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oli vegetali - Unitus DSpace - Università degli Studi della Tuscia

1. Condizioni dell aria di diluizione uguali a quelle dell aria di alimentazione 2 3 1 Fattore di correzione secco umido k Calcolare il fattore di correzione secco umido ky per convertire le misure sul secco di CO e CO in misure su umido Per il gas di scarico diluito __ db kw kwe2 ax CO g Sui 200 120 dove 1 608 x Ha x 1 1 DF H x 1 DF 1 000 1 608 x Hq x 1 1 DF H x 1 DF 13 4 conccoz ppm conco ppm conce x 10 4 DF 13 4 1 038 3 681 91 x 10 9 465 kwi 1 608 x 4 08 x 1 1 9 465 4 08 x 1 9 465 1 000 1 608 x 4 08 x 1 1 9 465 4 08 x 1 9 465 0 007 _ 1 0 007 w kwe A 4185 x 1 038 200 r 0 984 COl umido CO secco x ky 3 681 x 0 984 3 623 ppm CO umido CO secco x ky 1 038 x 0 984 1 0219 Tabella 19 Valori di CO e CO misurati su umido in base alle diverse modalit di prova Modalit DF kwa ky CO su umido CO su umido Per l aria di diluizione kwa 1 ky dove il fattore kw uguale a quello gi calcolato per il gas di scarico diluito kwa 1 0 007 0 993 COlumido CO secco x ky 3 x 0 993 3 ppm CO umido CO secco x ky 0 042 x 0 993 0 0421 Vol Tabella 20 Valori di CO e CO misurati su umido in base alle diverse modalit di prova Modalit 5 6 kwi ky CO su umido CO su umido 0 0421 0 0405 0 0403 0 0398 0 0394 0 0401
2. 122 COmass 2 188 001 2 068 760 1 510 187 1 424 792 1 853 109 975 435 2 3 4 Emissioni di CO2 CO mass U x conc X Grorw dove u 15 19 dalla tabella 2 conc conc conca X 1 1 DF conce 1 0219 0 0421 x 1 1 9 465 0 9842 Vol COamass 15 19 x 0 9842 x 625 722 9 354 488 g h Tabella 24 Emissioni di CO g h in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6 CO mass 9 354 488 7 295 794 5 717 531 3 973 503 2 756 113 1 430 229 2 3 6 Emissioni specifiche Le emissioni specifiche g kWh per tutti i singoli componenti sono calcolate nel modo seguente GAS massi x Singolo gas i 1 WED n 3 Pix WE i 1 Tabella 26 Emissioni g h e fattori di ponderazione in base alle diverse modalit di prova Modalit 2 3 4 HC mx 25 993 21 607 21 850 NO snas 38 721 19 012 4 621 2 I CO mass 068 760 1 510187 424 792 7 3 COzmass 295 794 iii 973 503 Potenza Pi 9 81 6 52 3 25 SR 0 200 0 290 0 300 0 070 0 050 I HC 25 666 x 0 090 25 993 x 0 200 21 607 x 0 290 21 850 x 0 300 34 074 x 0 070 48 963 x 0 050 13 15 x 0 090 9 81 x 0 200 6 52 x 0 290 3 25 x 0 300 1 28 x 0 070 0 x 0 050 NO 67 168 x 0 090 38 721 x 0 200 19 012 x 0 290 4 621 x 0 300 2 319 x 0 070 0 811 x 0 050 13 15 x 0 090 9 81 x 0 200 6 52 x 0 290 3 25 x 0 300 1 28 x 0 070 0 x 0 050 2 188 001 x 0 09 2 068 760 x 0 2 1 5
3. 2 1 Direttiva 2000 25 CE omologazioni fase II 2 2 Omologazioni concesse a norma della direttiva 88 77 CEE modificata dalla direttiva 99 96 CE conformi ai requisiti delle fasi A B1 B2 o C di cui all articolo 2 e all allegato I punto 6 2 1 2 3 Regolamento UNECE n 49 serie 03 di emendamenti 2 4 Regolamento UNECE n 96 omologazioni fase B di cui alla serie 01 di emendamenti punto 5 2 1 135 Bibliografia BIO Intelligence Service AirConsult tude du march fran ais des biolubrifiants ADAME F vrier 2004 Programma per l introduzione dei biolubrificanti nel mercato Tedesco Dr Ing Heinrich Theissen IFAS Istitute for Power Driver and Controls Aachen University Traduzione a cura di Ecoimpresa Fiche Techinique Agro industrie Les biolubrifiants Nina Quelenis PRONOVIAL F vrier 2005 Decisione della Commissione del 26 aprile 2005 che stabilisce i criteri di valutazione e di verifica per l assegnazione del marchio comunitario di qualit ecologica ai lubrificanti 2005 360 CE Renewable Lubricant Inc Utilizzo del rame come additivo oli motore vegetale William W Garmier Liquidi in condizioni ambientali compatibili Lubrizol Meccanica agraria Le macchine agricole Paolo Biondi 136
4. 2 3 2 Emissioni di HC 121 HC mass U X conc X Grorw dove u 0 000478 dalla tabella 2 conc conc conca X 1 1 DF conc 91 6x 1 1 9 465 86 ppm HCnass 0 000478 x 86 x 625 722 25 666 g h Tabelle 21 Emissioni di HC g h in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6 HC mass 25 666 25 993 21 607 21 850 34 074 48 963 2 3 3 Emissioni di NO Calcolare il fattore di correzione Ky delle emissioni di NO come segue Ky 0 6272 44 030 x 10 x H 0 862 x 10 x H Ky 0 6272 44 030 x 10 x 4 8 0 862 x 10 x 4 08 0 79 Tabella 22 Fattore di correzione dell umidit Ky delle emissioni di NO in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6 Ku 0 793 0 791 0 791 0 790 0 791 0 792 NO mass U x conc X Ky x Grorw dove u 0 001587 dalla tabella 2 conce conc conca X 1 1 DF conce 85 0 x 1 1 9 465 85 ppm NO mass 0 001587 x 85 x 0 79 x 625 722 67 168 g h Tabella 23 Emissioni di NO g h in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6 NO mass 67 168 38 721 19 012 4 621 2 319 0 811 2 3 4 Emissioni di CO CO mass U X conc X Grorw dove u 0 000966 dalla tabella 2 conce conc conca X 1 1 DF conce 3 622 3 x 1 1 9 465 3 620 ppm CO mass 0 000966 x 3 620 x 625 722 2 188 001 g h Tabella 24 Emissioni di CO g h in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6
5. Appendice 1 risultati delle prove per i motori ad accensione per compressione Appendice 2 risultati delle prove per i motori ad accensione comandata Appendice 3 apparecchiature e dispositivi ausiliari da installare per la prova per determinare la potenza del motore Allegato VII sistema di numerazione della scheda di omologazione Allegato IX elenco delle omologazioni rilasciate per un tipo di motore famiglia di motori Allegato X elenco dei motori prodotti Allegato XI scheda relativa ai motori omologati Allegato XII riconoscimento di omologazioni alternative h gli allegati sono modificati ed integrati conformemente all allegato al presente decreto che ne costituisce parte integrante Il presente decreto sara pubblicato nella Gazzetta Ufficiale della Repubblica italiana Roma 15 settembre 2004 Il Ministro delle infrastrutture e dei trasporti Lunari Il Ministro delle politiche agricole e forestali Alemanno Il Ministro dell ambiente e della tutela del territorio Matteoli Registrato alla Corte dei conti il 18 febbraio 2005 Ufficio controllo atti Ministeri delle infrastrutture ed assetto del territorio registro n 1 foglio n 273 Allegato Gli allegati al decreto del Ministro dei trasporti e della navigazione 20 dicembre 1999 come modificato da ultimo dal decreto del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti 20 giugno 2002 sono modificati ed integrati conformemente al presente allegato 1 L allegato 1 modif
6. ampiamente sottolineato i settori in cui i lubrificanti vegetali risultano ricoprire un ruolo importante sono quello agricolo e forestale dato il contatto diretto degli oli con l ambiente circostante Nonostante i vantaggi tecnici ed ambientali i biolubrificanti sono ancora poco diffusi In Italia si hanno in commercio solo oli per catene di motoseghe di origine vegetale in Francia e Germania si hanno lubrificanti di origine vegetale per qualsiasi utilizzazione ma ancora non presente un vero e proprio mercato competitivo con quello degli oli minerali Le cause di questa situazione sono notevoli per meglio comprenderle interessante analizzare quello che succede nel mercato francese che rappresenta un esempio che pu essere esteso anche alla situazione italiana La conoscenza dei biolubrificanti da parte dei potenziali utilizzatori resta limitata infatti da una parte alle imprese che sono state coinvolte nei progetti di AGRICE e dall altra da utilizzatori operanti in aree geografiche particolari Lo sforzo commerciale per far conoscere e diffondere i prodotti vegetali stato debole inoltre le attivit della filiera si essenzialmente concentrata sulla parte agricola e non sullo sviluppo del prodotto finito I maggiori freni che sono stati riscontrati in Francia allo sviluppo dei biolubrificanti sono stati v assenza di normativa nazionale e locale di incentivazione a differenza di quello che succede in Germania dove si ha
7. asportato da una corrente d acqua L acqua di raffreddamento circola in un circuito chiuso di cui fa parte anche il freno ed mossa da una pompa che si trova sotto le grate della cella All uscita dalle camere statoriche essa viene raccolta in un bacino dal quale viene poi convogliata in uno scambiatore aria acqua posizionato all esterno dell edificio Qui viene raffreddata e di nuovo immessa in circolo I campi magnetici indotti dalle correnti parassite si oppongono al movimento di rotazione La rotazione della carcassa statore viene impedita da una leva ad essa solidale vincolata ad un dispositivo dinamometrico a cella di carico Il momento torcente frenato viene indicato sotto forma di forza in rapporto ad un determinato braccio di leva Nella tabella 5 2 che segue vengono riportate alcune caratteristiche tecniche del freno Schenck estrapolate dal manuale di uso e manutenzione fornito dalla casa costruttrice Tabella 5 2 Caratteristiche tecniche del freno Schenck POTENZA MASSIMA DISSIPABILE 40 kW REGIME DI ROTAZIONE MASSIMO 17000 giri min BRACCIO DELLA CELLA DI CARICO 0 358 m MASSIMO MOMENTO TORCENTE 75 Nm MASSIMO DISASSAMENTO TOLLERABILE 1 mm 2 mm all avvio Il freno equipaggiato per il collegamento a tensione alternata monofase 220 V 50 Hz o 60 Hz rispettivamente 12 A ma pu funzionare anche con tensioni comprese tra 205 V e 235 V Altri valori di tensione necessitano di un trasformatore
8. Un ulteriore incentivo pu essere rappresentato da politiche nazionali che incentivano economicamente lo sviluppo di filiere per la produzione di lubrificanti vegetali come avviene in Germania dove presente un programma nazionale per l introduzione dei biolubrificanti nel mercato tedesco 82 APPENDICE Decreto 15 settembre 2004 Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti Recepimento della direttiva 2002 88 CE del Parlamento europeo e del Consiglio del 9 dicembre 2002 che modifica la direttiva 97 68 CE del Parlamento europeo e del Consiglio concernente i provvedimenti da adottare contro l emissione di inquinanti gassosi e particolato inquinante prodotti dai motori a combustione interna destinati all installazione su macchine mobili non stradali GU n 87 del 15 4 2005 Suppl Ordinario n 64 IL MINISTRO DELLE INFRASTRUTTURE E DEI TRASPORTI di concerto con IL MINISTRO DELLE POLITICHE AGRICOLE E FORESTALI e IL MINISTRO DELL AMBIENTE E DELLA TUTELA DEL TERRITORIO Visto l art 229 del nuovo codice della strada approvato con decreto legislativo 30 aprile 1992 n 285 pubblicato nel supplemento ordinario alla Gazzetta Ufficiale n 114 del 18 maggio 1992 che delega i Ministri della Repubblica a recepire secondo le competenze loro attribuite le direttive comunitarie concernenti le materie disciplinate dallo stesso codice Visti i commi 5 e 7 dell art 106 ed il comma 1 dell art 114 del nuovo codice della strada che stabilisco
9. di ciascuna gradazione alle temperature di riferimento stabilite dalla SAE Tali temperature riproducono due condizioni estreme che si possono verificare nel funzionamento dei motori v a freddo 18 C in fase di avviamento in climi particolarmente rigidi v a caldo 100 C nel funzionamento a regime dei motori Questa temperatura scelta originariamente come rappresentativa delle temperature dell olio nella coppa durante il funzionamento a regime tuttora valida per definire le gradazioni SAE tuttavia bisogna tener presente che con il progredire della tecnica motoristica attualmente le temperature dell olio nella coppa possono raggiungere valori sensibilmente superiori fino ed oltre 150 C 17 Tabella 1 1 Classificazione SAE per gli oli motore Imervalio di viscosa Gli oli con viscosit a 18 C inferiore a 5000 cP possono essere designati 15W I numeri convenzionali delle gradazioni SAE definite alla temperatura di 18 C sono seguiti dalla lettera W iniziale della parola inglese winter inverno per indicare appunto le condizioni climatiche nelle quali tali oli sono chiamati a lavorare In tabella 1 2 si ha la proposta di nuova classificazione SAE per gli oli motore Classificazione in base alle condizioni di esercizio ed alle prestazioni La classificazione SAE fondata sulla viscosit non risponde alla esigenza di definire il livello qualitativo e la idoneit dei singoli prodotti ad es
10. 947 02 NOx 1 34 1 37 2 93 2 95 0 48 0 49 Nelle figure 5 1 5 2 5 3 5 4 si confrontano le emissioni specifiche di ogni singolo componente verificando i limiti imposti dalla normativa vigente Analizzando i dati si nota che i valori delle emissioni dei lubrificanti utilizzati per la sperimentazione di origine vegetale rientrano nei limiti imposti dalla normativa inoltre durante le prove non si notata nessuna differenza di efficienza della motosega al cambio dell olio motore utilizzato In base alle prove effettuate si pu osservare che i biolubrificanti possono sostituire l olio sintetico garantendo le stesse propriet di lubrificazione ma una biodegradabilit pi alta e un grado di tossicit inferiore 75 Figura 5 1 Confronto emissioni di HC in g kWh Emissioni di HC in g kWh GARDEN METIL OLIO DI 2T ESTERE COLZA Figura 5 2 Confronto emissioni di CO in g kWh Emissioni di CO in g kWh OI FASE MII FASE 0 GARDEN METIL OLIO DI 2T ESTERE COLZA 76 Figura 5 2 Confronto emissioni di CO in g kWh Emissioni CO2 in g kWh D I FASE E II FASE GARDEN METI OLIO DI 2T ESTERE COLZA Figura 5 3 Confronto emissioni di NO in g kWh Emissioni di NOx in g kWh DI FASE MII FASE GARDEN OLIO DI 2T COLZA 11 Confrontando le emissioni specifiche dei tre lubrificanti utilizzati si ha che per quanto riguarda HC e il monossido di carbonio risulta essere il Metilestere l
11. i doppi legami di quasi tutti gli acidi grassi presenti in natura sono nella configurazione geometrica cis Accanto a questa nomenclatura esiste un utile scrittura stenografica che designa un acido grasso con due numeri separati da due punti il primo indica il numero di atomi di carbonio dell acido grasso il secondo il numero delle insaturazioni ossia il numero dei doppi legami presenti Cos la simbologia 18 2 sta a rappresentare un acido grasso a 18 atomi di carbonio e due insaturazioni acido ottadecadienoico Gli acidi grassi si possono dividere nei seguenti gruppi e acidi saturi a catena lineare e acidi insaturi a catena lineare 1 acidi grassi con un solo doppio legame monoenoici 2 acidi grassi con due o pi doppi legami i doppi legami non sono mai coniugati ma sono separati da un gruppo metilico e acidi grassi a struttura particolare 31 In totale sono pi di trecento gli acidi grassi di origine lipidica conosciuti nella tabella 2 1 riportiamo i pi comuni con alcune propriet fisiche Tra gli acidi grassi saturi 1 pi diffusi sono l acido stearico e l acido palmitico mentre per gli acidi insaturi i pi diffusi sono l acido oleico l acido linoleico che costituisce il componente principale di alcuni oli di semi quali l olio di girasole 40 67 e l olio di soia 50 55 e l acido linolenico caratteristico degli oli siccativi cio gli oli dotati di propriet filmogene utilizzati nell
12. strumento in ogni punto misurato la differenza deve rientrare entro un limite di 0 5 del valore nominale 1 2 3 Controllo dell interferenza dell ossigeno 102 I gas di controlo dell interferenza dell ossigeno devono contenere propano con 350 ppmC 75 ppm C di idrocarburi La concentrazione viene determinata con le tolleranze dei gas di calibrazione mediante cromotografia degli idrocarburi totali pi impurit o mediante miscelazione dinamica L azoto il diluente predominante con l ossigeno come gas complementare Miscela richiesta per la prova dei motori a benzina Concentrazione interferenza O Altro gas 10 da9a 11 Azoto 5 da 4a 6 Azoto 0 da 0a 1 Azoto 1 3 Procedura operativa per gli analizzatori e per il sistema di campionamento La procedura operativa per l impiego degli analizzatori deve seguire le istruzione di avviamento e di utilizzazione del cosrtuttore degli strunmenti devono essere rispettati i requisiti minimi presentati nei punti da 1 4 a 1 9 per strumenti di laboratorio quali GC e cromatografi liquidi ad alte prestazioni HPLC applicabile solo il punto 1 5 4 1 4 Prova di trafilamento Eseguire una prova di trafilamento del sistema La sonda deve essere disinserita dal sistema di scarico e l estremit chiusa Si mette in funzione la pompa dell analizzatore Dopo un periodo iniziale di stabilizzazione tutti i flussimetri devono indicare zero in caso contrario controllare le linee di campionament
13. 15 3 5 1 2 Scelta del ciclo di prova pi adatto Se l utilizzo finale principale di un modello di motore noto il ciclo di prova pu essere scelto sulla base degli esempi indicati al punto 3 5 1 3 Se invece l utilizzo finale principale di un motore incerto il ciclo di prova deve essere scelto in base alle specifiche del motore 3 5 1 3 Esempi l elenco non limitativo Esempi tipici per Ciclo D gruppi elettrogeni con carico intermittente compresi i gruppi installati a bordo di navi e di treni ma non adibiti alla propulsione refrigeratori saldatrici compressori a gas Ciclo Gl falciatrici a trazione anteriore o posteriore golf cart spazzatrici tosaerba rotativi o a cilindro condotti a mano spazzaneve tritarifiuti Ciclo G2 generatori pompe saldatrici e compressori ad aria portatili sotto questa voce possono rientrare anche le falciatrici e le attrezzature da giardino che funzioanno al regime nominale del motore Ciclo G3 soffianti 96 motoseghe tagliasiepe seghe meccaniche portatili per legno motozappe rotative spruzzatori decespugliatori decespugliatori a filo apparecchiature a depressione 3 5 2 Condizionamento del motore Il riscaldamento del motore e del sistema deve essere effettuato al regime massimo e alla copia massima allo scopo di stabilire i parametri del motore secondo le raccomandazioni del costruttore Nota il periodo di condizionamento serve anche
14. 8 Emissioni di CO g h in base alle diverse modalit di prova 115 Modalit 1 2 3 4 5 6 CO mass 2084 588 977 638 695 278 591 183 810 334 227 285 2 1 5 Emissioni di CO CO2mass MWcoz x 1 x conc x GfurL X 1 MWruer CO umido CO 17r CO umido HC umido 000 COamass 44 01 1 x 9 915 x 2 985 x 1 000 6 126 806 13 876 9 951 0 04 5 3198 0 1461 g h Tabella 9 Emissioni di CO g h in base alle diverse modalit di prova Modalit CO mass 1 2 3 4 5 6 6 126 806 4 884 739 4 117 202 2 780 662 2 020 061 907 648 2 1 6 Emissioni specifiche Le emissioni specifiche g kWh per tutti i singoli componenti sono calcolate nel modo seguente GAS massi X WF W 3 Singolo gas 1 3 Pix WF i 1 Tabella 10 Emissioni g h e fattori di ponderazione in base alle diverse modalit di prova Modalit 3 HC mass 1 6 026 NOxmass 44 013 CO mass 695 278 CO2mass 41 17 202 Potenza Pi 4 88 Fattori di ponderazione WE 0 290 28 361 x 0 090 18 248 x 0 200 16 026 x 0 290 16 625 x 0 300 20 357 x 0 070 31 578 x HC 4 11 E 0 050 IANA 9 96 x 0 090 7 50 x 0 200 4 88 x 0 290 2 36 x 0 300 0 940 x 0 070 0 x 0 050 8 39 717 x 0 090 61 291 x 0 200 44 013 x 0 290 8 703 x 0 300 2 401 x 0 070 0 820 x NO 0 050 0 F 9 96 x 0 090 7 50 x 0 200 4 88 x 0 290 2 36 x 0 300 0 940 x 0 070 0 x 0 050 g kWh CO 2084 59 x 0 090 997 64 x 0 2
15. D 2270 64 per il calcolo dell indice di vi scosit di un lubrificante L ed H sono le viscosit a 37 8 di due olii di riferimento per i quali si as sumono rispettivamente indici 0 e 100 U la vi scosit a 37 8 dell olio in esame Da questi valo ri si ricava l indice di viscosit dell olio in esame mediante la formula L U L H x100 ne a o v n 5 temperatura C con viscosit molto diverse a bassa temperatura dando indice 100 all olio con viscosit che varia poco alle basse temperature e indice 0 a quello che presenta maggiori variazioni L indice di viscosit I V si ottiene dalla relazione I V L U 100 L H dove L He U sono le viscosit a 37 8 C DENSIT O MASSA VOLUMICA E un parametro indicativo della costituzione del lubrificante la densit bassa a parit di viscosit per i prodotti paraffinici e pi alta per quelli aromatici o cicloparaffinici per uno stesso tipo aumenta con la viscosit e diminuisce all aumentare dell indice di viscosit La densit pu essere espressa oltre che come la massa per unit di volume e vale allora 0 86 0 89 g cm anche come rapporto tra la massa di un dato volume di lubrificante a 15 6 C e la massa di un ugual volume di acqua peso specifico a 15 6 15 6 oppure come densit API American Petroleum Institute E densit API 141 5 peso specifico a 15 6 15 6 131 5 PUNTO DI INFIAMMABILIT la
16. NO contenga una concentrazione minima di NO per questa prova perch nei calcoli dell attenuazione non si tenuto conto dell assorbimento di NO in acqua 1 10 3 Interferenza sull analizzatore di O2 La risposta degli strumento di un analizzatore PMD causata dai gas diversi dall ossigeno relativamente bassa Gli equivalenti ossigeno dei componenti dei gas di scarico pi comuni sono illustrati nella tabella 1 Tabella 1 Equivalenti ossigeno Equivalenti Gas O Biossido di carbonio CO2 0 623 Monossido di carbonio CO 0 354 Ossido di azoto NO 44 4 Biossido di azoto NO2 28 7 Acqua H20 0 381 Se sono necessarie misurazioni di alta precisione la concentrazione di ossigeno rilevata deve essere corretta secondo la seguente formula Equivalente 02 x conc OSS 100 Interferenza 1 11 Intervalli di taratura Tarare gli analizzatori conformemente al punto 1 5 almeno una volta ogni tre mesi o tutte le volte che vengono effettuate riparazioni o modifiche al sistema che possano influire sulla taratura Appendice 3 109 1 VALUTAZIONE DEI DATI E CALCOLI 1 1 Valutazione dei dati relativi alle emissioni gassose Per la valutazione delle emissioni gassose calcolare la media dei valori registrati almeno degli ultimi 120 secondi di ciascuna modalit di funzionamento e determinare le concentrazioni conc medie di HC CO NO e CO per ciascuna modalit in base alla media dei valori registrati e ai
17. carica fresca e l espulsione del gas di scarico attraverso delle luci scolpite nel cilindro inoltre la manovella avvolta da un carter a chiusura ermetica Immaginando di partire dal PMS si in presenza della miscela alla massima pressione scocca la scintilla ed avviene la combustione Quando lo stantuffo comincia a scendere scopre la luce 1 per cui il gas che ha compiuto l espansione ha la possibilit di uscire scarico Nel frattempo lo stantuffo continua la discesa fino a scoprire la luce 2 si ha un intervallo di tempo in cui sono aperte contemporaneamente le luci 1 e 2 Ci si avvale di questo espediente per lavare il cilindro ossia l aria fresca che entra dalla luce 2 attraverso il carter si presenta sotto forma di fronte che spinge all esterno il gas che ha gi lavorato attraverso la luce 1 Quando lo stantuffo arriva al PMI ossia a fondo corsa e comincia a risalire si crea una certa depressione nel carter che permette all aria di entrare attraverso la luce 3 L aria che si carica in questo modo nel carter verr compressa durante la fase di ritorno dello stantuffo PMS PMI permettendo l uscita della stessa dalla luce 2 Solitamente i motori a due tempi a causa dell apertura contemporanea della luce 1 e 2 generano una perdita di miscela ecco perch sono solitamente utilizzati per piccoli motori di cilindrata intorno ai 50 cm 49 Capitolo IV BIOLUBRIFICANTI DI ORIGINE VEGETALE Premessa I lu
18. corrispondenti dati di taratura E ammesso un differente tipo di registrazione purch assicuri un acquisizione equivalente dei dati Le concentrazioni medie di fondo conca possono essere determinate in base ai valori ottenuti per l aria di diluizione col metodo del sacco o ai valori di fondo ottenuti in modo continuo senza sacco e dai corrispondenti dati di taratura 1 2 Calcolo delle emissioni gassose I risultati finali della prova registrati risultano dai seguenti calcoli 1 2 1 Correzione secco umido Convertirre la concentrazione misurata nel valore su umido secondo le formule seguenti salvo che sia gi stata misurata su umido conc umido kw x conc secco Per il gas di scarico grezzo 1 kw kyr 1 a x 0 005 x CO secco CO secco 0 01 x H secco ky dove a il rapporto idrogeno carbonio nel carburante Calcolare la concentrazione di H2 nello scarico come segue 0 5 x a x CO secco x CO secco CO secco CO secco 3 x CO secco H2 secco Calcolare il fattore kwys 1 608 x Ha 1 000 1 608 x Ha Ha umidit assoluta dell aria di aspirazione g d acqua per kg di aria secca kw2 Per il gas di scarico diluito Per la misura del CO su umido a x CO umido kw Kw e 1 1 onn n 200 kw1 Per la misura del Co2 su secco 1 kw1 kw kwe2 ax CO secco 1 200 110 dove a il rapporto idrogeno carbonio nel carburante Calcola
19. di fosfatidi pari a circa lo 0 5 mentre per l olio di soia si aggira attorno allo 0 2 e per uno stesso olio varia in base al grado di raffinazione gli oli raffinati hanno un contenuto in fosforo inferiore a 10ppm mentre un olio grezzo ne contiene circa 180 ppm Distillazione la curva di distillazione degli oli grezzi sensibilmente pi alta di quella del gasolio inizia a 310 360 C 160 200 C per il gasolio e termina a 880 890 C meno di 400 C per il gasolio A causa delle alte temperature di inizio ebollizione si preferisce distillare gli olio sotto vuoto spinto in modo da diminuire notevolmente la temperatura della colonna di distillazione Massa volumica in media si ha 0 91 kg dm a T 20 C ma varia in funzione della specie oleaginosa e della temperatura di misurazione Numero di cetano indica il comportamento all accensione di un combustibile ossia pi alto il suo valore e maggiore la prontezza del combustibile all accensione Il gasolio ha un numero di cetano medio pari a 48 mentre per gli oli grezzi varia tra 30 40 in funzione del grado di saturazione di raffinazione e della lunghezza della catena degli acidi grassi ad esempio una lunga catena di acidi grassi con 3 5 doppi legami necessita di elevate temperature per vaporizzare e quindi di un lungo tempo per accensione Il numero di cetano di un olio grezzo tale da consentire 27 utilizzo in motori molto vecchi infatti nei motori
20. ele ri dei motori a benzina prodotti nei 1972 ed alcuni i condizioni i costruttori Peet raiivalianiirai maggiore propriet anti usura in onronto agi oi designat per senz SE Questi ol inoltre forniscono protezione contro ia formazione di Fer e contro la corrosione Oli i alla classifica SES POSSONO Dosare ooa NAO A PRESO SDo Olio idraulico In alcuni tipi di trasmissioni ad esempio quelle automatiche un lubrificante deve poter funzionare come fluido idraulico trasmettendo potenza con prontezza attraverso convertitori di coppia o giunti idraulici e deve 22 mantenere corretti coefficienti di attrito nel tempo tra i dischi frizione per assicurare cambiate dolci e lineari La caratteristica per pi importante che un lubrificante deve possedere nel campo delle trasmissioni in particolar modo in quelle pi sollecitate dotate eventualmente di ingranaggi ipoidi la capacit di sopportare i carichi elevati che si generano abitualmente tra i denti in presa L ottenimento di queste prestazioni avviene tramite additivi che hanno elevata reattivit chimica con i materiali ferrosi tali additivi devono per essere selezionati accuratamente per non presentare cosa non rara reattivit di tipo corrosivo nei confronti di alcune leghe metalliche 1 4 Oli sintetici Gli oli sintetici derivano come suggerisce il nome da processi di sintesi chimica A seconda del tipo di processo chimico si ottengono basi sintetiche d
21. famiglia di motori presenta emissioni che previa correzione con il fattore di deterioramento di cui alla presente appendice risultino superiori a uno standard di emissione FEL se applicabile per una determinata classe di motori s intende che la famiglia in questione non soddisfa gli standard di emissione per quella classe di motori 1 3 I piccoli produttori di motori possono scegliere se applicare i fattori di deterioramento per HC NO e CO indicati nelle tabelle 1 e 2 del presente punto o se calcolare i fattori di deterioramento per HC NO e CO secondo la procedura descritta al punto 1 3 1 Per le tecnologie non comprese nelle tabelle 1 e 2 del presente punto il costruttore pu utilizzare la proceura descritta al punto 1 4 della presente appendice Tabella 1 Motori portatili Fattori di deterioramento predefiniti per HC NO e CO peri piccoli costruttori di motori Motori a quattro Motori a due tempi q tempi Motori con post Classe motore trattamento HC sti OoN Cao SH 1 1 1 I DF sono calcolati SH 2 1 1 con la formual del SH 3 1 1 punto 1 3 1 Tabella 2 Motori non portatili Fattori di deterioramento predefiniti per HC NOx e CO per i piccoli costruttori di motori Motori con valvole Motori con valvole laterali in linea Motori con post Classe motore HC co HC co trattamento See NA SN 1 2 1 1 1 LI SN 2 2 1 L1 LI I LO nn SN 3 Aldi E LI con ea e SN 4 1 6 1 1 LI p 3 1 3
22. fare una scelta attenta e precisa degli additivi in considerazione delle varie e particolari esigenze quali la v detergenza per evitare il rischio di formazione di depositi importanti di colamina che favoriscono l usura e l ossidazione dell olio v dispersione per disperdere e polverizzare le particelle abrasive di carbone ed evitare l usura y corrosione causata da carburanti con un alto contenuto di zolfo v partenze rapide con oli multigradi per l uso durante il clima freddo L olio per lubrificare il motore del trattore deve essere cio formulato in modo specifico per assicurarne il miglior rendimento la maggior durata e contenere le spese d uso e riparazione rispettando la funzionalit che garantita dal costruttore Oli idraulici Il progresso tecnico e nuove esigenze di lavorazione dei prodotti agricoli hanno comportato l uso di nuovi oli idraulici per ottenere un migliore funzionamento anche con le pressioni pi elevate e le pi alte temperature ora raggiungibili Le maggiori prestazioni fornite oggi da lubrificanti di qualit hanno comportato modifiche costruttive e funzionali quali ad esempio il montaggio di serbatoi d olio pi piccoli e pi lunghi intervalli di cambio olio Gli attuali oli idraulici possiedono alta stabilit chimica che impedisce la perdita di fluidit causa del calo di nervosismo idraulico ed ottima resistenza alla formazione di schiuma L azione anticorrosiva protegge le parti metalliche del
23. g d acqua per kg di aria 1 2 3 Calcolo della portata massica di emissione La portata massica di emissione Gasmass g h per ciascuna modalit si calcola come segue a Per il gas di scarico grezzo e GaSmass _MWG8s 3 1 x conc x GfurL X 1 MWiuer CO umido CO CO umido HC umido 000 1 Per i NO la concentrazione deve essere moltiplicata per il fattore Ky fattore di correzione dell umidit per i NO dove Gruer kg h la portata massica di carburante MWas kg kgmole il peso molecolare di ciascun gas indicato nella tabella 1 Tabella 1 Pesi molecolari Gas MWGas kg kgmole NO 46 01 CO 28 01 HC MWxe MWruecL CO 44 01 MW FUEL 12 011 a x 1 00794 kg kgmole il peso molecolare del carburante dove a il rapporto idrogeno carbonio e il rapporto ossigeno carbonio del carburante COrarr la concentrazione di CO nell aria di alimentazione che se non viene misurata calcolata allo 0 04 b Per il gas di scarico diluito GASmass U X conc X Grorw dove Grorw kg h la portata massica del gas di scarico diluito su umido che quando si utilizza un sistema di diluizione a flusso pieno deve essere determinata secondo quanto indicato nell allegato III appendice 1 punto 1 2 4 conc la concentrazione di fondo corretta conc conc conca X 1 1 DF in cui 13 4 DE conccoz ppm conco ppm conce x 10 4 Il coefficiente u
24. i punti corrispondenti ai dati considerando che la prova iniziale sia avvenuta all ora zero e utilizzando il metodo dei minimi quadrati Il fattore di deterioramento dato dalle emissioni calcolate al termine dell EDP diviso le emissioni calcolate all ora zero 125 1 4 1 6 I fattori di deterioramento calcolati possono riguardare famiglie diverse da quelle utilizzate come riferimento per il loro calcolo a condizione che il costruttore dimostri all autorit competente nazionale prima dell omologazione che si pu ragionevolmente prevedere che le famiglie di motori interessate presentino caratteristiche analoghe di deterioramento delle emissioni alla luce della progettazione e della tecnologia utilizzate Segue un elenco non limitativo delle classificazioni dei modelli e delle tecnologie Motori convenzionali a due tempi senza sistema di post trattamento Motori convenzionali a due tempi con convertitore in ceramica avente lo stesso materiale x 2 attivo e carico e lo stesso numero di celle per cm Motori convenzionali a due tempi con convertitore metallico avente lo stesso materiale 2 attivo e carico lo stesso substrato e lo stesso numero di celle per cm Motori a due tempi dotati di sistema di evacuazione fumi stratificato Motori a quattro tempi con catalizzatore definito in precedenza con la stessa tecnologia valvolare e sistema di lubrificazione identico Motori a quattro tempi con catalizzatore con la
25. il lubrificante di partenza sia poco viscoso Il ricorso ad additivi di questo tipo ha consentito la produzione di lubrificanti 14 che appartengono a pi di una gradazione di viscosit SAE questi lubrificanti che si chiamano multigrado od oli quattro stagioni presentano una viscosit relativamente modesta a freddo e relativamente alta a caldo e quindi consentono di non ricorrere all impiego di lubrificanti differenti d inverno e d estate Additivi che abbassano il punto di scorrimento Alte temperature di scorrimento sono dovute alla presenza di idrocarburi paraffinici che solidificano a temperature relativamente elevate provocando forti resistenze allo scorrimento Questi idrocarburi vengono in buona parte eliminati dai lubrificanti la frazione superstite viene neutralizzata dall aggiunta di additivi che trasformano i solidi paraffinici a struttura tabulare in microparticelle che a causa delle ridotte dimensioni e della morfologia sferica non impediscono lo scorrimento del lubrificante Additivi che modificano l attrito e l usura Vi sono dispositivi nei quali difficile garantire uno strato continuo di lubrificante Le conseguenze possono essere l irreparabile saldarsi delle superfici in movimento relativo oppure la lenta e continua asportazione di materiale Si aggiungono allora additivi untuosanti costituiti da acidi grassi da esteri di acidi grassi da ammine da nitrili Sono tutti prodotti caratterizzati da
26. le superfici del cilindro si possono formare morchie che devono essere rimosse Additivi disperdenti Sono prodotti complementari a quelli detergenti che hanno la funzione di mantenere i prodotti insolubili derivanti dal funzionamento del motore sospesi nel lubrificante sotto forma di dispersione finissima Additivi antiossidanti Poich i lubrificanti sono esposti in esercizio all azione dell ossigeno dell alta temperatura dell umidit di metalli pesanti occorre proteggerli dall alterazione ossidativa che porta alla formazione di prodotti di natura acida e di morchie Additivi miglioratori dell indice di viscosit Sono sostanze che aggiunte ai lubrificanti diminuiscono la dipendenza della viscosit dalla temperatura Si impiegano a questo fine macromolecole polimeriche che a freddo sono arrotolate su se stesse con una piccola superficie di contatto con il lubrificante A caldo quando la viscosit tende a diminuire le molecole si srotolano e instaurano con il lubrificante legami secondari che consentono quest ultimo di limitare notevolmente la perdita di viscosit I polimeri impiegati a questo fine appartengono alla famiglia dei polimetacrilati MILLU I YIJVWVUVLEILU 1 JU ZLALLINSA 1 CH I CHa C cH i cooR n la natura del radicale R determina l influenza sull indice di viscosit Poich questi additivi miglioratori fanno aumentare anche la viscosit del lubrificante necessario che
27. minimo e la seconda a regime nominale con il 100 del carico applicato dove per carico si intende la frazione della coppia massima disponibile ad una data velocit del motore I valori di emissione espressi in vol percentuale di volume o ppm parti per milione di ogni singolo componente gassoso ottenuti durante le due modalit vengono dapprima convertiti in portata massica di emissione g h e successivamente mediati con il calcolo delle emissioni specifiche g kWh utilizzando gli opportuni fattori di ponderazione Nella tabella 5 5 viene schematizzata la procedura di prova relativa al ciclo G3 e i fattori di ponderazione corrispondenti Tabella 5 5 Procedura di prova ciclo G3 Numero modalit 1 2 Regime del motore Regime nominale Regime minimo Carico 100 0 Fattore di ponderazione I FASE 0 90 0 10 WE II FASE 0 85 0 15 Conformemente al D M 15 settembre 2004 per l esecuzione delle prove sulla motosega Alpina P500 sono state eliminate le apparecchiature e i dispositivi ausiliari che potrebbero falsare i risultati assorbendo potenza dal motore Pertanto la macchina stata privata della barra di taglio e quindi del carter frizione Viene inoltre asportato il rocchetto a campana della frizione centrifuga per consentire l inserimento della campana speciale da ancorare alla flangia del freno Schenck Altre modifiche si sono rese necessarie per adattare l uscita dei gas di scarico del silenziatore alla sonda
28. motore 3 2 2 il numero di omologazione CE descritto nell allegato VII gli attuali punti da 3 2 a 3 6 sono rinumerati da 3 3 a 3 7 il punto 3 7 modificato come segue allegato VI sostituito da allegato VII e il punto 4 modificato come segue inserita la seguente voce 4 1 Motori ad accensione per compressione l attuale punto 4 1 diventa 4 1 1 e il riferimento ai punti 4 2 1 e 4 2 3 sostituito da un riferimento ai punti 4 1 2 1 e 4 1 2 3 l attuale punto 4 2 diventa 4 1 2 ed modificato come segue allegato V sostituito da allegato VI l attuale punto 4 2 1 diventa 4 1 21 l attuale punto 4 2 2 diventa 4 1 2 2 e il riferimento al punto 4 2 1 sostituio dal riferimento al punto 4 1 2 1 gli attuali punti 4 2 3 e 4 2 4 diventano 4 1 2 3 e 4 1 2 4 f aggiunto il punto seguente 4 2 Motori ad accensione comandata 4 2 1 Informazioni generali Gli elementi che possono influire sull emissione d inquinanti gassosi devono essere progettati costruiti e monatti in modo che in condizioni normali di utilizzazione e malgrado e vibrazioni cui pu essere sottoposto il motore possa soddisfare alle disposizioni della presente direttiva I provvedimenti tecnici presi dal costruttore devono garantire che le emissioni suddette siano effettivamente limitate conformemente alla presente direttiva per la normale durata di vita del motore e nelle normali condizioni d uso ai sensi dell allegato IV appe
29. olio di girasole sottoposto a riscaldamento severo in presenza di metalli hanno portato alla definizione della seguente scala di reattivit Fe gt Mn gt Cu gt Co gt Pb gt Ni gt Zn Gli antiossidanti agiscono da donatori di idrogeno ed accettatori di radicali liberi quindi riducono la concentrazione dei radicali che intervengono nella fase di attivazione provocando una diminuzione della velocit globale di ossidazione La maggior parte degli antiossidanti sono composti volatili quindi la loro azione protettiva diminuisce all aumentare della temperatura e o del tempo di riscaldamento nel caso dei composti a bassa volatilit ad esempio i tecoferoli avenasterolo appartiene agli steroli l effetto antiossidante invece molto pi marcato Un ulteriore fattore da considerare il contenuto di ossigeno che diminuisce all aumentare dell umidit dell olio ed aumenta per effetto dell agitazione e con l estensione della superficie di esposizione del olio all aria Sottoponendo un generico olio ad idrolisi si possono ottenere gli acidi grassi riportati in tabella 4 3 L acido palmitico ha solo legami singoli tra gli atomi di carbonio quindi un acido saturo l acido oleico ha un solo legame doppio tra gli atomi di carbonio risulta essere un acido monoinsaturo l acido linoleico un acido di insaturo avendo pi legami doppi tra gli atomi di carbonio 56 Tabella 4 3 Prodotti di idrolisi di un
30. olio motore che comporta la minor presenza dei due inquinanti nei gas di scarico un discorso particolare deve essere fatto per l anidride carbonica e gli ossidi di azoto La quantit di CO presente nei gas costituita da una parte di anidride carbonica rinnovabile dovuta alla presenza di un lubrificante di origine vegetale mentre l emissioni di NOx pi elevata rispetto agli altri lubrificanti deriva dalla presenza nel Metilestere di una elevata percentuale di ossigeno che durante la combustione determina la formazione di NO L elevato contenuto in ossigeno nel Metilestere consente una miglior combustione e quindi una minor formazione di monossido di carbonio L utilizzo nel motore di olio di colza comporta valori di emissioni analoghe al lubrificante sintetico si ha una diminuzione della quantit di NO presente nei gas di scarico Durante le prove si e valutata anche il valor medio della temperatura della testata in tabella 5 10 sono riportate le temperature medie registrate per la prima e la seconda modalit di prova Tabella 5 10 Valori medi di temperatura C GARDEN 2T METIL ESTERE OLIO DI COLZA I Modalit 239 8 214 2 255 4 II Modalit 100 4 98 1 102 8 Date le temperature di funzionamento della motosega consigliabile l utilizzo del Metilestere e non dell olio di colza che comincia a deteriorare per temperature al di sotto dei 70 C con formazione di depositi nel motore e quindi rid
31. opportuno 62 Per la misura della coppia erogata dal motore viene impiegata una cella di carico Il principio su cui si basa questo trasduttore di tipo estensiometrico tramite una misura di deformazione di un dato corpo e dalla conoscenza del suo modulo elastico determiniamo il suo stato di sollecitazione Il trasduttore utilizzato la cella di carico U2A prodotta dalla HBM Il trasduttore una molla di misura realizzata in acciaio a cui sono applicati otto estensimetri L elemento di misura la parte superiore dell involucro del trasduttore Gli estensimetri sono disposti in modo tale che quattro di loro rilevano gli sforzi positivi e quattro gli sforzi negativi se la molla caricata nella direzione della misura La cella di carico dotata di un circuito a ponte con tutte le resistenze di correzione e compensazione che sono utilizzate per sopprimere eventuali influenze sul segnale di zero sulla sensibilit e sulla caratteristica La forza che agisce lungo la direzione di misura deforma flessibilmente l elemento di misura e quindi gli estensimetri variano la loro resistenza ohmica proporzionalmente alla loro variazione di lunghezza In questo modo si genera una squilibrio nel circuito di misura a ponte di Wheatstone Quando al ponte viene applicata una corrente di eccitazione il circuito fornisce una differenza di potenziale proporzionale alla variazione di resistenza dei suoi elementi e quindi alla forza applicata all el
32. sostanze mescolate per ottenere il preparato lubrificante I criteri non vengono pi applicati anche nel caso in cui durante la fase d uso la sostanza perda la propria natura chimica per cui non rientra pi nella classificazione delle sostanze pericolose conformemente alla direttiva 1999 45 CE e per la quale meno dello 0 1 nella parte trattata conserva la forma precedente all applicazione I criteri sono divisi in 7 sezioni corrispondenti ad aspetti significativi 1 fasi di rischio R indicanti un pericolo per l ambiente e per la salute umana tossicit acquatica biodegradabilit e potenziale di bioaccumulazione esclusione di specifiche sostanze materie prime riciclabili prestazioni tecniche ev e SD informazioni da riportare sul prodotto assieme all etichetta Capitolo I LUBRIFICANTI Premessa I lubrificanti sono sostanze che interponendosi tra due superfici in movimento relativo ne impediscono il contatto diretto riducendo i fenomeni di attrito e di usura e facilitando lo scorrimento reciproco Due componenti che strisciano l uno contro l altro tendono a scaldarsi e a dar luogo al grippaggio ingranamento del dispositivo il lubrificante interponendosi tra i componenti e aderendo a essi sostituisce l attrito tra le parti con l attrito interno o viscosit che molto pi modesto e riduce il riscaldamento La presenza dei lubrificanti migliora il rendimento di macchine e motori e inoltre e
33. stessa tecnologia valvolare e sistema di lubrificazione identico 2 PERIODI DI DURABILITA DELLE EMISSIONI EDP PER I MOTORI DELLA FASE II 2 1 AI momento dell omologazione i costruttori dichiarano la categoria di EDP applicabile e ciascuna famiglia di motori La categoria in questione la categoria che pi si avvicina alla vita utile prevista dell apparecchiatura nella quale si presume sar montato il motore secondo quanto indicato dal costruttore del motore Il costruttore conserva i dati necessari a giustiifcare la scelta della categoria di EDP per ciascuna famiglia di motori e su richiesta li fornisce all autorit di omologazione 2 1 1 Motori portatili il costruttore selezione una categoria di EDP in base alla tabella 1 Tabella 1 Categorie di EDP per motori portatili in ore Categoria 1 2 3 Classe SH 1 50 125 300 Classe SH 2 50 125 300 Classe SH 3 50 125 300 2 1 2 Motori non portatili il costruttore seleziona una categoria EDP in base alla tabella 2 Tabella 2 Categorie di EDP per motori non portatili in ore Categoria 1 2 3 Classe SN 1 50 125 300 Classe SN 2 125 250 500 Classe SN 3 125 250 500 500 Classe SN 4 250 1 000 2 1 3 Il costruttore deve garantire all autorit di omologazione che la vita utile dichiarata adeguata Fra i dati che giustificano la scelta della categoria di EDP operata dal costruttore per una famiglia di motori possono figurare i seguenti che non hanno tuttavia carattere l
34. un olio vegetale pi vari additivi in funzione della natura dell olio le materie base sono oli ricchi in acido oleico acido grasso a lunga catena 18 atomi di carbonio derivanti principalmente da oleaginose L origine della materia prima permette di distinguere due tipi di biolubrificanti i biolubrificanti di origine animale costituiti essenzialmente di esteri derivanti dalla combinazione di acido grasso e di glicerina si possono trovare allo stato liquido pastoso e solido i biolubrificanti di origine vegetale combinazione di acidi grassi esterificati o al naturale Si possono trovare sotto tre forme v liquidi oli semi siccativi si addensano per ossidazione quali olio di cotone di colza o non siccativi caratterizzati da una alta viscosit e la possibilit di utilizzazioni per una larga gamma di temperature v pastoso olio di palma di cocco di palmisti liquidi alle temperature tropicali ma pastosi nelle regioni temperate v solido resine e colofonie estratte da pini e resistenti all acqua 4 1 Biolubrificanti di origine vegetale Esistono sul mercato europeo in particolare francese e tedesco tre generazioni di lubrificanti di origine vegetale olio vegetale non trasformato possiede un potere lubrificante naturale altamente biodegradabile e buona adesivit alle interfacce metalliche Questo tipo di biolubrificante poco additivato ideale per temperature inferiori ai 70 C esteri di oli vegeta
35. 0 del fondo scala dell analizzatore e l altra met tra il 20 e il 100 del fondo scala La curva di taratura vene calcolata con il metodo dei minimi quadrati La curva di taratura non deve differire di oltre 1 del fondo scala da valore nominale di ciascun punto di taratura nell intervallo tra il 4 e il 20 del fondo scala L analizzatore viene azzerato e calibrato prima della prova utilizzando un gas di azzeramento e un gas di calibrazione il cui valore nominale sia superiore all 80 del fondo scala dell analizzatore 1 8 Prova di efficienza del convertitore di NO 104 L efficienza del convertitore utilizzato per la conversione di No in No viene controllata come indicato nei punti 1 8 1 1 8 8 figura 1 dell allegato III appendice 2 1 8 1 Configurazione di prova Questo controllo di pu effettuare con un ozonizzatore conformemente all impianto di prova presentato alla figura 1 dell allegato III e al procedimento descritto in appresso 1 8 2 Taratura Il CLD e Il HCLD devono essere tarati nell intervallo di funzionamento pi comune secondo le specifiche del costruttore utilizzando gas di azzeramento e di taratura il cui tenore deve essere pari a circa l 80 dell intervallo operativo e la concentrazione di NO della miscela di gas deve essere inferiore al 5 della concentrazione di NO L analizzatore di NO deve essere regolato sulla posizione di NO in modo che il gas di taratura non passi attraverso il convertitore Regist
36. 00 695 28 x 0 290 591 18 x 0 300 810 33 x 0 070 181 93 227 92 x 0 050 g KWh 116 9 96 x 0 090 7 50 x 0 200 4 88 x 0 290 2 36 x 0 300 0 940 x 0 070 0 x 0 050 co 612 81 x 0 090 4 884 74 x 0 200 117 20 x 0 290 2 780 66 x 0 300 2 020 06 x 0 070 _ 81636 907 65 x 0 050 fusa 9 96 x 0 090 7 50 x 0 200 4 88 x 0 290 2 36 x 0 300 0 940 x 0 070 0 x 0 050 nile 2 2 Dati sui gas di scarico grezzi prodotti da un motore ad accensione comandata a due tempi Per quanto riguarda i dati sperimentali tabella 11 effettuare prima i calcoli per la modalit 1 ed estenderli successivamente alle altre modalit di prova seguendo la stessa procedura Modalit 1 2 Regime del motore min 9500 2800 Potenza kW 2 31 0 Carico in 100 0 Fattori di ponderazione 0 9 0 1 Pressione barometrica kPa 100 3 100 3 Temperatura aria C 25 4 25 Umidit relativa aria 38 0 38 0 Umidit assoluta aria Sm20 KZair 7 742 7 558 CO sul secco ppm 37 086 16 150 NO su umido ppm 183 15 HC su umido ppmCl 14 220 13 179 CO sul secco Vol 11 986 11 446 Portata massica carburante kg h 1 195 0 089 Rapporto a H C del carburante 1 85 1 85 Rapporto O C del carburante 0 0 2 2 1 Fattore di correzione secco umido k Calcolare il fattore di correzione secco umido k per convertire le misure sul secco di CO e CO in misure su umido 1 i kws 1 a x 0 005 x CO secco CO
37. 1 Formula per il calcolo dei fattori di deterioramento per i motori con post trattamento 124 DF NE EDP CC F NE CO dove DF fattore di deterioramento NE livelli di emissione di un motore nuovo prima del catalizzatore g kWh EDF fattore di deterioramento per motori senza catalizzatore come indicato nella tabella 1 CC quantit convertita a 0 ore in g kWh F 0 8 per gli HC e 0 0 per i NO per tutte le classi di motori F 0 8 per il CO per tutte le classi di motori 1 4 Il costruttore sceglie un DF predefinito o lo calcola secondo il caso per ciascun inquinante regolamentato e per tutte le famiglie di motori della fase II I DF devono essere utilizzati per l omologazione e per le prove delle linee di produzione 1 4 1 Per i motori che non utilizzano i DF predefiniti delle tabelle 1 o 2 i fattori di deterioramento sono calcolati come indicato di seguito 1 4 1 1 Su almeno un motore di prova che rappresenti la configurazione prescelta maggiormente suscettibile di superare gli standard di emissione FEL se applicabili per HC NO e costruito in modo da rappresentare i motori in produzione eseguire la prova delle emissioni seguendo la procedura completa descritta nella presente direttiva dopo il numero di ore che corrisponde alla stabilizzazione delle emissioni 1 4 1 2 Se la prova riguarda pi di un motore fare la media dei risultati e arrotondarla allo stesso numero di decimali contenuti nello standar
38. 10 187 x 0 29 1 424 792 x 0 3 1853 109 x 0 07 975 435 x 9 0 05 S 13 15 x 0 090 9 81 x 0 200 6 52 x 0 290 3 25 x 0 300 1 28 x 0 070 0 x 0 050 co 9354488 x 0 09 7 295 794 x 0 2 5 717 531 x 0 29 3 973 503 x 0 3 2 756 113 x 0 07 1 430 229 x 2 0 05 13 15 x 0 090 9 81 x 0 200 6 52 x 0 290 3 25 x 0 300 1 28 x 0 070 0 x 0 050 123 4 12 g kWh 3 42 g kWh 271 15 g kWh 887 53 g kWh Appendice 4 1 CONFORMITA AGLI STANDARD DI EMISSIONE La presente appendice si applica solo ai motori ad accensione comandata nella fase II 1 1 Gli standard di emissione dei gas di scarico per i motori nella fase II di cui all allegato I punto 4 2 si applicano alle emissioni dei motori per il periodo di durabilit delle caratteristiche di emissione EDP determinato ai sensi della presente appendice 1 2 Per tutti i motori della fase II se tutti i motori sottoposti a prova che rappresentano una famiglia di motori producono quando vengono sottoposti correttamente a prove secondo le procedure illustrate nella presente direttiva emissioni inferiori o uguali a ciascuno standard di emissione della fase II limite di emissione della famiglia o FEL in una determinata classe di motori previa correzione con il fattore di deterioramento DF di cui alla presente appendice s intende che la famiglia in questione soddisfa gli standard di emissione di quella classe Se un motore sottoposto a prova che rappresenta una
39. 6 3 Tabella 3 deviazione ammissibile degli strumenti per altri parametri essenziali Deviazione N Voce ammissibil e 1 Temperature 2 K lt 600K assoluti 2 Temperature 1 del lt 600K valore letto Pressioni 0 2 kPa 3 dei gas di assoluto scarico Depressioni al collettore 0 05 kPa 4 di assoluto ammissione 5 Pressione 0 1 kPa atmosferica assoluto 6 Altre 0 1 kPa pressioni assoluto 7 Umidit 3 relativa assoluto g Umidit 5 del assoluta valore letto Flusso n 9 dell aria di o oA valore letto diluizione Flusso dei 10 gas di 2 del scarico valore letto diluiti 1 4 Determinazione dei componenti gassosi 1 4 1 Specifiche generali degli analizzatori Gli analizzatori devono avere un intervallo di misurazione appropriato alla precisione richiesta per misurare le concentrazioni dei componenti dei gas di scarico punto 1 4 1 1 Si raccomanda di utilizzare gli analizzatori in modo tale che la concentrazione misurata sia compresa tra il 15 e il 100 del fondo scala Se il valore a fondo scala di 155 ppm o ppm C o minore oppure se si utilizzano sistemi di lettura elaboratori registratori dei dati di misurazione che forniscano una sufficiente precisione e risoluzione al disotto del 15 del fondo scala sono ammesse anche concentrazioni al di sotto del 15 del fondo scala In tal caso si devono eseguire tarature addizionali per assicurare la precisione delle curve di taratura cfr app
40. 69 Chemicals con sede in Brusselsesteenweg Overijse Belgio commercializzata in fusti da 54 galloni circa 200 litri corrispondenti a circa150 kg ed avente una densit di 0 731 kg dm a 15 C La specifica di impiegare un carburante speciale per prove di valutazione delle emissioni inquinanti esplicitamente richiesto dalla Direttiva 2002 88 CE Questo prodotto inoltre rispetta le specifiche del Federal Regulation CFR 40 Part 86 113 ed indicato per l uso nei test di certificazione delle emissioni Nella tabella 5 7sono riportate le caratteristiche del carburante speciale Tabella 5 7 caratteristiche del carburante speciale Propriet Valori tipici Valori specifici Metodo di prova Corrosione del rame dopo 3 h a ASTM D 130 50 C 1 1 max API gravity a 60 F 59 8 58 7 61 2 ASTM D 1250 Peso specifico a 60 60 F 0 740 0 734 0 744 ASTM D 4052 1440 1440 min ASTM D 525 2420 20401 2441 Calcolato 10 Smax__ ASTMD381 0 001 0 05 max ASTM D 3237 Modificato 0 005 0 1 max ASTM D 3120 0 001 0 005 max ASTM D 3231 0 00 0 00 max Procedura EPA 10 di vapore a 100 F 9 0 8 7 9 2 ASTM D 323 IA i ASTMD 2999 87 0 ASTM D 2700 190 1 5 Calcolato EF distillazione ASTM D 86 EF 9 T Punto inizio 75 96 Li 128 Tos 220 200 230 309 300 325 Punto di E 409 415 max E Composizione vl _____ Composizione vl gt 5 Toma 23 35 max 67 residuo Calore Btu Ib combustione Net 18400 ASTM D 3338
41. 83 x 1 x 1 195 x 1 000 4 800 13 876 10 478 0 04 3 2420 1 422 g h Tabella 14 Emissioni di NOx g h in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 NO mass 4 800 0 034 2 2 4 Emissioni di CO 118 COmass MWoco 1 x conc x Grue X 1 MWru CO umido CO 1g CO umido HC umido 000 COmass 28 01 1 x 3 2420 x 1 195 x 1 000 517 851 13 876 10 478 0 04 3 2420 1 422 g h Tabella 15 Emissioni di CO g h in base alle diverse modalit di prova O Modalit o COn i 5 7 851 C 2007 To 2 1 6 Emissioni specifiche Le emissioni specifiche g kWh per tutti i singoli componenti sono calcolate nel modo seguente GASmassi X WF WI 3 Singolo gas j 1 n 3 Pix WF i 1 Tabella 17 Emissioni g h e fattori in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 HC mass 112 520 9 119 NO inass 4 800 0 034 CO mass 517 851 20 007 CO mass 2 629 658 222 799 Potenza Pi 2 31 0 Fattori di ponderazione WF 0 85 0 15 HC 112 52 x 0 85 9 119 x 0 15 49 4 2 31 x 0 85 0 x 0 15 g kWh NO 4 800 x 0 85 0 034 x 0 15 2 08 2 31 x 0 85 0 x 0 15 g kWh CO 517 851 x 0 85 0 034 x 0 15 225 71 2 31 x 0 85 0 x 0 15 g kWh CO 2 629 658 x 0 85 222 799 x 0 15 1 155 4 gt 2 31 x 0 85 0 x 0 15 g kWh 2 3 Dati sui gas di scarico diluiti prodotti da un motore ad accensione comandata a quattro tempi Per quanto riguarda i dati sperimentali tabella 18 e
42. ABILE t Olio per catena 200 300 Olio idraulico 400 1 000 Olio motore a 2 tempi 500 Lavorazione dei metalli 50 200 Trivellazione petrolifera 200 500 Utilizzi vari 150 1 000 TOTALE 1 000 3 500 I lubrificanti di origine fossile sono prodotti chimici che in base alle direttive CE 1999 45 e CE 2001 58 hanno l obbligo di etichettatura di preparati pericolosi inoltre dal 30 luglio 2002 devono esporre sulla confezione il simbolo N che indica la pericolosit per l ambiente Queste cifre non includono gli additivi di qualsiasi natura quali additivi trattati con acido solforico a base di olio di caff di colza o di lino utilizzati nella lavorazione dei metalli che rappresentano circa 500 600 tonnellate 4 La quantit di lubrificanti rilasciati nell ambiente a causa dell utilizzo o delle perdite accidentali dell ordine di 100 000 200 000 t anno in Francia 600 000 t anno in Europa circa il 15 20 dei lubrificanti consumati In dettaglio in tabella 2 si riportano le quantit di perdite di lubrificanti per famiglia di applicazione individuando le utilizzazioni con perdite totali dell olio e quelle in cui la dispersione nell ambiente solo accidentale Tabella 2 Principali applicazioni che creano perdite di lubrificanti nell ambiente Famiglie di Principali applicazioni Consumo Olio Perdite Causa della applicazione che generano perdite 2003 per
43. AE cooperarono per mettere a punto una classificazione completamente nuova La SAE stabil che dovevano essere considerate otto categorie di oli motore di interesse commerciale Da parte sua l ASTM stabil 1 metodi di prova e le prestazioni per ciascuna delle otto categorie L API invece prepar un linguaggio d impiego introducendo nuove sigle per ciascuna delle diverse condizioni di esercizio Il nuovo sistema di classificazione ha permesso di definire o distinguere con migliore precisione gli oli motore in base alle loro prestazioni e di correlare pi facilmente ciascun olio al tipo di servizio per il quale stato studiato La pi recente versione della nuova classificazione API comprende dieci tipi di servizio sei per motori a benzina e quattro per motori Diesel Le sigle dei diversi servizi sono formate da due lettere delle quali la prima indica se l olio destinato a motori a benzina lettera S o a motori Diesel lettera C mentre la seconda ottenuta dalla successione delle lettere dell alfabeto Si hanno quindi rispettivamente le due serie di sigle SA SB SC SD SE SF e CA CB CC CD Nelle tabella 1 4 riassunta l attuale classificazione API con le descrizioni dei servizi le specifiche militari e civili corrispondenti e le prove motoristiche che devono essere superate per ogni servizio Per ciascun servizio riportata anche la sigla corrispondente della seconda classifica API Olio per trasmissione Per questo ti
44. Contenuto di carbonio wt 86 5 Contenuto di idrogeno wt 13 5 Indice antidetonanti R M 2 92 0 Calcolato Per quanto concerne l olio lubrificante il D M 15 settembre 2004 non ASTM D 1319 prevede alcun caratteristica standard stabilendo nel punto 2 5 dell allegato 70 IV che i costruttori devono utilizzare lubrificanti rappresentativi dei lubrificanti per motori disponibili in commercio 5 1 3 Risultati della sperimentazione Nella tabella 5 8 vengono riportati i valori mediati espressi in vol delle emissioni dei singoli componenti gassosi ottenuti durante la sperimentazione Tabella 5 8 Valori medi delle emissioni in vol Garden 2T Metil estere Olio di colza I II I II I I modalit modalit modalit modalit modalit modalit HC 0 574 1 390 0 454 1 263 0 633 1 351 CO 5 380 4 633 3 780 4 056 4 957 4 114 CO 6 800 2 076 7 144 1 950 6 306 1 864 NOx 0 009 0 009 0 018 0 006 0 003 0 003 In particolare sono messe a confronto i valori delle emissioni ottenute utilizzando olio sintetico e 2 tipologie di biolubrificanti costituiti da esteri metilici e olio di colza tal quale Le concentrazioni dei gas combusti sono espresse in vol percentuale di volume e quindi necessaria la loro conversione in g kWh portata massica d emissione per il confronto con i limiti del D M 15 se
45. IT TERMICA Sono parametri importanti quando i lubrificanti esplicano anche un azione refrigerante Il calore specifico aumenta con la temperatura mentre la conducibilit termica diminuisce all aumentare sia della temperatura sia della viscosit L ordine di grandezza del calore specifico di 1 4 1 5 J g C e quello della conducibilit termica di 0 12 0 14 W m C 1 2 Additivi per lubrificanti Gli additivi sono componenti degli oli lubrificanti organizzati in miscele complesse pacchetti che unite al mix di basi permettono di raggiungere il livello prestazionale richiesto L interazione tra i vari additivi pu essere sinergica o antagonista lo studio di tali interazioni la base per l acquisizione del know how per la realizzazione del lubrificante richiesto Gli additivi possono essere classificati in base al fatto che e migliorano le caratteristiche intrinseche delle basi modificatori dell Indice di Viscosit miglioratori del punto di scorrimento antischiuma disemulganti e impartiscono nuove propriet antiusura EP detergenti disperdenti anticorrosivi 13 e allungano la vita del lubrificante antiossidanti Additivi detergenti Sono prodotti che tendono a limitare la formazione di sostanze non solubili nei lubrificanti derivanti dai prodotti della combustione o dall alterazione dei lubrificanti che si verifica nel funzionamento a caldo dei motori Nello strato di olio che ricopre
46. O come nel caso dei motori ad accensione comandata a combustione povera Nei sensori elettrochimici necessario prevedere una compensazione per l interferenza del CO e dei NO 1 4 3 4 Analisi degli idrocarburi HC Per il campionamento diretto dei gas l analizzatore degli idrocarburi deve essere del tipo con rivelatore a ionizzazione di fiamma riscaldato HFID in cui il rivelatore le valvole le tubature ecc sono riscaldati in modo da mantenere il gas ad una temperatura di 463 K 10 K 190 C 10 C Per il campionamento dei gas diluiti l analizzatore degli idrocarburi deve essere del tipo con rivelatore a ionizzazioni di fiamma riscaldato HFID o con rivelatore a ionizzazione di fiamma FID 1 4 3 5 Analisi degli ossidi di azoto NO L analizzatore degli ossidi di azoto deve essere del tipo con rivelatore a chemiluminescenza CLD o con rivelatore a chemiluminescenza riscaldato HCLD con un convertitore NO NO se la misura viene effettuata sul secco Se la misura viene effettuate su umido si deve usare un HCLD con convertitore mantenuto al di sopra dei 328 K 55 C a condizione che il controllo dell estinzione causata dall acqua rientri nella norma allegato III appendice 2 punto 1 9 2 2 Sia per il rivelatore CLD che per l HCLD il percorso di campionamento deve essere mantenuto ad una temperatura di parte compresa tra 328 K e 473 K da 55 C a 200 C fino al convertitore per la misurazione sul secco e fino all anali
47. Sistema di raffreddamento Utilizzare un sistema di raffreddamento del motore avente una capacit sufficiente per mantenere il motore alle temperature di funzionamento normali prescritte dal costruttore Questa disposizione si applica alle unit di funzionamento normali prescritte dal costruttore Questa disposizione si applica alle unit che devono essere separate per misurare la potenza quali un soffiatore dove il ventilatore di raffreddamento del soffiante deve essere smontato per avere accesso all albero a gomiti 2 5 Olio lubrificante Utilizzare un olio lubrificante che soddisfi le specifiche indicate dal costruttore per un motore particolare e per un uso specifico I costruttori devono utilizzare lubrificanti rappresentativi dei lubrificanti per motori disponibili in commercio Le specifiche dell olio lubrificante utilizzato per la prova devono essere registrate al punto 1 2 dell allegato VII appendice 2 per i motori ad accensione comandata ed essere presentate con i risultati della prova 2 6 Carburatori regolabili Per i motori muniti di carburatori a regolazione limitata la prova deve essere eseguita ad entrambe le estremit regolabili 2 7 Carburante di prova Il carburante quello di riferimento definito nell allegato V Il numero di ottani e la densit del carburante di riferimento utilizzato per la prova devono essere registrati al punto 1 1 dell allegato VII appendice 2 per i motori ad accensione comandata 93 P
48. TRUMENTI DI ANALISI 1 1 Introduzione 101 Ciascun analizzatore deve essere tarato con la frequenza necessaria per soddisfare i requisiti di precisione della presente norma Il metodo di taratura da utilizzare descritto in questo punto per gli analizzatori indicati nell appendice 1 punto 1 4 3 1 2 Gas di taratura Rispettare la durata di conservazione di tutti i gas di taratura Registrare la data di scadenza dei gas di taratura dichiarata dal costruttore 1 2 1 Gas puri La purezza dei gas richiesta definita dai limiti di contaminazione sottoindicati devono essere disponibili i seguenti gas azoto purificato contaminazione lt 1 ppm C lt 1 ppm CO lt 400 ppm CO lt 0 1 ppm NO ossigeno purificato purezza gt 99 5 Vol O2 miscela idrogeno elio 40 2 di idrogeno rimanente elio contaminazione lt 1 ppm C lt 400 ppm CO aria sintetica purificata contaminazione lt 1 ppm CO lt 400 ppm CO lt 0 1 ppm NO tenore di ossigeno 18 21 vol 1 2 2 Gas di taratura e di calibrazione Devono essere disponibili miscele id gas aventi le seguenti composizioni chimiche CH e aria sintetica purificata cfr punto 1 2 1 CO e azoto purificato NO e azoto purificato la quantit di NO contenuta in questo gas di taratura non deve superare il 5 del tenore di NO CO e azoto purificato CH e aria sintetica purificata C2H6 e aria sintetica purificata Nota Sono ammesse combinazion
49. UNIVERSIT DEGLI STUDI DELLA TUSCIA DIPARTIMENTO GEMINI CORSO DI DOTTORATO DI RICERCA MECCANICA AGRARIA XIX CICLO Utilizzazione di biolubrificanti di origine vegetale nelle macchine e nelle apparecchiature dei settori agricolo forestale AGR 09 Coordinatore Prof Ing Danilo Monarca Firma Tutor Prof Ing Maurizio Carlini Firma Dottorando Ing Sonia Castellucci Firma INDICE Introduzione generale CAPITOLO I Lubrificanti Premessa 1 1 Propriet dei lubrificanti 1 2 Additivi per lubrificanti 1 3 Lubrificanti liquidi 1 4 Oli sintetici 1 5 Lubrificanti pastosi e solidi CAPITOLO II Oli vegetali Premessa 2 1 Caratteristiche degli oli vegetali 2 2 Caratteristiche chimiche dell olio vegetale 2 2 1 Gli acidi grassi 2 2 2 I trigliceridi 2 2 3 I componenti minori 2 3 I metilesteri CAPITOLO II Macchine ed apparecchiature del settore agricolo forestale Premessa 3 1 Macchine agricole 3 1 1 La trasmissione 3 1 2 I sistemi idraulici 3 1 3 I lubrificanti agricoli 3 2 Funzionamento motore a due tempi CAPITOLO IV Biolubrificanti di origine vegetale Premessa 4 1 Biolubrificanti di origine vegetale 4 2 Caratteristiche chimico fisiche dei biolubrificanti 4 3 Reazioni di ossidazione nell olio vegetale 10 13 16 23 24 42 42 44 45 46 48 50 SI 53 54 CAPITOLO V Sperimentazione bei biolubrificanti Premessa 5 1 Utilizzazione di biolubrificanti in motori a
50. a ottenere una risposta pari approssimativamente all 80 del fondo scala La concentrazione deve essere nota con una precisione del 2 riferita ad uno standard gravimetrico espresso in volume inoltre la bombola del gas deve essere precondizionata per 24 ore ad una temperatura di 298 K 25 O SK I gas di prova e gli intervalli raccomandati per i relativi fattori di risposta sono i seguenti metano e aria sintetica purificata 1 00 lt R lt 1 15 propilene e aria sintetica purificata 0 90 lt R lt 1 1 106 toluene e aria sintetica purificata 0 90 lt Rf lt 1 10 Questi valori sono relativi al fattore di risposta R di 1 00 per propano e aria sintetica purificata 1 9 3 Controllo dell interferenza dell ossigeno Quando si mette in servizio un analizzatore e dopo interruzioni di funzionamento piuttosto lunghe controllare l interferenza dell ossigeno scegliere un intervallo nel quale i gas di controllo dell interferenza dell ossigeno rientrino nel 50 superiore La prova viene effettuata regolando la temperatura del forno come indicato I gas di controllo dell interferenza dell ossigeno sono indicati al punto 1 2 3 a Azzerare l analizzatore b Calibrare l analizzatore con la miscela allo 0 di ossigeno per i motori a benzina c Ricontrollare la risposta di azzeramento Se cambiata di oltre lo 0 5 del fondo scala ripetere le procedure di cui alle lettere a e b di questo punto d Introdurre i gas di contro
51. a preparazione delle vernici Tabella 2 1 Propriet dei pi comuni acidi grassi 0 8221 Gli oli alimentari come ad esempio l olio di colza o di soia contengono percentuali variabili tra il 6 e il 13 di acido linolenico mentre per tutti gli altri si hanno raramente valori che superano il 2 Quando si parla di composizione degli oli alimentari in acidi grassi si intende la distribuzione di questi nei trigliceridi costituenti principali degli oli vegetali Questa composizione degli oli riveste una notevole importanza sia sotto il profilo tecnologico sia sotto quello nutrizionale analizziamo pi da vicino questi aspetti Dal punto di vista tecnologico la composizione in acidi grassi fondamentale per una buona conservazione del prodotto infatti la facilit con cui un olio subisce il processo di irrancidimento ossidativo dipende in larga misura dal suo grado di in saturazione infatti l ossigeno molecolare attacca gli acidi grassi aventi due o pi doppi legami formando prodotti complessi responsabili del sapore di rancido in pi la percentuale di acidi grassi presenti nell olio ne determina il comportamento alle diverse 32 operazioni cui sottoposto per la preparazione degli alimenti come la frittura e la cottura oltre che per immagazzinamento gli oli fortemente insaturi infatti sono soggetti ad una notevole polimerizzazione nei trattamenti ad alta temperatura mentre quelli ricchi di acidi grassi saturi
52. ad eliminare l influenza dei depositi lasciati nel sistema di scarico da una precedente prova E richiesto anche un certo periodo di stabilizzazione tra i vari punti di prova allo scopo di minimizzare le influenze di un punto sull altro 3 5 3 Sequenza di prova I cicli di prova GI G2 o G3 vengono eseguiti in ordine crescente di numero delle modalit del ciclo interessato Il tempo minimo di campionamento pari a 180 s I valori della concentrazione delle emissioni allo scarico vengono misurati e registrati durante gli ultimi 120 s del rispettivo tempo di campionamento per ciascun punto di misurazione la durata della modalit deve essere sufficiente a garantire il raggiungimento della stabilit termica del motore prima dell inizio del campionamento La durata della modalit deve essere registrata a Per i motori sottoposti a prova secondo la configurazione di prova del controllo del regime al dinamometro Durante ciascuna modalit del ciclo di prova dopo il periodo iniziale di trascrizione il regime specificato deve essere mantenuto entro il maggiore dei due seguenti limiti 1 del regime nominale o 3 min salvo per la marcia al minimo per la quale valgono i limiti di tolleranza dichiarati dal costruttore La coppia specificata deve essere mantenuta in modo che durante il periodo nel quale vengono effettuate le misure la media sia compresa tra 2 della coppia massima al regime di prova b Per i motori sottoposti a prova second
53. ado di scindere i grassi Ogni specie oleaginosa produce un olio con caratteristiche specifiche alcune delle quali ne influenzano le modalit di utilizzo si hanno per delle propriet comuni elevata viscosit minor potere calorifico rispetto agli oli minerali basso numero di cetano bassa distillabilit a pressione atmosferica 2 1 Caratteristiche degli oli vegetali Consideriamo pi dettagliatamente le caratteristiche degli oli vegetali Acidit totale si esprime in milligrammi di idrossido di potassio KOH necessari per neutralizzare tutti gli acidi grassi presenti in un grammo di olio diversa a seconda che si tratti di olio grezzo o raffinato nel primo caso si ha acidit di 3 mg KOH g nel secondo di 1 mg KOH g Questo un 26 indice molto importante infatti gli acidi grassi liberi sono molto suscettibili all ossidazione rispetto ai corrispondenti legati in pi ad alte temperature formano sali con il metallo e quindi possono danneggiare il motore o i serbatoi di stoccaggio Contenuto di fosforo gli oli vegetali contengono fosfolipidi che possono assorbire umidit dall aria e formare gomme insolubili nei serbatoi nelle tubazioni e nei filtri in pi il fosforo causa un aumento dell indice carbonioso Conradson con conseguenti deposizioni nella camera di combustione quando si utilizza olio come combustibile Il contenuto di fosforo varia da olio a olio olio di girasole ha un contenuto
54. arico sono espresse in percentuale della coppia corrispondente alla potenza del servizio di base definita come la potenza massima disponibile durante una sequenza di potenza variabile la cui durata pu corrispondere a un numero illimitato di ore annue tra gli intervalli di manutenzione dichiarati e alle condizioni ambiente dichiarate la manutenzione p effettuata secondo le disposizioni del costruttore 1 Identico al ciclo D2 della norma ISO 8168 4 1996 E Per una migliore spiegazione della definizione di potenza di servizio di base cfr la figura 2 della norma ISO 8528 1 1993 E il punto 3 6 3 modificato come segue 3 6 3 Sequenza di prova Avviare la sequenza di prova La prova viene eseguita in ordine crescente di numero delle modalit sopraindicate per i cicli di prova Durante ciascuna modalit del rispettivo ciclo di prova il resto invariato d il punto 1 dell apendice 1 modificato come segue ai punti 1 e 1 4 3 allegato V sostituito da allegato VI 4 aggiunto il seguente allegato ALLEGATO IV PROCEDIMENTO DI PROVA PER I MOTORI AD ACCENSIONE COMANDATA 1 INTRODUZIONE 1 1 Il presente allegato descrive il metodo per la determinazione delle emissioni di inquinanti gassosi prodotte dai motori sottoposti a prova 1 2 La prova viene eseguita con il motore monatto su banco di prova e collegato ad un dinamometro 92 2 CONDIZIONI DI PROVA 2 1 Condizioni di prova del m
55. asi dispositivo che rileva i parametri di esercizio dal motore allo scopo di regolare il funzionamento di una parte qualsiasi del sistema di controllo delle emissioni 2 13 sistema di controllo delle emissioni qualsiasi dispositivo sistema o elemento del progetto che controlla o riduce le emissioni 2 14 sistema del carburante tutti i componenti adibiti alla misurazione e alla miscelazione del carburante 2 15 motore secondario un motore installato in o su un veicolo che tuttavia non fornisce la forza motrice al veicolo 2 16 durata della modalit di prova il lasso di tempo compreso tra lo stacco dal regime e o dalla coppia della modalit precedente e della fase di precondizionamento e l inizio della modalit successiva Comprende i tempi per il cambiamento del regime e o della coppia e la stabilizzazione all inizio di ciascuna modalit Il punto 2 9 diventa punto 2 17 e gli attuali punti da 2 9 1 a 2 9 3 sono rinumerati da 2 17 1 a 2 17 3 d il punto 3 modificato come segue il punto 3 1 sostituito dal testo seguente 3 1 Il motore ad accensione per compressione omologato a norma della presente direttiva deve recare il punto 3 1 3 modificato come segue allegato VII viene sostituito da allegato VIII inserito il punto seguente 88 3 2 Il motore ad accensione comandata omologato a norma della presente direttiva deve recare 3 2 1 il marchio di fabbrica o la ragione sociale del costruttore del
56. ation of precision data in relation to methods of test e nel fissare un valore minimo si tenuto conto di una differenza minima di 2R sopra lo zero nel fissare un valore massimo e uno minimo la differenza minima 4R R riproducibilit Nonostante questi calcoli necessari per ragioni statistiche il produttore di un carburante deve comunque mirare ad un valore zero quando il valore massimo stabilito 2R e al valore medio quando siano indicati limite massimo e limite minimo In caso di dubbio sulla conformit di un carburante alle specifiche si applicano le disposizioni della norma ISO 4259 Nota 2 Il carburante pu contenere inibitori dell ossidazione e disattivanti metallici normalmente impiegati per stabilizzare flussi di benzina in raffineria vietato aggiungere detergenti additivi dispersivi e oli solventi 6 l allegato V diventa allegato VU 7 l allegato VI diventa allegato VII ed modificato come segue a l appendice 1 modificata come segue il titolo sostituito dal seguente Appendice 1 RISULTATI DELLE PROVE PER I MOTORI AD ACCENSIONE PER COMRPESSIONE Il testo del punto 1 3 2 sostituito dal testo seguente 1 3 2 Potenza assorbita ai regimi del motore indicati secondo quanto specificato dal costruttore 128 Apparecchiatura Totale Potenza Pag in kW assorbita a vari regimi del motore tenendo conto dell appendice 3 del presente allegato Regime intermedio se appl
57. ato 3 5 5 Condizioni del motore In ciascuna modalit il regime e il carico del motore la temperatura dell aria di aspirazione e il flusso del carburante devono essere misurati dopo la stabilizzazione del motore 97 Qualsiasi dato ulteriore occorrente per il calcolo deve essere registrato cfr appendice 3 punti 1 1 e 1 2 3 6 Controllo dell analizzatore al termine della prova Dopo il controllo delle emissioni l analizzatore viene ricontrollato con un gas di azzeramento e lo stesso gas di calibrazione La prova considerata accettabile se la differenza tra i risultati delle due misurazioni inferiore al2 1 PROCEDURE DI MISURAZIONE E CAMPIONAMENTO I componenti gassosi emessi dal motore sottoposto alla prova vengono misurati con i metodi descritti nell allegato VI Questi metodi descrivono i sistemi di analisi raccomandati per le emissioni gassose punto 1 1 1 1 Specifiche del dinamometro Usare un dinamometro per motori avente caratteristiche adeguate per svolgere i cicli di prova descritti nell allegato IV punto 3 5 1 La strumentazione per la misura della coppia e della velocit di rotazione deve permettere di misurare la potenza all albero entro i limiti dati Possono essere necessari calcoli aggiuntivi La precisione dell apparecchiatura di misurazione deve essere tale da non eccedere le tolleranze massima indicate nel punto 1 3 1 2 Flusso del carburante e flusso totale diluito Usare flussimetri per carbu
58. atore di NO I due gas che possono dare problemi sugli analizzatori CLD e HCLD sono il CO e il vapore acqueo Le risposte di estinzione di questi gas sono proporzionali alle loro concentrazioni e richiedono pertanto tecniche d analisi per determinare l estinzione alle pi elevate concentrazioni prevedibili durante la prova 1 10 2 1 Prova dell attenuazione da CO2 Far passare attraverso l analizzatore NDIR un gas di calibrazione del CO avente una concentrazione dall 80 al 100 del fondo scala dell intervallo operativo massimo e registrare come A il valore dl CO2 Diluire poi approssimativamente al 50 con gas di calibrazione di NO e farlo passare attraverso gli analizzatori NDIR e H CLD registrando come B e C rispettivamente i valori di CO e di NO Chiudere poi il CO e far passare solo il gas di calibrazione di NO attraverso l analizzatore H CLD e registrare come D il valore di NO L attenuazione che non deve superare il 3 del fondo scala viene calcolata come segue O x Olx attenuazione 1 CO gt J lo D X B dove A concentrazione CO non diluito misurata con NDIR B concentrazione CO diluito misurata con NDIR C concentrazione NO diluito misurata con CLD ppm D concentrazione NO non diluito misurata con CLD ppm E possibile utilizzare metodi alternativi per diluire e quantificare i valori dei gas di calibrazione CO ed NO ad esempio la miscelazione dinamica 1 10 2 2 Controllo dell atte
59. azione di saponi quindi sarebbe meglio utilizzare quelli acidi Normalmente per gli oli raffinati hanno una bassa acidit e perci si impiegano proprio catalizzatori alcalini Il prodotto finale ha una viscosit inferiore rispetto all olio grezzo circa 6 7 cSt a 20 C dello stesso ordine di grandezza di quella del gasolio le caratteristiche a freddo sono tali da renderlo idoneo per quasi tutti i climi il numero di cetano aumenta di 12 15 unit inoltre possibile aggiungere combustibile minerale in qualsiasi proporzione Si ottiene anche un sottoprodotto una fase acquosa a base di glicerolo la cui raffinazione richiede impianti piuttosto complessi Il bilancio di massa semplificato dell intero processo il seguente 1000 kg olio raffinato 100 kg metanolo 1000 kg biodiesel 100 kg glicerolo Poich si tende ad ottenere un elevato tasso di conversione in estere metilico se possibile superiore al 97 occorre eliminare fosfolipidi e mucillagini e mantenere il tasso di acidit dell olio il pi basso possibile Per accelerare il processo si opera in due modi aggiunta di metanolo etanolo in eccesso tipicamente in rapporto 1 6 eliminazione della glicerina formata in modo che la reazione pi spostata a destra Il metanolo non totalmente solubile nell olio a temperatura ambiente occorre quindi ricorrere al riscaldamento e agitazione della miscela La temperatura di reazione in effetti non standard
60. brificanti sono sostanze grasse liquide pastose o semi solide che si interpongono tra due interfacce in movimento relativo per ridurre lo strofinio e l usura Il termine bio come prefisso alla parola lubrificante indica il carattere biodegradabile della sostanza senza dare alcuna indicazione sull origine dell olio Gli oli di base dei biolubrificanti possono essere classificati secondo le seguenti cinque famiglie materie prime di origine vegetale v oli vegetali non modificati v esteri di oli vegetali materie prime di origine petrolifera vy esteri sintetici v idrocarburi sintetici v oli minerali In questo studio si intende per biolubrificanti solo i lubrificanti di origine vegetale dunque sostanze di origine organica animale o vegetale che hanno le propriet di lubrificare rispettando tre condizioni fondamentali e formazione del film nell interfaccia tra le due parti e continuit del film durante il contatto dei pezzi e facile deformazione del film per cesellamento I biolubrificanti possono essere utilizzati per varie finalit e riduzione delle perdite di energia meccanica nelle macchine e riduzione dell usura delle parti in movimento e trasmissione di pressione e protezione delle parti da corrosione e abbassamento della temperatura di funzionamento delle macchine e aumento dell impermeabilit e evitare e rimuovere i depositi di impurit e di sporcizia 50 Il lubrificante di base
61. chi e gli spostamenti accidentali paralleli angolari e assiali degli alberi di collegamento Per la determinazione della portata massica del carburante consumo espresso in kg h alle varie modalit di prova stato realizzato un circuito per il rifornimento della macchina caratterizzato da un serbatoio da 2 litri e da una buretta graduata di 25cm comunicanti tra loro attraverso una tubazione Da questi ultimi si dirama poi il tubo di rifornimento collegato all innesto di aspirazione della miscela del carburatore della macchina Bloccando con l apposito rubinetto l afflusso di carburante dal serbatoio si consente il consumo della miscela contenuta nella buretta graduata e quindi cronometrando il tempo necessario al passaggio del menisco formato dalla miscela tra le due tacche di riferimento della buretta si ottiene il valore di consumo nell unit di tempo 25cm min Il freno CARL SCHENCK W40 un freno a correnti parassite per misure di potenza che dissipa l energia meccanica del motore in prova in calore attraverso l energia elettrica Il calore viene poi eliminato dall acqua di 60 raffreddamento che non esercita per azione frenante a differenza di quanto accade sull altro modello di freno SCHENCK freno idraulico presente nella cella motore Fig 5 1 Figura 5 1 Schema freno SCHENCK W40 Dove K forza in N applicata dal motore n numero di giri al minuto P forza peso in N r raggio del
62. cicloidali Tali sistemi hanno il vantaggio di consentire la trasmissione di elevate potenze con elevati rendimenti di trasmissione ma con l inconveniente di elevati ingombri e pesi specifici le trasmissioni per ingranaggi consentono inoltre solo un cambio discontinuo a gradini e non un cambio continuo della velocit Trasmissioni meccaniche in particolari 44 applicazioni possono essere realizzate anche con catene o cinghie come avviene ad esempio per gli organi operatori delle mietitrebbie Le trasmissioni idrauliche sono costituite da un fluido olio in moto che trasmette la potenza meccanica agli organi operatori e si dividono in idrostatiche o idrodinamiche a seconda che la potenza idraulica sia trasferita sotto forma di elevata pressione o elevata velocit Le trasmissioni idrostatiche sono costituite in linea generale da una pompa da un circuito idraulico e da motori o attuatori idraulici il vantaggio delle trasmissioni idrostatiche di essere flessibili e di poco ingombro con lo svantaggio di rendimenti di trasmissione pi bassi rispetto a quelle meccaniche Le trasmissioni idrodinamiche sono rappresentate da due sistemi caratteristici il giunto idraulico detto anche frizione idraulica e il convertitore idraulico di coppia In molti casi per esempio nelle mietitrebbia si realizzano trasmissioni miste idrostatiche e meccaniche per consentire un controllo continuo della velocit di avanzamento nell ambito del
63. d applicabile con una cifra significativa in pi 1 4 1 3 Ripetere la prova delle emissioni dopo invecchiamento del motore La procedura di invecchiamento dovrebbe essere tale da consentire al costruttore i predire adeguatamente il deterioramento delle emissioni durante l uso nel periodo di durabilit del motore tenendo conto del tipo di usura e di atri meccanismi di deterioramento previsti in caso di uso normale da parte dell utilizzatore e che potrebbero ripercuotersi sulle prestazioni a livello di emissioni Se la prova riguarda pi di un motore fare la media dei risultati e arrotondarla allo stesso numero di decimali contenuti nello standard applicabile con una cifra significativa in pi 1 4 1 4 Dividere le emissioni ottenute alla fine del periodo di durabilit EDP emissioni medie se del caso per ciascun inquinante regolamentato per le emissioni stabilizzate emissioni medie se applicabili e arrotondare il valore a due cifre significative Il valore ottenuto il DF se risulta inferiore a 1 00 il DF pari a 1 0 1 4 1 5 E facolt del costruttore programmare altri punti di prova delle emissioni tra il punto di prova delle emissioni stabilizzate e la fine dell EDP Se sono previste prove intermedie i punti di prova devono essere equamente distanziati nell arco dell EDP pi o meno due ore e uno di essi deve situarsi a met dell intero EDP pi o meno 2 ore Per ciascun inquinante HC NO viene tracciate una retta tra
64. del gasolio Un netto miglioramento di questa caratteristica si ottiene con il processo di transesterificazione o esterificazione che ha come risultato pi evidente la rottura della molecola del trigliceride in tre molecole pi piccole e quindi meno viscose O H O H Il Reael CH 0 C R H_C O0 C R H C 0H i i H 0 0 C R 3CH0H H 0 0h CH 0 CR O 0 H7C_O0 C F H C OH Il CH 0 C R H H trigliceride 3 metanolo glicerolo 3 esteri metilici degli acidi grassi La reazione di esterificazione come si pu osservare semplice da un punto di vista chimico una difficolt dovuta al fatto che l olio raffinato costituito da una miscela in cui i grassi vegetali sono presenti sotto forma sia di trigliceridi che digliceridi e minogliceridi la reazione quindi deve essere ottimizzata sulla media delle caratteristiche di questi componenti Per ottenere un estere occorre trattare l olio raffinato con un alcol solitamente metilico e opportuni catalizzatori normalmente alcalini idrossido di potassio idrossido di sodio o mutilato di sodio che aumentano la velocit e l efficienza della reazione che pu cos avvenire a temperature 39 e pressioni non elevate Altrimenti si parla di tempi molto lunghi o di temperature dell ordine dei 250 C Per oli grezzi con acidit elevata superiore a 1 l utilizzo di catalizzatori alcalini pu portare alla form
65. dell analizzatore BEA 350 Bosch Come accennato precedentemente il problema stato risolto saldando sul tubo di 67 scappamento un raccordo filettato sul quale viene avvitato un flessibile a sua volta fissato all innesto speciale Un altra modifica ha riguardato il collegamento del macchina con il circuito di rifornimento e di valutazione dei consumi Per le motoseghe Alpina stato scollegato il raccordo del carburatore al tubo di aspirazione della miscela collegandolo poi al tubo di alimentazione proveniente dal circuito del carburante Questo tubo stato fatto passare nel vano carburatore sotto il coprifiltro attraverso la piastra supporto carburatore evitando di farlo interferire con i leveraggi dell acceleratore Infine per la valutazione della temperatura della testata della macchina alle varie modalit di prova stata fissata con uno speciale mastice una termocoppia in prossimit della candela Collegando quest ultima con un Tester dotato di convertitore di impulsi che converte gli impulsi elettrici in valori di temperatura espressi in C Questa metodologia di analisi se pur in grado di fornire un ordine di grandezza delle temperature in gioco non esente da errori dovuti alla probabile non perfetta aderenza della termocoppia sulla testata Per questo in futuro si provveder ad applicare una termocoppia direttamente all interno di una candela in modo da ottenere valori di temperatura pi precisi Di seguit
66. descritta in questo punto deve essere ripetuta dopo la riparazione o la sostituzione dell apparecchiatura o dei gas 1 10 Effetti di interferenza con gli analizzatori di CO CO NO e O Gas diversi da quello analizzato possono interferire in vari modi col valore letto Si verifica un interferenza positiva in strumenti NDIR e PMD quando il gas interferente fornisce in minor misura lo stesso effetto del gas misurato Si verifica una interferenza negativa negli strumenti NDIR a causa di gas interferenti che ampliano la banda di assorbimento del gas misurato e negli strumenti CLD a causa di gas interferenti che estinguono la radiazione eseguire i controlli di interferenza descritti nei punti 1 10 1 e 1 10 2 prima dell utilizzo iniziale dell analizzatore e dopo intervalli di inutilizzo importanti e comunque almeno una volta all anno 1 10 1 Controllo dell interferenza sull analizzatore di CO Acqua e CO possono interferire con le prestazioni dell analizzatore di CO Pertanto gorgogliare attraverso acqua a temperatura ambiente un gas di calibrazione del CO avente 107 una concentrazione dell 80 al 100 del fondo scala dell intervallo operativo massimo durante la prova e registrare la risposta dell analizzatore Quest ultima non deve essere superiore all 1 del fondo scala per intervalli uguali o superiori a 300 ppm e non deve essere superiore a 3 ppm per intervalli al di sotto di 300 ppm 1 10 2 Controlli dell attenuazione sull analizz
67. due tempi 5 1 1 Descrizione del banco prova utilizzato 5 1 2 Protocollo di sperimentazione 5 1 3 Risultati della sperimentazione 5 2 Utilizzo di biolubrificanti in macchine agricole Conclusioni APPENDICE Decreto Ministeriale 15 settembre 2004 Bibliografia 58 59 59 65 71 78 81 INTRODUZIONE Il primo problema da affrontare quando si studiano i biolubrificanti si ha nell assenza di definizione univoca del termine con il quale si intende e lubrificanti di origine fossile con elevate propriet biodegradabili e non tossici e lubrificanti di origine vegetale Data questa ambiguit non si hanno dati precisi riguardanti il consumo Europeo di biolubrificanti di origine vegetale I valori solitamente utilizzati indicano in 100 000 t il consumo di biolubrificanti in Europa meno del 2 del mercato europeo dei lubrificanti senza conoscere la percentuale precisa relativa al consumo di biolubrificanti di origine vegetale In Italia non presente un mercato di biolubrificanti di origine vegetale quindi per qualunque informazione si far riferimento agli studi effettuati in Germania e in Francia dove anche se piccolo esiste un mercato di lubrificanti di origine vegetale In dettaglio in Francia di 3 500 t di biolubrificanti consumati annualmente circa 1 000 t sono di origine vegetale Tab 1 Tabella 1 Stima del mercato francese di biolubrificanti nel 2003 TOTALE VEGETALE TOTALE t BIODEGRAD
68. duto accid perdita nell ambiente 100 Motori a due tempi 7 100 t X Fughe di benzina Olio motore e residui di comb Olio motore 344 700 t X Fughe accidentali Olio imbarcazioni 30 000 t X Contatto con l acqua Ingranaggi e Fluidi idraulici 103 000 t X Fughe del trasmissione Olio ingranaggi e 83 000t X liquido sotto ammortizzatori pressione rottura circuiti Lavoro dei Lavorazione industriale 30 000 t X Applicazione in metalli dei metalli grande quantit Lubrificazione Strippaggio 8 000 t X Applicazione e generale pulizia dei supporti Rotaie delle ferrovie 850 t X Applicazione Catene di motoseghe 10 000 t X Contatto diretto dell olio con il bosco Trivellazioni petrolifere 100 000 t X Lubrificazione testata della trivella Dato l elevato carico inquinante dei lubrificanti in Germania nel 2000 partito il Programma per l introduzione dei biolubrificanti nel mercato Tedesco Questo programma promosso dal Governo Federale Tedesco e dal Ministero dell agricoltura ha lo scopo di aumentare l uso di oli vegetali nei sistemi di lubrificazione e conta su un budget annuale di 10 milioni di Euro Il finanziamento previsto nella misura massima di 100 000 Euro per richiedente coprir i costi di changeover fino al 100 l equipaggiamento di biolubrificanti su nuove macchine nei settori delle macchine per l agricoltura e la selvicoltura applicazioni in aree sensibili e in istallazioni id
69. ella classe SN 3 non portatili con asse orizzontale che producono un energia pari o inferiore a 2 5 kW utilizzati essenzialmente per determinati fini industriali comprendenti motozappe tagliatrici a cilindri aeratori per prati e generatori 8 Per ciascuna categoria sono posposte di due anni le date di cui ai commi 3 4 e 5 per i motori prodotti entro la data che precede le date indicate nei commi medesimi f all art 10 1 il comma 1 e sostituito dal seguente 1 I requisiti di cui all art 8 commi 1 e 2 all art 9 comma 4 ed all art 9 bis comma 5 non si applicano ai motori ad uso delle forze armate ed ai motori esentati in base ai commi 1 bis e De 2 dopo il comma 1 e inserito il seguente comma 1 bis Il motore di sostituzione deve rispettare i valori limite che il motore da sostituire doveva soddisfare originariamente al momento dell immissione sul mercato La dicitura MOTORE DI SOSTITUZIONE e riportata su un etichetta applicata al motore o e inserita nel manuale del proprietario 3 dopo il comma 2 sono aggiunti i seguenti commi 3 Le date di cui all art 9 bis commi 4 e 5 sono posticipate di tre anni per i costruttori di motori in piccole serie Le disposizioni di cui all art 9 bis commi 4 e 5 sono sostituite dalle disposizioni corrispondenti della fase I per le famiglie di motori in piccole serie sino ad un massimo di 25000 unita a condizione che le varie famiglie di motori in questione abbiano
70. emento sensibile Sollecitazioni di torsione flessione e carichi concentrati influenzano negativamente la cella e pertanto devono essere evitati Gli effetti della temperatura sul bilanciamento dello zero e sulla sensibilit sono compensati i cambiamenti della pressione ambiente agiscono come un carico addizionale tuttavia queste variazioni sono poco apprezzabili nel caso di grandi carichi nominali Per conseguire i migliori risultati nelle misure deve essere rispettato il campo nominale di temperature le migliori condizioni sono quelle in cui le temperature si mantengono costanti o debolmente variabili Gradienti di temperatura indotti nel trasduttore da riscaldamento o raffreddamento su di un lato inducono rilevanti errori di misura La pressione ambiente dovrebbe essere compresa fra 0 e 5 bar e si nota come la variazione di tale pressione pu provocare una deriva dello Zero 63 Il misuratore del numero di giri consiste in una ruota con 60 denti posta all estremit dell albero del freno ed in un rilevatore di numero di giri Gli impulsi del rilevatore sono trasmessi tramite un convertitore della tensione ad impulso ad uno strumento analogico e digitale del quadro di comando del freno L altra estremit dell albero del freno invece dotata di una flangia per il collegamento dell albero del motore in prova Tutte le apparecchiature di controllo e di comando del freno a correnti parassite sono contenute nell armadio Schenc
71. endice 2 punto 1 5 5 2 dl presente allegato Il livello di compatibilit elettromagnetica CEM dell apparecchiatura deve permettere di minimizzare errori addizionali 99 1 4 1 1 Precisione L analizzatore non deve discostarsi del punto di taratura nominale per un valore superiore a 0 3 del fondo scala a zero La precisione viene determinata in base ai requisiti di taratura fissati nel punto 1 3 1 4 1 2 Ripetibilit La ripetibilit deve essere tale che il valore corrispondente a 2 5 volte la deviazione standard di dieci risposte rispettive ad un dato gas di taratura o calibrazione non deve essere maggiore di 1 della concentrazione di fondo scala per ciascun intervallo utilizzato al di sopra di 100 ppm o ppm C o di 2 di ciascun intervallo utilizzato al di sotto dei 100 ppm o ppm C 1 4 1 3 Rumore La risposta dell analizzatore da picco a picco di gas di azzeramento e di calibrazione su qualsiasi periodo di 10 secondi non deve superare il 2 del fondo scala su tutti gli intervalli utilizzati 1 4 1 4 Deriva dello zero La risposta di zero definita come la risposta media incluso il rumore ad un gas di azzeramento su un intervallo di tempo di 30 secondi La deriva della risposta di zero per un periodo di un ora deve essere inferiore al 2 del fondo scala sull intervallo pi basso utilizzato 1 4 1 5 Deriva di calibrazione La risposta di calibrazione definita come la risposta media incluso il rumore ad u
72. entrati sugli aspetti legati al rilascio e all ecotossicit La finalit dichiarata dai criteri infatti quella di promuovere prodotti che 1 siano poco nocivi per l acqua e il suolo nel loro utilizzo e 1 permettano di ridurre le emissioni di CO3 Scopo della decisione 2005 360 CE quello di incentivare la diffusione dei biolubrificanti Con questo termine si intendono prodotti ad alta biodegradabilit e bassa ecotossicit e in generale ambientalmente sostenibile Purtroppo non vi una definizione univoca che ne consenta una chiara classificazione e riconoscimento quando nacquero vent anni fa infatti erano principalmente originati da oli vegetali mentre ora vi la tendenza a utilizzare esteri sintetici che possono essere in parte derivati da fonti rinnovabili I criteri della decisione n 2005 360 CE spingono fortemente verso un seppur ancora piccolo mercato di lubrificanti derivati da materie prime riciclate Dati della Commissione del 1999 parlano di un mercato dei biolubrificanti pari al 2 Alcuni dei criteri riportati nella decisione fanno riferimento all intero prodotto altri alle singole sostanze componenti fluido di base agente addensatore componente principale additivo il limite in quest ultimo caso che i singoli componenti possano essere stati deliberatamente aggiunti e rappresentare pi del 0 1 rispetto al contenuto del prodotto sia prima che dopo eventuali reazioni chimiche avvenute tra le
73. er i motori a due tempi il rapporto della miscela carburante olio deve essere quello raccomandato dal costruttore La percentuale di olio contenuta nella miscela di carburante lubrificante che alimenta i motori a due tempi e la densit del carburante che ne deriva devono essere registrate al punto 1 1 4 dell allegato VII appendice 2 per i motori ad accensione comandata 2 8 Determinazione delle regolazioni al dinamometro La base considerata per la misurazione delle emissioni la forza frenante non corretta Per lo svolgimento della prova necessario eliminare eventuali dispositivi ausiliari che risultano necessari solo per il funzionamento della macchina e che possono essere montati sul motore Se tali dispositivi ausiliari non vengono smontati necessario calcolare la potenza che assorbono per poter determinare le regolazioni del dinamometro sono esclusi i motori nei quali i dispositivi ausiliari costituiscono parte integrante del motore ad esempio i ventilatori di raffreddamento dei motori raffreddati ad aria Le regolazioni della restrizione sull immissione e della contropressione sul condotto di scarico devono corrispondere per i motori nei quali possibile procedere a tale regolazione ai limiti superiori specificati dal costruttore conformemente ai punti 2 2 e 2 3 I valori della coppia massima ai regimi di prova specificai vengono determinati sperimentalmente alo scopo di calcolare i valori della coppia per le modalit di prova s
74. erare inquinamento atmosferico pu causare anche danni alla salute dell operatore nel secondo caso invece l olio idraulico o utilizzato per la trasmissione di trattori pu andare direttamente in contatto con il terreno agricolo in lavorazione causando danni anche per le colture Per quanto riguarda la sperimentazione dei biolubrificanti da utilizzare in motori a due tempi si far riferimento al Decreto Ministeriale 15 settembre 2004 Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti Recepimento della direttiva 2002 88 CE del Parlamento europeo e del Consiglio del 9 dicembre 2002 che modifica la direttiva 97 68 CE del Parlamento europeo e del Consiglio concernente i provvedimenti da adottare contro l emissione di inquinanti gassosi e particolato inquinante prodotti dai motori a combustione interna destinati all installazione su macchine mobili non stradali GU n 87 del 15 4 2005 Suppl Ordinario n 64 inoltre si effettuer un confronto con un olio motore sintetico Per quanto riguarda la sperimentazione dei biolubrificanti in macchine agricole verranno riportati i risultati di prove effettuate sugli oli per la trasmissione verificando la tipologia di olio vegetale pi idoneo a tale utilizzazione 58 5 1 Utilizzazione di biolubrificanti in motori a due tempi Per verificare la valenza ambientale dei biolubrificanti si sono eseguite l analisi dei gas di scarico della motosega Alpina P500 le cui caratteristiche tecniche sono rip
75. eridi semplici in caso contrario di trigliceridi misti La glicerina quindi l alcool di partenza per la formazione dei trigliceridi Considerando le propriet fisiche P f 18 C P eb 290 C Densit a 20 C 1 261 si osserva che il glicerolo a temperatura ambiente un liquido dall aspetto leggermente viscoso in pi completamente solubile in acqua e in alcool debolmente solubile nell etere dietilico e completamente insolubile negli idrocarburi la sua formula di struttura H H 0H H CT 0H H CT 0H Come tutti gli alcoli il gruppo OH che fornisce le principali propriet fisiche e chimiche infatti la rottura del legame O H con distacco dell H che determina la H O H O H O H or H 0 lR H ol R 0 0 H 0H eeoa E H tolp i H 0H H 0H H solk i 4 4 monogliceride digliceride trigliceride 34 Come gi detto i trigliceridi possono essere trigliceridi semplici se le tre posizioni del glicerolo esterificato sono occupate dallo stesso tipo di acido grasso tristearilglicerolo tripalmitoilglicerolo trioeilglicerolo trigliceridi misti se le tre posizioni del glicerolo esterificato sono occupate da due o pi diversi acidi grassi L elevato numero di acidi grassi che pu dare esterificazione porta alla formazione di una vastissima gamma di esteri con conseguenti incertezze e contraddizion
76. ffettuare prima i calcoli per la modalit 1 ed estenderli successivamente alle altre modalit di prova seguendo la stesa procedura Modalit Regime del Regime del min 3060 T 3060 a 3060 si 3 NO 13060 Ea 2100 EEUN 119 motore Potenza Carico in Fattori di ponderazione Pressione barometrica Temperatura aria di alimentazione Umidit relativa aria di alimentazione Umidit assoluta aria di alimentazione CO sul secco NO su umido HC su umido ppmC1 91 92 TI CO sul secco Vol 1 038 0 814 0 649 CO sul secco di fondo NO su umido di fondo HC su umido di fondo CO sul secco di fondo Portata massica carburante Rapporto a H C del carburante 3 25 1 28 0 25 1 0 0 300 0 070 0 050 kW 13 15 981 6 52 100 75 5 0 090 0 200 0 290 kPa 980 980 980 980 980 980 C 25 3 25 1 24 5 23 7 23 5 22 6 19 8 19 8 20 6 21 5 21 9 23 2 4 03 4 05 4 06 2365 3086 1817 5 8 2 9 1 2 78 119 186 0 457 0 330 0 208 ppm 3 3 3 ppm 0 1 0 1 0 1 ppm Cl 6 6 5 Vol 0 042 0 041 0 041 0 040 0 040 0 040 kg h 625 722 627 171 623 549 630 792 627 895 561 267 Rapporto O C del 0 0 0 0 0 0 carburante
77. figura nella tabella 2 Tabella 2 Valori del coefficiente u Gas U conc NO 0 001587 ppm 112 CO 0 000966 ppm HC 0 000479 ppm CO 15 19 I valori del coefficiente u si basano su un peso molecolare del gas di scarico diluito pari a 29 kg kgmole Il valore del coefficiente u degli HC basato su un rapporto medio carbonio su idrogeno pari a 1 1 85 La norma ISO 8178 1 illustra una formula pi completa per il calcolo del peso molecolare del carburante formula 50 capitolo 13 5 1 b La formula non tiene conto solo del rapporto idrogeno carbonio e del rapporto ossigeno carbonio ma anche di altri possibili componenti del carburante quali zolfo e azoto Tuttavia poich per le prove sui motori ad accensione comandata della direttiva viene utilizzato un tipo di benzina che di solito contiene solo carbonio e idrogeno denominato carburante di riferimento nell allegato V si considera la formula semplificata Nel caso dei NOx moltiplicare la concentrazione per il fattore di correzione dell umidit K fattore di correzione dell umidit per i NO 1 2 4 Calcolo delle emissioni specifiche Le emissioni specifiche g kWh per tutti i singoli componenti sono calcolate nel modo seguente GASmassi X WF W gt Singolo gas i 1 i 3 Pix WF i 1 dove Pi Pmi Pagi Se per la prova vengono montati dispositivi ausiliari ad esempio ventilatori di raffreddamento o soffianti la potenza che assorbono deve es
78. g kWh HC NO SH 1 50 SH 2 50 SH 3 72 SN 1 50 0 SN 2 40 0 SN 3 16 1 SN 4 12 1 Le emissioni di NOx per tutte le classi di motori non devono superare il 10 g kWh 4 2 2 3 In deroga alla definizione di motore portatile di cui all articolo 2 della presente direttiva i motori a due tempi utilizzati per gli spazzaneve devono rispettare soltanto gli standard fissati per le classi SH 1 SH 2 o SH 3 Cfr allegato 4 appendice 4 inclusi i fattori di deterioramento g i punti da 6 3 a 6 9 sono sostituiti dai punti seguenti 6 3 Cilindrata unitaria entro una fascia di variazione dall 85 al 100 della cilindrata massima della famiglia di motori in questione 6 4 Metodo di aspirazione dell aria 6 5 Tipo di carburante diesel benzina 6 6 Tipo disegno della camera di combustione 6 7 Valvole e luci configurazioni dimensioni e numero 6 8 Sistema di alimentazione carburante per il diesel iniettore a pompa pompa in linea pompa a distributore elemento singolo iniettore unitario per la benzina carburatore iniezione diretta carburante iniezione diretta 6 9 Caratteristiche varie ricircolo dei gas di scarico iniezione d acqua emulsione iniezione d aria sistema di raffreddamento della sovralimentazione tipo di accensione a compressione a scintilla 90 6 10 Post trattamento dello scarico catalizzatore di ossidazione catalizzatore di riduzione catalizzato
79. gi infrarossi La quantit di ossigeno viene rilevata mediante un sensore a funzionamento elettrochimico 64 Tabella 5 3 Campi di misura del modulo AMM CAMPI DI MISURA del ANALIZZATORE BOSCH Componente Descrizione Conc Min Conc Max CO Monossido di carbonio 0 vol 10 00 vol HC Idrocarburi 0 ppm 99999 ppm CO Diossido di carbonio 0 vol 18 vol O2 Ossigeno 0 vol 22 vol NOx Ossidi di azoto 0 ppm 5000 ppm Valore lambda 0 500 9 999 Il gas che deve essere misurato viene dapprima depurato da particelle ed aerosol attraverso un cascata di filtri Le particelle sono elementi solidi come la polvere o la fuliggine mentre gli aerosol sono costituiti da minuscole goccioline di liquido Essi si possono depositare lungo il percorso del gas e nelle celle di analisi formando una pellicola Per evitare danni all apparecchio di analisi necessario quindi fare attenzione al corretto filtraggio e ad una corretta sostituzione dei filtri L analizzatore Bosch dotato di tre tipi di filtri GF1 GF2 e GF3 Il filtro GF1 depura il deflusso del gas dalle particelle pi grandi e quindi deve essere sostituito pi di frequente per evitare uno scarso passaggio del gas da analizzare Il filtro GF2 depura il gas di scarico dall aerosol e da ulteriori particelle mentre il GF3 previsto per la protezione delle pompe Gli altri elementi che costituiscono l analizzatore Bosch BEA 350 sono l opacimetro RTM 430 il trasdu
80. h g kWh 11 agosto SH3 603 161 5 36 2004 603 72 1 agosto 2008 La strategia in due fasi promossa dalla Direttiva Europea e recepita dal D M del 2004 ha lo scopo di consentire un graduale adeguamento tecnologico delle ditte costruttrici e prevede anche delle deroghe di tre anni per la seconda fase per tutti i costruttori di motori in piccole serie e cio con produzione inferiore alle 25000 unit anno Per quanto riguarda le modalit di valutazione delle emissioni inquinanti di cui al punto 2 dell allegato IV si stabiliscono le condizioni di prova necessarie allo svolgimento dei test le caratteristiche tecniche del sistema di aspirazione scarico e raffreddamento del motore le caratteristiche tecniche del carburante e dell olio lubrificante e la regolazione al dinamometro AI punto 3 del medesimo allegato vengono altres definite le modalit per l esecuzione della prova come il posizionamento dell apparecchiatura di misurazione l avviamento del sistema di diluizione del motore la regolazione del rapporto di diluizione controllo degli analizzatori e 66 funzionamento del motore al dinamometro conformemente al ciclo di prova prestabilito in base al tipo di macchina Per quanto concerne le macchine portatili soffianti motoseghe tagliasiepe decespugliatori ecc il ciclo di prova quello denominato G3 che prevede il campionamento dei gas di scarico durante due modalit la prima da eseguirsi a regime
81. he vengono usati nei motori degli aviogetti Un altra categoria di lubrificanti sintetici quella dei poliglicoli es il glicole polipropilenico solubili nell acqua e negli idrocarburi con i quali possibile preparare lubrificanti acquosi da impiegare dove esiste pericolo di incendi 1 5 Lubrificanti pastosi e solidi Lubrificanti pastosi Sono costituiti da sostanze di origine animale vegetale o minerale di consistenza semisolida I pi importanti sono i grassi minerali lubrificanti ottenuti mescolando agli oli minerali un addensante costituito da saponi di metalli pesanti piombo alcalini sodio litio alcalino terrosi calcio Oltre a esplicare l azione lubrificante proteggono le parti in movimento da sostanze estranee come la polvere e la ruggine e dall acqua La loro consistenza ne consente l adesione alle superfici da lubrificare anche se verticali senza l aiuto di costosi sistemi di tenuta impedendo l ingresso di povere e umidit L agente ispessente costituito da saponi formati da sali di Li Na Ca Al degli acidi oleico stearico palmitico per impieghi a temperature inferiori a 200 C e da sostanze solide ad alto punto di fusione quali argilla silice ammidi aromatiche per impieghi a temperature superiori Per ampliare l impiego alle basse e alle alte temperature i saponi possono essere sostituiti da oli sintetici siliconi esteri fluoroderivati tutti a bassa volatilit Nei grassi ispessiti co
82. i comuni sono la lecitina e la cefalica la lecitina commerciale si estrae dall olio di soia che ne contiene circa lo 0 2 altri oli con quantitativi che ne rendono interessante il recupero sono l olio di colza e di arachide Questi composti vengono comunque rimossi quasi totalmente nel corso della raffinazione 36 Sfingolipidi Sono ammidi di acidi grassi con basi tipo la sfingosina o composti ad essa correlati a catena lunga Comprendono i ceramici i fosfosfingolipidi i cerebrosidi e i sulfatidi Momo digliceridi Vengono spesso utilizzati negli alimenti come agenti emulsionanti Industrialmente si producono facendo reagire la glicerina con i trigliceridi o esterificando la glicerina con gli acidi grassi Acidi grassi liberi Come indica il nome si tratta di acidi grassi presenti in forma libera si trovano in percentuali significative negli oli non raffinati e in quelli esausti Per effetto del processo di raffinazione il loro contenuto si riduce a valori orientativamente compresi tra lo 0 01 e l 1 Alcoli superiori Questi composti derivano probabilmente dalle cere che ricoprono il frutto gli oli ottenuti con operazioni meccaniche ne contengono piccole quantit mentre in quelli estratti con solvente si hanno quantitativi maggiori mediamente si va dallo 0 5 al 7 della frazione non saponificabile Gli steroli noti anche come alcoli steroidi sono formati dal nucleo steroide da una catena laterale con 8 10 ato
83. i di altri gas purch i gas non reagiscano uno con l altro La concentrazione effettiva dei gas di taratura e di calibrazione deve essere compresa entro il 2 del valore nominale Tutte le concentarzioni dei gas di taratura devono essere indicate su base volume in volume o ppm in volume I gas utilizzati per la taratura e per la calibrazione possono essere ottenuti anche mediante dispositivi di miscelazione di precisione divisori di gas effettuando la diluizione con N2 purificato o con aria sintetica purificata La precisione del dispositivo di miscelazione deve essere tale che la concentrazione dei gas di taratura diluiti possa essere determinata con un errore non superiore a 1 5 una precisione analoga implica che i gas primari utilizzati per la miscelazione devono essere conosciuti con una precisione minima di 1 riconducibile a norma nazionali e o internazionali La verifica viene effettuata tra il 15 e il 50 del fondo scala per ogni taratura che comporta l impiego di un dispositivo di miscelazione In alternativa il dispositivo di miscelazione pu essere controllato con uno strumento lineare per natura ad esempio impiegando gas NO con un CLD Il valore di calibrazione dello strumento regolato quando il gas di calibrazione direttamente collegato allo strumento Il dispositivo di miscelazione controllato quando si trova alle regolazioni utilizzate e il valore nominale viene raffrontato alla concentrazione misurata dello
84. i di motori SN 1 ed SN 2 successivamente al 1 agosto 2006 per la classe di motori SN 4 successivamente al 1 agosto 2007 per le classi di motori SH 1 SH 2 ed SN 3 successivamente al 1 agosto 2008 per la classe di motori SH 3 se il motore non soddisfa i 85 requisiti stabiliti dal presente decreto e se le emissioni di inquinanti gassosi prodotte dal motore in questione non sono conformi ai valori limite definiti nella tabella di cui al punto 4 2 2 2 dell allegato I del presente decreto 5 Dopo sei mesi a decorrere dalle date applicabili alle rispettive categorie di motori di cui ai commi 3 e 4 del presente decreto ad eccezione delle macchine e dei motori destinati all esportazione in Paesi terzi sara consentita l immissione sul mercato di motori gia montati o meno su macchine soltanto se essi soddisfano i requisiti del presente decreto 6 Per i tipi di motori o le famiglie di motori che soddisfano i valori limite indicati nella tabella di cui al punto 4 2 2 2 dell allegato I del presente decreto prima delle date stabilite nel comma 4 e consentita un etichettatura ed una marcatura speciali per indicare che l attrezzatura in questione soddisfa i valori limite prima delle date stabilite 7 Le seguenti macchine sono esentate dal rispetto delle date di attuazione per i valori limite di emissione della fase II per un periodo di tre anni dall entrata in vigore di tali valori limite di emissione Per questi tre anni continuano ad essere ap
85. i diversa natura e con diverse caratteristiche Le principali famiglie sono poliolefine idrogenati o hydrocracked poliisobuteni esteri e poliglicoli Nel settore autotrazione vengono impiegati in larga misura le poliolefine e gli hydrocracked esteri e poliisobuteni sono impiegati in maggioranza nella formulazione di oli due tempi mentre con i poliglicoli si producono oli industriali e fluidi freni Si tratta di prodotti di origine petrolifera profondamente modificati e costituiti da molecole selezionate che presentano viscosit pochissimo dipendente dalla temperatura scarsa tendenza all evaporazione resistenza alle alte temperature Dal punto di vista delle prestazioni rispetto agli oli minerali gli oli sintetici sono pi scorrevoli alle basse temperature pi stabili alle alte e presentano una maggiore resistenza alla degradazione chimica I vantaggi dati dall utilizzo di lubrificanti sintetici sono indiscutibili avviamenti del motore pi rapidi migliori prestazioni del motore in termini di potenza consumi d olio ed emissioni maggiore protezione della meccanica e minori consumi d olio Questi lubrificanti garantiscono costanza di prestazioni dei lubrificanti per autoveicoli anche dopo percorrenze dell ordine di 20 000 30 000 chilometri 23 In altri casi si impiegano lubrificanti a base non di idrocarburi ma di esteri che presentano un campo di temperature di impiego pi ampio di quello degli oli minerali e c
86. i ha un valore medio di flash point attorno ai 300 C mentre per il gasolio circa 60 73 C Questa notevole differenza pu essere attribuita alla maggiore lunghezza della catena carboniosa e al grado di insaturazione dell olio Punto di intorbidamento e di scorrimento in molti oli questi due valori sono pi alti rispetto al gasolio ad esempio nell olio grezzo di girasole il primo di 8 C e il secondo 15 C mentre il gasolio a pari condizioni fa registrare 9 C e 18 5 C rispettivamente 28 Stabilit all ossidazione l ossidazione in un olio aumenta la sua viscosit e ne degrada l aroma nel tempo un olio ossidato tende a depositare gomme e cere nei serbatoi e sugli elementi stazionari di un motore Questo indice si esprime in quantit di gomma formatasi esponendo un campione riscaldato a determinate condizioni di pressione in presenza di ossigeno L ossidazione pu essere causata da batteri idrolisi autoossidazione ed principalmente influenzata dal grado di insaturazione degli acidi grassi il suo andamento nel tempo pu essere influenzato dalla presenza di antiossidanti e o metalli e dalla temperatura Per lolio di girasole il valore di ossidazione di 78 3 mg 100ml per l olio di colza di 86 8 mg 100ml Viscosit cinematica indica la resistenza che le particelle di un corpo incontrano nello scorrere le une rispetto alle altre l unit di misura il centiStokes La viscos
87. i sulla composizione dei trigliceridi naturali che costituiscono Polio e sulle loro propriet A tal proposito si pu sottolineare il fatto che i trigliceridi contenenti solo acidi grassi saturi come la tristearina sono a temperatura ambiente solidi bianchi mentre i trigliceridi formati in gran parte di acidi grassi insaturi sono liquidi a temperatura ambiente A queste conclusioni facile giungere considerando la composizione in acidi grassi dei principali oli vegetali riportata nella tab 1 2 Queste difficolt sono state superate solo recentemente grazie alle nuove tecniche di separazione cromatografica soprattutto con la gascromatografia Le propriet fisiche degli oli vegetali come succede per tutti i grassi naturali possono variare in maniera sensibile anche quando sono costituiti da acidi grassi uguali o simili queste variazioni sono dovute alle quantit relative degli acidi grassi e al modo con cui sono distribuiti nella molecola del gliceride A tale proposito sono state proposte varie teorie riguardanti la distribuzione degli acidi grassi nelle tre posizioni della glicerina quella attualmente pi accreditata nota come teoria l random 2 random 3 random ipotizza che i diversi acidi grassi si distribuiscano in maniera caratteristica nelle tre posizioni ma nell ambito di ciascuna posizione la distribuzione risulti casuale 35 2 2 3 I componenti minori Oltre ai trigliceridi tutti gli oli vegetali contengono al
88. icabile Regime nominale Non deve essere maggiore del 10 della potenza misurata durante la prova 1 4 2 Potenza del motore Condizione Potenza massima misurata durante la prova Pm KW a Potenza totale assorbita dall apparecchiatura azionata dal motore conformemente al punto 1 3 2 della presente appendice o al punto 2 8 dell allegato III Pag KW b il punto 1 4 2 sostituito dal testo seguente Potenza Pag in kW assorbita a vari regimi del motore Regime intermedio se applicabile Regime nominale Potenza netta del motore specificata nel punto 2 4 dell allegato 1 KW c c a b Potenza non corretta misurata a norma dell allegato I punto 2 4 Il punto 1 5 modificato come segue 1 5 Livelli di emissione 1 5 1 Regolazione del dinamometro kW Regolazione del dinamometro kW a vari regimi del motore Carico percentuale Regime intermedio se applicabile Regime nominale 10 se applicabile frost 129 25 se applicabile 50 75 100 1 5 2 Risultati delle emissioni nel ciclo di prova b Viene aggiunte la seguente appnedice Appendice 2 RISULTATI DELLE PROVE PER I MOTORI AD ACCENSIONE COMANDATA 1 INFORMAZIONI RELATIVE ALL ESECUZIONE DELLE PROVE 1 1 Carburante di riferimento utilizzato per le prove 1 1 1 Numero di ottani 1 1 2 Indicare la percentuale di olio nella miscela se il lubrificante e la benzina sono m
89. icato come segue a la prima frase del punto 1 CAMPO DI APPLICAZIONE sostituita dal testo seguente La presente direttiva si applica ai motori destinati ad essere montati sulle macchine mobili non stradali e ai motori secondari installati su veicoli destinati al trasporto di passeggeri o merci su strada b il punto 1 lettere A B C D e modificato come segue A destinate e idonee a far muovere o a essere mosse su terreno con o senza strada con alternativamente i un motore ad accensione per compressione avente una potenza netta conformemente al punto 2 4 compresa tra 18 KW e 560 KW e funzionante a velocit intermittente pi che ad una sola velocit costante Sono compresi in questa definizione testo invariato fino a autogru oppure ii un motore ad accensione per compressione avente una potenza netta conformemente al punto 2 4 compresa tra 18 kW e560 kW e funzionante a velocit costante I valori limite si applicano unicamente a decorrere dal 31 dicembre 200 Sono compresi in questa definizione i motori delle seguenti macchine elenco non limitativo 87 compressori a gas gruppi elettrogeni a carico intermittente compresi refrigeratori e saldatrici pompe ad acqua apparecchi per il giardinaggio decespugliatori spazzaneve spazzatrici oppure iii un motore ad accensione comandata a benzina avente una potenza netta conformemente al punto 2 4 non superiore a 19 kW Sono compresi in questa def
90. ie piana ferma spinto da una forza F lo strato a contatto con la superficie privo di moto mentre quello che si trova a una distanza x si muove con una velocit v La forza necessaria per mantenere alla velocit la superficie S distante x dalla superficie solida ferma proporzionale all area S al gradiente di velocit Av Ax e a un coefficiente n caratteristico del fluido considerato chiamato coefficiente di viscosit o semplicemente viscosit E cio F nS Av Ax La viscosit n misurata in poise o in centipoise essa pu essere determinata con il viscosimetro di Mac Michael che consiste in due cilindri cavi affacciati fra i quali viene interposto il lubrificante Uno dei due dilindri viene posto in rotazione si misura o la forza di trascinamento che esercita sull altro o la forza frenante che quello fermo esercita su quello in movimento La viscosit dinamica n compare anche nell equazione di Poiseuille che si riferisce al moto di un volume v di liquido che defluisce nel tempo t in un capillare di lunghezza 1 e di raggio r in presenza di una differenza di pressione p esistente agli estremi del capillare E v mpr t 8nl Essa pu essere determinata con il viscosimetro di Ostwald che consiste in un tubo capillare che collega due piccoli contenitori Il lubrificante viene aspirato nel recipiente superiore e poi si misura il tempo che un determinato volume impiega per scendere in quello inferiore Si confro
91. il rimanente 2 3 formato da quelli comunemente chiamati costituenti minori ma la cui importanza non secondaria nel determinare le propriet generali di questi prodotti Fig 2 1 Consideriamo ora pi dettagliatamente i vari costituenti dell olio 100 00 90 00 80 00 70 00 DOlio di arachide 60007 E Olio di colza 50 00 DOlio di girasole 40 00 O Olio di mais E Olio di oliva 30 00 H Olo di palma 20 00 10 00 0 00 Digliceridi Trigliceridi Altri Figura 2 1 Composizione oli 2 2 1 Gli acidi grassi Gli acidi grassi sono acidi carbossilici generalmente a catena lineare saturi ed insaturi a numero pari di atomi di carbonio da C4 a C30 non sono tuttavia infrequenti acidi con numero dispari di atomi di carbonio ramificati o nella forma ciclica oppure con sostituenti diversi nella catena idrocarburica Secondo la nomenclatura IUPAC ogni singolo acido viene indicato prendendo come riferimento l idrocarburo con lo stesso numero di atomi di 30 carbonio saturo o insaturo sostituendo uno dei gruppi metilici CH3 terminali con un gruppo carbossilico COOH Fig 2 2 Figura 2 2 Modello molecolare di un acido cardossilico Il suffisso o del nome dell idrocarburo viene trasformato in oico quando presente una in saturazione la si indica con en e la sua posizione viene specificata con un numero opportuno l isomeria geometrica indicata con cis e trans anche se
92. ilit di guida affidabilit e facilit di manutenzione basso costo di acquisto e d esercizio tutte queste esigenze sono rispettate da un macchina polivalente solitamente un trattore a doppia trazione DT Esistono comunque nicchie di mercato per trattori specializzati per uno o pi dei requisiti precedenti trattori a due ruote motrici 2RM trattori a quattro ruote motrici 4RM a telaio rigido o articolato trattori cingolati Il moderno trattore agricolo ha un notevole contenuto tecnologico e nei modelli di gamma medio superiore non ha nulla da invidiare come tecnologia costruttiva alle automobili anche come dotazioni di sicurezza e di conforto di guida I sistemi componenti di un trattore sono innumerevoli v motore trasmissione sollevatore idraulico e sistemi idraulici sistemi di frenatura di servizio e di stazionamento SUS S sistemi elettrici ed elettronici anche come strumentazione di comando e di controllo sistemi di aggancio e comando attrezzi anteriori e posteriori cabina di protezione e posto di guida SUS sistema di propulsione peneumatici o cingoli v sistemi di direzione e sterzo Tali sistemi possono presentare a seconda dei modelli un notevole grado di diversificazione e sofisticazione ed il ventaglio delle possibilit offerte dal mercato innumerevole Per quanto riguarda l utilizzo dei biolubrificanti vegetali necessario analizzare in dettaglio il sistema di trasmiss
93. imitativo 126 studi sulle vite utili delle apparecchiature sulle quali devono essere installati i motori valutazioni tecniche dei motori invecchiati a seguito di usura normale per accertare il momento in cui le prestazioni del motore si deteriorano fino al punto che per garantire l utilit e o l affidabilit dello stesso si renda necessaria la riparazione o la sostituzione dichiarazioni di garanzia e periodi di garanzia materiale di marketing riguardante la vita del motore rapporti sui guasti presentati dagli utilizzatori dei motori e valutazioni tecniche della durabilit espressa in ore delle tecnologie dei materiali o dei progetti specifici dei motori 5 l allegato IV diventa l allegato V ed modificato come segue I titoli attuali sono sostituiti dai seguenti testi CARATTERISTICHE TECNICHE DEL CARBURANTE DI RIFERIMENTO PRESCRITTO PER L EPROVE DI OMOLOGAZIONE E PER LA VERIFICA DELLA CONFORMITA DELLA PRODUZIONE CARBURANTE DI RIFERIMENTO PER MACCHINE MOBILI NON STRADALI MOTORI AD ACCENSIONE PER COMPRESSIONE Nella tabella alla riga Indice di neutralizzazione il termine Minimo della seconda colonna sostituito dal termine Massimo Vengono aggiunte una nuova tabella e nuove note CARBURANTE DI RIFERIMENTO PER MACCHINE MOBILI NON STRADALI MOTORI AD ACCENSIONE COMANDATA Nota Il carburante impiegato nei motori a due tempi una miscela di olio lubrificante e di benzina come indicato di
94. inizione i motori delle seguenti macchine elenco non limitativo falciatrici motoseghe generatori pompe ad acqua decespugliatori La presente direttiva non si applica ai seguenti veicoli B Navi C Locomotive ferroviarie D Aeromobili E Veicoli da diporto ad esempio motoslitte motociclette da fuoristrada veicoli fuoristrada c il punto 2 modificato come segue alla nota 2 del punto 2 4 viene aggiunto il testo seguente slavo qualora la ventola di motori raffreddati ad aria sia montata direttamente sull albero a gomiti cfr allegato VII appendice 3 al punto 2 8 aggiunto il seguente trattino per motori da sottoporre a prova nel ciclo G1 il regime intermedio 1 85 del regime nominale massimo cfr il punto 3 5 1 2 dell allegato IV sono aggiunti i seguenti punti 2 9 parametro regolabile qualsiasi dispositivo sistema o elemento del progetto regolabile fisicamente che possa influire sulle emissioni o sulle prestazioni del motore durante la prova delle emissioni o nel corso del funzionamento normale 2 10 post tratatmento il passaggio dei gas di scarico attraverso un dispositivo o un sistema deputato ad alterare i gas dal punto di vista chimico o fisico prima del rilascio in atmosfera 2 11 motore ad accensione comandata motore che funziona in base al principio dell accensione a scintilla 2 12 dispositivo ausiliario di controllo delle emissioni qualsi
95. ione Il rapporto totale di diluizione non deve essere inferiore a quattro Per sistemi controllati dalla concentrazione di CO o NO il contenuto di CO o NO dell aria di diluizione deve essere misurato all inizio e al termine di ciascuna prova Le 94 misure della concentrazione di fondo di CO o NO prima e dopo la prova sull aria di diluizione non devono variare tra di loro di oltre 100 ppm o 5 ppm rispettivamente Quando si utilizza un sistema di analisi dei gas di scarico diluiti le concentrazioni di fondo pertinenti vengono determinate campionando l aria di diluizione in un sacco di campionamento durante l intera sequenza di prova Una concentrazione di fondo continua determinata senza l uso del sacco pu essere rilevata in almeno tre punti all inizio al termine e in un punto prossimo alla met del ciclo determinando poi la media dei valori A richiesta del costruttore si pu omettere la misurazione dei valori di fondo 3 4 Controllo degli analizzatori Gli analizzatori delle emissioni devono essere azzerati e calibrati 3 5 Ciclo di prova 3 5 1 Specifica delle macchine conformemente all allegato I punti 1 iii Il motore sottoposto alla prova viene fatto funzionare al dinamometro conformemente ai seguenti cicli di prova in base al tipo di macchina ciclo D motori a velocit costante e a carico intermittente come i gruppi elettrogeni ciclo G1 applicazioni per macchine non portatili a regime intermedio cicl
96. ione e quello idraulico 43 3 1 1 La trasmissione Per trasmissione si intende l insieme degli organi che trasmettono la potenza del motore ai punti di utilizzazione che in un trattore agricolo comprendono oltre alle ruote motrici anche la presa di potenza e i sistemi idraulici sollevatore idroguida distributori idraulici Inoltre compito della trasmissione principale non solo trasmettere potenza alle ruote ma anche variare opportunamente la coppia motrice erogata dal motore in funzione della coppia motrice incontrata cambio di velocit La trasmissione inoltre deve consentire u facile controllo da parte del guidatore mediante dispositivi di inserimento e disinserimento del motore nelle trasmissioni meccaniche questi dispositivi sono rappresentati dalla frizione In linea generale le trasmissioni sono classificabili in base alla loro costituzione in meccaniche idrauliche miste o in base al tipo di azionamento in manuali sono i sistemi tradizionali frizione e cambio meccanico a gradini semiautomatiche power shift consentono il cambio sotto carico senza abbassare il pedale della frizione il cambio richiesto avviene con un servomeccanismo che comanda delle frizioni idrauliche automatiche consentono il cambio dei rapporti senza alcun intervento dell operatore Le trasmissioni meccaniche sono costituite da un sistema di organi meccanici basati su ingranaggi di ruote dentate rotismi ordinari o epi
97. iscelati come avviene nei motori a due tempi 1 1 3 Densit della benzina per i motori a quattro tempi e della miscela benzina olio per i motori a due tempi Nel caso di vari motori capostipite indicare le informazioni relative a ciascuno di essi 1 2 Lubrificante 1 2 1 marca o marche 1 2 2 Tipo o tipi 1 3 Apparecchiatura azionata dal motore se applicabile 1 3 1 Elenco e dettagli di identificazione 1 3 2 Potenza ssorbita ai regimi del motore indicati secondo quanto specificato dal costruttore Potenza Pag in kW assorbita a vari regimi del motore tenendo conto dell appendice 3 del presente Apparecchiatura allegato Regime intermedio se applicabile Regime nominale Totale Non deve essere maggiore del 10 della potenza misurata durante la 130 prova 1 4 Prestazioni del motore 1 4 1 Regimi del motore Minimo min Intermedio min Nominale min 1 4 2 Potenza del motore Potenza Pag in kW assorbita a vari regimi del NE motore Condizione Regime intermedio se applicabile Regime nominale Potenza massima misurata durante la prova Pm kW a Potenza totale assorbita dall apparecchiatura azionata dal motore conformemente al punto 1 3 2 della presente appendice o al punto 2 8 dell allegato III Pag kW b Potenza netta del motore specificata nel punto 2 4 dell allegato 1 kW c c a b Potenza non corretta misurata a no
98. it cinematica aumenta con l aumentare del contenuto di acidi grassi saturi e con l allungarsi delle catene di acidi grassi diminuisce invece con aumentare della temperatura In media un olio vegetale ha una viscosit cinematica maggiore di circa 10 100 volte rispetto al gasolio alla stessa temperatura Questa elevata viscosit crea problemi quando si utilizza l olio nei motori studiati per lavorare con gasolio e non con combustibili pi viscosi infatti si deve aumentare la pressione di iniezione si ha un ritardo nell accensione con una conseguente minor atomizzazione 2 2 Caratteristiche chimiche degli oli vegetali Gli oli vegetali come tutti i grassi sono nutrienti essenziali per l organismo umano la loro importanza nutrizionale legata al contenuto energetico superiore a quello degli altri alimenti ed all apporto di acidi grassi che essi forniscono e che sono tra l altro i precursori di una classe importante di ormoni le prostaglandine Inoltre costituiscono i carries delle vitamine liposolubili e impartiscono qualit organolettiche a molti cibi La definizione di grasso che ancora oggi appare la pi adeguata quella 29 proposta dal chimico francese Chevreul nella prima met dell 800 i grassi sono miscele di trigliceridi misti In realt tale definizione non tiene conto del fatto che i trigliceridi pur costituendo il 97 98 in peso dei grassi non ne rappresenta la totalit
99. ituzione un motore di nuova costruzione destinato a sostituire il motore di una macchina che viene fornito unicamente a tale Scopo motore portatile un motore che soddisfa almeno una delle seguenti condizioni a deve essere installato su un apparecchiatura condotta da un operatore per tutta la durata della o delle funzioni cui e adibita b deve essere installato su un apparecchiatura che per svolgere la o le funzioni cui e adibita deve operare in diverse posizioni ad esempio capovolta o di lato c deve essere installato su un apparecchiatura nella quale la somma del peso a secco motore piu apparecchiatura non supera i 20 kg ed alla quale si applica almeno una delle seguenti caratteristiche 1 l operatore deve sostenere o trasportare l apparecchiatura per tutta la durata della o delle funzioni previste 2 l operatore deve sostenere o dirigere l apparecchiatura per tutta la durata della o delle funzioni previste 3 il motore deve essere utilizzato in un generatore o in una pompa motore non portatile un motore che non rientra nella definizione di motore portatile motore portatile ad uso professionale operante in diverse posizioni un motore portatile che soddisfa le condizioni di cui ai punti 1 e 2 della definizione di motore portatile e per il quale il costruttore di motori ha comprovato all autorita competente che al motore e applicabile un periodo di durabilita delle emissioni di categoria 3 conformemente al punto 2 1 de
100. izio dei motori Essa prevedeva tre servizi diversi per i motori a benzina ML MM MS e tre per i motori Diesel DG DM DS i servizi sono descritti nella tab 1 3 Questo sistema non dava indicazioni sulle caratteristiche che un olio doveva possedere per essere incluso nelle singole classi di conseguenza esisteva un largo margine di discrezionalit nell indicare la rispondenza di un prodotto ai vari tipi di servizio Per evitare tale indeterminatezza tre grandi case automobilistiche americane la General Motors la Ford e la Chrysler si accordarono nel 1957 per mettere a punto metodi di prova su motori a benzina di loro produzione che esprimessero in termini quantitativi i requisiti che un olio doveva avere per essere qualificato idoneo al servizio MS I metodi di prova ufficializzati con la denominazione di sequenze MS erano originariamente in numero di cinque indicati con i numeri romani I II HI IV e V Subirono in seguito successive modifiche per cui attualmente sono ridotti a tre Per quanto riguarda i lubrificanti per motori Diesel non essendosi raggiunto l accordo sui metodi di prova da adottare invalse l uso di considerare idonei ai servizi DG DM e DS gli oli che rispondevano alle seguenti specifiche v Servizio DG Specifica MIL L 2104 A dell USA Departement of th Army o specifica Militare Britannica DEF 2101 C 19 Tabella 1 3 Seconda classificazione API Funzionamento a veloci t potenze e temperatu re mode
101. izione che la perdita di pressione di questo circuito e la pressione all entrata della pompa restino pi o meno pari a quelle del sistema di raffreddamento del motore pomp p P q Il termostato pu essere fissato in posizione di massima apertura Se per la prova viene montato un ventilatore di raffreddamento o un soffiante la potenza che assorbono deve essere aggiunta ai valori registrati eccetto il caso in cui i ventilatori di raffreddamento di motori raffreddati ad aria siano montati direttamente sull albero a gomiti La potenza del ventilatore o del soffiante deve essere determinata alle velocit utilizzate per P p la prova mediante calcolo sulla base delle caratteristiche standard o mediante prove p P pratiche Erogazione minima della dinamo la dinamo deve fornire la corrente minima necessaria al funzionamento dei dispositivi ausiliari indispensabili al funzionamento ed il motore ove occorra raccordare una batteria quest ultima dovr essere in buono stato e completamente carica I motori a raffreddamento dell aria di sovralimentazione devono essere collaudati con tale sistema in azione a liquido o ad aria a discrezione del fabbricante per il refrigeratore dell aria pu essere sostituito con un dispositivo sul banco di prova In entrambi i casi la misurazione della potenza ad ogni velocit deve essere effettuata agli abbassamenti massimi di pressione e minimi di temperatura dell aria del motore attrave
102. k collocato nell anticamera della cella motore Tali apparecchiature sono e Apparecchio di comando Schenck LSG 24 18 e Contatore universale Schenck LUZ 11 36 e Amplificatore della cella di carico e Indicatore analogico a bobina mobile HBM GA 03 411 Per l analisi dei gas di scarica si utilizzato l analizzatore Bosch un sistema di misurazione trasportabile a struttura modulare per l analisi dei gas di scarico di veicoli con motore a ciclo Otto e Diesel la cui precisione di misura secondo OIML R99 di classe 0 L abbreviazione DTM sta per modulo numero di giri temperatura ed un sistema che consente di avere le funzioni di misurazione della temperatura dell olio attraverso un sensore di temperatura peri motori a due tempi tale funzione inutilizzata di misurazione del numero di giri della tensione della sonda lambda dell angolo di chiusura e di accensione di valutazione dell inizio mandata e di misurazione del numero di giri attraverso un trasduttore PMS L analisi dei gas di scarico avviene attraverso il modulo di misura AMM che consente di misurare le concentrazioni dei seguenti componenti dei gas di scarico CO HC CO e NOx Il valore lambda A viene calcolato dai valori dei gas rilevati I campi di misura del modulo AMM vengono riportati nella tabella 5 3 Per la misurazione dei contenuti di CO CO e HC viene adoperato il metodo non dispersivo a raggi infrarossi NDIR Spettroscopia non dispersiva a rag
103. l obbligo di utilizzo di biolubrificanti nei piccoli motori navali e per tutti gli utilizzi in aree protette v scarsa informazione sia nei confronti degli utilizzatori che verso i produttori AGRICE Agricolture pour la Chimie et l Energie fondata in Francia nel 1994 dai ministeri del Agricoltura dell Ambiente dell Industria della Ricerca con la collaborazione di ADAME Si occupa di programmi di ricerca relativi alla valorizzazione delle produzioni agricole da utilizzare per produzioni energetiche chimiche e dei materiali 81 v costo del ciclo di vita non competitivo con quello degli oli minerali Tutte le problematiche su esposte possono essere superate mettendo in evidenza il carattere biodegradabile e non tossico dei biolubrificanti sviluppando un vero e proprio mercato verde si hanno infatti vari utilizzatori che sono gi all interno di questo mercato e sono alla ricerca di prodotti completamente naturali il caso ad esempio dei produttori di coltivazioni biologiche che garantirebbero in questo modo la totale assenza dal terreno di prodotti tossici o degli addetti alla manutenzione di aree protette che utilizzerebbero olio vegetale riducendo l impatto ambientale legato alle utilizzazione ad esempio di apparecchiature forestali Un aiuto sotto questo punto di vista arrivato con l introduzione dei biolubrificanti vegetali tra i prodotti che possono richiedere l etichetta ecologica europea Ecolabel
104. l 9999 Pacchetto additivi 31 0 Tabella 5 11 Composizione olio per trasmissione a base di olio di girasole alto oleico Olio di girasole alto oleico Olio di base 69 0 Lubrizol 9999 Pacchetto additivi 31 0 Si sono valutate le prestazioni del lubrificante a base di olio di colza da utilizzare sia come olio per trasmissioni verificando un eccellente antiwear una elevata resistenza termica ed ossidativi che ne permette l utilizzo per una vasta gamma di applicazioni del trattore propriet reologiche paragonabili ad un olio minerale oltre ad ottime caratteristiche di biodegradabilit e di ecotossicit 79 Per quanto riguarda l utilizzo del biolubrificante come olio idraulico le prove effettuate da Lubrizol hanno dimostrato una buona resistenza alla frizione garantendo anche un ottima prestazione dei freni inoltre si riscontrata una diminuzione della perdita per evaporazione dell olio dovuto alla volatilit pi bassa dell olio vegetale rispetto all olio minerale Non sono stati riscontrati problemi per quanto riguarda la corrosione o la compatibilit con le guarnizione consigliato un utilizzo per temperature comprese tra 20 C e 40 C 80 CONCLUSIONI I biolubrificanti di origine vegetale risultano essere competitivi con gli oli minerali per quanto riguarda gli aspetti tecnici soprattutto se utilizzati come olio motore per motori a due tempi e come olio idraulico Come si
105. la marcia inserita ed una maggiore facilit e semplicit di guida 3 1 2 I sistemi idraulici Negli ultimi trent anni i sistemi idraulici si sono particolarmente diffusi sui trattori agricoli interessando lo sterzo la trasmissione i freni i comandi elettro idraulici i distributori idraulici e il sollevatore idraulico Da un punto di vista generale una trasmissione idrostatica permette trasmissione di potenza attraverso un liquido olio sotto pressione Le pressioni dei circuiti idraulici principali dei trattori raggiungono di norma i 150 bar 15 MPa con valvole di salvaguardia tarate a circa 180 bar 18 MPa I principali componenti di un sistema idraulico sono v pompe Compito delle pompe muovere il fluido nel sistema idraulico e per questo rappresenta il cuore del sistema In genere in un trattore sono presenti due o tre pompe per il sistema idraulico tutte comandate dal motore generalmente mediante l albero di 45 distribuzione o quello della presa di potenza Le pompe trasmettono l energia meccanica al fluido sotto forma di pressione e velocit v attuatori dispositivi in grado di trasformare l energia idraulica fornita dalla pompa in energia meccanica il pi semplice e diffuso attuatore idraulico rappresentato da un cilindro o martinetto idraulico v valvole di distribuzione e di regolazione i distributori consentono di inviare opportunamente e regolare il flusso dell olio nel circuito idraulico sono pre
106. la pompa ed altre parti dell impianto idraulico Il rischio di guasti con perdite d olio e possibile inquinamento ambientale ha reso necessario un attento controllo e sviluppato il crescente interesse all uso d oli idraulici con delle basi vegetali tipo olio di colza od ottenuti per esterificazione di queste basi non inquinanti Oli trasmissione Gli oli per la trasmissione ad ingranaggi devono assicurare una maggior durata degli ingranaggi nella scatola cambio dei planetari del differenziale 47 e dei riduttori finali La loro funzione una superiore lubrificazione per minimizzare l usura d ingranaggi e pompe sottoposti a carichi elevati assicurando un ottimale resistenza e la protezione ai carichi da choc L elevata tolleranza alla presenza d acqua riduce gli effetti corrosivi della condensa proteggendo dalla formazione di depositi la disgregazione d additivi e la formazione di ruggine ed emulsioni Le caratteristiche antiattrito limitano l usura delle parti meccaniche della trasmissione prolungandone quindi la loro durata I pi importanti costruttori di trattori agricoli quali J Deere Ford Massey Fergusson Renault Case Fiat hanno studiato ed adattato le loro richieste per soddisfare le crescenti esigenze tecniche ed applicative Le norme definite dai costruttori possono essere considerate complesse ma necessario conoscerle bene fare una giusta scelta dei prodotti d acquisto e garantirsi il miglior funzionamento del tratto
107. le 7 2 1 Marca o marche 7 2 2 Tipo o tipi 7 3 Magnete 7 3 1 Marca o marche 7 3 2 Tipo o tipi 7 4 Messa in fase dell accensione 7 4 1 Anticipo statico rispetto al punto morto superiore gradi di rotazione dell albero a gomito 7 4 2 Curva di anticipo se applicabile 3 l allegato III modificato come segue 91 a il titolo sostituito dal seguente PROCEDIMENTO DI PROVA PER MOTORI AD ACCENSIONE PER COMPRESSIONE b il punto 2 7 modificato come segue allegato VI sostituito da allegato VII e allegato IV sostituto da allegato V c il punto 3 6 modificato come segue i punti 3 6 1 e 3 6 1 1 sono cos modificati 3 6 1 Specifiche delle macchine conformemente all allegato I parte 1 A 3 6 1 1 Specifica A I motori di cui all allegato I parte 1A punto i sottoposti alla prova vengono fatti funzionare al dinamometro conformemente al seguente ciclo di 8 modalit tabella invariata Identico al ciclo C1 del progetto di norma ISO 8178 4 aggiunto il punto seguente 3 6 1 2 Specifica B I motori di cui alla parte 1 A punto ii sottoposti alla prova vengono fatti funzionare al dinamometro conformemente al seguente ciclo di 5 modalit Modalita Regime del motore Carico percentuale Fattore di ponderazione numero 1 Nominale 100 0 05 2 Nominale 75 0 25 3 Nominale 50 0 3 4 Nominale 25 0 3 5 Nominale 10 0 1 Le cifre relative al c
108. lenta lo sviluppo Cos dopo quasi quindici anni d esercizio il sistema ha emanato i criteri solo per 24 categorie di prodotto 22 merci e 2 servizi Ci non toglie che molti produttori stiano trovando profitto nell utilizzo dell etichetta e che il loro numero stia crescendo sempre pi velocemente attualmente in Italia sono oltre 60 le aziende con prodotti etichettati su circa 260 europee La categoria di prodotto lubrificanti nuova nell ambito dell Ecolabel ed stata richiesta dai rappresentanti olandesi I criteri avranno una validit di quattro anni 31 maggio 2009 dopo questa data saranno sottoposti a revisione Non tutti i lubrificanti sono inclusi nella decisione ma solo alcune categorie comprendenti e oli idraulici e grassi e oli per motosega e oli per motori a due tempi e disarmanti per calcestruzzo e prodotti di lubrificazione a perdita totale Sono considerati gli usi sia professionali che privati e sono state in pratica selezionate le categorie di prodotti con un elevato impatto ambientale durante l uso perch destinati a perdersi nell ambiente e non ricuperabili per la tipologia del loro utilizzo lubrificanti a perdita totale oli per motori a due tempi ecc o perch ad alto rischio di dispersione per perdite e incidenti come nel caso degli oli idraulici Questi criteri di scelta dei lubrificanti hanno chiaramente influito sulla caratterizzazione dei criteri ambientali molto inc
109. li sono trigliceridi che hanno subito una modificazione strutturale ossia la sostituzione di un glicerolo da parte di un alcool sulla catena del carbonio si parla generalmente di reazione di esterificazione modificazione che permette di migliorare la resistenza all ossidazione e l utilizzo a temperature superiori ai 70 C Questo lubrificante utilizzato soprattutto come fluido idraulico o per trivellazioni ha il vantaggio di possedere elevate SI propriet di biodegradabit le sue qualit sono comparabili con quelle di un lubrificante minerale Esteri di oli vegetali elaborati sono esteri di tipo saturo che possono essere utilizzati in settori specifici come quello automobilistico e aeronautico o come additivi in applicazioni pi severe motori a 4 tempi resistendo a idrolisi e ad ossidazione fino a temperature di 120 C Le loro qualit sono superiori a quelle degli oli minerali e hanno una grande capacit biodegradabile Indipendentemente dall origine dell olio vegetale di base i biolubrificanti possiedono delle propriet intrinseche che li rendono competitivi con i lubrificanti di origine minerale un potere lubrificante naturale una buona adesivit alle interfacce una buona untuosit un elevato indice di viscosit I settori di applicazione dei biolubrificanti sono gli stessi degli oli lubrificanti di origine petrolchimica olio di catene fluido idraulico grasso lubrificanti per
110. ll azione combinata di umidit e ossigeno atmosferico L azione necessaria pu anche essere espletata dagli additivi antiossidanti o antiusura 1 3 Lubrificanti liquidi La classe pi importante costituita dai lubrificanti petroliferi costituiti da miscele di idrocarburi provenienti dalle frazioni altobollenti del petrolio Si ricavano distillando a pressione ridotta circa 1 20 di atmosfera i residui della distillazione del petrolio grezzo raffinando le frazioni distillate mediante estrazione con solventi propano liquido fenolo C6Hs OH p cresolo CH3 CgHs OH che sciolgono le frazioni lubrificanti ma non gli idrocarburi poliaromatici i composti eterociclici gli asfalti ed eliminando le paraffine ad alto punto di fusione I lubrificanti liquidi petroliferi risultano costituiti da idrocarburi con peso molecolare che varia da 150 a 1000 di tipo saturo oppure di tipo aromatico o cicloparaffinico con catene laterali contenenti da 7 a 20 atomi di carbonio Opportunamente additivati sono in grado di garantire eccellenti propriet lubrificanti stabilit termica resistenza all ossidazione idonee propriet reologiche ossia legate alla viscosit dell olio Per impieghi particolari si possono utilizzare lubrificanti sintetici Le categorie di lubrificanti liquidi che pi interessano in questa trattazione risultano essere e olio motore e oli per la trasmissione e oli idraulici Olio motore In un motore 4 tempi l
111. ll appendice 4 dell allegato IV al presente decreto periodo di durabilita delle emissioni il numero delle ore indicato nell appendice 4 dell allegato IV al presente decreto per determinare i fattori di deterioramento famiglia di motori ad accensione comandata in piccole serie una famiglia di motori ad accensione comandata con una produzione totale annua inferiore a 5 000 unita costruttore di motori ad accensione comandata in piccole serie un costruttore la cui produzione totale annua di motori e inferiore a 25 000 unita b all art 4 1 il comma 2 e modificato come segue 1 1 nel primo periodo l espressione allegato VI e sostituita con l espressione allegato VII 1 2 nel secondo periodo l espressione allegato VII e sostituita con l espressione allegato VIII 2 il comma 4 e modificato come segue 2 1 nella lettera a l espressione allegato VIII e sostituita con l espressione allegato IX 2 2 nella lettera b l espressione allegato IX e sostituita con l espressione allegato X 3 il comma 5 e modificato come segue 3 1 l espressione allegato X e sostituita con l espressione allegato XI c all art 7 il comma 1 e sostituito dal seguente l Le omologazioni e se del caso i relativi marchi di omologazione elencati nell allegato XII al presente decreto sono considerate conformi al decreto stesso d l art 9 e modificato come segue 1 nel comma 1 l espres
112. lla temperatura con l aggiunta di 20 di additivi v bassa stabilit idrolitica e ossidativi le reazioni di idrolisi che possono avvenire nell olio in presenza di acqua e i fenomeni ossidativi causati dall alta temperatura degradano notevolmente gli oli vegetali causando la formazione di acidi e di composti pastosi che creano problemi alla lubrificazione 4 2 1 Reazioni di ossidazione nell olio vegetale L olio vegetale a contatto con l ossigeno atmosferico d luogo ad un insieme di reazioni a catena che portano all ossidazione dell olio e quindi al deterioramento delle sue caratteristiche chimico fisiche favorite anche dalle alte temperature Le reazioni di ossidazione procedono attraverso i seguenti stadi elementari e attivazione con scissione omolitica dell atomo di idrogeno nella posizione pi reattiva del gliceride e propagazione con formazione di radicali perossidici che a loro volta reagiscono con una nuova molecola di acido grasso e terminazione con formazione di composti stabili i cosiddetti composti di ossidazione secondaria I fattori principali che determinano la resistenza di un olio all ossidazione sono la composizione in acidi grassi e la presenza eventuale di metalli e di antiossidanti Per quanto riguarda gli acidi grassi il parametro principale da considerare costituito dal rapporto acidi saturi acidi insaturi infatti la resistenza dell olio all ossidazione diminuisce al diminui
113. llo dell interferenza dell ossigeno al 5 e al 10 e Ricontrollare la risposta di azzeramento Se cambiata di oltre 1 del fondo scala ripetere la prova f Calcolare l interferenza dell ossigeno 0O 1 per ciascuna miscela di cui alla lettera d come segue Ol B C B x 100 ppm C o dove A concentrazione di idrocarburi ppm C del gas di calibrazione utilizzato alla lettera b B concentrazione di idrocarburi ppm C dei gas di controllo dell interferenza dell ossigeno utilizzati alla lettera d C risposta dell analizzatore D percentuale della risposta dell analizzatore rispetto al fondo scala a seguito del punto A g La dell interferenza dell ossigeno O 1 deve essere inferiore a 3 per tutti i gas di controllo dell interferenza dell ossigeno prima della prova h Se l interferenza dell ossigeno superiore a 3 il flusso dell aria deve essere regolato per incrementi al disopra e al disotto del valore specificato dal costruttore ripetendo le procedure del punto 1 9 1 per ciascun flusso i Se l interferenza dell ossigeno superiore a 3 dopo aver regolato il flusso dell aria variare il flusso del carburante e successivamente il flusso del campione ripetendo le procedure del punto 1 9 1 per ciascuna nuova regolazione j Se l interferenza dell ossigeno ancora superiore a 3 riparare o sostituire l analizzatore il carburante del FID o l aria del bruciatore prima di eseguire la prova La procedura
114. ma deve essere individuata tenendo conto anche dei tempi di reazione Indicativamente non si osservano differenze significative di resa con temperature di 45 C o 60 C mentre a 32 C la resa leggermente inferiore Dopo quattro ore invece la resa sempre attorno al 98 99 L alcol residuo nella soluzione di metilestere viene separato per distillazione sotto vuoto e quindi tutto o quasi l eccesso di metanolo immesso viene 40 recuperato una piccola parte rimane nella soluzione acquosa e verr recuperata in un secondo momento Esistono comunque differenti tecnologie di processo Comune a tutti i processi il controllo della qualit e l eventuale aggiunta di additivi gli stessi utilizzati per il gasolio In genere vengono verificati contenuto in esteri e glicerina flash point contenuto di catalizzatore o di acido utilizzato per l arresto della reazione Se la qualit non soddisfacente il prodotto rinviato a monte dell impianto La soluzione acquosa sottoprodotto principale del processo pu essere trattata per ottenere glicerina a diversi gradi di purezza A tal fine deve essere neutralizzata centrifugata e separata nei suoi componenti 41 Capitolo II MACCHINE ED APPARECCHIATURE DEL SETTORE AGRICOLO FORESTALE Premessa Il settore agricolo forestale risulta essere il pi interessante per quanto riguarda la sperimentazione e l utilizzazione dei biolubrificanti di origine vegetale Si tratta infat
115. macchina testata viene privata di tutti i dispositivi ausiliari Calcolo della portata massica del carburante Per la valutazione dei consumi ci si avvale di un circuito di rifornimento costituito da un serbatoio da 2 litri collegato ad un buretta graduata da 25cm attraverso un tubo Da questo a sua volta si dirama il tubo d alimentazione della macchina Per valutare i consumi in entrambe le modalit di prova si chiude il rubinetto che regola l afflusso della miscela dal serbatoio alla buretta in modo che il carburante consumato dalla macchina sia quello contenuto nella buretta stessa Cronometrando il tempo necessario all esaurimento dei 25cm del contenitore graduato si ottiene il valore di consumo espresso in cm s La conversione dei consumi espressi come tempo necessario al consumo di 73 25cm di miscela in kg h portata massica del carburante Grue si esegue applicando la seguente formula 25 1000 x D miscela min sec 4 centesimi 60 3600 360000 Grue sa dove D miscela kg dm la densit della miscela calcolata con la formula 0 96X Dyenzina 0 04 X D miscela 1000 lub rificante La Dbenzina la Diubrificante SONO rispettivamente i valori di densit della benzina e del lubrificante kg dm riportati nelle schede di sicurezza dei prodotti Calcolo della potenza assorbita durante la modalit di prova Pur costatando che per i motori endotermici a due tempi il valore di potenza
116. massima si esprime all incirca allo stesso numero di giri in cui la macchina esplica il massimo valore di coppia per una maggiore precisione si applica la formula seguente per il calcolo della potenza assorbita durante la modalit di prova Il valore P ottenuto si sostituisce nella formula per il calcolo delle emissioni specifiche M Nm K xb P kWw M dove M rappresenta la coppia motrice ad un certo numero di giri che si ottiene dal prodotto tra K carico applicato dal freno ed espresso in N e b braccio di leva distanza tra l asse del rotore del freno dinamometrico e la cella di carico pari a 0 358m La potenza P si ottiene invece moltiplicando M valore di coppia per velocit angolare calcolate dalla formula O 2XTXf 74 dove frappresenta la frequenza ad un certo regime del motore _ numero giri minuto 60 Il superamento del limite di anche uno solo degli inquinanti gassosi implica la non omologabilit della macchina Nella tabella 5 9 sono riportati i valori delle emissioni espresse in g kWh relativi alle prove effettuate in modo da confrontarle con i limiti imposti dalla direttiva Tabella 5 9 Valori delle emissioni in g kWh __Garden2T_ Metilestere Olio di colza I II I II I II Fase Fase Fase Fase Fase Fase HC 23 85 25 03 21 4 22 6 27 98 29 249 CO 486 5 495 54 386 07 394 89 480 5 489 38 CO 946 44 952 8 1113 25 1119 92 941 02
117. mi di carbonio e da un gruppo alcolico Il contenuto in steroli totali varia dallo 0 1 della frazione non saponificabile nell olio di cocco allo 0 25 negli oli di oliva allo 0 5 negli oli di semi o estratti con solvente Gli steroli presenti negli oli vengono denominati fitosteroli tra i pi importanti vanno ricordati il f sitosterolo lo stigmasterolo e il campesterolo Tutti i grassi compresi gli oli contengono in quantit modeste alcolo triterpenici questi composti sono considerati delle vere impronte digitali degli oli in quanto non esistono due oli con la stessa composizione in alcoli triterpenici Negli oli sono presenti anche alcoli di terpenici quali il fitolo e il geranilgeraniolo 37 Tocoferoli Da un punto di vista chimico possono essere considerati derivati dal benzoidropirano nel quale il Ce legato a un ossidrile e il C ad un metile e ad una catena isoprenica a 16 atomi di carbonio Sono presenti nella maggior parte negli oli vegetali hanno capacit antiossidanti e oltre ad ostacolare la rancidit sono una fonte di vitamina E Vengono classificati a seconda del loro potere antiossidante e del contenuto di vitamina E l a tocoferolo presenta la maggiore attivit vitaminica e il minor potere antiossidante La concentrazione di questi composti pu ridursi in seguito al processo di raffinazione ecco perch sono spesso aggiunti ai prodotti finiti per aumentarne la stabilit Vitamine Gli
118. minerali ci comporta una riduzione della quantit di lubrificante che pu evaporare a parit di temperatura di utilizzazione inoltre si ha una riduzione delle emissioni allo scarico e di depositi solidi v elevato indice di viscosit ossia la viscosit degli oli vegetali varia poco con la temperatura rispetto agli oli minerali che garantisce un film lubrificante omogeneo e di giusto spessore a tutte le temperature di funzionamento v elevata viscosit cinematica che comporta un minor attrito delle parti in movimento e una riduzione del consumo dei combustibili Tuttavia gli oli vegetali presentano delle limitazioni che possono comprometterne l utilizzo come base per gli oli lubrificanti v punto di scorrimento anche se i punti di scorrimento degli oli vegetali sono paragonabili con quelli degli oli minerali questo non consente di avere un uguale affidabilit per i due oli per esempio anche se l olio alto oleico di colza ha un punto di scorrimento di 27 C congela dopo tre giorni a 20 C e dopo 7 giorni a 10 C L aggiunta di additivi quali liquidi sintetici o oli minerali pu migliorare notevolmente le caratteristiche a bassa temperatura degli oli vegetali Per esempio aggiungere all additivo 30 di additivi 53 all olio alto oleico di colza permette che rimanga fluido dopo 7 giorni a 20 C l olio normale di colza congela dopo tre giorni a 30 C ma pu essere mantenuto fluido per sette giorni a que
119. moderni che necessitano di combustibili con ottima autoaccensione l olio tal quale si dimostra inadatto Numero di iodio indica il grado di insaturazione dell olio il termine insaturo si riferisce alla presenza di doppi legami tra atomi di carbonio che non sono completamente saturati da atomi di idrogeno Questo indice si esprime in grammi di iodio che reagiscono in 100 g di prodotto analizzato pi alto l indice e maggiore il grado di insaturazione Potere calorifico se misurato sulla massa mediamente inferiore del 15 20 rispetto al gasolio mentre se misurato sui volumi la differenza scende al 10 11 Gli oli vegetali sono i combustibili liquidi aventi tra tutti i combustibili rinnovabili la maggior densit energetica ad esempio a pari volume l etanolo ha un potere calorifico pi basso del 40 Per gli oli grezzi i valori si aggirano attorno a 36 37 MJ kg e 34 MJ dm Punto di fusione alcuni tipi di oli vegetali solidificano gi a 10 15 C altri soprattutto quelli ad elevato numero di acidi grassi insaturi mantengono il loro stato liquido fino a temperature attorno a zero gradi mostrando per un elevata viscosit Punto di infiammabilit flash point indica la temperatura minima alla quale i vapori di un combustibile si accendono in presenza di fiamma pi alto il punto di infiammabilit e tanto pi sicuro lo stoccaggio il trasporto e la manipolazione del prodotto Per gli oli s
120. molecole con una parte oleosolubile rivolta verso il lubrificante e con una parte contenente raggruppamenti chimici a forte polarit che si ancorano sulle superfici da lubrificare rendendo difficile il loro allontanamento e garantendo cos la lubrificazione Nel caso di dispositivi in cui le parti sono mantenute a contatto sotto carichi molto forti si impiegano gli additivi per pressioni estreme realizzati con prodotti organici oleosolubili contenenti elementi fortemente elettronegativi come Cl S P Questi si ancorano sulle superfici in particolari condizioni possono decomporsi formando pellicole di cloruri di solfuri di combinazioni fosforate caratterizzate da basi coefficienti di attrito e alti punti di fusione che permangono anche a temperature relativamente elevate Analogamente in alcuni processi di formatura dei metalli nei quali occorre lubrificare gli stampi dove avviene la deformazione dei semilavorati e nei quali le pressioni richieste sono troppo elevate per garantire la presenza di uno strato di olio si usano oli per 15 lubrificazione limite a base di acidi grassi in grado di reagire con le superfici metalliche per formare uno strato superficiale di sapone molto tenace Additivi anticorrosione e antiruggine Sono sostanze che vengono aggiunte per preservare i motori durante l immagazzinamento o le soste proteggendoli dalla corrosione dovuta ai prodotti acidi della combustione e dall arrugginimento provocato da
121. motori I settori di intervento in cui si possono utilizzare i biolubrificanti possono essere classificati in due ordini v settori in cui il biolubrificante irrecuperabile come nel caso delle attivit forestali e la navigazione fluviale dove la contaminazione dell ambiente realizzata dagli oli delle catene delle motoseghe dai grassi e fluidi idraulici dall utilizzo dei motori a due tempi sia di tipo forestale che nautico settori in cui il lubrificante pu essere soggetto a perdite accidentali come nel settore agroindustriale ed automobilistico 52 4 2 Caratteristiche chimico fisiche dei biolubrificanti di origine vegetale Gli oli vegetali sono prodotti da fonti rinnovabili grazie alla loro composizione chimica sono altamente biodegradabili ossia possono essere trasformati in modo irreversibile in altri composti pi semplici ad opera dei microrganismi presenti nell ambiente inoltre sono prodotti non tossici sia per l ambiente che per la salute umana Possiedono inoltre propriet fisiche che ne determinano un elevato grado di sicurezza nell utilizzazione v elevato punto di infiammabilit il valore di flash point medio per gli oli vegetali di circa 300 C molto pi elevato degli oli minerali questo comporta una sicurezza maggiore sia in termini di maneggevolezza del prodotto che di utilizzo vV bassa volatilit relativa la curva di distillazione degli oli vegetali pi alta di quella degli oli
122. n gas di azzeramento su un intervallo di tempo di 30 secondi La deriva della risposta di calibrazione per un periodo di un ora deve essere inferiore al 2 del fondo scala sull intervallo pi basso utilizzato 1 4 2 Essiccazione del gas I gas di scarico possono essere misurati su umido o sul secco Il dispositivo facoltativo di essiccazione del gas deve avere effetti trascurabili sulla concentrazione dei gas misurati Gli essiccatori chimici non sono ammessi per rimuovere l acqua dal campione 1 4 3 Analizzatori I punti da 1 4 3 1 a 1 4 3 5 descrivono i principi di misura da applicare Una descrizione dettagliata dei sistemi di misurazione figura nell allegato VI I gas da misurare devono essere analizzati con gli strumenti seguenti Per analizzatori non lineari ammesso l uso di circuiti di linearizzazione 1 4 3 1 Analisi dell ossido di carbonio CO L analizzatore dell ossido di carbonio deve essere del tipo ad assorbimento non dispersivo nell infrarosso NDIR 1 4 3 2 Analisi del biossido di carbonio CO2 L analizzatore del biossido di carbonio deve essere del tipo ad assorbimento non dispersivo nell infrarosso NDIR 1 4 3 3 Analisi dell ossigeno 02 100 L analizzatore dell ossigeno deve essere del tipo a rilevatore paramagnetico PMD a sensore al diossido di zirconio ZRDO o a sensore elettrochimico ECS Nota Si sconsiglia l uso dei sensori al diossido di zirconio in caso di elevate concentrazioni di HC e C
123. n saponi l ispessente sotto forma di fibre lunghe da 1 a 100 um con diametri di 1 10 1 100 della loro lunghezza Queste fibre ispessiscono il lubrificante formando una struttura reticolare che trattiene capillarmente l olio Quando i grassi sono fortemente sollecitati oltre una soglia limite si ha la rottura della struttura reticolare e la viscosit crolla al valore di quella del lubrificante liquido Tale variazione reversibile e la struttura reticolare si ripristina quando la sollecitazione diminuisce d intensit Nella pi importante applicazione dei grassi lubrificanti che concerne i cuscinetti a sfera o a rulli la sollecitazione di 24 taglio fra le parti in movimento relativo molto forte Il grasso sembra non rammollire in quanto in buona parte lontano dalle superfici da lubrificare la frazione che si trova su tali superfici si trasforma invece in un materiale molto molle e oleoso con ottime propriet lubrificanti Lubrificanti solidi Sono costituiti da minerali a struttura lamellare che permette loro di sfaldarsi e di aderire alle superfici Si usano quando le temperature di esercizio superano i 200 C o quando la parte da lubrificare accessibile con difficolt Si comportano in questo modo la grafite il talco 3Mg0 4S10 H30 il disolfuro di molibdeno MoS il nitruro di boro BN Un problema importante nell uso dei lubrificanti solidi il mantenimento di uno strato sufficiente tra le s
124. ndice 4 4 2 2 Specifiche relative alle emissioni di inquinanti I componenti gassosi emessi dal motore sottoposto ala prova devono essere misurati con i metodi descritti nell allegato VI si considera incluso qualsiasi eventuale dispositivo di post trattamento Sono accettati altri sistemi o analizzatori purch essi forniscano risultati equivalenti ai seguenti sistemi di riferimento per le emissioni gassose misurate sullo scarico tal quale il sistema illustrato nella figura 2 dell allegato VI per le emissioni gassose misurate sullo scarico diluito di un sistema di diluizione a flusso pieno il sistema illustrato nella figura 3 dell allegato VI 4 2 2 1 Le emissioni di monossido di carbonio idrocarburi ossido d azoto e la somma totale di idrocarburi e ossidi di azoto non devono superare per la fase I i valori indicati nella tabella seguente Fase I Somma di Monossido di Idrocarburi Ossidi di idrocarburi e Classe carbonio CO HC aozto NO ossidi di azoto g kWh g kWh g kWh g kWh HC NO SH 1 805 295 5 36 SH 2 805 241 5 36 SH 3 603 161 5 36 SN 1 519 50 SN 2 519 40 SN 3 519 16 1 SN 4 519 13 4 89 4 2 2 2 Le emissioni di monossido di carbonio e la somma totale di idrocarburi e ossidi di azoto non devono superare per la fase II i valori indicati nella tabela seguente Fase II Somma di idrocarburi Monossido di carbonio DR e ossidi di azoto Classe CO g kWh
125. neecessario e ottimizzare la fiamma di combustione dell analizzatore HFID punto 1 9 1 1 5 4 Gascromatografo GC e HPCL 103 Calibrare i due strumenti secondo le buone prassi di laboratorio e in base alle raccomandazioni del costruttore 1 5 5 Determinazione delle curve di taratura 1 5 5 1 Orientamento generale a Tarare ciascun intervallo operativo normalmente usato b Azzerare gli analizzatori di CO CO2 NO e HC con aria sintetica o azoto purificati c Introdurre negli analizzatori gli appropriati gas di taratura registrare i valori e determinare le curve di taratura d Per tutti gli interventi degli strumenti ad eccezione di quello inferiore la curva di taratura dell analizzatore viene determinata mediante almeno dieci punti di taratura oltre allo zero distribuiti nel modo pi uniforme possibile Per l intervallo inferiore la curva si taratura viene determinata mediante almeno dieci punti di taratura oltre allo zero distribuiti in modo tale che la met dei punti si trovi al di sotto del 15 del fondo scala dell analizzatore e l altra met al di sopra del 15 del fondo scala La concentrazione nominale massima per tutti gli intervalli deve essere uguale o maggiore al 90 del fondo scala e La curva di taratura vene calcolata con il metodo dei minimi quadrati Si pu utilizzare un equazione di aggiustamento lineare o non lineare f I punti di taratura non devono differire dalla linea di aggiustamento dei minimi q
126. no la competenza del Ministro dei trasporti ora del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti a decretare di concerto con il Ministro dell agricoltura e delle foreste ora con il Ministro delle politiche agricole e forestali e con il Ministro dell ambiente ora con il Ministro dell ambiente e della tutela del territorio in materia di norme costruttive e funzionali nonche in materia di emissioni inquinanti delle macchine agricole e delle macchine operatrici ispirandosi al diritto comunitario Visto il decreto del Ministro dei trasporti e della navigazione del 20 dicembre 1999 pubblicato nel supplemento ordinario alla Gazzetta Ufficiale n 32 del 9 febbraio 2000 di attuazione della direttiva 97 68 CE del Parlamento europeo e del Consiglio concernente i provvedimenti da adottare contro l emissione di inquinanti gassosi e particolato inquinante prodotti dai motori a combustione interna destinati all installazione su macchine mobili non stradali Visto il decreto del Ministro dei trasporti e della navigazione del 1 giugno 2001 pubblicato nella Gazzetta Ufficiale n 147 del 27 giugno 2001 di recepimento della rettifica alla direttiva 97 68 CE del Parlamento europeo e del Consiglio Visto il decreto del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti 20 giugno 2002 pubblicato nella Gazzetta Ufficiale n 154 del 3 luglio 2002 di recepimento della direttiva 2001 63 CE della Commissione che adegua al pregresso tecnico la direttiva 97 68 CE del Parlame
127. nta il tempo con quello impiegato da un liquido di viscosit e densit note si ha N N2 t d tz2d2 In campo autoveicolistico comunemente usata una viscosit in secondi Saybolt che corrisponde ai secondi che alla temperatura di prova 60 cm di olio impiegano a uscire dal viscosimetro standardizzato di Saybolt Sui valori a 17 8 C 0 Fahrenheit e a 98 9 C 210 F della viscosit basata la classificazione degli oli lubrificanti per motori SAE Society of Automotive Engineers 10 La classificazione SAE prevedeva nel passato lubrificanti contrassegnati dalle sigle 10W 20W 30W W winter a seconda che fossero idonei a temperature basse medie alte Gli attuali oli multigrado hanno sigle del tipo SAE10W30 oppure SAE1SW40 per indicare che a basse temperature si comportano come i vecchi lubrificanti SAE10 e SAEIS e ad alte temprature come quelli SAEW30 e SAEWA40 La viscosit dinamica n compare anche nell equazione di Stokes che d la velocit di caduta v di una sfera di densit d e di raggio r in un lubrificante di densit d e viscosit n v 2g d d r n dove g l accelerazione di gravit Su questa formula basato il viscosimetro di Hoppler che consiste in un tubo trasparente inclinato riempito di lubrificante con densit dj nel quale viene inserita una sfera di acciaio di densit d2 cronometrandone poi il tempo t di caduta n kt d2 d dove k una costante cara
128. nto europeo e del Consiglio Vista la direttiva 2002 88 CE del Parlamento europeo e del Consiglio del 9 dicembre 2002 pubblicata nella Gazzetta Ufficiale dell Unione europea n L 35 dell 11 febbraio 2003 che modifica la direttiva 97 68 CE del Parlamento europeo e del Consiglio concernente i provvedimenti da adottare contro l emissione di inquinanti gassosi e particolato inquinante prodotti dai motori a combustione interna destinati all installazione su macchine mobili non stradali Sentito il Ministro della salute Adotta il seguente decreto Recepimento della direttiva 2002 88 CE del Parlamento europeo e del Consiglio del 9 dicembre 2002 che modifica la direttiva 97 68 CE del Parlamento europeo e del Consiglio concernente i provvedimenti da adottare contro l emissione di inquinanti gassosi e particolato inquinante prodotti dai motori a combustione interna destinati all installazione su macchine mobili non stradali 83 Art 1 1 Il decreto del Ministro dei trasporti e della navigazione 20 dicembre 1999 come modificato da ultimo dal decreto del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti 20 giugno 2002 e modificato come segue a all art 2 1 l ottavo trattino e sostituito dal seguente immissione sul mercato l azione di rendere un motore disponibile per la prima volta sul mercato a titolo oneroso o gratuito allo scopo di distribuirlo e o usarlo nella Comunita 2 sono aggiunti i seguenti trattini motore di sost
129. ntra nel rivelatore passando attraverso il convertitore Registrare la concentrazione indicata b Analizzatore in posizione NO 1 8 8 Posizione NO 105 Dopo la commutazione sulla posizione NO con l ozonizzatore disattivato chiudere anche il flusso di ossigeno o di aria sintetica Il valore di NO letto sull analizzatore non deve superare di oltre il 5 il valore specificato al punto 1 8 2 Analizzatore in posizione NO 1 8 9 Intervallo di prova Verificare l efficienza del convertitore ogni mese 1 8 10 Efficienza L efficienza del convertitore non deve essere inferiore al 90 ma fortemente raccomandata un efficienza maggiore 95 Nota Se con l analizzatore nell intervallo pi comune l ozonizzatore non pu fornire una riduzione dall 80 al 20 conformemente al punto 1 8 5 utilizzare l intervallo massimo che consente tale riduzione 1 9 Regolazione del FID 1 9 1 Ottimizzazione della risposta del rivelatore Il rivelatore HFID deve essere messo a punto come specificato dal costruttore dello strumento Come gas di taratura utilizzare propano in aria per ottimizzare la risposta sull intervallo operativo pi comune Con le portate di carburante e di aria raccomandate dal costruttore introdurre nell analizzatore un gas di calibrazione contenete 350 75 ppmC Determinare la risposta ad un flusso di carburante in base alla differenza tra la risposta al gas di calibrazione e la risposta al gas di azzeramento Il flu
130. nuazione causata dall acqua Il controllo si applica solo alle misure della concentrazione dei gas su umido Il calcolo dell attenuazione provocata dall acqua deve considerare la diluizione del gas di calibrazione in proporzione a quella prevista durante l esecuzione delle prove Far passare un gas di calibrazione di NO avente una concentrazione dall 80 al 100 del fondo scala del normale intervallo operativo attraverso l analizzatore H CLD e registrare come D il valore di NO Gorgogliare poi il gas di NO attraverso acqua a temperatura ambiente e farlo passare attraverso l analizzatore H CLD registrando come C il valore di NO La temperatura dell acqua deve essere determinata e registrata come F determinare e registrare come G la pressione di vapore di saturazione della miscela che corrisponde alla temperatura dell acqua nel gorgogliatore F Calcolare la concentrazione di vapore acqueo in della miscela come segue H 100 G x p 108 e registrarla come H Calcolare la concentrazione attesa del gas di calibrazione NO diluito in vapore acqueo come segue e registrarla come D L attenuazione causata dall acqua che non deve superare il 3 viene calcolata come segue De 0 Hm attenuazione H2O 100 x De H De concentrazione prevista NO diluito ppm C concentrazione NO diluito ppm Hm concentrazione massima vapore acqueo H concentrazione effettiva vapore acqueo Nota E importante che il gas di calibrazione di
131. o COx4rr CO umido HC umido 000 dove MWxec MWruer MWryugL 12 011 a x 1 00794 13 876 HCmass 13 876 1 x 0 1461 x 2 985 x 1 000 28 361 13 876 9 951 0 04 5 3198 0 1461 g h Tabella 5 Emissioni di HC g h in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6 HC mass 28 361 18 248 16 026 16 625 20 357 31 578 2 1 3 Emissioni di NO Calcolare prima il fattore di correzione dell umidit Ky delle emissioni di NO come segue Ky 0 6272 44 030 x 10 x Ha 0 862 x 10 x H Ky 0 6272 44 030 x 10 x 5 696 0 862 x 10 x 5 696 0 850 Tabella 6 Fattore di correzione dell umidit Ky delle emissioni di NO in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6 Ky 0 850 0 860 0 874 0 868 0 847 0 865 Calcolare quindi la massa NOxmass g h NOxmass MWnyox 1 x conc x Ky x Grue X 1 MWruer CO umido CO 47r CO umido HC umido 000 NOxmass 46 01 x 1 x 0 073 x 0 85 x 2 985 x 1 000 39 717 13 876 9 951 0 04 5 3198 0 1461 g h Tabella 7 Emissioni di NOx g h in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6 NOxmass 39 717 61 291 44 013 8 703 2 401 0 820 2 1 4 Emissioni di CO COmass MWco 1 x conc x Gruer X 1 MWru CO umido COzar CO umido HC umido 000 COzmass 4401 1 x 9 915 x 2 985 x 1 000 6 126 806 13 876 9 951 0 04 5 3198 0 1461 g h Tabella
132. o contenenti acido erucico avendo temperatura di solidificazione superiore a quella ambiente danno problemi per l immagazzinamento e il trasporto Da un punto di vista nutrizionale un grasso ottimale dovrebbe presentare un rapporto acidi saturi insaturi di 1 5 ed un contenuto di acido linoleico di circa il 15 inoltre dovrebbe contenere basse percentuali di acido erucico in quanto recenti ricerche hanno dimostrato la sua potenziale pericolosit per gli organismi animali un decreto del Ministero della Sanit ha posto un limite del 5 al contenuto di acido erucico negli oli alimentari La determinazione della composizione in acidi grassi uno dei mezzi pi validi per il riconoscimento di un olio o di una miscela di oli A titolo di esempio consideriamo la tabella 2 2 in cui viene mostrata la composizione in percentuale in acidi grassi dei pi diffusi oli vegetali Analizzando i valori riportati in tabella si pu facilmente verificare che sono l acido oleico Cig 1 e l acido linoleico C1g gli acidi grassi che sono presenti in quantit maggiori negli oli Tabella 2 2 Composizione in acidi grassi di alcuni oli vegetali 0 12 9 2 6 33 3 48 9 1 4 0 4 0 4 11 1 23 8 52 9 33 2 2 2 I trigliceridi I trigliceridi sono i prodotti dell esterificazione dei tre gruppi funzionali alcolici della glicerina con altrettanti acidi grassi se i gruppi acidi sono uguali si parla di triglic
133. o G2 applicazioni per macchine non portatili a regime nominale ciclo G3 applicazioni per macchine portatili Identico al ciclo D2 della norma ISo 8168 4 1996 E 3 5 1 1 Modalit di prova e fattori di ponderazione ciclo D Numero 5 modalit Regime del Regime nominale Intermedio Minimo motore Carico Fattore d 0 05 0 25 0 3 0 3 pondera zione ciclo G1 Numero modalit E 2 3 gt Regime del Regime nominale Intermedio Minimo motore Carico Fattore di pondera zione 10 1 0 09 0 2 0 29 0 07 0 05 95 ciclo G2 Numero 1 modalit Regime del Regime nominale Intermedio Minimo motore Carico 100 0 Fattore di pondera 0 85 0 15 zione 1 Le cifre relative al carico sono espresse in percentuale della coppia corrispondente alla potenza di servizio di base definita come la potenza massima disponibile durante una sequenza di potenza variabile la cui durata pu corrispondere a un numero illimitato di ore annue tra gli intervalli di manutenzione dichiarati e alle condizioni ambiente dichiarate la manutenzione p effettuate secondo le disposizioni del costruttore Per una migliore spiegazione della definizione di potenza di servizio di base cfr la figura 2 della norma ISO 8528 1 1993 E Per la fase I consentito utilizzare un valore pari a 0 90 e a 0 10 invece di rispettivamente 0 95 e 0
134. o e rimediare ai difetti Il trafilamento massimo ammissibile sul alto in depressione pari a 0 5 della portata di utilizzo per la parte di sistema controllata Si possono usare i flussi sull analizzatore e sul bypass per stimare le portate dell utilizzo In alternativa possibile evacuare il sistema ad una pressione minima di 20 kPa in depressione 80 kPa assoluti dopo un periodo di stabilizzazione iniziale l aumento di pressione p kPa min del sistema deve essere superiore a p p V syst x 0 005 x fr dove Vsys volume del sistema 1 fr portata del sistema l min Un altro metodo l introduzione di un cambiamento di concentrazione a gradino all inizio della linea di campionamento passando dal gas di azzeramento a quello di calibrazione Se dopo un adeguato periodo di tempo il valore letto indica una concentrazione inferiore a quella introdotta esistono problemi di taratura o di trafilamento 1 5 Procedimento di taratura 1 5 1 Strumentazione Gli strumenti montati devono essere tarati e le curve di taratura devono essere controllate rispetto a gas campione impiegando le stesse portate di gas utilizzate per il campionamento dei gas di scarico 1 5 2 Tempo di riscaldamento Seguire i tempi di riscaldamento raccomandati dal costruttore Se non specificato si raccomanda un tempo di riscaldamento degli analizzatori di almeno due ore 1 5 3 Analizzatori NDIR e HFID Regolare l analizzatore NDIR secondo quanto
135. o la configurazione di prova del controllo del carico al dinamometro Durante ciascuna modalit del ciclo di prova dopo il periodo iniziale di transizione il regime specificato deve essere mantenuto entro il maggiore dei due seguenti limiti 2 del regime nominale o 3 min e comunque entro 5 salvo per la marcia al minimo per la quale valgono i limiti di tolleranza dichiarati dal costruttore Durante ciascuna modalit del ciclo di prova che prevede una coppia minima del 50 della coppia massima al regime di prova durante il periodo in cui vengono raccolti i dati la coppia media specificata deve essere mantenuta entro il limite di 5 della coppia prescritte Nelle modalit del ciclo di prova che prevedono una coppia massima inferiore al 50 della coppia al regime di prova durante il periodo in cui vengono raccolti i dati la coppia specificata deve essere mantenuta entro il maggiore dei due seguenti limiti 10 della coppia prescritta o 0 5 Nm 3 5 4 Risposta dell analizzatore I dati forniti dall analizzatore vengono registrati su un registratore scrivente o misurati con un sistema equivalente mentre il gas di scarico defluisce attraverso gli analizzatori almeno durante gli ultimi 180 s di ciascuna modalit Se si applica il campionamento a sacco per la misura di CO e CO diluiti cfr appendice 1 punto 1 4 4 viene raccolto un campione nel sacco durante gli ultimi 180 s di ciascuna modalit e successivamente analizzato e registr
136. o vengo riportate in modo dettagliato le operazioni necessarie per l accoppiamento delle motoseghe con il banco freno Schenck W40 e l analizzatore per gas di scarico Bosch BEA 350 nonch le fasi che portano all ottenimento dei valori sperimentali di concentrazione dei componenti tossici contenuti nei gas di scarico e di quelli necessari alla caratterizzazione dei motori 1 preparazione della motosega la motosega viene privata dei dispositivi ausiliari e fissata alla culla di ancoraggio al banco freno 2 messa al banco delle macchine in prova dopo aver imbullonato il complesso macchina culla al telaio regolabile del banco freno avviene la regolazione di quest ultimo in modo tale da portare in linea l albero motore della macchina con l asse di rotazione del freno 68 3 preparazione della cella motori del freno Schenck e dell analizzatore Bosch i dispositivi in questione vengono accesi e regolati in base alla prova da eseguire L analizzatore viene calibrato e si valutano eventuali perdite del sistema 4 rifornimento del serbatoio del circuito del carburante per la valutazione dei consumi con la miscela che si vuole testare 5 valutazione delle caratteristiche ambientali della cella motore 6 accensione della macchine 7 carburazione delle macchina la carburazione viene effettuata solo all inizio di un ciclo di prova in modo da ottenere dei dati confrontabili 8 rodaggio la motosega rimane accesa al minimo pe
137. ogliatore collegato a sua volta all innesto speciale applicato alla marmitta della macchina Il collegamento tra la marmitta della macchina e l innesto speciale si effettua attraverso un tubo flessibile 59 Il sistema di aspirazione generale costituito da due griglie di cui una per l immissione di aria fresca e l altra con aspiratore a due velocit per l espulsione dei gas nocivi Le due velocit di espulsione si rendono necessarie in quanto alla presenza di modeste produzioni di calore una velocit troppo alta di ricambio dell aria rischierebbe di far abbassare la temperatura invece di mantenerla costante in questo modo sarebbero alterate le condizioni della prova D altro canto una velocit troppo bassa potrebbe essere insufficiente all espulsione dei gas combusti Il banco di prova su cui vengono condotte le analisi dei gas di scarico costituito da e freno dinamometrico a correnti parassite SCHENCK W40 e telaio regolabile su cui vengono disposte le macchine da testare La motosega stata ancorata al telaio del banco prova attraverso dei sostegni metallici denominati culle mentre il collegamento della macchina alla flangia del freno dinamometrico reso possibile con un giunto elastico per l assorbimento di coppia giunto HRC caratterizzato da due mozzi in acciaio dentati interposti da un inserto in gomma nitrile standard Quest ultimo assolve alla funzione di ammortizzare i picchi transitori dei cari
138. oli vegetali contengono quantit variabili di vitamine liposolubili quali la vitamina A le vitamine D e K la vitamina E ed i tocoferoli gi descritti Tra queste l unica presente in quantit apprezzabili la vitamina E la vitamina A non generalmente presente come tale ma in forma di p carotene o provitamina A che ne rappresenta il precursore L olio di palma quello che ne contiene quantitativi maggiori fino a 400mg per 100g di olio Pigmenti Le principali classi di pigmenti sono costituite dalle clorofille e dai carotenoidi La clorofilla presente solo in alcuni oli come l olio di oliva l olio di soia e l olio di vinaccioli In alcuni casi essa considerata un fattore negativo per la colorazione verde che impartisce e viene rimossa nel corso del processo di raffinazione I carotenoidi impartiscono una colorazione variabile dal giallo al rosso vivo il pi diffuso il B carotene seguito dall a e Y carotene e dal licopene Il tenore in carotenoidi di un olio dipende da numerosi fattori quali l ambiente in cui cresciuto il seme la tecnologia di estrazione e il sistema di conservazione 38 Il pi ricco l olio di palma in cui sono presenti fino a 400 mg di carotenoidi per 100 g di olio Negli oli di semi il contenuto modesto raramente si superano 1 50 mg per 100 g di olio 2 3 I metilesteri Gli oli raffinati hanno un elevata viscosit 70 80 cSt a 20 C contro i 4 7 cSt
139. olio deve aiutare in misura sostanziale i segmenti a fare una buona tenuta deve inoltre assicurare una valida protezione delle superfici metalliche nei confronti della corrosione e deve contribuire a 16 mantenere puliti i componenti con i quali entra in contatto Infine cosa non meno importante esso deve contribuire in misura considerevole al raffreddamento del motore Per quanto riguarda invece i motori a due tempi il lubrificante viene miscelato direttamente con la benzina ed alimentato al serbatoio Gli oli motore devono essere adeguati alle diverse esigenze di lubrificazione derivanti dalle condizioni di funzionamento e pertanto si differenziano anche notevolmente come caratteristiche e prestazioni Per distinguere questi oli quindi necessario ricorrere ad opportuni sistemi di classificazione I sistemi di classificazione pi usati sono quelli basati sulla viscosit sulle condizioni di esercizio e sulle prestazioni Classificazione in base alla viscosit SAE per stabilire una differenziazione degli oli lubrificanti secondo la loro viscosit ci si riferisce alla classifica SAE Society of Automotive Engineers Essa stabilisce che gli oli vengano raggruppati in diverse classi o gradazioni Ciascuna classe viene contraddistinta da un numero convenzionale e indica oli che rientrano in determinati limiti di viscosit La classificazione schematizzata nella tabella 1 1 in essa sono riportati gli intervalli di viscosit
140. olio vegetale Nome Molecole per Formula 100 mol Acido palmitico 18 25 CH CH 14CO0H Acido oleico 17 38 CH CH2 7CH CH CH2 7 COOH Acido linoleico 45 55 CH CH2 4CH CHCH2CH CH CH2 7 COOH Studi effettuati da Renewable Lubricants Inc RLI e da Lubrizol aziende americane leader nello sviluppo di biolubrificanti di origine vegetale hanno dimostrato che modificando geneticamente gli oli vegetale si possono produrre oli altamente resistenti all ossidazione In dettaglio hanno dimostrato che oli con un alta percentuale di acido oleico possiedono una stabilit all ossidazione maggiore e olio alto oleico di colza HORO con acido oleico al 72 e olio di girasole alto oleico HOSO con acido oleico all 80 La stabilit all ossidazione pu essere ulteriormente migliorata aggiungendo gli antiossidanti che possono migliorare anche la stabilit idrolitica dell olio 57 Capitolo V SPERIMENTAZIONE BIOLUBRFICANTI Premessa I biolubrificanti di origine vegetale possono essere utilizzati al posto dei lubrificanti di origine minerale in molti settori tra i quali hanno maggior rilievo quelli in cui il lubrificante pu andare in contatto diretto con ambiente e utilizzazioni in macchine forestali motori a due tempi di motoseghe e utilizzazioni in macchine agricole oli idraulici e di trasmissione Nel primo caso si hanno infatti emissioni dovute alla combustione del motore a due tempi che oltre a gen
141. ortate nella tabella 5 1 Tabella 5 1 Caratteristiche tecniche della motosega Alpina P500 Caratteristiche tecniche della motosega Alpina P500 Cilindrata cm 50 8 Potenza kW CV 2 3 3 1 N giri al minimo giri min 2700 3000 N giri al massimo giri min 11800 12000 N giri alla coppia massima giri min 5500 6500 Capienza serbatoio cm 520 olio miscela 2 4 Peso secco senza barra e catena kg 4 9 5 1 1 Descrizione del banco prova utilizzato per la sperimentazione La sperimentazione stata condotta presso la cella motore del laboratorio di Macchine del Dipartimento di Meccanica ed Aeronautica Facolt di Ingegneria dell Universit degli Studi di Roma La Sapienza La cella motore distinta in due ambienti il primo dove sono collocate le macchine da testare ed il secondo dove si trovano i pannelli di comando delle attrezzature presenti Queste due camere sono separate fra loro da una parete dotata di un ampia vetrata che consente di verificare l andamento dei test e da un portello di accesso a chiusura ermetica a doppia anta e con capacit tagliafuoco Nella cella motore sono presenti dei sistemi ad aspirazione localizzata e generale necessari all eliminazione dei fumi ottenuti dalla combustione Il sistema di aspirazione localizzato caratterizzato da una canna fumaria con portata di 1000m h sulla quale presso un apposita flangia viene inserito un tubo conv
142. otore Misurare la temperatura assoluta T dell aria di alimentazione del motore espressa in Kelvin e la pressione atmosferica riferita al secco ps espressa in kPa determinare il parametro fa come segue n i ps 298 Perch una prova sia riconosciuta valida il parametro f deve soddisfare la relazione 0 93 lt fi lt 1 07 2 1 1 Validit della prova 2 1 2 Motori con raffreddamento dell aria di sovralimentazione Registrare la temperatura del fluido di raffreddamento e la temperatura dell aria di alimentazione 2 2 Sistema di aspirazione aria del motore Il motore di prova deve essere munito di un sistema di aspirazione dell aria che presenti una restrizione dell aspirazione entro il 10 del limite superiore specifico dal costruttore per un nuovo depuratore dell aria alle condizioni di funzionamento del motore specificate dal costruttore che determinano il massimo flusso d aria per la rispettiva applicazione del motore Per i piccoli motori ad accensione comandata con cilindrata lt 1 000 cm deve essere utilizzato un sistema rappresentativo del motore installato 2 3 Sistema di scarico del motore Il motore sottoposto alla prova deve essere munito di un sistema di scarico che presenti una contropressione allo scarico entro il 10 del limite superiore specificato dal costruttore per le condizioni di funzionamento del motore che producono la potenza massima dichiarata nella rispettiva applicazione del motore 2 4
143. pecificate Per motori che non sono progettati per funzionare su pi regimi lungo la curva si coppia a pieno carico la coppia massima ai regimi di prova deve essere dichiarata dal costruttore la regolazione del motore per ciascuna modalit di prova viene calcolata mediante la formula Lia S Pu Pae x 100 Pae dove S la regolazione edl dinamometro kW Py la potenza massima osservata o dichiarata al regime di prova nelle condizioni di prova cfr allegato VII appendice 2 kW Pag la potenza totale dichiarata assorbita dagli eventuali dispositivi ausiliari installati per la prova KW e non prescritti ai sensi dell allegato VII appendice 3 L la coppia in percentuale specificata per la modalit di prova Se il rapporto PA E gt By il valore di Pag pu essere verificato dall autorit tecnica che concede l omologazione 3 ESECUZIONE DELLA PROVA 3 1 Installazione dell apparecchiatura di misurazione La strumentazione e le sonde di campionamento devono essere installate come prescritto Quando si utilizza un sistema di diluizione a flusso pieno per l adiluizione dei gas di scarico il condotto di scarico deve essere collegato al sistema 3 2 Avviamento del sistema di diluizione e del motore Il sistema di diluizione e il motore vengono avviati e riscaldati fino alla stabilizzazione della temperatura e della pressione a pieno carico e al regime nominale punto 3 5 2 3 3 Regolazione del rapporto di diluiz
144. plicabili i valori limite di emissione della fase I motosega portatile un apparecchio portatile destinato al taglio del legno con sega a catena da tenersi con due mani ed avente una cilindrata superiore ai 45 cm3 in conformita della norma EN ISO 11681 1 apparecchio con impugnatura superiore ossia trapani portatili e motoseghe a catena per gli alberi un apparecchio portatile con un manico sull estremita superiore destinato a praticare fori o a tagliare legno con una sega a catena in conformita della norma ISO 11681 2 decespugliatore portatile con motore a combustione interna un apparecchio portatile dotato di una lama rotante in metallo o plastica destinato a tagliare erbe infestanti cespugli arbusti e vegetazione simile Deve essere progettato in conformita della norma EN ISO 11806 in modo da operare in varie posizioni come orizzontalmente o dall alto verso il basso e deve avere una cilindrata superiore a 40 cm3 tagliasiepi portatile un apparecchio portatile destinato al taglio di siepi e cespugli mediante una o piu lame dotate di moto alternativo in conformita della norma EN 774 tagliatrice portatile con motore a combustione interna un apparecchio portatile destinato a tagliare materiali duri come pietre asfalto cemento o acciaio mediante una lama rotante in metallo con una cilindrata superiore a 50 cm3 in conformita della norma EN 1454 e motori non portatili della classe SN 3 ad asse orizzontale unicamente quei motori d
145. pmC1 1461 1308 1401 2073 3 024 9 390 CO sul secco Vol 11 4098 12 691 13 058 12 566 10 822 9 516 Portata massica kg h 2 985 1 654 1 183 1 056 10 429 carburante ee ME 1 85 1 85 1 85 1 85 1 85 carburante Rapporto O C del 0 0 0 0 0 carburante 2 1 1 Fattore di correzione secco umido k Calcolare il fattore di correzione secco umido ky per convertire le misure sul secco di CO e CO in misure su umido 1 kwa dove 0 5 x a x CO secco x CO secco CO secco CO secco 3 x CO secco H secco nonch 1 608 x Ha 1 000 1 608 x H kw2 H secco 0 5 x 1 85 x 6 0995 x 6 0995 11 4098 6 0995 3 x 11 4098 2 450 kw2 1 608 x 5 696 1 000 1 608 x 5 696 0 009 kw Kw 1 1 1 85 x 0 005 x 6 0995 11 4098 0 01 x 2 450 0 009 0 872 CO umido CO secco x kw 60 995 x 0 872 53 198 ppm CO umido CO secco x kw 11 410 x 0 872 9 951 Vol Tabella 4 Valori di CO e CO misurati su umido in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 3 4 5 6 H sul secco 2 450 1 499 1 242 1 554 2 834 1 422 kw2 0 009 0 010 0 010 0 010 0 009 0 010 114 kw 0 872 0 870 0 869 0 870 0 874 0 894 CO su umido ppm 53 198 35 424 30 111 36 518 59 631 33 481 CO su umido 9 951 11 039 11 348 10 932 9 461 8 510 2 1 2 Emissioni di HC HC mass MWue LL _ x conc x Grue x I MWruer CO umid
146. po di oli rimangono importanti le funzioni di asportazione del calore generato per attrito e le caratteristiche di protezione delle superfici metalliche inoltre questi oli utilizzati per cambi di velocit differenziali e o riduttori devono possedere ulteriori propriet v una elevata stabilit all ossidazione adeguata a lunghi periodi di esercizio pur in presenza solitamente di temperature di funzionamento inferiori a quelle degli oli motore 21 v avere incrementate caratteristiche antischiuma per contrastare la violenta agitazione prodotta dagli ingranaggi nel bagno d olio v propriet antiruggine per proteggere le superfici metalliche anche dall azione importante dovuta all umidit atmosferica Tabella 1 4 Classificazione API per oli per motori a benzina Simbol nu classificazione API Servizio tipico del molori operanti in Condizioni cos leggere Servizio tipico dei motori operanti in condizioni leggere tali da richiedere una protezione molto limitata quale quella ottenibile con una minima additivazione Gli oli indicati per questo Servizio fipico del motorka Danzina prodot dal 1902 a 1979 od operanti nelle condizioni di garanzia del costruttori Vale ANONG DEE IGO MOTON RE ATO Br RICER RES TA prescritto nel libretto di manutenzione Gli oli prescritti per questo servizio WIpaEscono UNA TIGRON protazione Cono La formazione di depositi a bassa ed alta temperatura contro Rata FUGGI E la COTARONO Opena a gus
147. r circa 15 poi per circa un minuto si accelera e si decelera per stabilizzare i parametri motoristici 9 analisi del gas di scarico emesso dalla motosega secondo le modalit di prova previste dal D M 15 settembre 2004 l analisi viene condotta al minimo ed al massimo numero di giri applicando per in quest ultimo caso un carico tale da stabilizzare la rotazione del motore al valore presso il quale la macchina esplica la coppia massima 100 carico I valori di emissione vengono memorizzati dopo i primi 180s e poi dopo ogni 30s circa Durante il ciclo di prova si sono confrontati i valori di emissione ottenuti con biolubrificanti di origine vegetale con quelli rilevati utilizzando miscela a base di lubrificante sintetico tradizionale Nella tabella 5 6 che segue sono riportati i materiali usati durante questo primo ciclo di prova Tabella 5 6 Caratteristiche lubrificanti utilizzati nella sperimentazione lubrificante completamente sintetico Castrol Garden e ad alte prestazioni studiato per Olio lubrificante 0 865 a 20 C Synthetic 2T Oil piccoli motori a due tempi raffreddati ad aria Olio di colza Olio lubrificante 0 91 a 15 C Lubrificante vegetale Esteri ottenuti dalla transesterificazione di oli vegetali Esteri metilici Olio lubrificante 0 88 a 20 C Per la miscelazione dei lubrificanti viene impiegata la benzina speciale denominata UTG 96 per prove motori prodotta dalla Chevron Phillips
148. rante con la precisione definita al punto 1 3 per misurare il flusso di carburante da utilizzare per calcolare le emissioni appendice 3 Quando si utilizza un sistema di diluizione a flusso pieno il flusso totale del gas di scarico diluito Grorw deve essere misurato con una PDP o un CFV allegato VI punto 1 2 1 2 La precisazione deve essere conforme alle disposizione dell allegato III appendice 2 punto 22 1 3 Precisione La taratura di tutti gli strumenti di misura deve essere riconducibile a norme nazionali o internazionali ed essere conforme ai requisiti indicati nelle tabelle 2 e 3 Tabella 2 Deviazione ammissibile degli strumenti per i parametri relativi al motore N Voce Deviazione ammissibile Regime 2 del valore letto o 1 del 1 del valore massimo del motore se motore superiore 2 del valore letto o 1 del valore massimo del motore se 2 Coppia superiore Consumo 3 di 2 del valore massimo del motore carburant e 2 del valore letto o 4 Consumo 1 del valore massimo del motore se di aria superiore 98 a I calcoli delle emissioni di scarico descritti nella presente direttiva sono in alcuni casi basati su differenti metodi di misura e o calcolo Date le limitate tolleranze totali per il calcolo delle emissioni dovute ai gas di scarico i valori ammissibili per alcune voi utilizzati nelle appropriate equazioni devono essere inferiori alle tolleranze ammesse della norma ISO 304
149. rare la concentrazione indicata 1 8 3 Calcolo L efficienza del convertitore di NO viene calcolata come segue Efficienza L ab x c d J100 dove a concentrazione di NO conformemente al punto 1 8 6 b concentrazione di NO conformemente al punto 1 8 7 c concentrazione di NO conformemente al punto 1 8 4 d concentrazione di NO conformemente al punto 1 8 5 1 8 4 Aggiunta di ossigeno Attraverso un raccordo a T aggiungere di continuo ossigeno o aria di azzeramento al flusso di gas fino a quando la concentrazione indicata risulti inferiore di circa il 20 alla concentrazione di taratura indicata al punto 1 8 2 Analizzatore in posizione NO Registrare la concentrazione indicata c Durante tutta questa operazione l ozonizzatore deve restare disinserito 1 8 5 Attivazione dell ozonizzatore Attivare quindi l ozonizzatore per generare una quantit di ozono sufficiente a ridurre la concentrazione di NO a circa il 20 minimo 10 della concentrazione di taratura di cui al punto 1 8 2 Registrare la concentrazione indicata d Analizzatore in posizione NO 1 8 6 Posizione NO Commutare quindi l analizzatore sulla posizione NO in modo che 1 amiscela gassosa costituita da NO NO2 O e N2 passi attraverso il convertitore registrare la concentrazione indicata a Analizzatore in posizione NO 1 8 7 Disattivazione dell ozonizzatore Disattivare quindi l ozonizzatore la miscela di gas descritta al punto 1 8 6 e
150. rate Motori non severi verso la formazio ne di depositi corrosione usure Funzionamento a veloci t carichi e temperature relativamente elevate Motori non severi per quanto riguarda forma zione di depositi e corro sione Servizio molto severo corrispondente ad una marcia stop and go eda marcia autostradale Motori Diesel Condizioni di esercizio poco gravose limitate ve locit percorsi pianeg gianti Motori con scarsa tendenza alla formazione di depositi ed alla corro sione Condizioni di esercizio relativemente severe sia per la velocit i carichi e le temperature sia per il contenuto di zolfo del combustibile Condizioni di esercizio molto severe impiego di carburanti ad elevato te nore di zolfo motori mol to severi in particolare se sovralimentati v Servizio DM Specifica U S Army 2 104B Supplement 1 o MIL L 2104 B o DEF 2101 D v Servizio DS Specifica MIL L 45199 B o Caterpillar Superior Lubricant Series 3 La seconda classificazione API era gi un grande passo in avanti rispetto alla precedente ma come abbiamo visto non stabiliva quali dovessero essere le prestazioni dell olio per essere idoneo ai diversi servizi Si era 20 creata inoltre la necessit di un sistema pi flessibile aperto cio ai prodotti pi avanzati che come era prevedibile sarebbero stati formulati successivamente alla sua definizione Per tali ragioni nel biennio 1969 1970 l API l ASTM e la S
151. re La lubrificazione del trattore deve garantire ottima funzionalit di tutte le componenti meccaniche e cio v motore v circuito idraulico v trasmissione v freni a bagno d olio Questo pu essere assicurato da lubrificanti specifici per ogni parte meccanica o da pochi altri detti universali che per la loro particolare additivazione assicurano la giusta lubrificazione di tutte le parti con uno solo od al massimo due prodotti 3 2 Funzionamento motore a due tempi I motori a due tempi sono caratteristici di diverse apparecchiature forestali quali motoseghe decespugliatori alimentati da miscele costituite da benzina e oli lubrificante Lo sviluppo di motori a due tempi nasce dall osservazione che nel motore a quattro tempi si impiegano due corse per fare l aspirazione e lo scarico mentre poi si ha un unica corsa utile su quattro l espansione cui si aggiunge quella di compressione necessaria per poter ricavare lavoro Per 48 poter sfrutturare un motore a due tempi si vincolati a mantenere una corsa di compressione una di espansione e la fase di combustione potendo agire sulla riduzione delle fasi di ricambio scarico del gas esausto ed introduzione di miscela o aia fresca che deve lavorare in prossimit del PMS L applicazione pratica che trova maggior riscontro e successo il cos detto motore a tre luci si eliminano le valvole presenti nei motori a quattro tempi e si comanda l ingresso della
152. re a tre vie reattore termico trappola del particolato 2 l allegato II modificato come segue a all appendice 2 il testo della tabella cos modificato il testo Erogazione carburante per corsa mm alla terza e alla sesta voce sostituito da Erogazione carburante per corsa mm3 per i motori diesel flusso del carburante g h per i motori a benzina b l appendice 3 modificata come segue Il titolo del punto 3 sostituito dal testo seguente ALIMENTAZIONE DEL CARBURANTE PER I MOTORI DIESEL vengono aggiunti i seguenti punti 4 ALIMENTAZIONE DEL CARBURANTE PER I MOTORI A BENZINA 4 1 Carburatore 4 1 1 Marca o marche 4 1 2 Tipo o tipi 4 2 Iniezione indiretta carburante 4 2 1 Marca o marche 4 2 2 Tipo o tipi 4 3 Iniezione diretta 4 3 1 Marca o marche 4 3 2 Tipootipi 4 4 Flusso del carburante g h e rapporto aria carburante al regime nominale e con la valvola a farfalla completamente aperta l attuale punto 4 diventa punto 5 e sono aggiunti i seguenti punti 5 3 Sistema variabile di registrazione della valvola se applicabile e dove aspirazione e o scarico 5 3 1 Tipo continuo o discontinuo 5 3 2 Angolo di sfasamento di camma Sono aggiunti i punti seguenti 6 CONFIGURAZIONI LUCI 6 1 Posizione dimensione e numero 7 SISTEMA DI INIEZIONE 7 1 Bobina di accensione 7 1 1 Marca o marche 7 1 2 Tipo o tipi 7 1 3 Numero 7 2 Candela o cande
153. re di questo rapporto ossia all aumentare del contenuto di acidi grassi insaturi Possiamo riportare nella tabella 4 1 una scala di reattivit per alcuni tipi di acidi grassi alla reazione di ossidazione 54 Si pu notare che maggiore l insaturazione dell acido e maggiore la reattivit all ossidazione La tabella 4 2 mostra la percentuale di insaturazione dei pi comuni oli vegetali Tabella 4 1 Reattivit relativa degli acidi grassi all ossidazione Acido stearico Acido oleico Acido linoleico Acido linolenico L olio pi soggetto all ossidazione l olio di colza ha infatti la maggiore percentuale di acidi grassi insaturi e quindi il minor rapporto saturi insaturi Quando si parla di percentuale di acidi grassi saturi o insaturi in un olio come gi detto si intende la quantit di acidi che costituiscono i trigliceridi e non gli acidi grassi liberi Tabella 4 2 Percentuale di insaturazione di alcuni oli vegetali Olio di palma 50 50 Olio di cotone 28 12 Olio di mais 15 85 Olio di soia 15 85 13 87 Olio di girasole La presenza di metalli anche in tracce ha un effetto negativo sulla resistenza all ossidazione in quanto tali specie riducono l energia di attivazione delle reazioni di ossidazione causandone un aumento di velocit i metalli agiscono da catalizzatori specifici inducendo la formazione di radicali perossidici Alcune ricerche effettuate sull
154. re il fattore k in base alle seguenti equazioni 1 608 x Ha x 1 1 DF Ha x 1 DF da 1 000 1 608 x Ha x 1 1 DF Ha x 1 DF dove Ha umidit assoluta dell aria di diluizione g d acqua per kg di aria secca Ha umidit assoluta dell aria di aspirazione g d acqua per kg di aria secca DF 13 4 conCcoz ppm conco ppm conche x 10 Per l aria di diluizione kwa 1 kw1 Calcolare il fattore kw in base alle seguenti equazioni 13 4 ai CONCcoez ppm conco ppm conce x 10 k 1 608 x Ha x 1 1 DF Ha x 1 DF da 1 000 1 608 x Hg x 1 1 DF Ha x E 1 DF dove Ha umidit assoluta dell aria di diluizione g d acqua per kg di aria secca Ha umidit assoluta dell aria di aspirazione g d acqua per kg di aria secca DF 13 4 CONCcoz ppm conco ppm conche x 10 Per l aria di aspirazione se differente dall aria di diluizione Kwa 1 kw2 Calcolare il fattore kw2 in base alle seguenti equazioni k 1 608 x Ha D 1 000 1 608 x Ha Hi umidit assoluta dell aria di aspirazione g d acqua per kg di aria secca 1 2 2 Correzione dell umidit per NO Poich l emissione di NO dipende dalle condizioni dell aria ambiente la concentrazione di NO deve essere moltiplicata per il fattore Ky per tenere conto dell umidit Ky 0 6272 44 030 x 10 x H 0 862 x 10 x H per motori a 4 tempi Ky 1 per motori a 2 tempi 111 H umidit assoluta dell aria di aspirazione
155. ria Pompa o ventola del refrigerante azionata dal motore Dispositivo per regolare la portata di liquido di raffreddamento Ventola ausiliaria del banco di 133 S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie o attrezzatura banco di prova S apparecchiatura di serie o attrezzatura banco di prova S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie f O S apparecchiatura di serie 5 No h No No S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie o attrezzatura banco di h k prova 9 No S apparecchiatura di serie S se necessario prova S apparecchiatura di serie 12 Dispositivo antinquinamento O 13 Impianto di avviamento Impianto banco di prova 14 Pompa olio lubrificante S apparecchiatura di serie Il sistema completo di aspirazione deve essere montato come previsto per l impiego voluto se pu influire sensibilmente sulla potenza del motore si tratta di motori ad accensione comandata con aspirazione atmosferica il costruttore lo richiede Negli altri casi p
156. riche I biolubrificanti eleggibili al finanziamento devono rispettare delle caratteristiche chimico fisiche ben precise e contenuto di massa rinnovabile gt 50 e classe di inquinamentoacque lt 1 WGK tedesco classi da 0 a 3 e biodegradabilit gt 80 CEC standard o gt 60 OECD standard e ammessi lubrificanti per motori ingranaggi impianti idraulici ed altro e non sono ammessi lubrificanti per catene di motoseghe e agenti distaccanti per stampi per tali applicazioni i biolubrificanti di origine vegatale sono comunemente utilizzati in Germania e quindi non necessitano di ulteriori forma di incentivazioni Un ulteriore incentivazione alla produzione di biolubrificanti arrivata dalla Commissione europea che ha emanato i criteri per l assegnazione ai lubrificanti dell etichetta ecologica europea Ecolabel con la decisione 26 aprile 2005 n 2005 360 CE L etichetta nata nel 1992 attualmente gestita in base al regolamento CE n 1980 2000 che prevede per ciascuna categoria di prodotto criteri selettivi ambientali e prestazionali che i prodotti devono rispettare al fin di poter ottenere tale riconoscimento Questi criteri vengono scelti sulla base di indagini di mercato e di studi di Life Cycle Assessment LCA dopo lunghe concertazioni tra gli stati membri e la consultazione delle parti interessate un processo lungo e impegnativo che pur garantendo trasparenza e correttezza al sistema dall altro ne ral
157. rilevate con il BOSCH le concentrazioni di HC CO NOx O2 e CO presenti nell atmosfera della cella motore per le opportune decurtazioni dai risultati finali Quando la CO24r non viene rilevata la direttiva la pone pari allo 0 04 conc la concentrazione espressa in vol percentuale di volume del gas campionato con l analizzatore HC CO CO sono rispettivamente le concentrazioni di idrocarburi incombusti monossido di carbonio ed anidride carbonica espresse sempre in vol rilevate con l analizzatore Tuttavia il BOSCH esprime le 72 concentrazioni di HC ed NOx in ppm e quindi prima della loro elaborazione e necessaria la conversione in vol applicando la formula che segue vol PPM 10000 Calcolo delle emissioni specifiche Le emissioni specifiche espresse in g KWh per tutti i singoli componenti sono calcolate nel modo seguente n Gas XWF mass 2 P xWF i i Singolo gas dove WF rappresenta i fattori di ponderazione previsti per la I e II fase di attuazione della direttiva P la potenza massima misurata alla velocit di prova nelle condizioni di prova calcolata con la formula P Pmi Pagi Pm rappresenta la potenza misurata con le differenti modalit di prova e Pag quella totale assorbita da eventuali dispositivi ausiliari applicati per la prova Nel nostro caso questa componente pari a 2 kW per la prima modalit e 0 kW per la seconda modalit dato che la
158. rma dell allegato I punto 2 4 1 5 Livelli di emissione 1 5 1 Regolazione del dinamometro kW Regolazione del dinamometro kW a vari regimi del motore Carico percentuale i 7 Regime intermedio se applicabile Regime nominale 10 se applicabile 25 se applicabile 50 131 75 100 1 5 2 Risultati delle emissioni nel ciclo di prova CO g kWh HC g kWh NOx g kWh c Viene aggiunta la seguente appendice Appendice 3 APPARECCHIATURE E DISPOSITIVI AUSILIARI DA INSTALLARE PER LA PROVA PER DETERMINARE LA POTENZA DEL MOTORE Apparecchiature e dispositivi Installati durante la prova Numero an FEZIUE ausiliari delle emissioni 1 Sistema di aspirazione Collettore di aspirazione S apparecchiatura di serie Sfiatatotio del basamento del X DIRT carter S apparecchiatura di serie Dispositivi di controllo per il sistema a doppio collettore di S apparecchiatura di serie aspirazione Flussometro dell aria S apparecchiatura di serie Condotto aspirazione dell aria S Filtro dell aria S Silenziatore di aspirazione S Limitatori di velocit S so n S apparecchiatura di serie Dispositivo di riscaldamento App Lia S da installare se possibile 2 dell aria aspirata del collettore di Ne i ce nella condizione pi p favorevole 3 Sistema di scarico Depuratore di scarico S apparecchiatura di serie Collettore di scarico S apparecchiatura di serie Condotti di
159. rotore R braccio di leva in m Sullo Shenck W40 R 0 358 m Il freno si compone principalmente di quattro parti e la carcassa o statore nella quale alloggiato il rotore e il telaio sul quale fissata la carcassa del freno e il dispositivo di misura della forza cella di carico fissato sul telaio e l apparecchio di comando che assieme all output analogico del dispositivo di misura della forza posto nel quadro SCHENCK della camera di controllo Il rotore costituito da due semialberi e da un disco polare che ha una dentatura stellare e ruota entro il campo magnetico di una bobina eccitata con corrente continua Il disco polare ruota tra le camere di raffreddamento fisse entro il campo magnetico generato da una bobina eccitata con corrente continua le cui spire sono coassiali all asse del freno Il campo magnetico prodotto da questo avvolgimento quindi toroidale 61 Data la configurazione del rotore si hanno delle concentrazioni di flusso magnetico in corrispondenza dei denti e pertanto quando esso ruota le zone degli anelli dello statore che in un certo istante sono opposte ai denti oppure comprese tra due denti del rotore vengono alternativamente magnetizzate e smagnetizzate Si generano pertanto sulla superficie delle camere di raffreddamento delle correnti di Foucalt correnti parassite che dissipano in calore per effetto Joule l energia fornita al freno dal motore termico il calore generato
160. rso il refrigeratore dell aria di sovralimentazione nel dispositivo sul banco di prova specificato dal costruttore Ad esempio dispositivo di ricircolazione dei gas combusti EGR convertitore catalitico reattore termico alimentatore secondario di aria e dispositivo di protezione dell evaporazione del carburante L energia per l impianto elettrico o altri sistemi di avviamento viene fornita dal banco di prova 8 gli allegati da VII a X diventano allegati da VII a XI 134 9 aggiunto il seguente allegato ALLEGATO XII RICONOSCIMENTO DI OMOLOGAZIONI ALTERNATIVE 1 Le omologazioni in appresso e se del caso i relativi marchi di omologazione sono ritenuti equivalenti all omologazione concessa a norma della presente direttiva per i motori delle classi A B e C di cui all articolo 9 punto 2 1 1 Direttiva 2000 25 CE 1 2 Omologazioni concesse a norma della direttiva 88 77 CEE conformi ai requisiti della fase A o B di cui all articolo e all allegato I punto 6 2 1 della direttiva stessa modificata dalla direttiva 91 542 CEE o a norma del regolamento UNECE n 49 serie 02 di emendamenti errata corrige I 2 1 3 Certificati di omologazione a norma del regolamento UNECE n 96 2 Le omologazioni in appresso e se del caso i relativi marchi di omologazione sono ritenuti equivalenti all omologazione concessa a norma della presente direttiva per i motori delle classi D E F e G fase IL di cui all articolo 9 punto 3
161. scarico S Silenziatore S tubo di scarico S 0 Freno motore No Dispositivo di sovralimentazione S apparecchiatura di serie 4 Pompa di alimentazione del S apparecchiatura di serie carburante 5 Carburazione Carburatore S apparecchiatura di serie Dispositivo di controllo elettronico flussometro dell aria ecc Dispositivo per motori a gas Riduttore di pressione Evaporatore 132 S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie S apparecchiatura di serie 10 11 Miscelatore Dispositivo di iniezione del carburante benzina e diesel Prefiltro Filtro Pompa Tubo del carburante Iniettore Valvola di aspirazione dell aria Dispositivo di controllo elettronico flussometro dell aria ecc Regolatore sistema di comando Fine corsa automatico di pieno carico della cremagliera in funzione delle condizioni atmosferiche Impianto di raffreddamento a liquido Radiatore Ventilatore Crenatura del ventilatore Pompa dell acqua Termostato Raffreddamento ad aria Crenatura Ventilatore o soffinate Dispositivo per regolare la temperatura Impianto elettrico Dinamo Sistema distribuzione a scintilla Bobina e Schema elettrico Candele Impianto di controllo elettronico compreso sensore battito sistema di ritardo accensione Dispositivo di sovralimentazione Compressore azionato direttamente dal motore e o dai suoi gas di scarico Refrigeratore ad a
162. secco 0 01 x H secco E kya dove H scada 0 5 x a x CO secco x CO secco CO secco CO secco 3 x CO secco H secco 0 5 x 1 85 x 3 7086 x 3 7086 11 986 3 7086 3 x 11 986 1 357 1 608 x Hi 1 000 1 608 x H4 kw2 1 608 x 7 752 117 1 000 1 608 x 7 742 0 012 kw kws 1 n 1 1 85 x 0 005 x 3 7086 11 986 0 01 x 1 357 0 012 0 874 COl umido CO Ssecco x ky 37 086 x 0 874 32 420 ppm CO umido CO secco x ky 11 986 x 0 874 10 478 Vol Tabella 12 Valori di CO e CO misurati su umido in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 H sul secco 1 357 0 543 kw2 0 012 0 012 kw 0 874 0 887 CO su umido ppm 32 420 14 325 CO su umido INCA 10 478 10 153 2 2 2 Emissioni di HC HCmis MWa e 1 x conc x Geuer X 1 MWp CO umido COzar CO umido HC umido 000 dove MWakc MWrueL MWruer 12 011 a x 1 00794 13 876 HCmass 13 876 n 1 x 1 422 x 1 195 x 1 000 112 520 13 876 10 478 0 04 3 2420 1 422 g h Tabella 13 Emissioni di HC g h in base alle diverse modalit di prova Modalit 1 2 HC mass 112 520 9 119 2 2 3 Emissioni di NO Il fattore di correzione KH per le emissioni di NOx uguale a 1 per i motori a due tempi NOxmass MWyxox x 1 x conc x Ky X Gruer X 1 MW CO umido COzar CO umido HC umido 000 NOxmass 46 01 1 x 0 01
163. senti ad esempio tra la pompa e l attuatore per quanto riguarda le valvole di regolazione della pressione possono essere di due tipologie di sicurezza o di massima quando limitano la pressione massima del circuito Quando le portate e le pressioni in gioco nel circuito sono elevate si impiagano limitatori di pressione o di portata v linee filtri accumulatori idraulici radiatori serbatoi che permettono di chiudere il circuito idraulico garantendone il giusto funzionamento ad esempio gli accumulatori idraulici possono essere utilizzati per vari scopi accumulare energia in modo da risparmiare potenza della pompa in modo di disporne nel caso di rottura della pompa per compensare eventuali perdite di olio smorzare i picchi di pressione e di portata per compensare il volume dell olio presente nel circuito 3 1 3 Lubrificanti agricoli Rispetto al passato i nuovi trattori agricoli sono di potenza notevolmente aumentata perci richiedono nuovi lubrificanti in condizione di soddisfare appieno l aumento di prestazioni col rispetto delle nuove specifiche tecniche Che si tratti di lubrificare il singolo elemento quali motore circuito idraulico trasmissione e freni in bagno d olio o tutte le parti del trattore occorre che il prodotto sia formulato con additivi d elevata qualit e per la loro specifica applicazione 46 Olio motore Il motore per esempio richiede un prodotto adatto per la generalit dei motori Diesel ma occorre
164. sercita spesso un azione raffreddante e previene la formazione di ruggine depositi incrostazioni Fondamentale la capacit dei lubrificanti di aderire fortemente alle superfici da lubrificare anche sotto forti pressioni tale aderenza dipende dalla natura dei legami che si instaurano tra il lubrificante e la superficie lubrificata Assai importante anche la dipendenza della viscosit del lubrificante dalla temperatura auspicabile che la viscosit sia la stessa a tutte le temperature per garantire prestazioni costanti Un importante applicazione dei lubrificanti quella che si ha nei motori per autotrazione dove il fluido viene forzato a circolare da una pompa che lo spinge in appositi canali verso i punti da lubrificare Esso ritorna poi dalle zone lubrificate nella coppa per essere rimesso in circolazione dalla pompa Il sistema di lubrificazione completato da un filtro e da un radiatore refrigerante Tenendo conto di tutte le possibili applicazioni si possono classificare i lubrificanti in base al loro stato di aggregazione in lubrificanti liquidi pastosi e solidi 1 1 Propriet dei lubrificanti Il parametro pi importante la viscosit essa misura la resistenza opposta da un liquido alle forze che tendono a farlo scorrere ed quindi un indice dell attrito interno Esistono diversi tipi di viscosit dinamica o assoluta cinematica relativa VISCOSIT DINAMICA In un liquido che scorre su una superfic
165. sere impiegati in condizioni di esercizio diverse Si resa quindi necessaria l introduzione di altri sistemi di classificazione quali le classificazioni API La prima classificazione fu presentata nel 1947 dall American Petroleum Institute API che defin tre tipi di olio motore in base alla loro additivazione Essi erano Regular Premium Heavy Duty HD In linea generale gli oli del tipo Regular erano minerali puri quelli tipo Premium contenevano inibitori di ossidazione e quelli Heavy Duty HD contenevano inibitori di ossidazione e limitate quantit di additivi detergenti disperdenti 18 Le denominazioni Premium ed HD sono ancora impiegate ma con significato diverso da quello che avevano in origine Premium indica genericamente un prodotto di buona qualit mentre HD contraddistingue gli oli con alte propriet detergenti disperdenti Questa classificazione non teneva conto delle differenti esigenze di lubrificazione dei motori a benzina e di quelli Diesel inoltre non prendeva in considerazione le diverse condizioni di funzionamento dei motori Per tali ragioni sia i costruttori di motori che i produttori di olio riconobbero che essa era del tutto inadeguata Di conseguenza l API con la cooperazione dell American Society for Testing and Materiais ASTM svilupp nel 1952 un nuovo sistema di classificazione detto sistema fu revisionato nel 1955 ed ancora nel 1960 La seconda classificazione API descriveva le condizioni di serv
166. sere aggiunta ai valori registrai eccetto il caso in cui i dispositivi ausiliari costituiscano parte integrante del motore La potenza del ventilatore o del soffiante deve essere determinata alle velocit utilizzate per la prova mediante calcolo sulla base delle caratteristiche standard o mediante prove pratiche cfr allegato VII appendice 3 I fattori di ponderazione e il numero di modalit n utilizzati nel calcolo sono descritti nell allegato IV punto 3 5 1 1 ESEMPI 2 1 Dati sui gas di scarico grezzi prodotti da un motore ad accensione comandata a quattro tempi Per quanto riguarda i dati sperimentali tabella 3 effettuare prima i calcoli per la modalit 1 ed estenderli successivamente alle altre modalit di prova seguendo la stessa procedura Tabella 3 Casi sperimentali relativi ad un motore ad accensione comandata a quattro tempi Modalit 1 E Ace Regime del motore min 2550 2 550 2 550 2 550 2 550 11 480 Potenza kW 9 96 4 88 2 36 0 94 0 Carico in 100 50 25 10 00 Fattori di 0 090 0 200 0 290 0 300 0 070 0 050 ponderazione Pressione kPa 101 0 101 0 101 0 101 0 101 0 barometrica Temperatura aria E 20 5 22 4 22 4 20 7 21 7 Le a 380 38 0 37 0 37 0 38 0 midit assoluta lo nofkgail 5 696 6 406 6 236 5 614 6 136 CO sul secco ppm 60 995 40 72534 64641 976 68 207137439 NO su umido ppm 726 1541 1328 377 127 85 HC su umido p
167. sgeuito Il rapporto carburante olio deve essere quello raccomandato dal costruttore come indicato nell allegato IV punto 2 7 Unit di Limiti Metodo di Pubblicazion Parametri i misura prova e Numero di ottani ricerca RON EN 25164 1993 Numero di ottani motore MON EN 25163 1993 Densit a 15 C kg m ISO 3675 1995 Pressione di vapore Reid kPa EN 12 1993 Distillazione Punto di ebollizione 5 EN ISO iniziale 3405 1388 Evaporato a 100 C vIv 49 0 57 0 ra 1988 127 EN ISO Evaporato a 150 C viv 81 0 87 0 3405 1988 Punto di ebollizione 4 EN ISO finale C 190 215 3405 1988 i EN ISO Residui 2 3405 1988 Analisi degli idrocarburi ASTM D Olefine viv 10 1319 1995 Idrocarburi aromatici viy 28 0 40 0 7 1995 Benzene viy 1 0 EN 12177 1998 E ASTM D Saturi viv saldo 1319 1995 Rapporto carbonio idrogeno rapportorapporio Stabilit all ossidazione EN ISO min 480 7536 1996 Tenore di ossigeno m m 2 3 EN 1601 1997 r EN ISO Gomma esistente mg ml 0 04 6246 1997 3 EN ISO Tenore di zolfo mg kg 100 14596 1998 f 3 EN ISO Corrosione rame a 50 C 1 2160 1995 Tenore di piombo g l 0 005 EN 237 1996 Tenore di fosforo g l 0 0013 i p 1994 Nota 1 I valori indicati nelle specifiche sono valori effettivi Per stabilire i loro valori limite sono state applicate le condizioni della norma ISO 4259 Petroleum products Determination and applic
168. sione per un tipo di motore o una famiglia di motori e sostituita con l espressione per un tipo di motore o una famiglia di motori ad accensione per compressione e l espressione allegato VI e sostituita dall espressione allegato VII 2 nel comma 2 l espressione allegato VI e sostituita dall espressione allegato VII e l espressione punto 4 2 1 dell allegato I e sostituita dall espressione punto 4 1 2 1 dell allegato I 3 nel comma 3 l espressione allegato VI e sostituita dall espressione allegato VII e l espressione punto 4 2 3 dell allegato I e sostituita dall espressione 4 1 2 3 dell allegato I 84 4 nel primo periodo del comma 4 l espressione immissione sul mercato di motori nuovi e sostituita dall espressione immissione sul mercato di motori e dopo l art 9 e inserito il seguente articolo Art 9 bis 1 Ai fini del seguente decreto i motori ad accensione comandata vengono suddivisi nelle seguenti classi a classe principale S piccoli motori con potenza netta lt o 19 kW b la classe principale S si suddivide a sua volta in due categorie 1 H motori per macchine portatili 2 N motori per macchine non portatili classe categoria cilindrata cm3 Motori portatili Classe SH 1 lt 20 Classe SH 2 gt 20 lt 50 Classe SH 3 gt o 50 Motori non portatili Classe SN 1 lt 66 Classe SN 2 gt o 66 lt 100 Cla
169. sse SN 3 gt o 100 lt 225 Classe SN 4 gt o 225 2 A decorrere dall 11 agosto 2004 non puo essere negata l omologazione per un tipo di motore o una famiglia di motori ad accensione comandata o il rilascio del documento di cui all allegato VII del presente decreto ne possono essere imposti per l omologazione ulteriori requisiti in materia di emissioni che inquinano l atmosfera per le macchine mobili non stradali su cui sia montato un motore se il motore soddisfa i requisiti stabiliti dal presente decreto in materia di emissioni di inquinanti gassosi 3 Fase I di omologazione Sara negato il rilascio dell omologazione per un tipo di motore o una famiglia di motori ed il rilascio dei documenti di cui all allegato VII del presente decreto e ogni altra omologazione per le macchine mobili non stradali su cui sia montato un motore dopo l 11 agosto 2004 se il motore non soddisfa i requisiti stabili nel presente decreto e se le emissioni di inquinanti gassosi prodotte dal motore in questione non sono conformi ai valori limite definiti nella tabella di cui al punto 4 2 2 1 dell allegato I del presente decreto 4 Fase II di omologazione Sara negato il rilascio dell omologazione per un tipo di motore o una famiglia di motori ed il rilascio dei documenti di cui all allegato VII del presente decreto e di ogni altra omologazione per le macchine mobili non stradali su cui sia montato un motore successivamente al 1 agosto 2004 per le class
170. sso del carburante deve essere regolato per incrementi al di sopra e al di sotto del valore specificato dal costruttore registrare le risposte di calibrazione e di azzeramento a questi flussi di carburante riportare in grafico la differenza tra la risposta di calibrazione e la risposta di azzeramento e regolare il flusso di carburante sul lato ricco della curva Il valore rappresenta la regolazione iniziale della portata che pu essere successivamente ottimizzata in base ai risultati del fattore di risposta degli idrocarburi e del controllo dell interferenza dell ossigeno secondo i punti 1 9 2 e 1 9 3 Se l interferenza dell ossigeno o i fattori di risposta delgi idrocarburi non rispettano le specifiche indicate di seguito il flusso dell aria sar regolato in maniera incrementale verso l alto e verso il basso rispetto alle specifiche del costruttore ripetere le procedure dei punti 1 9 2 e 1 9 3 per ciascun flusso 1 9 2 Fattori di risposta degli idrocarburi tarare l analizzatore utilizzando propano in aria e aria sintetica purificata conformemente al punto 1 5 Quando un analizzatore viene messo in servizio e dopo interruzioni di funzionamento piuttosto lunghe determinare i fattori di risposta Il fattore di risposta Rf per una particolare specie di idrocarburi il rapporto tra il valore C1 letto sl FID e la concentrazione del gas nella bombola espressa in ppm di C1 La concentrazione del gas di prova deve essere ad un livello tale d
171. temperatura alla quale a seguito della presenza di prodotti infiammabili presenti una fiammella provoca l accensione della superficie del lubrificante Nei lubrificanti nuovi varia da 130 a 300 C e dipende dalla viscosit e dalla presenza di additivi PUNTO DI INTORBIDAMENTO la temperatura alla quale il lubrificante comincia a perdere di trasparenza a causa della comparsa di particelle solide di paraffina 12 PUNTO DI SCORRIMENTO la temperatura alla quale lolio lubrificante mostra ancora una certa scorrevolezza in particolari condizioni operative Essa precede di 3 C la temperatura alla quale il lubrificante praticamente tutto solidificato Si hanno temperature di scorrimento alte se i lubrificanti sono ricchi in idrocarburi paraffinici e basse se predominano quelli cicloparaffinici STABILIT TERMICA Indica la resistenza di un lubrificante a modificarsi a causa di aumenti di temperatura che provocano la rottura delle grosse molecole in frammenti pi piccoli a elevata tensione di vapore Le temperature di decomposizione variano attorno ai 330 340 C ma possono differire significativamente a seconda che sia o meno presente l ossigeno Come indicazione di carattere generale si pu precisare che negli autoveicoli la temperatura nella coppa dell olio vicina a 100 C e che per tempi brevi in alcuni punti del motore la temperatura del lubrificante pu raggiungere i 300 C CALORE SPECIFICO E CONDUCIBIL
172. ti di utilizzazioni che comportano un contatto diretto tra il lubrificante e l ambiente circostante con la possibilit di inquinamento diretto del terreno che subisce la lavorazione Per quanto riguarda le macchine agricole i biolubrificanti vegetali non sono adatti per l utilizzo come olio motore ma hanno dato ottimi risultati come oli idraulici e oli per trasmissione I biolubrificanti vegetali possono essere utilizzati come olio motore per i motori a due tempi tipici delle apparecchiature forestali quali motoseghe e decespugliatori Sul mercato italiano sono inoltre presenti lubrificanti a base di oli vegetali per catene di motoseghe largamente utilizzati per l alta biodegradabilit dell olio 3 1 Macchine agricole Il trattore agricolo come indica il nome una macchina specializzata per la trazione agricola nata inizialmente per lo scopo specifico di moto aratura solo successivamente ha assunto sempre pi connotati della macchina tuttofare in agricoltura buona per tutti gli scopi sia come centro mobile di potenza che come macchina porta attrezzi universale I requisiti principali che deve possedere un trattore per soddisfare le esigenze dell utente sono molteplici quali buona trattivit elevate forze di trazione producibili quando necessario buona mobilit su ogni terreno 42 buona manovrabilit ampia possibilit di attacco e comando attrezzi elevata velocit massima sicurezza e fac
173. tre sostanze denominate complessivamente componenti minori il loro contenuto generalmente ridotto e variabile da olio a olio nel caso degli oli vegetali si va dallo 0 1 0 2 dell olio di cocco all 1 dell olio di oliva Questi componenti hanno in comune la caratteristica di essere liposolubili e possono essere classificati nelle due categorie di composti saponificabili e non saponificabili i primi comprendono le cere i fosfolipidi e gli sfingolipidi ai secondi appartengono i mono digliceridi gli acidi grassi liberi gli alcoli superiori i tocoferoli le vitamine e i pigmenti Cere Con questo termine si indica una classe di sostanze chimicamente diverse ma con propriet fisiche comuni tra cui la consistenza cerosa si tratta prevalentemente degli esteri di acidi grassi a catena lunga aventi da 14 a pi di 36 atomi di carbonio con alcoli superiori ossia aventi da 16 a 22 atomi di carbonio quali steroli ed alcoli triterpenici Il contenuto di cere negli oli comuni generalmente basso unica eccezione rappresentata dall olio di sansa di oliva che ne contiene circa il 2 Fosfolipidi Sono tutti derivati dall acido glicerolfosforico Nei fosfolipidi naturali i due gruppi ossidrilici sono esterificati generalmente con acidi grassi e in alcuni casi con alcoli saturi o insaturi Il gruppo ossidrilico dell acido fosforico pu essere a sua volta legato con amminoacidi o basi azotate o con inosiloto Fosfolipid
174. ttembre 2004 L allegato IV dell appendice 3 della suddetta direttiva riporta le formule necessarie alla conversione dei valori sperimentali Conversione secco umido La conversione delle concentrazioni da secco ad umido nel nostro caso non necessaria poich l analizzatore BOSCH BEA 350 esegue il rilevamento direttamente sull umido Tuttavia a titolo informativo si riportano le formule per l elaborazione dei valori conc umido k Xconc secco 1 k 1 aX0 005x XCoOlsec co CO secco 0 01x H secco k2 71 H e ky2 si calcolano nel modo seguente 0 5X4 XPC Olsec co x C Olsec co CO sec col H a secco COlsecco 3x CO secco __ 1608xH 1000 1 608xH Calcolo della portata massica d emissione La portata massica di emissione Gasmass g h per ciascuna modalit si calcola come segue MW 1 x MW yx C0 lumidd CO 5 Cdumidd Hdumidd GaSpass x concx Gryg X 1000 dove Grugzrlkg h la portata massica del carburante MWaas kg kmole il peso molecolare di ciascun gas indicato nella tabella seguente NOx 46 01 CO 28 01 HC MWge eMWrueL CO 44 01 MWeruer 12 011 a x 1 00794 B x 15 9994 kg kmole il peso molecolare del carburante dove a il rapporto idrogeno carbonio e f il rapporto ossigeno carbonio del carburante CO24rr la concentrazione di CO nell aria d alimentazione All inizio d ogni analisi vengono
175. tteristica dell apparecchio di misura VISCOSIT CINEMATICA Talvolta in luogo della viscosit dinamica si ricorre alla viscosit cinematica v essa data dal rapporto tra la viscosit dinamica n e la massa volumica o densit E cio v n d L unit di misura della viscosit cinematica lo stokes o il centistokes VISCOSIT RELATIVA La viscosit relativa di un lubrificante deriva dal confronto con la viscosit dell acqua alla stessa temperatura Si tratta di un numero adimensionale corrispondente al rapporto tra il tempo di efflusso del lubrificante e quello di un ugual volume di acqua attraverso un foro sottile praticato sul fondo di un contenitore L apparecchio si chiama viscosimetro di Engler e d la viscosit in gradi Engler E FLUIDIT Il termine viene talvolta impiegato quando sono preminenti i problemi di natura reologica La fluidit il reciproco della viscosit dinamica E cio 1I mn 1 vd n viscosit dinamica v viscosit cinematica d densit INDICE DI VISCOSIT E un numero pratico che serve a quantificare in che misura la viscosit di un lubrificante influenzata da variazioni di temperatura L indice di viscosit alto quando la viscosit varia poco con la temperatura Per valutarlo si confronta l olio in esame vedi Fig 1 con due oli campione con uguale viscosit a 98 9 C ma 11 Fig 1 Diagramma rappresentativo del metodo ASTM
176. ttore per il valore misurato NOx ed il trasduttore del valore misurato O2 Quest ultimi contengono rispettivamente un soluzione acida e basica e quindi richiesta molta attenzione nel manipolare questi dispositivi 5 1 2 Protocollo di sperimentazione La legislazione a cui si fa riferimento durante lo svolgimento dei test il Decreto Ministeriale 15 settembre 2004 che recepisce la Direttiva 2002 88 CE Il D M stabilisce che i motori destinati ad essere montati su macchine mobili non stradali alimentati a benzina ed aventi una potenza 65 non superiore ai 19kW vengono testati in conformit all allegato IV punti 2 e3 A seconda della classe di appartenenza delle macchine le emissioni di CO monossido di carbonio HC idrocarburi incombusti NOx ossidi di azoto e HC NOx sommatoria di idrocarburi e ossidi di azoto non devono superare i valori imposti dalla direttiva Nella fattispecie per la Motosega Alpina P500 classe S e categoria SH3 data la cilindrata maggiore di 50cm i limiti previsti rispettivamente per la I fase e II fase nonch le scadenze entro le quali i costruttori di questa tipologia di macchine devono adeguare i propri prodotti vengono riportati nella tabella 5 4 Tabella 5 4 Limiti previsti nella I Fase e nella II Fase Monossido Somma i Ossidi di ossidi di Scadenza Classe di Idrocarburi Azoto azoto ed adeguamento carbonio idrocarburi CO HC NOx HC NOx g kWh g kWh g kW
177. tutte una cilindrata diversa g prima degli allegati e aggiunto il seguente elenco degli allegati Elenco degli allegati Allegato I ambito di applicazione definizioni simboli abbreviazioni marcatura del motore specifiche e prove conformita della produzione parametri per la definizione della famiglia di motori scelta del motore capostipite Allegato II scheda informativa Appendice 1 caratteristiche fondamentali del motore capostipite 86 Appendice 2 caratteristiche fondamentali della famiglia di motori Appendice 3 caratteristiche fondamentali dei tipi di motori appartenenti ad una famiglia Allegato II procedimento di prova per motori ad accensione per compressione Appendice 1 procedure di misurazione e campionamento Appendice 2 taratura degli strumenti di analisi Appendice 3 valutazione dei dati e calcoli Allegato IV procedimento di prova motore ad accensione comandata Appendice 1 procedure di misurazione e campionamento Appendice 2 taratura degli strumenti di analisi Appendice 3 valutazione dei dati e calcoli Appendice 4 fattori di deterioramento Allegato V caratteristiche tecniche del carburante di riferimento prescritto per le prove di omologazione e per la verifica della conformita della produzione Carburante di riferimento per macchine mobili non stradali motori ad accensione per compressione Allegato VI sistema analitico e di campionamento Allegato VII scheda di omologazione
178. u essere installato un sistema equivalente ed occorre verificare che la pressione di aspirazione non differisca di oltre 100 Pa dal valore limite specificato dal costruttore per un filtro dell aria pulito Il sistema completo di scarico deve essere montato come previsto per l impiego voluto se pu influire sensibilmente sulla potenza del motore si tratta di motori ad accensione comandata con aspirazione atmosferica il costruttore lo richiede Negli altri casi pu essere installato un sistema equivalente ed occorre verificare che la pressione di aspirazione non differisca di oltre 100 Pa dal valore limite specificato dal costruttore 5 Se nel motore incorporato un freno motore la farfalla deve essere fissata in posizione completamente aperta La pressione di alimentazione del carburante pu essere regolata se del caso per riprodurre la pressione esistente per quella particolare applicazione del motore in particolare se previsto un sistema di ritorno del carburante La valvola di aspirazione dell aria quella che comanda il regolatore pneumatico della pompa di iniezione Il regolatore o il sistema di iniezione possono contenere altri dispositivi in grado di influire sul quantitativo di carburante iniettato La circolazione del liquido di raffreddamento deve essere attivata soltanto dalla pompa dell acqua del motore Il raffreddamento del liquido pu avvenire attraverso un circuito esterno a cond
179. uadrati del maggiore dei seguenti valori oltre 2 del valore o 0 3 del fondo scala g Se necessario ricontrollare la regolazione dello zero e ripetere la procedura di taratura 1 5 5 2 Metodi alternativi Se possibile dimostrare che una tecnica alternativa per esempio elaboratore commutatore di intervallo a a comando elettronico ecc pu fornire una precisione equivalente si possono utilizzare tali tecniche 1 6 Verifica della taratura Ciascun intervallo operativo normalmente utilizzato deve essere controllato prima di ogni analisi secondo la procedura seguente La taratura viene controllata utilizzando un gas di azzeramento e un gas di calibrazione il cui valore nominale sia superiore all 80 del fondo scala dell intervallo di misurazione Se per i due punti considerati il valore trovato non differisce di oltre il 4 del fondo scala del valore di riferimento dichiarato si possono modificare i parametri di aggiustamento In caso contrario occorre verificare il gas di calibrazione o determinare una nuova curva di taratura secondo il punto 1 5 5 1 1 7 Taratura dell analizzatore del gas tracciante per la misurazione del gas di scarico L analizzatore per la misurazione delle concentrazioni di gas tracciante viene tarato utilizzando gas normali La curva di calibratura viene determinata mediante almeno dieci punti di taratura oltre allo zero distribuiti in modo tale che la met dei punti si trovi tra il 4 e il 2
180. uperfici a contatto Se vengono applicati in sospensione in un fluido tendono a depositarsi senza raggiungere la zona da lubrificare se vengono applicati sotto forma di pasta per contrastarne la precipitazione difficile forzarli negli spazi stretti tra le superfici da lubrificare Inoltre alcuni prodotti come la grafite e il MoS2 si ossidano molto rapidamente all aria a temperature superiori a 400 C e devono essere sostituiti da altri lubrificanti solidi se non pu essere evitato il contatto con l ossigeno 25 Capitolo II OLI VEGETALI Premessa Gli oli vegetali sono sostanze grasse contenute in percentuali variabili nei semi o nei frutti delle piante quelli maggiormente utilizzati industrialmente per scopi alimentari provengono dai semi di arachide girasole soia sesamo colza e ravizzone cotone e dai frutti di palma olivo e cocco I semi oleosi sono solitamente formati da un guscio privo di sostanze grasse e da una mandorla contenente i colitedoni l albume e l embrione o germe solitamente si sfrutta tutto il seme per ricavarne la parte grassa I frutti oleosi possiedono una polpa che circonda il nocciolo all interno del nocciolo situata la mandorla La sostanza grassa pu essere ricavata dalla lavorazione di tutto il frutto olio di oliva o trattando separatamente la polpa olio di palma o la mandorla olio di palmisti I frutti oleosi tendono a deteriorarsi rapidamente poich contengono lipasi enzimi in gr
181. uzione dei tempi di lavoro dello stesso I lubrificanti costituiti da metileseteri resistono a temperature al di sopra dei 70 C inoltre sono meno soggetti a degradazione per ossidazione 5 2 Utilizzo di biolubrificanti in macchine agricole Nessuna macchina cos adatta all utilizzo di lubrificanti a base di olio vegetale come le apparecchiature agricole lavorano infatti in stretto 78 contatto con l ambiente e una perdita di lubrificante comporta contaminazione della terra dell acqua e delle colture alimentari presenti L uso di lubrificanti di origine vegetale nel trattore fornisce inoltre l occasione di generare un ciclo continuo in cui l apparecchiatura agricola lubrificata da un olio prodotto a partire da colture coltivate dalla stessa macchina I lubrificanti a base di oli vegetali non sono adatti all utilizzo come oli motore ma possono essere utilizzati come liquidi per la trasmissione I requisiti principali di un olio per trasmissioni sono e controllo di viscosit e resistenza alla corrosione e stabilit idrolitica e compatibilit con la guarnizione e stabilit all ossidazione In dettaglio si riporta uno studio effettuato da Lubrizol che ha preso in considerazione olio di girasole alto oleico e olio di colza studiando in pacchetti di additivi pi idonei Tab 5 11 5 12 Tabella 5 11 Composizione olio per trasmissione a base di olio di colza Olio di colza Olio di base 69 0 Lubrizo
182. zzatore per la misurazione su umido 1 4 4 Campionamento delle emissioni gassose Se la composizione de gas di scarico dovrebbe trovarsi sul lato ad alta pressione della marmitta il pi lontano possibile dalla luce di scarico per garantire la completa miscelazione dello scarico del motore prima dell estrazione del campione in alternativa possibile inserire un miscelatore tra l uscita della marmitta e la sonda di campionamento Il volume interno del miscelatore non deve essere inferie a 10 volte la cilindrata del motore sottoposto a prova e dovrebbe presentare un altezza una larghezza e una profondit praticamente uguali come in un cubo Le dimensioni del miscelatore dovrebbero essere ridotte al minimo il miscelatore deve essere collegato il pi possibile vicino al motore Il condotto di scarico in uscita dal miscelatore della marmitta deve continuare per almeno 610 mm oltre il punto in cui ubicata la sonda di campionamento e deve avere dimensioni sufficienti per ridurre al minimo la contropressione La temperatura della superficie interna del miscelatore deve mantenersi al di sopra della temperatura di condensazione dei gas di scarico consigliabile una temperatura minima di 338 K 65 C In via facoltativa tutti i componenti possono essere misurati direttamente nella galleria di diluizione o tramite campionamento in sacco e successiva misura della concentrazione nel sacco di campionamento Appendice 2 1 TARATURA DEGLI S

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