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1. 1 Fondamenti delle costruzioni di acciaio Zanichelli Ed 2002 C Majorana Progettare in zona sismica Corso di aggiornamento per SILP Padova Sindacato Ingegneri Liberi Professionisti della Provincia di Padova settembre ottobre 2003 corso di 16 ore frontali Min delle Infrastrutture e dei Trasporti Testo Unico Norme Tecniche per le Costruzioni Giugno 2005 106 Appendice A Elenco delle normative Normative Italiane Legge 5 11 71 n 1086 Norme per la disciplina delle opere di 5 11 1971 conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica Legge 2 2 74 n 64 Provvedimenti per le costruzioni con particolari 2 2 1974 er prescrizioni per le zone sismiche D M 14 2 92 Norme tecniche per l esecuzione delle opere in c a 14 2 1992 _ normale e precompresso e per le strutture metalliche D M 9 1 96 Norme tecniche per il calcolo l esecuzione ed il 9 1 1996 collaudo delle strutture in c a normale e precompresso e per le strutture metalliche Circolare ministeriale 15 Ottobre 1996 n 252 Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche per il calcolo l esecuzione ed 15 10 1996 il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche di cui al D M 9 gennaio 1996 D M 16 1 96 Norme tecniche relative ai criteri generali per la 16 1 1996 api Ii a A verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovracca
2. 8 4 5 Fattori di importanza Ai sensi di quanto prescritto al 8 3 gli edifici sono suddivisi in tre categorie cui corrispondono le definizioni ed 1 fattori di Importanza indicati nella tabella seguente Tabella 8 6 Fattori di importanza Catesoria Edifici Fattore di importanza Edifici la cui funzionalit durante il terremoto ha importanza fondamentale per la protezione civile ad esempio ospedali municipi caserme dei vigili del fuoco Edifici importanti in relazione alle conseguenze di un eventuale collasso ad esempio scuole teatri Edifici ordinari non compresi nelle categorie precedenti 89 8 4 6 Valutazione degli spostamenti Gli spostamenti indotti dall azione sismica relativa allo stato limite ultimo potranno essere valutati moltiplicando gli spostamenti ottenuti utilizzando lo spettro di progetto corrispondente punto 8 4 2 5 per il fattore di struttura q e per il fattore di importanza YI 8 3 e 8 4 7 utilizzati Gli spostamenti indotti dall azione sismica relativa allo stato limite di danno potranno essere valutati moltiplicando gli spostamenti ottenuti utilizzando lo spettro di progetto corrispondente 8 4 2 6 per il fattore di importanza utilizzato In caso di analisi non lineare statica o per integrazione delle equazioni del moto gli spostamenti saranno ottenuti direttamente dall analisi 8 4 7 Considerazione di elementi non strutturali Tutti gli elementi costruttivi senza funzione strut
3. addizionale permanente strutture nelle quali la statica assicurata in tutto o in parte da elementi strutturali in acciaio o in altri metalli deve avvenire in modo tale da assicurarne la perfetta stabilit e di evitare qualsiasi pericolo per la pubblica incolumit e il progetto esecutivo deve essere redatto da un tecnico abilitato ingegnere architetto geometra perito edile nell ambito delle sue competenze e l esecuzione deve aver luogo sotto la direzione di un tecnico abilitato come sopra e il progettista ha la responsabilit diretta della progettazione mentre il direttore dei lavori e il costruttore si dividono la responsabilit per le parti di loro competenza della rispondenza dell opera al progetto dell osservanza delle prescrizioni della qualit dei materiali e della posa di elementi prefabbricati e la denuncia dei lavori deve essere effettuata dal costruttore presso il Genio Civile ora presso 1 Comuni prima dell inizio delle opere stesse lo stesso dicasi per le varianti in corso d opera unica eccezione per le opere costruite per conto dello Stato delle Regioni delle Province e dei Comuni aventi un ufficio tecnico con a capo un ingegnere e in cantiere devono essere presenti il progetto dell opera e la relazione illustrativa datati e firmati anche dal costruttore e dal direttore dei lavori oltre che un giornale dei lavori la conservazione e tenuta di questi documenti responsabilit del direttore dei lavori
4. direzione Nel caso di analisi non lineare statica non si applica la combinazione delle due componenti orizzontali dell azione sismica l analisi della risposta strutturale svolta considerando l azione sismica applicata separatamente secondo ciascuna delle due direzioni orizzontali Nel caso di analisi dinamica non lineare la determinazione della risposta strutturale svolta considerando per ogni gruppo par 8 4 5 5 due accelerogrammi orizzontali conformi a quanto specificato in 8 4 2 7 agenti contemporaneamente nelle due direzioni orizzontali L azione sismica verticale dovr essere obbligatoriamente considerata nei casi seguenti presenza di elementi pressoch orizzontali con luce superiore a 20 m di elementi principali precompressi di elementi a mensola di strutture di tipo spingente di pilastri in falso edifici con piani sospesi L analisi sotto azione sismica verticale potr essere limitata a modelli parziali comprendenti gli elementi indicati In ogni caso il modello parziale o globale dovr prendere correttamente in conto la presenza di masse eccitabili in direzione verticale Quando per gli elementi di cui sopra l azione orizzontale produce effetti superiori al 30 di quelli dovuti alle azioni verticali in qualche sezione si considereranno gli effetti massimi risultanti dall applicazione di ciascuna delle azioni nelle tre direzioni sommati al 30 dei massimi prodotti dall azione in ciascuna delle altre due direzioni
5. dissipato in aria attraverso un aerostato AALA E ei ai ___ Figura 2 6 Impianto Prova Collettori Solari presso il Centro Ricerche Casaccia 18 Nell ottica di una realizzazione di un impianto prototipo di dimensioni consistenti stato firmato un accordo di collaborazione ENEA ENEL ed istituito un gruppo di lavoro congiunto per elaborare il Progetto Archimede Tale progetto prevede l integrazione di un impianto solare avanzato all interno di un impianto termoelettrico convenzionale a ciclo combinato ad esempio nella centrale di Priolo Gargallo Siracusa In questo modo possibile affidarsi ad un sito ad un sistema di produzione elettrica e ad infrastrutture gi esistenti limitando al massimo 1 costi per la parte convenzionale dell impianto e concentrando l investimento sui componenti innovativi della nuova tecnologia In tal caso inoltre l incremento di potenza pu essere ampiamente modulato nell arco della giornata facendo s che la produzione elettrica aggiuntiva dell impianto solare avvenga nelle ore in cui maggiore la domanda da parte delle utenze esterne I concentratori solari parabolici sono uno degli elementi di base di un Impianto solare a concentrazione Lo schema funzionale di un impianto solare termodinamico ad esempio mostrato in Figura 2 7 R Generatore Impianto m Sistema di accumulo di vapore Archimede Campo solare Figura 2 7 Schema funzionale di un impianto
6. inoltre piuttosto bassa a causa della limitata efficienza del sistema di raccolta e della temperatura piuttosto bassa del fluido di lavoro che spesso anche altamente tossico e infiammabile Per quanto riguarda la produzione di energia elettrica ENEA ha progettato un sistema che combina le tecnologie dei collettori parabolici lineari e dei sistemi a torre prevedendo una serie di innovazioni che permettono di superare i punti critici di entrambe La geometria utilizzata del tipo parabolico lineare 17 ma le innovazioni tecnologiche adottate permettono l utilizzo di sali fusi e quindi delle alte temperature tipiche dei sistemi a torre Le innovazioni principali sono diverse e prevedono e Utilizzo di un sistema di accumulo termico costituito da due serbatoi di stoccaggio di grandi dimensioni mediante il quale l impianto pu erogare una potenza elettrica costante nell arco delle 24 ore indipendentemente dalla variabilit della fonte solare e Incremento della temperatura di funzionamento dell impianto circa 550 C Questa innovazione richiede da un lato l utilizzo di un fluido termovettore miscela di nitrati di sodio e di potassio diverso dall olio sintetico impiegato negli impianti attualmente in esercizio e dall altro un sostanziale miglioramento delle propriet ottiche del rivestimento del tubo ricevitore che permetta un migliore assorbimento del calore e Progettazione di un nuovo tipo di concentratore basato sull impiego di co
7. potendo questi essere interpretati ad un primo esame sommario in due modi differenti a come struttura b come macchina Come si avr modo di approfondire nel prosieguo di questo documento la natura strutturale dei concentratori solari ben evidente in quanto si tratta di superfici riflettenti connesse ad una struttura metallica vincolata a sua volta al suolo in forma stabile e duratura Contemporaneamente per le superfici riflettenti possono assumere mediante movimentazione di lenta rotazione diversi assetti spaziali trasmettendo all estremit superiore della struttura un sistema di azioni differenti a seconda della posizione assunta Questa seconda natura dei concentratori ha condotto 1 progettisti strutturali a chiedersi se sulla base di tali motivazioni 1 concentratori potessero considerarsi elementi facenti parte di una macchina piuttosto che di una struttura Al quesito in esame stata data risposta esaminando la normativa in materia di classificazione delle opere di ingegneria ricadenti nelle pi ampie categorie del manufatti propri dell ingegneria cosiddetta civile e di quella pi propriamente meccanica proponendo una soluzione del problema Successivamente sulla scorta delle conclusioni cui si pervenuti in materia di classificazione del concentratori solari stato messo in campo il corpus legislativo al quale necessario uniformarsi in sede di progettazione dell opera di ingegn
8. tb V Ares sela parte filettata a contatto con le piastre di giunto Per bulloni sollecitati a trazione da una forza N la tensione media risulta in ogni caso ob N Ares Ai fini del calcolo della cb la sezione resistente quella della vite ai fini del calcolo della tb la sezione resistente quella della vite o quella totale del gambo a seconda che il piano di taglio interessi o meno la parte filettata Nel caso di presenza contemporanea di sforzi normali e di taglio deve risultare lt 1 r F N La pressione sul contorno del foro orif alla proiezione diametrale della superficie cilindrica del chiodo e del bullone deve risultare if 4 dove a a d con a distanza dal centro di un bullone al margine degli elementi da collegare ad esso pi vicino nella direzione di sforzo e d diametro del bullone si veda il 5 4 1 Unioni ad attrito La forza Fr trasmissibile per attrito da ciascun bullone per ogni piano di contatto tra gli elementi da collegare espressa dalla relazione Ff u Np vg in cui vr il coefficiente di sicurezza contro lo slittamento da porsi pari ad 1 25 in corrispondenza degli Stati Limite di Esercizio sempre obbligatorie e ad 1 00 per le verifiche in corrispondenza degli Stati Limite Ultimi quando questo tipo di verifica esplicitamente richiesta nelle prescrizioni di progetto u il coefficiente di attrito pari a 0 45 in caso di superfici trattate 7 10 2 del D M 9 01 96 ed a 0 30 per sup
9. 0 11 0 14 0 11 0 08 0 07 0 03 0 08 0 08 0 28 0 500 0 19 0 02 0 02 0 06 0 07 0 05 0 03 0 02 0 00 0 01 0 01 0 04 119 Tabella B 0 7 Coefficiente di forma per la distribuzione di pressione Parabole Interne Parte Il COEFFICIENTI DI FORMA PER LA DISTRIBUZIONE DI PRESSIONE SULLA PARABOLA IN FUNZIONE DELLA APERTURA Parabole Interne Parte II angoli positivi Posizione angolare 90 105 120 135 150 165 0 500 0 478 0 21 1 02 0 77 0 22 0 01 0 01 0 08 0 08 0 03 0 02 0 03 0 02 0 48 1 66 1 21 0 37 0 08 0 03 0 16 0 15 0 12 0 11 0 17 0 17 0 457 0 48 1 38 1 04 0 34 0 08 0 03 0 16 0 16 0 13 0 11 0 19 0 20 0 435 047 116 0 85 032 0 09 0 04 016 016 014 012 021 023 0 413 oso 1 05 074 030 009 0 04 016 016 014 012 022 026 0 390 0 55 1 01 0 69 030 010 004 017 016 014 013 024 029 0 367 0o60 100 065 029 010 004 017 016 014 013 025 032 0 343 066 0 99 062 029 010 004 017 016 014 014 026 0 35 20 319 0o71 098 0 59 0 28 0 11 0 04 017 015 014 015 027 039 0 295 0 76 0 97 0 57 028 01l 004 016 015 014 015 029 043 0 270 ogo 095 055 028 01l 004 016 015 015 016 030 047 0 245 0 83 0 93 0 53 0 28 0 11 0 04 016 015 015 017 032 0 52 20 220 086 090 0 51 028 012 004 016 016 016 017 034 0 56 0 194 0 88 0 86 0 50 0 28 012 005 016 016 016 018 037 060 0 169 og9 082 048 028 012 005 016 016 016 019 040 0 64 0 142 ogo 078 047 0 28 012 0 05 016 016 017 0 20 044 0 68 0110 0 86 0 73 0 47 0 29 013 0 06 016 017
10. 0 40 0 23 0 00 0 40 0 009 0 04 0 15 0 25 0 16 0 11 0 08 0 11 0 24 0 41 0 33 0 05 0 55 0 035 012 0 23 0 30 0 27 0 20 0 16 0 17 0 34 0 59 0 49 0 26 1 09 0 062 oo9 0 24 0 28 0 22 0 17 0 13 0 15 0 33 0 58 0 40 034 1 11 0 089 003 0 26 0 24 0 17 0 13 0 10 0 13 0 32 0 55 0 29 040 101 0 116 0 02 0 26 0 20 0 13 0 11 0 09 0 12 0 31 0 52 0 20 0 43 091 0 142 0 07 0 25 0 17 0 11 0 11 0 10 0 12 0 30 0 49 0 14 0 43 0 83 0 169 012 0 24 0 14 0 10 0 10 0 10 0 12 0 29 0 46 0 08 044 078 0 194 017 0 23 0 11 0 09 0 10 0 10 0 12 0 28 0 43 0 04 045 073 0 220 0 20 0 21 0 09 0 08 0 11 0 11 0 12 0 27 040 0 00 0 44 069 0 245 024 0 19 0 07 0 08 0 11 0 12 0 12 0 26 0 36 0 04 0 43 0 64 0 270 0 26 0 17 0 06 0 08 0 12 0 12 0 12 0 25 0 32 0 07 040 0 59 0 295 0 28 0 14 0 05 0 08 0 12 0 12 0 12 0 24 0 28 010 038 0 55 0 319 0 30 0 12 0 04 0 08 0 13 0 13 0 12 0 22 0 24 0 12 0 35 0 51 0 343 031 0 11 0 04 0 09 0 13 0 13 0 12 0 21 0 21 013 031 047 0 367 031 0 09 0 03 0 10 0 14 0 13 0 12 0 19 0 17 0 14 028 0 43 0 390 031 0 08 0 04 0 10 0 14 0 13 0 12 0 17 0 14 0 13 024 040 0 413 0 31 0 07 0 04 0 11 0 14 0 13 0 12 0 15 0 11 0 13 0 20 038 0 435 031 0 06 0 04 0 11 0 14 0 13 0 11 0 13 0 08 0 12 0 16 035 0 457 030 0 05 0 05 0 11 0 14 0 12 0 10 0 10 0 05 010 012 031 0 478 0 29 0 04 0 05
11. 0 69 0 77 0 81 0 57 0 457 0 11 0 09 0 03 0 19 0 35 0 46 0 54 0 59 0 66 0 73 0 78 0 41 0 435 0o15 0 11 0 05 0 22 0 38 0 47 0 52 0 56 0 63 0 71 0 76 0 30 0 413 019 013 0 07 0 26 0 40 0 47 0 49 0 53 0 60 0 69 0 73 0 22 0 390 0 22 0 13 0 10 0 29 0 42 0 46 0 46 0 50 0 58 0 67 0 70 0 15 0 367 026 014 0 12 0 32 0 43 0 44 0 43 0 48 0 57 0 66 0 68 0 09 0 343 030 0 14 0 15 0 35 0 44 0 42 0 40 045 0 56 0 66 0 65 0 02 0 319 033 0 14 0 17 0 37 0 44 0 40 0 37 0 43 0 55 0 65 0 61 0 05 0 295 0 36 DIS 0 21 0 39 0 43 0 38 0 34 0 41 0 54 0 65 0 57 0 13 0 270 o38 011 0 24 0 40 0 42 035 0 31 0 40 0 54 0 65 0 53 0 20 0 245 041 0 09 0 26 0 41 0 40 0 32 0 28 0 39 0 54 0 64 0 48 0 27 20 220 042 007 0 29 0 41 0 38 0 29 0 26 0 38 0 54 0 64 0 42 0 34 0 194 0 43 0 04 0 31 0 41 0 36 0 26 0 23 0 37 0 55 0 63 0 36 0 41 0 169 043 0 00 0 33 0 40 0 33 0 23 0 21 0 36 0 55 0 62 0 29 048 20 142 042 0 04 0 35 0 38 0 30 0 20 0 19 0 35 0 56 0 60 0 21 0 54 0 16 042 0 08 0 36 0 36 0 27 0 18 0 17 0 35 0 56 0 58 0 14 0 58 0 089 0 40 0 14 0 36 0 33 0 24 0 15 0 16 0 35 0 59 0 56 0 06 0 63 0 062 38 0 19 0 36 0 30 0 21 0 13 0 14 0 37 0 62 0 53 0 01 0 65 20 035 035 0 22 0 34 0 27 0 18 0 11 0 15 0 39 0 66 0 51 0 07 0 63 0 009 oii 0 15 0 24 0 11 0 07 0 03 0 06 0 19
12. 17 HDBK Polymer Matrix Composites Volume 2 Materials Properties 1994 MIL 17 HDBK Polymer Matrix Composites Volume 3 Materials usage Design and Analysis 1994 A Miliozzi A De Luca Valutazione dell azione del vento sui concentratori solari parabolici lineari SOL RS 2002 06 A De Luca Valutazione dell azione del vento sul receiver di un concentratore solare SOL RS 2002 08 D Nicolini G M Giannuzzi Valutazione dei carichi agenti sui supporti del sistema ricevitore di un collettore solare parabolico lineare SOL RS 2002 16 A Miliozzi Messa a punto del modello fluidodinamico per la valutazione dei carichi del vento Confronto dei risultati tra Fluent ed Ansys Nota Tecnica ATS 04 003 105 20 21 29 30 31 34 A Miliozzi Valutazione dell azione del vento su un concentratore parabolico lineare Nota Tecnica ATS 04 004 Miliozzi A Nicolini D Giannuzzi G M Rondoni C Chieruzzi M Kenny J M Valutazione numerica dell azione del vento sui concentratori parabolici lineari di un impianto solare ad alta temperatura SOL RS 2004 13 Miliozzi A Nicolini D Analisi di sensibilit sul modello numerico utilizzato per la valutazione dell azione del vento sui concentratori parabolici lineari di un impianto solare ad alta temperatura SOL RS 2004 24 J M Kenny C Rondoni M Chieruzzi Progettazione realizzazione ed esecuzione di prove in galleri
13. 37 e entro sessanta giorni dalla fine delle opere strutturali 1l direttore dei lavori deve depositare presso gli uffici competenti la relazione a struttura ultimata nella quale saranno anche esposti 1 certificati delle prove sui materiali le indicazioni delle tesature del cavi di precompressione per le opere prefabbricate e precompresse e l esito di eventuali prove di carico allegando 1 verbali firmati per copia conforme eseguite dalla D L e il collaudo deve essere eseguito da un ingegnere o architetto scelto dal committente e iscritto all albo da almeno 10 anni se il costruttore anche committente necessario scegliere il collaudatore tra una terna di nomi proposti dall Ordine Provinciale degli Ingeneri o Architetti e per il rilascio dell abitabilit o licenza d uso occorre copia del certificato di collaudo statico con l attestazione di avvenuto deposito agli uffici competenti e la produzione di elementi prefabbricati di serie viene normata con deposito di calcoli e disegni presso 11 Ministero del Lavori Pubblici e il controllo del rispetto della Legge spetta al Sindaco e sono previste pene per il Committente il Costruttore e Direttore dei Lavori che operano senza progetto esecutivo per il Costruttore che omette la denuncia e per il Direttore dei Lavori e 11 Collaudatore che non ottemperano alle prescrizioni della Legge e le norme tecniche sono emanate con decreti ministeriali teoricamente ogni biennio Nella Legge 64 74 ben
14. 4 4 dove Vc Sd G il taglio dovuto ai soli carichi verticali e Vc Sd E il taglio dovuto alle sole azioni sismiche ed a fornito dalla 8 6 4 3 4 2 Il rispetto delle 8 6 4 3 4 1 e 3 6 4 3 4 4 non necessario all ultimo piano degli edifici multipiano Occorre in ogni caso verificare che in ogni nodo 1 risulti Di Morared e DSi Mi pi rd 8 6 4 3 4 5 103 8 6 5 Edifici in zona 4 Gli edifici con struttura in acciaio da edificarsi in zona 4 possono essere calcolati applicando le regole valide per la progettazione non sismica alle seguenti condizioni e deve essere considerata la combinazione di azioni di cui all espressione 8 4 3 1 applicando in due direzioni ortogonali il sistema di forze orizzontali definito dalle espressioni 4 2 e 4 3 della BOZZA di Testo coordinato dell Allegato 2 Edifici aggiornamento 15 01 05 in cui si assumer Sd T 0 05g Le relative verifiche di sicurezza vanno effettuate in modo indipendente nelle due direzioni allo stato limite ultimo e idiaframmi orizzontali devono rispettare quanto prescritto al punto 3 6 4 2 4 e per le membrature sono rispettati 1 punti 8 6 4 2 1 4 per quanto attiene alle strutture a bassa duttilit e nelle strutture intelalate sono rispettati 1 punti 8 6 4 3 4 riguardanti le strutture di classe B e nelle strutture controventate sono rispettati 1 6 5 5 3 della BOZZA di Testo coordinato dell Allegato 2 Edifici aggiornamento 15 01 05
15. 8 2 PROTEZIONE NEI CONFRONTI DEL DANNO STATO LIMITE DI DANNO SLD i 79 8 3 LIVBEERDEPROTEZIONE ANTISISMICA sso 79 8 4 AZIONE SISMICA asa stola alii alari 80 8 4 1 Categorie di suolo di fondazione sradicare elia 80 8 4 2 Ca lcol odell azione SISMA darsi oi iridati cirie ere lee lil ea 81 8 4 2 1 Zone Sio MENE a E A a 81 8 4 2 2 Descuzionesgdell azionesismi care ii 81 8 4 2 3 Spettro di fisposta Elastico astrale iodio 81 8 4 2 4 Spostamento e velocit del PETRELLA AI a Aia ai 83 8 4 2 5 Spettri di progetto perlo SEU neneiia aa a a A a a A E a a a a aa 83 8 4 2 6 Spettro di progetto per lo SED sarai 84 8 4 2 7 Impiego di accel rostammMi essea aee i AI eil Loi 84 8 4 2 8 Combinazione dell azione sismica con le altre azioni ii 84 8 4 2 9 Nodellizionede Mastro i aa A Ta 85 8 4 3 ANI A A E E A A E a A 86 8 4 3 1 NSDELUSCHC Allie aaa aaa 86 8 4 3 2 Analisi saner inoars mai AE E A E AV E N 86 8 4 3 3 Apalis dinamica Modal essnee naa N a T r laure I 86 8 4 3 4 Anasi stanca non el AO A 87 8 4 3 5 Analisi dinamica Non meal air 88 84 4 Combinazione delle componenti dell azione sismica ii 89 8 4 5 Fattori diimp rtanza iridati roceni colo aio leoni ei col i deal alii i ia 89 8 4 6 Valutazione GeslESDOMaNeni siae allori inelagi 90 8 4 7 Considerazione di elementi non siii iL a paia 90 8 4 8 IMP ibid dille dla 90 8 4 9 Verifiche di SiCUreZZA iis 91 8 4 9 1 Sao mieui aa E N T E A A T 91
16. Responsabile del Procedimento per assicurare che il Progetto sia condotto nel rispetto dei tempi del costi e del livello di qualit programmati e in conformit con 1l Piano della Qualit del Servizi Gestione e controllo della Sicurezza Il Coordinatore per la Sicurezza in fase di Esecuzione appartenente alla Ditta esterna provvede quindi a prendere contatti con il Responsabile del Procedimento acquisisce 1l Piano di Sicurezza e di Coordinamento nonch il fascicolo descrittivo dell opera debitamente firmato dal Coordinatore in fase di Progettazione acquisisce tutti 1 documenti di progetto ed effettua un primo sopralluogo nelle aree del cantiere Il Coordinatore per la Sicurezza in fase di Esecuzione prima dell inizio dei lavori convoca presiede e verbalizza le seguenti Riunioni e Riunione preliminare e Riunione operativa Nella prima Riunione Egli affronta 1 seguenti argomenti 1 Presentazione e illustrazione del Piano di Sicurezza e di Coordinamento 2 Verifica delle planimetrie di cantiere degli ulteriori elaborati grafici e del cronoprogramma 3 Contenuti del POS dell impresa appaltatrice 4 Integrazione della documentazione e certificazioni richieste nel POS per gli adempimenti di legge a cura dell impresa 5 Comunicazione di eventuali subappalti 6 Informazioni ai soggetti interessati di eventuali rischi e possibili interferenze delle attivit 7 Discussione sulle eventuali modifiche al Piano di Sicurezza e di Coo
17. a caricare le strutture di supporto delle superfici medesime Definizione di velocit media del vento La velocit media del vento in funzione della distanza dal suolo Vm z definita Va 2 C 2 C Vre dove Vref la velocit del vento di riferimento Cr z il coefficiente di rugosit Ct z il coefficiente topografico Velocit di riferimento del vento La velocit di riferimento del vento Vref definita come la velocit media del vento su 10 min a 10m d altezza al di sopra del suolo in un terreno di seconda categoria e avente una probabilit annuale di eccedenza di 0 02 comunemente si dice avente un periodo di ritorno di 50 anni In Italia per il calcolo della velocit di riferimento del vento viene proposta la seguente relazione espressa in funzione della sola altitudine del sito Vref Vref 0 per as lt ao Vref Vref 0 ka as ao per as gt ao dove as l altitudine m sopra 1l livello del mare del sito della struttura 59 In Tabella 6 1 sono riportati i valori base della velocit di riferimento del vento per differenti zone italiane Velocit di picco del vento La velocit di picco del vento pu essere vista come la sovrapposizione della velocit media del vento pi una sua variazione dovuta alle condizioni di turbolenza presenti In tal modo possibile scrivere che EE z G z V z dove con G z si Indicato il fattore di picco Tale fattore ha la segue
18. a controllo od accentuate deformazioni plastiche di formatura A parit di altre condizioni via via che diminuisce lo spessore la temperatura T potr innalzarsi a giudizio del progettista fino ad una temperatura di circa 30 C maggiore di quella minima di servizio per spessori dell ordine di 10mm Un aumento pu aver luogo anche per spessori fino a 25mm via via che l importanza dell elemento strutturale decresce o che le altre condizioni s1 attenuano Il progettista stimata la temperatura T alla quale la resistenza di 27J deve essere assicurata sceglier nella unificazione e nei cataloghi dei prodotti l accialo soddisfacente questa condizione 5 1 4 Comportamento degli acciai da carpenteria alle azioni applicate staticamente Si fa riferimento alla prova di trazione normata secondo quanto riportato nel 5 2 La prova di trazione si esegue su provini di forma e dimensioni normalizzate ricavati dal profilati o dalle lamiere mediante opportuna lavorazione La prova consiste nell applicare al provino una forza assiale di intensit regolabile prima crescente e poi decrescente fino a provocarne la rottura e nel registrare 1 correlativi allungamenti del provino Sul diagramma carichi allungamenti si distinguono quattro zone si veda la Figura 5 1 a nella prima zona l andamento del diagramma lineare vale quindi la legge di Hooke gli allungamenti sono piccolissimi la riduzione delle dimensioni trasversali del provino per l
19. attorno a questo asse avvengono molto lentamente e variano di 23 5 gradi nell arco di un anno velocit massima di 0 0016 gradi ogni ora In figura 2 13 si pu notare un concentratore che utilizza questo sistema di inseguimento 2 4 Elementi strutturali Nel seguito del documento si far riferimento ad un concentratore solare parabolico lineare 1 cui principali elementi strutturali sono riportati in Tabella 2 1 Occorre sottolineare che il concentratore solare composto principalmente da 3 sistemi 1l sistema di concentrazione quello di torsione e quello di supporto Altri elementi fondamentali ma non completamente trattati in questo documento sono il sistema di fondazione e quello di movimentazione Sottosistemi RETE P Collegamenti specchio struttura RE incollati bullonati Correnti lt _ _ _ _ _ _ _ Collegamento corrente centina Struttura supporto A ii Centina Collegamento centina tubo torsione Piastra saldata Sistema di concentrazione Bulloni Supporti ricevitore Tubo di torsione SS S I spo e or E Pemo S Supporto Collegamenti cemiera suppor oS inermedio finate Suttura imeita TT Piastao Tirafondi Collegamenti cemiera suppor supporto motore Stretturaintelaita T Struttura sostegno me Pasa TC Crivafondi a Daop TT Pozioni a o Movimentazione Motore pitone Tabella 2 1 Elementi strutturali di un co
20. condizioni accidentali Ogni condizione ha caratteristiche e limiti differenti e quindi richiede un approccio diverso da parte del progettista Occorre inoltre evidenziare come il ricorso al metodo degli stati limite introduca un concetto innovativo nella progettazione ed il superamento del metodo delle tensioni ammissibili I livelli di sicurezza devono essere scelti dal Progettista e o dal Committente in funzione dell uso e del tipo di struttura della situazione di progetto nonch in funzione delle conseguenze del danno o del collasso con riguardo a persone beni e possibile turbativa sociale come anche del costo delle opere necessarie per la riduzione del rischio di danno o collasso Le conseguenze di un collasso dipendono in generale dalle sue modalit specialmente quando sia reale il rischio per le persone Una struttura che verosimilmente raggiunge il collasso senza preavviso deve essere progettata per un livello di sicurezza pi alto che una il cui collasso preceduto dal manifestarsi di danni o anomalie di comportamento consenta di attivare misure che limitino le conseguenze del collasso stesso La durabilit definita come conservazione delle caratteristiche fisiche e meccaniche dei materiali e delle strutture una propriet essenziale affinch i livelli di sicurezza vengano garantiti durante tutta la vita utile di progetto dell opera La durabilit funzione dell ambiente in cui la struttura vive e del numero di cicli d
21. della struttura degli elementi strutturali che la compongono e di parte di essi Il procedimento qui indicato non consentito qualora 1 fenomeni di fatica divengano determinanti ai fini del calcolo della struttura Detta verifica va considerata in alternativa a quella riportata nel 7 3 1 1 7 3 2 Stati limite di esercizio SLE Per gli stati limite di esercizio si prenderanno in esame le combinazioni rare frequenti e quasi permanenti con yg yq 1 0 ed applicando ai valori caratteristici delle azioni variabili adeguati coefficienti riduttivi y0 yl y2 come nel seguito indicato e come riportato nel 7 del D M 9 01 96 Parte Generale In Tabella 7 1 sono riportati alcuni degli stati limite pi comuni mentre in Tabella 7 2 si riassume quanto sopra esposto 74 Stato limite elastico Stato limite di stabilit Stato limite plastico Stato limite per deformazione eccessiva SLE Stato limite per vibrazioni eccessive Stato limite per fatica Tabella 7 1 Tabella 7 2 F Ya Gx us i Qu YO 1 2 E G Q d Vo Lx L i 2 i n Combinazioni rare F f G si f Oi gt Wo O i 2 i n Stato limite di Combinazioni frequenti F G h WQx gt Wa Qg i 2 esercizio SLE i n Combinazioni l F G P Dil Ya Q quasi permanenti er Azione arichi variabili nei fabbricati per abitazioni uffici negozi scuole ecc autorimesse Vento neve W io Ys 1 0 se agente a favore di sicurezza
22. di cui al 8 2 lo spettro di progetto da adottare per la limitazione dei danni pu essere ottenuto riducendo lo spettro elastico di cui al 8 4 2 3 secondo un fattore pari a 2 5 8 4 2 7 Impiego di accelerogrammi Entrambi gli stati limite ultimo e di danno potranno essere verificati mediante l uso di accelerogrammi artificiali o simulati o naturali Quando necessario utilizzare un modello spaziale l azione sismica deve essere rappresentata da gruppi di tre accelerogrammi diversi agenti contemporaneamente nelle tre direzioni principali della struttura Gli accelerogrammi dovranno avere uno spettro di risposta coerente con lo spettro di risposta elastico di cui al punto 8 4 2 3 La durata degli accelerogrammi dovr essere stabilita sulla base della magnitudo e degli altri parametri fisici che determinano la scelta del valore di ag e S In assenza di studi specifici la durata della parte pseudo stazionaria degli accelerogrammi sar almeno pari a 10s Il numero di accelerogrammi o per analisi spaziali di gruppi di accelerogrammi deve essere almeno pari a 3 La coerenza con lo spettro elastico da verificare in base alla media delle ordinate spettrali ottenute con 1 diversi accelerogrammi per un coefficiente di smorzamento viscoso equivalente del 5 L ordinata spettrale media non dovr presentare uno scarto in difetto superiore al 10 rispetto alla corrispondente dello spettro elastico in alcun punto dell intervallo di periodi 0
23. di palo soprastante 8 5 2 4 Verifiche di capacit portante Nelle verifiche di capacit portante dei terreni di fondazione si adottano modelli di comprovata affidabilit quali ad esempio quelli di cui al All 4 della BOZZA di Testo coordinato dell Allegato 2 Edifici aggiornamento 15 01 05 o all EC 8 Parte 5 Limitatamente alle strutture di dimensioni e caratteristiche correnti eretti su suoli di fondazione di tipo A B e C e nei casi in cui per fondazioni su pali non necessario calcolare 1 momenti flettenti di origine cinematica come specificato al punto 3 3 2 nell Allegato 4 le verifiche potranno essere effettuate anche confrontando le sollecitazioni trasmesse al terreno con la capacit limite di quest ultimo determinata assumendo 1 valori nominali dei parametri di resistenza del terreno ed utilizzando un coefficiente di sicurezza globale pari a 2 0 per le fondazioni superficiali e ad 1 7 per le fondazioni su pali Il predetto coefficiente 1 7 si applica globalmente al modello del blocco rigido equivalente alla palificata 93 8 6 Strutture in acciaio 8 6 1 Princ pi di progettazione Le strutture sismo resistenti in acciaio devono essere progettate in accordo con uno dei seguenti comportamenti strutturali a comportamento strutturale dissipativo b comportamento strutturale non dissipativo Nel caso a deve essere presa in considerazione la capacit di parti della struttura zone dissipative di resistere alle a
24. duttilit sono progettati mediante criteri semplificati per il controllo del meccanismo di collasso In particolare rientra in tale ambito il criterio di gerarchia trave colonna Il criterio di gerarchia trave colonna si ritiene soddisfatto quando per le colonne convergenti in ogni nodo risulta Mc Rd red gt Mc Sd G a Mc Sd E 3 6 4 3 4 1 dove Mc Rd red la resistenza flessionale di progetto ridotta per la presenza dello sforzo normale Mc Sd G la sollecitazione flessionale di progetto dovuta ai soli carichi verticali Mc Sd E la sollecitazione flessionale di progetto dovuta alle sole azioni sismiche ed a il minimo valore dei rapporti 0 min Yov Si Mi pirai Mb 84 G i m Mosazi 8 6 4 3 4 2 calcolati per tutte le travi i indica l i esima trave dove Mb pl Rd la resistenza plastica di progetto della trave Mb Sd G 1 la sollecitazione flessionale di progetto dovuta ai soli carichi verticali Mb Sd E i la sollecitazione flessionale di progetto dovuta alle sole azioni sismiche Il valore dello sforzo normale da considerare nel calcolo di Mc Rd red risulta pari a Nc Sd Nc Sd G a Nc Sd E 3 6 4 3 4 3 dove Nc Sd G lo sforzo normale dovuto ai soli carichi verticali e Nc Sd E N lo sforzo normale dovuto alle sole azioni sismiche ed a fornito dalla 8 6 4 3 4 2 Lo sforzo normale si assume positivo se di compressione Il valore del taglio di progetto risulta pari a Vc Sd Ve Sd G a Ve Sd E 3 6 4 3
25. esaminando 1l precedente 2 nella struttura in esame sono ricomprese alcune parti segnatamente 1 motori responsabili della rotazione delle parabole la cui funzione elettromeccanica ben evidente Tali parti e solo quelle rientrano a parere di chi scrive nella categoria macchine mentre le altre parti della struttura che obbediscono alla movimentazione imposta nonch a fortiori quelle vincolate al suolo quali 1 tralicci di sostegno non possono che essere pi propriamente definite strutture aventi la funzione di assolvere al compito di trasferire le forze e le azioni termiche e dovute al vento verso il suolo di fondazione Si pu peraltro affermare con altrettanta certezza che in relazione alle azioni imposte al suolo da un eventuale sisma la propagazione di tale azioni verso l alto induce uno scuotimento generalizzato dei concentratori solari tale cio da coinvolgere sia la struttura propriamente detta che le parti elettromeccaniche responsabili del moto di rotazione delle parabole Gli effetti delle conseguenti vibrazioni indotte sono quindi da verificare sia nelle parti fisse sia in quelle in movimento nonch nelle parti elettromeccaniche Il tema posto dai progettisti rientra nella pi ampia discussione della distinzione dei limiti di competenza del domini della Scienza delle Costruzioni e della Tecnica delle Costruzioni per un verso e delle Costruzioni di Macchine e delle Macchine pe
26. i seguenti requisiti e sicurezza nei confronti di stati limite ultimi SLU crolli perdite di equilibrio e dissesti gravi totali o parziali che possano compromettere l incolumit delle persone ovvero comportare la perdita di beni ovvero provocare gravi danni ambientali e sociali ovvero mettere fuori servizio l opera e sicurezza nei confronti di stati limite dei esercizio SLE tutti i requisiti atti a garantire le prestazioni previste per le condizioni di esercizio e robustezza nei confronti di azioni accidentali capacit di evitare danni sproporzionati rispetto all entit delle cause innescanti quali incendio esplosioni urti o conseguenze di errori umani Il superamento di uno stato limite ultimo ha carattere irreversibile e si definisce collasso strutturale Il superamento di uno stato limite di esercizio pu avere carattere reversibile o irreversibile Nel primo caso il danno o la deformazione reversibili cessano non appena cessa la causa che ha portato al superamento dello stato limite Nel secondo caso si manifestano danneggiamenti irreversibili nella struttura e nella stessa costruzione o deformazioni permanenti inaccettabili e si identifica tale stato limite come Stato Limite di Danno SLD In questo stralcio invece introdotto in modo chiaro il concetto di stato limite e di conseguenza la differenza tra il funzionamento della struttura nelle condizioni di esercizio nelle condizioni estreme e nelle
27. interessata dall agente atmosferico in esame in questo senso assimilabile ad una copertura a doppia falda Un analisi pi approfondita dovrebbe comunque condurre a rappresentare detto elemento in termini di copertura cilindrica secondo quanto precedentemente riportato Densit della neve La densit della neve aumenta in generale con l et del manto nevoso e dipende dalla posizione del sito dal clima e dall altitudine Nella Tabella 6 5 sono forniti valori indicativi della densit media della neve al suolo Tabella 6 5 Densit media della neve al suolo Densit della neve kN m Dopo parecchie ore o giorni dalla caduta Uopo parecchie settimane o mesi dalla caduta 29 45 Umida 67 6 2 4 Termica Si considerino le variazioni di temperatura rispetto a quella iniziale di riferimento assunta quale convenzionale zero termico La variazione termica massima nell arco dell anno per le strutture in acciaio esposte nel singolo elemento strutturale assunta convenzionalmente pari a 25 C Supponendo la temperatura iniziale di riferimento pari a 20 C l escursione termica annuale della struttura varia tra 5 e 45 C Di regola per le strutture monodimensionali la variazione termica si pu considerare uniforme sulla sezione e costante su ogni elemento strutturale Opportuna attenzione deve essere posta nella schematizzazione dei vincoli a terra nella modellazione strutturale di calcolo per le strutture in
28. interno del Testo Unico 5 di recente emissione In questo paragrafo riportiamo e commentiamo alcuni stralci dello stesso Le presenti norme disciplinano la progettazione l esecuzione ed il collaudo delle costruzioni al fine di garantire prestabiliti livelli di sicurezza nei riguardi della pubblica incolumit Le strutture e gli elementi strutturali devono essere progettati eseguiti collaudati e soggetti a manutenzione in modo tale da consentirne la prevista utilizzazione per tutta la vita utile di progetto in forma economicamente sostenibile e con il livello di sicurezza previsto dalle presenti norme Il primo stralcio riportato evidenzia in modo inequivocabile che lo scopo principale della progettazione quello di garantire la sicurezza delle persone che sono presenti nella struttura o nelle sue vicinanze sebbene l ultima parte del periodo metta comunque in evidenza che tali limiti non debbano essere troppo conservativi rendendo la struttura antieconomica La sicurezza e le prestazioni di una struttura o di una parte di essa vanno valutate in relazione all insieme degli stati limite verosimili che si possono verificare durante la vita utile di progetto Stato limite la condizione superata la quale la struttura non soddisfa pi le esigenze per le quali stata progettata In particolare secondo quanto stabilito nelle norme specifiche per le varie tipologie strutturali strutture ed elementi strutturali devono soddisfare
29. intero detto carico di base o fondamentale di combinazione Gli n 1 carichi variabili Qki sono chiamati accompagnatori ed 1 coefficienti yi dipendono dalla probabilit che 1 carichi variabili agiscano contemporaneamente fra loro Se n sono 1 carichi variabili esistono n combinazioni del tipo illustrato ognuna di esse assume il carico 1 esimo come fondamentale di fatto molte delle n combinazioni di progetto potranno essere scartate a priori perch sicuramente a favore di sicurezza 7 1 Azionidi calcolo Per le verifiche secondo il metodo semiprobabilistico agli stati limite le azioni agenti sulla struttura verranno quindi cumulate tra di loro nel modo pi sfavorevole secondo combinazioni del tipo n Fi YsGx ra Qn t TR 1 2 Tra le azioni variabili vento e sisma vengono assunti non combinarsi contemporaneamente 7 2 Resistenza di calcolo La resistenza di calcolo fd definita mediante fd fy ym con ym come nel seguito specificato Per un acciaio laminato Fe360 si avr ad esempio fy 235N mm2 spessori lt 40mm fy 210N mm2 spessori superiori a 40mm 7 3 Stati limite I metodi di calcolo utili per controllare il raggiungimento o meno di un prefissato stato limite dipendono dalle caratteristiche dello stesso stato limite e pi in particolare se questo pu essere considerato ultimo SLU o di servizio esercizio SLE Una struttura deve poter raggiungere molte volte nella sua vita gli stati limite di servizio sen
30. l acciaio Fe 430 ed Fe 510 s 0 95 4 per l acciaio Fe 360 11 10 70 f per l acciaio Fe 430 ed Fe 510 T T O Ti x Nel caso in cui siano presenti le sole componenti di tensione te ovvero Le sufficiente verificare la prima disuguaglianza dell Eg 5 4 1 2 1 Ove sia presente solo 0 Ti 45 O O una delle componenti di tensione o basta ovviamente verificare che sia 7a 9 E r 0 85 f per l acciaio Fe 360 00 0 70f per l acciaio Fe 490 ed Fe 510 TI 7 4 2 Oltre alle verifiche di resistenza di cui al paragrafo 7 4 1 che in nessun caso potranno essere omesse devono essere eseguite le verifiche necessarie ad accertare la sicurezza della costruzione o delle singole membrature nei confronti di possibili fenomeni di instabilit Le verifiche verranno condotte tenendo conto degli eventuali effetti dinamici ma senza considerare le riduzioni delle tensioni ai fenomeni di fatica La determinazione delle tensioni in corrispondenza delle quali possono insorgere eventuali fenomeni di instabilit sar condotta o adottando 1 metodi di calcolo indicati dalle norme CNR 10011 88 oppure altri metodi fondati su ipotesi teoriche e risultati sperimentali chiaramente comprovati Si rimanda per la trattazione al DM 9 01 96 ed Verifiche di stabilit alle norme CNR gi citate 7 5 Riferimenti 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 P Foraboschi Eleme
31. le strutture con isolamento sismico si assumer sempre Z 0 Gli effetti dei tamponamenti sulla risposta sismica vanno considerati nei modi e nei limiti descritti per ciascun tipo costruttivo 8 4 8 Impianti Le prescrizioni riportate nel seguito riguardano gli elementi strutturali che sostengono e collegano tra loro e alla struttura principale 1 diversi elementi funzionali costituenti l impianto Ciascun elemento di un impianto che ecceda il 30 del carico permanente totale del solaio su cui collocato o il 10 del carico permanente totale dell intera struttura non ricade nelle prescrizioni successive e richieder uno specifico studio L effetto dell azione sismica potr essere valutata considerando una forza Fa applicata al baricentro di ciascuno degli elementi funzionali componenti l impianto calcolata utilizzando le equazioni 8 4 9 1 e 8 4 9 2 La progettazione degli elementi strutturali che sostengono e collegano 1 diversi elementi funzionali costituenti l impianto tra loro e alla struttura principale dovr seguire le stesse regole adottate per gli elementi strutturali degli edifici Gli eventuali componenti fragili dovranno essere progettati per avere resistenza allo snervamento doppia di quella degli eventuali elementi duttili ad essi 90 contigui ma non superiore a quella risultante da un analisi eseguita con coefficiente di struttura pari ad 1 Gli impianti non dovranno essere vincolati all edificio contando sul s
32. maniera abbastanza costante durante l intero arco della giornata L accumulo permette inoltre di separare 1 sistemi di raccolta dell energia da quelli di conversione in elettricit In figura 2 2 possibile vedere lo schema di funzionamento di una centrale che utilizza come fluido di lavoro dei sali fusi Il fluido inizialmente contenuto in un 13 serbatoio di accumulo freddo viene poi riscaldato nel ricevitore trasferito nel serbatoio caldo utilizzato nell unit di conversione dell energia ed infine retmmesso nel serbatoio freddo Il fluido di lavoro pu essere acqua vapore sodio liquido o sali di nitrati fusi nitrati di sodio e potassio mentre la sostanza per l accumulo termico pu essere costituita da olio miscelato a rocce macinate sali di nitrati fusi o sodio liquido Il calore trasportato dal fluido viene utilizzato per la produzione di vapore all interno dell unit di conversione Quest ultima costituita da un generatore di vapore da una turbina dal generatore di corrente e dalle relative apparecchiature di supporto che consentono tra l altro 11 collegamento del sistema alla rete elettrica Il ciclo termodinamico utilizzato generalmente 1l ciclo Rankine a vapore Dalla descrizione riportata risulta evidente come una volta raccolta l energia solare il sistema sia molto simile ad una tradizionale centrale elettrica che utilizzi combustibile fossili Radiazione solare TREN 565 C sn e Serbatoio di a
33. membrana formi un paraboloide piuttosto che una sfera Per quest ultima soluzione si osservi la figura 2 13 Asse polare Membrana riflettente Asse di declinazione Ricevitore e motore alternatore Figura 2 13 Concentratore solare a disco che utilizza la membrana tesa Puntamento Come accennato in precedenza 1 concentratori a disco oltre a possedere forma e materiali riflettenti appropriati devono mettere a fuoco la maggior quantit possibile di luce inseguendo 11 cammino del sole Il concentratore deve essere in grado di muoversi lungo due assi indipendenti in modo tale che 1 raggi del sole rimangano paralleli all asse del concentratore A questo scopo sono possibili due metodi alternativi Metodo di puntamento azimut elevazione Il disco ruota in un piano parallelo alla terra azimut ed in un altro piano perpendicolare ad esso elevazione Ci permette al collettore di ruotare nelle direzioni alto basso e destra sinistra Le velocit di rotazione attorno a ciascun asse variano durante la giornata ma possono essere calcolate A tale proposito si osservi nuovamente la figura 2 12 24 e Metodo di puntamento polare Il collettore ruota attorno ad un asse parallelo all asse di rotazione della terra Il collettore ruota ad una velocit costante di 15 gradi per ora cio la stessa velocit di rotazione della terra L altro asse di rotazione l asse di declinazione perpendicolare all asse polare I movimenti
34. movimentazione la posa e la regolazione dei manufatti b elaborati contenenti istruzioni per il corretto impiego dei manufatti c certificato di origine firmato dal produttore il quale con ci assume per 1 manufatti stessi le responsabilit che la legge attribuisce al costruttore e dal tecnico responsabile della produzione Il certificato che deve garantire la rispondenza del manufatto alle caratteristiche di cui alla documentazione depositata al Servizio Tecnico Centrale deve riportare l indicazione degli estremi dell attestato di qualificazione nonch il nominativo del progettista dei manufatti Copia del certificato d origine deve essere allegato alla relazione a strutture ultimate del direttore dei lavori di cui all art 6 della legge 5 novembre 1971 n 1086 34 d documentazione attestante 1 risultati delle prove a compressione su cubi di calcestruzzo ottenute in stabilimento ovvero estratto del Registro di produzione Copia dei certificati relativi alle prove effettuate nel periodo di produzione dei manufatti oggetto di fornitura da un laboratorio di cui all art 20 della legge 5 novembre 1971 n 1086 deve essere allegata alla relazione a strutture ultimate dell opera in cui sono inseriti I manufatti prodotti in serie devono essere dotati di marcatura indelebile in modo da garantire la rintracciabilit del produttore e dello stabilimento di produzione ed individuarne la serie di origine Il direttore dei lavori
35. procedimenti che comportano una forte penetrazione della zona fusa nel metallo base devono essere di tipo semicalmato o calmato e debbono avere composizione chimica riferita al prodotto finito e non alla colata rispondente alle seguenti limitazioni grado B C lt 0 24 P lt 0 055 S lt 0 055 grado C C lt 0 22 P lt 0 050 S lt 0 050 grado D C lt 0 22 P lt 0 045 S lt 0 045 Acciaio tipo Fe510 Gli acciai devono essere di tipo calmato o semicalmato vietato l impiego di acciaio effervescente L analisi effettuata sul prodotto finito deve risultare grado B C lt 0 26 Mn lt 1 6 S1 lt 0 6 Pz 0 050 S lt 0 050 grado C C lt 0 24 Mn lt 1 6 Si lt 0 6 P lt 0 050 S lt 0 050 grado D C lt 0 22 Mn lt 1 6 S1 lt 0 6 P lt 0 045 S lt 0 045 50 Fragilit alle basse temperature La temperatura minima alla quale l acciaio di una struttura saldata pu essere utilizzato senza pericolo di rottura fragile in assenza di dati pi precisi deve essere stimata sulla base della temperatura T alla quale per detto acciaio pu essere garantita una resilienza KV secondo EN 10045 Ia genn 1992 di 27J La temperatura T deve risultare minore o uguale a quella minima di servizio per elementi Importanti di strutture saldate soggetti a trazione con tensione prossima a quella limite aventi spessori maggiori di 25mm e forme tali da produrre sensibili concentrazioni locali di sforzi saldature di testa o d angolo non soggette
36. riportati alcuni degli stati pi comuni La loro definizione costituisce 11 punto di partenza di una progettazione poich permette di definire la tipologia statica dinamica a fatica vibrazioni elastica elasto plastica e la quantit delle analisi da effettuare oltre che 1 limiti da dover rispettare in fase di verifica Le opere devono essere verificate e per gli stati limite ultimi che possono verificarsi durante la vita utile di progetto in conseguenza alle diverse combinazioni delle azioni e per gli stati limite di servizio definiti in sede progettuale dal committente e o dal progettista e Le costruzioni in zona sismica ove necessario devono essere verificate anche per lo stato limite di danno Per ogni opera il Committente e o il Progettista devono dichiarare nel progetto gli stati limiti ultimi e di esercizio che dovranno essere rispettati secondo quanto stabilito nelle presenti norme La fase di verifica va condotta nei modi classici per ciascuno degli stati limite individuati sia dal progettista che dal committente che se ne assumeranno la diretta responsabilit 11 1 2 Riferimenti 1 2 3 4 5 A Antonaia M Avitabile G Calchetti T Crescenzi G Cara G M Giannuzzi A Maccari A Miliozzi M Rufoloni D Prischich M Vignolini C Rubbia Progetto di massima del collettore parabolico lineare per impianto solare ENEA TM PRES 2001 9 C Majorana V Salomoni Selezione elaborazi
37. saldate da ambo 1 lati dell anima della colonna Nel caso di collegamenti irrigiditi mediante piatti di continuit la resistenza addizionale derivante dalla flessione delle flange della colonna pu essere calcolata attraverso la seguente relazione 2 AV vp Rd T Delio p 3 6 4 3 2 5 4 Il rinforzo del pannello nodale pu essere ottenuto anche mediante costole diagonali saldate all anima della colonna in tal caso la resistenza addizionale dovuta alla costola diagonale pu essere calcolata come 8 6 4 3 2 5 5 dove hc e tfc sono l altezza della sezione e lo spessore delle flange della colonna ed Ads l area dell irrigidimento diagonale e infine il coefficiente di stabilit dipendente dalla snellezza dell elemento di irrigidimento In Figura 8 3 sono rappresentati 1 dettagli costruttivi dei pannelli nodali cui necessario fare riferimento per il calcolo della resistenza a taglio I piatti di continuit in prosecuzione delle ali della trave devono essere sempre previsti nel caso di collegamenti trave colonna saldati dettaglio costruttivo delle piastre d anima supplementari ti Te Ce tie th n Te Uro HH H HU I b A De __l lx a non irrigidito Db con piatti di continuit C A tt b ia i Pl i a gt gt l i Ve Il mai l l 2 saldature longitudinali h saldature longitudinali h i a cordone d angolo a completa penetrazione d con piastre d anima n n supplementa
38. sia aa 56 5 5 4 Giunti a Cordoni A ANSOlO ii iii E E A E EEEE E A E E E E A E EEN a 37 KIJ Clastdeli Uli road 58 5 6 RIFERIMENTI io aiar O A a rai 58 CARICHI csllll leali 59 6 1 CARICHEPERMANEN Th isla ilaria 59 6 1 1 FeSO POPIO ilaele 59 6 2 CARICHE VARIABILI miono ae E I E A E RIDI E OEE 59 6 2 1 Azione del vento sulla Doraboll srieariaoaa 59 6 2 2 Azione del vento Sul ACI zsnt E A EEE E a Aa E EREE E A EEEE NAE EREE 63 6 2 3 ALONE ACUT NOVE o EAE A A E N A N T aa 64 6 2 4 IA A EA A A E E A A AAE E E E 68 6 2 5 Cedimenti differenziali silla 68 6 3 RIFERIMENTI patent atrata 69 IL METODO SEMIPROBABILISTICO AGLI STATI LIMITE cvsvrrrrcrrerereseeeerce sere seceseneseenennesceneneesceneneeseseeeseeeeeeneeceno 71 7 1 AZIONI DICALCOLO ionnan aa r a aa a a elia 72 7 2 RESISTENZA DI CALCOLO rullino 72 7 3 RIME calar 72 7 3 1 Sati limite ulimi SCU RE SR EE RE 73 Tod Slao imite clasico dela Sezon Eraiste anane i AA EAEE RERE AAA EEE CARRER 73 7 3 1 2 Stato limite di collasso plastico della struttura i 73 7 3 2 Stati limite di esercito SCE icerir eil iaia e elle ili ale era 74 7 4 MERIFICHE m Aera asi E alle lied 76 7 4 1 Verifiche di reststenza E esci drill E OT A R T celle E ee 76 7 4 1 1 Bulloni 76 7 4 1 2 SRO ZE RI RAR RA I CORRA I I IA RI I ERE 77 7 4 2 Verifiche disabile 78 7 5 RIFERIMENTI m lle ile eee 78 8 ANALISISISMICA PER IN 79 8 1 SICUREZZA NELCGONFRONTI DELLA STABILITA SLU rele 79
39. solare termodinamico I principali elementi dell impianto sono e il campo solare e il sistema di accumulo e il generatore di vapore e i sistemi ausiliari per l avviamento ed il controllo dell impianto Il campo solare rappresenta il cuore dell impianto in esso viene raccolta concentrata ed assorbita la radiazione solare che sostituisce il combustibile ed il generatore di energia termica degli impianti convenzionali Esso costituito da collettori parabolici lineari disposti in file parallele ciascuna delle quali formata da pi elementi collegati in serie a costituire 11 singolo modulo o stringa Il campo solare presenta quindi una struttura di tipo modulare il numero di moduli determina l energia termica raccolta e quindi la potenza dell impianto I collettori sono costituiti da un riflettore di sezione parabolica il concentratore che raccoglie e concentra continuamente tramite un opportuno sistema di controllo la radiazione diretta del sole su un ricevitore lineare disposto sul fuoco della parabola al cui interno viene fatto circolare un fluido per il trasporto del calore assorbito dal ricevitore In Figura 2 8 sono mostrati 1 collettori di tipo innovativo sviluppati dal ENEA e provati in condizioni di esercizio in un apposita struttura sperimentale realizzata nel Centro Ricerche della Casaccia Roma La disposizione dei collettori sul campo solare pu avvenire secondo diversi orientamenti Le disposizioni classiche
40. sono quelle con l asse dei collettori orientato secondo la direzione Nord Sud oppure Est Ovest ma sono possibili anche orientamenti 19 intermedi La scelta dipende principalmente dall ampiezza e dalla conformazione del sito dalla latitudine della localit e dal tipo di funzionamento previsto per l impianto Ji Figura 2 8 Collettori solari in prova presso il centro ENEA della Casaccia 2 3 Sistemi con concentratori a disco Allo stato attuale l utilizzo pi diffuso dei concentratori parabolici a disco quello deputato alla produzione di energia elettrica Gli elementi fondamentali di questo tipo di concentratori sono il concentratore solare detto anche disco o con terminologia anglosassone dish il ricevitore a cavit ed il motore accoppiato al generatore di corrente elettrica Per motivi che verranno precisati in seguito il motore sfrutta il ciclo termodinamico di Stirling ed assume il nome di motore Stirling In seguito quindi si far riferimento a questi sistemi indicandoli con il nome di dish Stirling Quanto esposto riguardo i concentratori tuttavia pu essere generalizzato a sistemi a disco che prevedano la conversione di energia in altri modi o sfruttino la radiazione solare concentrata per altri scopi I compiti fondamentali svolti dai tre componenti sopra elencati sono 1 seguenti e Il concentratore ha lo scopo di riflettere 1 raggi del sole all interno del ricevitore a cavit posizionato nel
41. strutture responsabile dell organico inserimento e della previsione di utilizzazione dei manufatti di cui sopra nel progetto delle strutture dell opera I manufatti prefabbricati devono essere costruiti sotto la direzione di un tecnico abilitato responsabile della produzione che per conto della ditta assume le responsabilit stabilite dalla legge in qualit di direttore dei lavori A cura di detto tecnico devono essere eseguiti 1 prelievi di materiali le prove ed 1 controlli di produzione sui manufatti finiti con le modalit e la periodicit previste dalle attuali Norme I certificati delle prove sono conservati dal produttore Ai sensi dell art 9 della legge 5 novembre 1971 n 1086 ogni fornitura in cantiere di manufatti prefabbricati prodotti in serie deve essere accompagnata dalla seguente documentazione da conservare a cura del direttore dei lavori dell opera in cui detti manufatti vengono Inseriti a apposite istruzioni nelle quali vengono indicate le procedure relative alle operazioni di trasporto e montaggio degli elementi prefabbricati ai sensi dell art 9 della legge 5 novembre 1971 n 1086 Tali istruzioni devono almeno comprendere di regola 1 disegni d assieme che indichino la posizione e le connessioni degli elementi nel complesso dell opera apposita relazione sulle caratteristiche dei materiali richiesti per le unioni e le eventuali opere di completamento le istruzioni di montaggio con i necessari dati per la
42. strutture Parte 2 5 Azioni sulle strutture Azioni termiche UNI ENV 1991 2 5 giugno 2001 Norma italiana sperimentale 40 10 11 12 13 14 Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 6 Azioni sulle strutture Azioni durante la costruzione UNI ENV 1991 2 6 ottobre 2000 Norma italiana sperimentale Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 7 Azioni sulle strutture Azioni eccezionali dovuti a impatti ed esplosioni UNI ENV 1991 2 7 settembre 2000 Norma italiana sperimentale Furocodice 2 Progettazione delle strutture di calcestruzzo Parte 1 1 Regole generali e regole per gli edifici UNI ENV 1992 1 1 gennaio 1993 Norma italiana sperimentale Furocodice 2 Progettazione delle strutture di calcestruzzo Parte 1 2 Regole generali Progettazione della resistenza all incendio UNI ENV 1992 1 2 gennaio 1998 Norma italiana sperimentale Furocodice 2 Progettazione delle strutture di calcestruzzo Parte 1 3 Regole generali Elementi delle strutture prefabbricate di calcestruzzo UNI ENV 1992 1 3 settembre 1995 Norma italiana sperimentale Furocodice 3 Progettazione delle strutture di acciaio Parte 1 1 Regole generali e regole per gli edifici ENV 1993 1 1 aprile 1992 Norma italiana sperimentale Furocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 1 1 Regole generali Regole spe
43. sulle costruzioni in acciaio ove non diversamente specificato Qualora l acciaio impiegato sia di qualit diversa da quella prevista in progetto si dovr procedere ad una ricalcolazione della struttura per dimostrarne l adeguatezza Per le zone dissipative si applicano le seguenti regole addizionali e per gli acciai da carpenteria comunque conformi alla normativa vigente il rapporto fra 1 valori caratteristici della tensione di rottura ft e la tensione di snervamento fy deve essere maggiore di 1 20 e l allungamento a rottura misurato su provino standard deve essere non inferiore al 20 e il coefficiente di sovraresistenza del materiale yov definito come il rapporto fra il valore medio atteso fy m della tensione di snervamento e il valore caratteristico fy In assenza di valutazioni specifiche si possono assumere i seguenti valori Yov Fe 360 1 20 Fe430 1 15 Fe510 1 10 e la tensione di snervamento non pu eccedere il valore di 1 15 yov fy 94 e 1icollegamenti bullonati devono essere realizzati con bulloni ad alta resistenza di classe 8 8 o 10 9 comunque serrati in maniera tale da raggiungere un precarico pari a quello prescritto per le giunzioni ad attrito 8 0 3 Tipologie strutturali e fattore di struttura 8 6 3 1 Tipologie strutturali Le strutture sismo resistenti in acciaio possono essere distinte nelle seguenti tipologie strutturali in accordo con 1l loro comportamento sotto azioni orizzontali a strutture intelal
44. vento sui concentratori parabolici lineari di un impianto solare ad alta temperatura SOL RS 2004 13 Miliozzi A Nicolini D Analisi di sensibilit sul modello numerico utilizzato per la valutazione dell azione del vento sui concentratori parabolici lineari di un impianto solare ad alta temperatura SOL RS 2004 24 J M Kenny C Rondoni M Chieruzzi Progettazione realizzazione ed esecuzione di prove in galleria del vento per un concentratore solare parabolico lineare Prove Sperimentali ed Analisi Fluidodinamiche Gruppo di Ricerca STM Documento finale contratto ENEA Maggio 2005 Miliozzi A Nicolini D J M Kenny C Rondoni F Crobu Verifica della affidabilit del modello numerico utilizzato per valutare l azione del vento su concentratori parabolici lineari attraverso prove sperimentali in galleria del vento SOL RS 2005 11 69 70 7 II Metodo Semiprobabilistico agli Stati Limite Un approccio pi corretto o quanto meno pi razionale al problema della sicurezza strutturale appare essere quello probabilistico A tal fine per giudicare l affidabilit di una costruzione bisogna considerare come variabili aleatorie o processi stocastici sia 1 carichi agenti sulla struttura che le resistenze di questa e pi in generale tutti quei parametri la cui incertezza pu influire sul risultato Assegnata cio una struttura si possono individuare alcune sezioni critiche a calcolare in esse le componenti
45. 0 2517 2 564 2 736 2860 2 748 2 561 2308 2 012 1 657 1 022 0 846 0 490 0 245 2544 2485 2 707 2826 2 756 2 565 2309 2 014 1 662 1 035 0 860 0 537 0 220 2585 2 413 2673 2805 2 772 2 572 2310 2 015 1 668 1 044 0 871 0 593 0 194 2 583 2 338 2 634 2 804 2 791 2 582 2 314 2 018 1 677 1 052 0 883 0 657 0 169 2568 2 268 2 592 2817 2812 2595 2319 2 021 1 687 1 058 0 893 0 728 0 142 2533 2 202 2 562 2 838 2 833 2610 2 328 2 027 1 697 1 063 0 902 0 806 0 116 2422 2 138 2 552 2 859 2 850 2 628 2 342 2 037 1 713 1 075 0 924 0 915 0 089 2 292 2 084 2 565 2 878 2 864 2 647 2361 2 056 1 727 1 102 0 987 1 049 0 062 2111 2 023 2 569 2 875 2 870 2 657 2 372 2 070 1 731 1 145 1 109 1 183 0 035 1 856 2 017 2 626 2928 2 953 2682 2404 2111 1739 1 203 1 201 1 230 20 009 1264 1 214 1 745 2072 2149 2391 1 778 1 554 1 756 0 962 0 597 0 687 0 009 1 708 1 976 2 187 2 313 2 184 2 332 1 860 1 781 1 767 0 686 0 370 0 417 0 035 2655 2 398 2 607 2 762 2 729 2607 2437 2212 17 72 1 061 0 820 0 738 0 062 2523 2 237 2 569 2 752 2 717 2 592 2442 2 184 1 775 1 066 0 946 0 792 0 089 2283 2 148 2 540 2 752 2 722 2 596 2 462 2 193 1 780 1 096 1 071 0 790 0 116 2 082 2 107 2 511 2 735 2 714 2 590 2 466 2 196 1 784 1 123 1 171 0 757 0 142 1975 2 089 2494 2 722 2709 2 589 2 468 2 197 1 787 1 156 1 262 0 722 0 169 1930 2 080 2 482 2 710 2 708 2 591 2 463 2 193 1 792 1 191 1 309 0 647 0 194 1 898 2 067 2 467 2 699 2 708 2 596 2 457 2 187 1 798 1
46. 017 021 049 07 0 089 0 83 0 68 0 46 030 014 006 017 017 018 024 057 0 80 0 062 077 063 046 031 016 008 019 019 020 028 067 090 20 035 1 0o68 0 58 0 48 034 0 17 0 09 0 20 0 20 022 0 32 0 73 098 0 009 032 030 0 27 018 0 07 0 03 009 012 012 017 034 0 55 0 009 0 51 043 0 34 016 006 003 009 010 010 013 023 0 29 0 035 103 072 048 029 017 009 020 020 019 025 0 48 0 51 0 062 100 068 0 48 029 018 009 020 019 020 030 0 53 0 54 0 089 ogs 065 0 48 030 018 009 019 019 022 034 0 57 0 53 0 116 0 79 0 63 0 48 030 018 009 019 019 024 038 0 59 0 50 0 142 074 063 047 030 018 009 020 020 027 042 061 046 0 169 0o71 063 047 030 019 010 020 021 030 044 061 041 0 194 069 062 047 031 020 010 021 023 032 047 060 0 36 0 220 0 67 0 62 0 47 032 020 010 022 024 035 049 0 59 030 0 245 066 062 048 033 021 Oll 022 026 038 0 50 0 56 0 24 0 270 065 062 0 48 034 022 0 110 024 028 041 0 52 0 54 0 19 0 295 064 061 0 49 035 023 012 025 030 044 0 53 0 51 0 14 0 319 0 63 061 0 50 0 37 024 013 027 033 047 0 53 048 0 08 0 343 062 060 0 51 039 026 0 14 029 037 051 0 54 045 0 03 0 367 061 060 0 53 042 028 016 032 041 0 54 0 54 041 0 02 0 390 059 060 0 55 0 45 031 019 036 046 0 58 0 55 039 0 06 0 413 0 57 0 60 0 58 0 48 035 022 041 0 53 064 0 57 036 0 11 0 435 os4 061 061 0 53 041 028 051 066 0 77 063 036 0 16 0 457 osi 062 065 0 59 050 038 071 090 1 00 075 036 023 0 478 049 064 070 0 67 064 0 54 101 120 124 086 035 033 0 500 0 08 0 1
47. 065 0 090 0 524 0 621 0 529 2 033 2 115 1 775 0 960 0 047 0 521 0 527 0 507 1 988 2 016 1 658 0 829 0 001 0 479 0 437 0 490 1 924 1 879 1 508 0 689 0 024 0 394 0 344 0 471 1 797 1 679 1 308 0 522 0 042 0 303 0 251 0 440 1 583 1 431 1 022 0 343 0 051 0 180 0 151 0 395 0 859 0 690 0 338 0 043 0 011 0 069 0 033 0 060 117 Tabella B 0 5 Coefficiente di forma per la distribuzione di pressione Parabole Periferiche Parte Il COEFFICIENTI DI FORMA PER LA DISTRIBUZIONE DI PRESSIONE SULLA PARABOLA IN FUNZIONE DELLA APERTURA Parabole Periferiche Parte II angoli positivi Posizione angolare 90 105 120 135 150 165 0 500 0 478 0 816 3 073 2 633 2 027 1 689 1 352 1 439 1 113 0 549 0 134 0 054 0 043 2 287 5 070 3 450 3 014 2 776 2 660 2 335 1 894 1 485 0 773 0 497 0 291 0 457 2 241 4 340 3 170 3 002 2 778 2 551 2312 1 940 1 549 0 842 0 575 0 328 0435 2 074 3 616 3 033 3 001 2 800 2 530 2 284 1 971 1 597 0 890 0 640 0 357 0 413 2 008 3 196 2 963 2990 2 805 2 543 2 295 1 990 1 619 0 920 0 692 0 373 0 390 2 068 2 994 2 908 2 979 2 805 2 551 2 302 2 000 1 628 0 942 0 732 0 383 0 367 2159 2 876 2 864 2 966 2 798 2 556 2 306 2 006 1 635 0 961 0 767 0 392 0 343 2271 2 792 2827 2950 2 783 2 558 2 307 2 009 1 641 0 978 0 793 0 405 0 319 2353 2710 2 794 2928 2 767 2 559 2309 2 011 1 648 0 995 0 816 0 425 0 295 2 442 2 636 2 764 2 897 2 753 2 559 2 308 2 012 1 652 1 009 0 833 0 453 0 27
48. 093 1 801 2 414 2 561 2 274 1 603 0 739 0 115 1 205 1 912 2 496 2 587 2 238 1 508 0 595 0 252 1 314 2 013 2 563 2 600 2 190 1 406 0 449 0 385 1 409 2 098 2 613 2 602 2 132 1 305 0 314 0 493 1 512 2 182 2 651 2 595 2 061 1 186 0 164 0 615 1 604 2 254 2 674 2 576 1 984 1 063 0 026 0 712 1 698 2 319 2 686 2 544 1 897 0 930 0 113 0 802 1 796 2 376 2 688 2 498 1 800 0 765 0 252 0 890 1 894 2 424 2 680 2 441 1 702 0 531 0 351 0 939 2 016 2 462 2 663 2 368 1 583 0 281 0 453 1 000 2 144 2 480 2 633 2 267 1 438 0 201 0 537 1 034 2 211 2 481 2 592 2 204 1 308 0 185 0 513 0 981 1 855 2 153 2 061 1 244 0 627 0 023 0 282 0 493 1 347 1 900 1 940 1 836 0 790 0 021 0 475 0 888 2 133 2 492 2 636 2 485 1 633 0 038 1 226 1 662 2 136 2 467 2 561 2 289 1 436 0 028 1 274 1 561 2 174 2 466 2 487 2 072 1 124 0 187 1 240 1 394 2 191 2 452 2 408 1 906 0 887 0 310 1 196 1 251 2 199 2 434 2 347 1 801 0 756 0 323 1 149 1 131 2 202 2 412 2 293 1 711 0 647 0 448 1 138 1 045 2 199 2 390 2 245 1 636 0 563 0 648 1 109 0 959 2 192 2 368 2 200 1 567 0 489 0 807 1 058 0 870 2 182 2 344 2 150 1 488 0 402 0 808 1 011 0 791 2 168 2 320 2 104 1 418 0 341 0 776 0 936 0 715 2 151 2 294 2 049 1 334 0 265 0 720 0 871 0 653 2 130 2 264 1 992 1 247 0 196 0 632 0 798 0 601 2 104 2 228 1 933 1 167 0 150 0 545 0 706 0 559 2 072 2 180 1 860 1
49. 15s 2 0s e 0 15s 2T in cui T il periodo fondamentale di vibrazione della struttura in campo elastico L uso di accelerogrammi registrati o generati mediante simulazione fisica della sorgente e della propagazione in numero comunque non inferiore a 3 ammessa a condizione che siano adeguatamente giustificate le ipotesi relative alle caratteristiche sismogenetiche della sorgente e alle condizioni del suolo del sito e che siano soddisfatte le condizioni di coerenza con lo spettro di riferimento sopra riportate 8 4 2 8 Combinazione dell azione sismica con le altre azioni La verifica allo stato limite ultimo SLU o di danno SLD deve essere effettuata per la seguente combinazione della azione sismica con le altre azioni y E Gxy Px Var 84 dove yI fattore di importanza vedi 8 4 7 E azione sismica per lo stato limite in esame GK carichi permanenti al loro valore caratteristico PK valore caratteristico dell azione di precompressione a cadute di tensione avvenute y21 coefficiente di combinazione che fornisce il valore quasi permanente dell azione variabile Qi QKi valore caratteristico della azione variabile Qi Gli effetti dell azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali Gk gt W Ox dove wEi coefficiente di combinazione dell azione variabile Qi che tiene conto della probabilit che tutti 1 carichi yEi Qki siano presenti sulla inter
50. 22 31 39 45 a Figura 6 6 Coefficienti di forma per differenti valori del rapporto freccia luce Figura 6 5 Coefficienti di forma per coperture cilindriche Esempio di schematizzazione Qualora collettore parabolico sia disposto con concavit verso l alto per determinare 1 coefficienti di forma u possibile valutare in via approssimata la massima pendenza del collettore stesso rispetto all orizzontale Essendo il profilo dell elemento definito dalla curva y x 4f dove 2950 lt x lt 2950 mm f 1810 mm ed essendo la pendenza definita da y x 2 il suo massimo valore risulta pari a 0 815 corrispondente ad un angolo a tale che tg a 0 815 si ha cio che a 39 circa Se consideriamo invece il valore corrispondente ad x 2 a 22 Assumendo quindi a 22 come valore medio si possono calcolare 1 coefficienti di forma cos come indicato dalla Normativa 66 Le condizioni di carico corrispondenti sono visualizzate nella Figura 6 7 usqsk 0 5u qsk Loo iai men E M E Figura 6 7 Esempio di applicazione della condizione di carico da sola neve nel caso di collettore parabolico disposto in posizione di attesa L esempio illustrato schematizza in via esemplificativa una curvatura parabolica con una spezzata e prende come riferimento l angolo medio di pendenza del collettore rispetto all orizzontale Il collettore in quanto elemento caratterizzato da una superficie che pu essere
51. 232 1 340 0 565 0 220 1 867 2 051 2 448 2 687 2 709 2 604 2 450 2 180 1 804 1 279 1 357 0 478 0 245 1 837 2 032 2 428 2 676 2 712 2 613 2 445 2 174 1 812 1 328 1 347 0 374 0 270 1 802 2 005 2 401 2 662 2 715 2 622 2 443 2 170 1 821 1 386 1344 0 283 0 295 1 769 1 978 2375 2 649 2 718 2 632 2 444 2 169 1 833 1 446 1312 0 174 0 319 1 729 1 943 2344 2 633 2 719 2 640 2 447 2 176 1 848 1 510 1 270 0 061 0 343 1679 1 897 2305 2 612 2 716 2 646 2455 2 192 1 867 1 581 1 234 0 044 0 367 1 622 1 844 2 260 2 588 2 710 2 650 2 466 2 217 1 892 1 655 1 181 0 157 0 390 1 547 1 775 2 201 2 550 2 694 2 647 2 478 2245 1 920 1 754 1 143 0 266 0 413 1 455 1 695 2 128 2 501 2 667 2 637 2 490 2 272 1 959 1 933 1 124 0 391 0 435 1 333 1 590 2 023 2 422 2 618 2 613 2 499 2 301 2 024 2 316 1 168 0 540 0 457 1 172 1 442 1 865 2 292 2 519 2 550 2 483 2 319 2 114 2 960 1 224 0 719 0 478 0 981 1 254 1 664 2 111 2 416 2 500 2 492 2 384 2 312 3 512 1 131 0 940 0 500 0 100 0 155 0 232 0 447 0 580 0 608 0 876 1 212 1 446 2 204 0483 0 667 118 Tabella B 0 6 Coefficiente di forma per la distribuzione di pressione Parabole Interne Parte I COEFFICIENTI DI FORMA PER LA DISTRIBUZIONE DI PRESSIONE SULLA PARABOLA IN FUNZIONE DELLA APERTURA Parabole Interne Parte I angoli negativi Posizione angolare 0 500 0 478 0 00 0 00 0 01 0 01 0 07 0 21 0 27 0 35 0 42 0 50 0 59 0 42 0 07 0 07 0 01 0 15 0 31 0 42 0 55 0 64
52. 6 Carichi Il concentratore solare pu essere soggetto a diverse tipologie di carico classificabili in generale come carichi permanenti es peso proprio carichi variabili azione del vento e carichi accidentali sisma Qui di seguito ne vengono descritti alcuni In particolare si evidenzia come per 1 carichi derivanti dall azione del vento e della neve si sla provveduto a sviluppare alcuni aspetti di cui la presente normativa era carente 6 1 Carichi permanenti 6 1 1 Peso proprio Il peso proprio del collettore di fatto l unico carico permanente esistente per la struttura in oggetto L entit di tale carico deve essere valutata sulla base delle densit associate a ciascuno dei materiali utilizzati Nel caso dell accialo costituente principale della struttura la sua densit indicata nella sezione di questo documento appositamente dedicata ai materiali Per 1 materiali di differente tipo andranno indicate le densit ad essi associabili Se si effettua una analisi del comportamento meccanico di una sottostruttura il peso proprio dovr essere correttamente portato in considerazione come carico concentrato e o distribuito equivalente 6 2 Carichi variabili 6 2 1 Azione del vento sulla parabola Le azioni dovute al vento costituiscono per il concentratore solare il carico principale Tale carico si esplica in una pressione depressione esercitata sulle superfici riflettenti e di conseguenza in forze e momenti che vanno
53. 8 0 27 0 34 0 47 0 45 0 80 0 87 0 82 0 53 0 17 0 23 120
54. 8 4 9 2 Sao mne dr danno nena aa a a a 92 8 5 EDIFICILCON STRUTTURA INCA lil i A E A A A a 92 8 5 1 Principi eenera liesan e a a e alli ai rl ci ld 92 8 5 2 Elementi di fondazione WC ere 92 8 5 2 1 Sollecifazioni di calcolo sissi 92 8 5 2 2 Collesamentr orizzontali tra fondazioni iii Bia iii iaia 93 8 5 2 3 Paidi fondazione asia leleine e 93 8 5 2 4 Ventiche dicapacit Portante rale iaia 93 8 6 SERUITUREINACCHIO uaar 94 8 6 1 Principi di progettazione ilaele 94 8 6 2 Mieli eee aE AE EEE 94 8 6 3 Tipologie strutturali e fattore di struttura ERA AA OA 95 8 6 3 1 Tipolotie strutturali senene eea a eee aa ae ae a e A E e a a E a a ea 95 8 6 3 2 Calendidimensionamento iaia aaa 96 8 6 3 3 Fattore di sot Tasia a E EAA a a A R 96 8 6 4 Regole di progetto e di dettaglio per strutture dissipative iii 97 8 6 4 1 Repoledi Progetto nccrne aE RE EEE E E EE E EE OaE EA AE EA EEA a eede 97 8 6 4 2 Regole di dettaglio per tutte le tipologie strutturali loan ala ii rta 98 8 6 4 3 Regole di dettaglio per le strutture imtelalato eo 100 8 6 5 Edif in ZONA EEE ROTAIA SEC 104 8 7 RIFERIMENTI pill ii lil i iii a dle i ie iii ili dii 104 9 BIBLIOGRAFETA ci I RIDERA LI RTLA ERE RANA RIA RNA EE E 105 APPENDICE A ELENCO DELLE NORMATIVE sssisesrsrsceveressssssosrstcssecsisisvrsivesosss ssssnsosiesoeevssisveor dssssv dstvvst i orovs dessros esossvi sers 107 APPENDICE B COEFFICIENTI AERODINAMICI anna na 111 1 Introduzione L
55. ENEN ENTE PER LE NUOVE TECNOLOGIE aN L ENERGIA E L AMBIENTE ISSN 0393 30 16 LINEE GUIDA PER LA PROGETTAZIONE STRUTTURALE DI UN CON RATORE SOLARE SANNUZZI D MCOLINI xye per erga Font Rinnewabili e Risparmio Energelcao Cenia Ricerche Casaccia Roma Linee guida per la progettazione strutturale di un concentratore solare A Miliozzi G M Giannuzzi D Nicolini ENEA Casaccia Progetto Solare Termodinamico Riassunto La realizzazione di un qualsivoglia sistema solare a concentrazione sia esso a torre o lineare parabolico od a disco per una qualsiasi destinazione d uso produzione di energia elettrica realizzazione di processi chimici etc passa sempre attraverso la progettazione del campo solare e pi in particolare del sistema di concentrazione Il presente documento si pone l obiettivo di fornire delle linee guida utili alla progettazione di un generico concentratore solare sulla base del suo inquadramento tipologico e della individuazione del quadro normativo da applicare nelle verifiche progettuali L insieme delle leggi dei decreti delle circolari e delle raccomandazioni che disciplinano in Italia la progettazione di strutture come quella in esame permette di affrontare con sufficienti margini di sicurezza le tematiche invariabilmente poste al progettista strutturale e riguardanti sia la funzionalit del concentratore che l incolumit delle persone che vi operano Il presente documento si pone l ob
56. ET E i 28 2 7 JESI 0A B A BN 0 ZIN a H EE A E I E AE E EEE A OE E ET O EE 29 CLASSIFICAZIONE DEELA SERUTTURA ea ai RI AI ERIN RTLA I ETI naa EAEE inis 31 3 1 STRUTTURA SPECIALE cl E a a E a AE 31 3 2 STRUTTURA AD ASSETTO VARIABILE siena lira AR ae 32 3 3 STRUTTURA PREFABBRICATA Asola leali eee E a ai 34 3 4 RIFERIMENTI balla ala ela 35 QUADRO NORMATIVO DI RIFERIMENTO sic puliiiiiarniarziinieie ini Eros a Sear a poeson oE a o Enero NANE bre aras rint Y 37 4 1 NORMATIVA ITALIA NA vel a a a aa Aaa ici Le ie i ei eli ii 37 4 2 NORMATIVA EUROPEA Crne a i lede ie lle iui 40 4 3 NORMATIVAIMACCHINE Gabi Leelee 41 4 4 ALTRE NORMATIVE Gibellina 43 4 5 RIFERIMENTI if 45 MAFERALE Geller 47 5 1 CARPENFERIA E eli AEA i i li 48 5 1 1 AECT O LONN a sea s 48 5 1 2 Accadio per eelt alleata 50 5 1 3 ACCO per strutture saldat msama a e N E A 50 5 1 4 Comportamento degli acciai da carpenteria alle azioni applicate staticamente iii 51 5 2 PROVE SPERIMENTATE gialle LIRE 53 5 3 CHODI I a E E 53 5 4 BULEON es ea na E E lido A E ne i i ii NA i i iu 54 5 4 1 B lloni per giunzioni ad OMMI ici 54 5 4 2 Interasse CASICAZAFAVIMANO ME sirene aililiao Lia ieri a alli ala iaia 54 5 5 SAT DATOR E AE ii EE A ETE 55 5 5 1 ZOOM II RARO RR RR RR RO OR SER AREA NOOO TRO NON 55 5 5 2 Prove preliminari di qualifica dei procedimenti di saldatura iii 55 5 5 3 Giunti testa a testa od a T a completa penetrazione
57. INTA PORTANZA MOMENTO TORCENTE E PRESSIONE MEDIA Angolo CFX CFY CMZ CPM Tabella B 0 2 Coefficienti di forma per le parabole periferiche 115 COEFFICIENTI DI FORMA PER SPINTA PORTANZA MOMENTO TORCENTE E PRESSIONE MEDIA 0 35 0 05 0 41 0 03 0 33 0 06 0 28 0 07 0 19 0 05 0 11 0 04 0 04 0 03 0 01 0 03 0 15 0 02 0 42 0 03 0 71 0 07 0 66 0 00 0 40 0 08 0 01 0 13 0 21 0 11 0 26 0 06 0 11 0 04 0 00 0 04 0 05 0 04 0 11 0 04 0 15 0 03 0 13 0 01 0 04 0 03 0 09 0 08 Tabella B 0 3 Coefficienti di forma per le parabole interne 116 Tabella B 0 4 Coefficiente di forma per la distribuzione di pressione Parabole 0 500 0 478 0 457 0 435 0 413 0 390 0 367 0 343 0 319 0 295 0 270 0 245 0 220 0 194 0 169 0 142 0 116 0 089 0 062 0 035 0 009 0 009 0 035 0 062 0 089 0 116 0 142 0 169 0 194 0 220 0 245 0 270 0 295 0 319 0 343 0 367 0 390 0 413 0 435 0 457 0 478 0 500 0 003 0 041 0 098 0 166 0 236 0 306 0 383 0 460 0 543 0 615 0 681 0 752 0 802 0 853 0 888 0 913 0 972 1 039 1 094 1 050 0 378 0 209 0 497 0 460 0 381 0 283 0 190 0 070 0 045 0 154 0 268 0 367 0 471 0 569 0 658 0 747 0 826 0 901 0 970 1 016 1 033 0 816 Periferiche Parte I COEFFICIENTI DI FORMA PER LA DISTRIBUZIONE DI PRESSIONE SULLA PARABOLA IN FUNZIONE DELLA APERTURA Parabole Periferiche
58. Parte I angoli negativi 0 010 0 183 0 270 0 350 0 424 0 487 0 551 0 599 0 653 0 684 0 703 0 727 0 719 0 707 0 665 0 595 0 536 0 451 0 363 0 291 0 061 0 011 0 063 0 137 0 236 0 349 0 450 0 559 0 660 0 753 0 840 0 913 0 980 1 038 1 086 1 124 1 149 1 161 1 161 1 148 1 117 0 668 0 014 0 154 0 213 0 259 0 291 0 302 0 311 0 296 0 285 0 249 0 200 0 161 0 092 0 028 0 050 0 147 0 248 0 425 0 670 0 876 0 617 0 315 0 771 0 852 0 971 1 069 1 149 1 225 1 289 1 340 1 383 1 414 1 436 1 450 1 455 1 453 1 446 1 432 1 410 1 370 1 301 0 768 0 018 0 005 0 014 0 046 0 088 0 146 0 199 0 268 0 331 0 419 0 515 0 597 0 699 0 792 0 893 1 006 1 129 1 317 1 555 1 727 1 159 0 848 1 475 1 552 1 631 1 689 1 732 1 764 1 786 1 799 1 805 1 804 1 798 1 787 1 773 1 754 1 731 1 702 1 664 1 605 1 503 0 879 Posizione angolare 105 90 0 020 0 098 0 229 0 500 0 818 1 306 1 222 0 804 0 294 0 685 1 209 1 682 1 934 1 865 1 592 1 405 0 424 0 910 1 490 1 940 2 108 1 896 1 533 1 049 0 549 1 110 1 725 2 139 2 221 1 906 1 416 0 731 0 659 1 276 1 910 2 277 2 274 1 877 1 278 0 493 0 776 1 433 2 072 2 384 2 299 1 829 1 142 0 307 0 881 1 566 2 203 2 462 2 304 1 764 1 011 0 159 0 993 1 693 2 319 2 521 2 295 1 686 0 872 0 015 1
59. R fk ym dove Fk e fk sono 1 valori caratteristici di F ed f rispettivamente ed 1 coefficienti yF e ym dipendono dal tipo di distribuzione di F ed f dal frattile con cui sono definiti 1 valori caratteristici Fk e fk e dal livello di probabilit pu definito accettabile Se poi vi sono due o pi carichi la condizione p lt pu equivale ad imporre che l effetto di una o pi opportune combinazioni lineari dei valori caratteristici dei carichi sia inferiore alla resistenza strutturale funzione a sua volta della resistenza caratteristica del materiale o del particolare costruttivo diviso per un opportuno coefficiente ym S yF1 F1 yF2 F2 yF1 F1 yFn Fn lt R fk ym Se si definisce e combinazione di progetto Fd la combinazione dei valori caratteristici dei carichi moltiplicati per opportuni coefficienti yFi e resistenza di progetto fd il valore caratteristico della resistenza diviso per il coefficiente ym la formula sopra riportata diviene S Fd lt R fd 71 Se si indicano con Gk il valore caratteristico dei carichi permanenti Qki i valori caratteristici dei carichi variabili yG il coefficiente dei carichi permanenti yQ il coefficiente del carico variabile che ha effetto predominante yi yQ il coefficiente di carico degli altri carichi variabili con y1 lt 1 la combinazione di progetto dei carichi Fd viene generalmente espressa nella forma Fd yG Gk yQ QKI Y2ny1 Qki In essa il carico Qk1 tenuto in conto per
60. Regioni Campania Province di Napoli e Salerno Puglia escluso Provincia di Foggia Basilicata Calabria Sardegna Sicilia qsk 0 75 kN m as lt 200 m qsk 0 75 2 2 as 200 1000 KN m 200 m lt a lt 750 m qsk 1 96 8 5 as 750 1000 KN m as gt 750 m L altitudine di riferimento as la quota sul livello del mare nel sito di realizzazione dell edificio Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare si dovr fare riferimento alle condizioni locali di clima e di esposizione utilizzando comunque valori di carico neve non inferiori a quelli previsti per 1500 m Periodo di ritorno In mancanza di specifiche indagini statistiche 1l valore di riferimento del carico neve al suolo qref T riferito ad un generico intervallo di ritorno Tr dato dall espressione Adref T Rn Ask 64 dove qu il valore di riferimento del carico neve al suolo associato ad un intervallo di ritorno di 200 anni Aprn un coefficiente fornito dalla Figura 6 3 a cui corrisponde l espressione Gr 0 273 1 0 5In In 1 1 Tr Tr anni Figura 6 3 Valori del carico neve al suolo in funzione dell intervallo di ritorno Coefficienti di forma per il carico neve In generale possono essere utilizzati 1 coefficienti di forma per il carico neve contenuti nel presente paragrafo dove vengono indicati 1 relativi valori nominali per le coperture a una o pi falde essendo a in gradi sessagesimali l angolo formato d
61. V secondo EN 10045 la gen 1992 ricavate trasversalmente al giunto saldato resilienza che verr verificata a 20 C se la struttura deve essere Impiegata a temperatura maggiore od uguale a 0 C e a 0 C nel caso di temperature minori nel caso di saldatura ad elettrogas o elettroscoria tale verifica verr eseguita anche nella zona del materiale base adiacente alla zona fusa dove maggiore l alterazione metallurgica per l alto apporto termico I provini per le prove di trazione di piegamento di resilienza ed eventualmente per le altre prove meccaniche se ritenute necessarie verranno ricavate da saggi testa a testa saldati saranno scelti allo scopo gli spessori pi significativi della struttura 55 5 5 3 Giunti testa a testa od a T a completa penetrazione Con riferimento alla Figura 5 3 per il calcolo delle tensioni derivanti da azioni di trazione o compressione agenti normalmente all asse della saldatura o da azioni di taglio deve essere considerata come sezione resistente la sezione longitudinale della saldatura stessa avente come larghezza il minore dei due spessori collegati per giunti di testa o lo spessore dell elemento a completa penetrazione se giunti a T uu Figura 5 3 Per il calcolo delle tensioni derivanti da azioni di trazione o compressione parallele all asse della saldatura considerata come sezione resistente quella del pezzo saldato ricavata normalmente all asse predetto materiale base m
62. a coppia interna essendo b h l altezza della sezione della trave e tfb lo spessore della flangia In assenza di piatti di continuit posti in prosecuzione delle flange delle travi e di ogni altro possibile rinforzo della zona di pannello nodale la resistenza di progetto a taglio pu essere calcolata mediante la seguente relazione 8 6 4 3 2 5 2 dove Avc l area resistente a taglio della colonna e o la tensione normale media nel pannello nodale Nel caso di colonne con sezione in composizione saldata l area resistente a taglio della sezione della colonna coincide con l area dell anima mentre nel caso di colonne in profilo laminato esprimibile nella seguente forma Ax A bati two 27 Jti UE 8 6 4 3 2 5 3 dove Ac l area della colonna rc il raggio di raccordo della connessione flangia anima e bfc tfc e twc sono rispettivamente la larghezza delle flange lo spessore delle flange e lo spessore dell anima della colonna Quando l anima della colonna sollecitata a taglio rinforzata ed irrigidita per mezzo di piastre d anima supplementari lo spessore 101 di tali piastre non pu essere inferiore allo spessore dell anima della colonna In tal caso l area resistente a taglio Avc del pannello nodale pu essere incrementata di bs twc essendo bs la larghezza delle piastre d anima supplementari Ulteriori incrementi dell area resistente a taglio non sono ammessi anche qualora le piastre supplementari siano
63. a del vento per un concentratore solare parabolico lineare Prove Sperimentali ed Analisi Fluidodinamiche Gruppo di Ricerca STM Documento finale contratto ENEA Maggio 2005 Miliozzi A Nicolini D J M Kenny C Rondoni F Crobu Verifica della affidabilit del modello numerico utilizzato per valutare l azione del vento su concentratori parabolici lineari attraverso prove sperimentali in galleria del vento SOL RS 2005 11 AA VV Construction m tallique et mixte acier beton Calcul et dimensionnement Tome 1 Eyrolles Parigi 1992 AA VV Construction m tallique et mixte acier beton Conception et mise in ouvre Tome 2 Eyrolles Parigi 1992 P Foraboschi Elementi di Tecnica delle Costruzioni Progetto di massima delle strutture civili McGraw Hill Milano 2004 A Bernardini U Vescovi Tecnica delle costruzioni sicurezza e non linearit delle strutture CLEUP Ed Padova 1989 N Scibilia Progetto di strutture in acciaio Flaccovio Ed Palermo 1999 ENEXSYS Guida alla progettazione e verifica di strutture in acciaio secondo gli Stati Limite DEI Roma 2003 G Ballio F M Mazzolani Strutture in acciaio Hoepli Milano 2002 pp 1 779 G Ballio C Bernuzzi Progettare costruzioni in acciaio Hoepli Milano 2004 pp 1 348 V Nunziata Teoria e pratica delle strutture in acciaio Seconda Edizione Flaccovio Ed Palermo 2000 pp 1 476 F Radogna Tecnica delle Costruzioni
64. a della sezione di rottura Z A0 AY AO in cui AQ la sezione iniziale del provino scarico ed A la sezione ridotta di rottura Inoltre il referto frattoscopico fornisce utili informazioni su eventuali difetti di omogeneit e di isotropia del materiale La prova di carico scarico ed inversione della forza centrata quella di durezza e quella di piegamento qui non riportate per brevit caratterizzano completamente assieme alla prova di trazione il comportamento degli acciai da carpenteria sotto azioni di tipo statico 5 2 Prove sperimentali Come gi indicato in precedenza l accertamento delle caratteristiche meccaniche 1l prelievo dei saggi la posizione nel pezzo da cui devono essere prelevati la preparazione delle provette e le modalit di prova sono rispondenti alle prescrizioni delle norme UNI EU 18 dic 1980 UNI 552 ott 1986 UNI EN 10002 la gen 1992 UNI EN 10025 feb 1992 5 3 Chiodi Per 1 chiodi da ribadire a caldo s1 devono impiegare gli acciai previsti dalla UNI 7356 dic 1974 53 5 4 Bulloni a normali _ alta resistenza Vite 46 56 68 Dado 4 5 6 5 4 1 Bulloni per giunzioni ad attrito 8 8 10 9 secondo UNI EN 20898 1 dic 91 UNI 5712 giu 75 O 10 secondo UNI 3740 4a ott 85 UNI 5713 giu 75 a Acciaio C 50 UNI 7845 nov 78 temprato e UNI 5714 giu 75 rinvenuto HRC 32 40 Piastrine Acciaio C 50 UNI 7845 nov 78 temprato e UNI 5715 g
65. a realizzazione di un qualsivoglia sistema solare a concentrazione sia esso a torre o lineare parabolico od a disco per una qualsiasi destinazione d uso produzione di energia elettrica realizzazione di processi chimici etc passa sempre attraverso la progettazione del campo solare e pi in particolare del sistema di concentrazione In generale tale sistema costituito da una struttura metallica ancorata al suolo tramite opportune fondazioni che supporta il sistema riflettente specchi e gli permette di inseguire il sole tramite un adeguato sistema di movimentazione Il presente documento si pone l obiettivo di fornire delle linee guida utili per la progettazione strutturale di un concentratore solare Il primo passo nella progettazione del concentratore quello di determinare e l inquadramento tipologico della struttura costituente il concentratore solare esaminando come fatto e come funziona ed e il quadro normativo da applicare nelle verifiche progettuali della struttura in oggetto Per effettuare l inquadramento tipologico della struttura in esame si fa riferimento a tutti quei documenti attraverso 1 quali sia possibile evidenziare gli scopi funzionali e le modalit operative di un concentratore solare rif 1 A partire da ci allora possibile individuare il corpo normativo che ne disciplina la progettazione in termini strutturali Il tema della classificazione dei concentratori solari presenta qualche criticit
66. a struttura in occasione del sisma e si ottiene moltiplicando y21 per I valori dei coefficienti y21 e sono riportati nelle successive tabelle Tabella 8 4 Destinazione d uso Wai Abitazioni Uffici 0 30 Uffici aperti al pubblico Scuole Negozi Autorimesse 0 60 Tetti e coperture con neve 0 20 Magazzini Archivi Scale 0 80 Vento Variazione termica 0 00 Tabella 8 5 Destinazione d uso 0 Copertura 1 0 Archivi 1 0 Carichi correlati 0 8 Carichi indipendenti 0 5 8 4 2 9 Modellazione della struttura Il modello della struttura su cui verr effettuata l analisi dovr rappresentare in modo adeguato la distribuzione di massa e rigidezza effettiva considerando laddove appropriato come da indicazioni specifiche per ogni tipo strutturale il contributo degli elementi non strutturali In generale il modello della struttura sar costituito da elementi resistenti piani a telaio o a parete connessi da diaframmi orizzontali Se i diaframmi orizzontali tenendo conto delle aperture in essi presenti sono sufficientemente rigidi 1 gradi di libert dell edificio possono essere ridotti a tre per piano concentrando masse e momenti di inerzia al centro di gravit di ciascun piano In aggiunta all eccentricit effettiva dovr essere considerata un eccentricit accidentale eai spostando il centro di massa di ogni piano 1 in ogni direzione considerata di una distanza pari a 5 della dimensione massima del piano in direzione perpe
67. acciaio In casi particolari pu essere necessario considerare oltre alla variazione uniforme anche una seconda distinta condizione di pi breve durata con variazione lineare della temperatura nella sezione Va inoltre tenuto presente che possono aversi differenze di temperatura tra struttura ed elementi non strutturali ad essa collegati ad esempio le superfici riflettenti 6 2 5 Cedimenti differenziali Sia la Normativa italiana che l Eurocodice 3 classificano le deformazioni imposte all interno delle azioni 3 2 2 e pi prettamente le qualificano quali azioni indirette generatisi a seguito di un effetto termico o di possibili assestamenti strutturali In quanto tali quindi 1 cedimenti differenziali potranno poi rappresentare una situazione ultima o di esercizio come illustrato nel seguito a seconda dei requisiti funzionali dell opera per la struttura in oggetto 1l verificarsi di un cedimento di un suo qualunque punto ravvisabile come situazione inammissibile se non in fase ultima L esplicarsi di cedimenti differenziali peraltro situazione possibile nel momento in cui venga studiata l interazione terreno struttura il terreno viene infatti generalmente modellato come costituito da un letto di molle cedevoli elasticamente sicch il vincolo stesso che induce la necessit di tener conto di cedimenti aventi entit definibili a seconda delle caratteristiche meccaniche del terreno stesso Detto ced
68. alcolo definite nel 6 1 prescindendo da fenomeni di instabilit ma comprese le maggiorazioni per effetti dinamici non comportino in alcun punto di ogni sezione il superamento della deformazione unitaria corrispondente al limite elastico del materiale Si assumer ym 1 0 In tal caso ammesso il calcolo elastico degli effetti delle azioni di calcolo Gli effetti dovuti a stati di presollecitazione non vengono inclusi in questa sede Si dovr anche verificare che siano soddisfatte le verifiche nei confronti dei fenomeni di instabilit della struttura degli elementi strutturali che la compongono e parte di essi La resistenza caratteristica di membrature soggette a fenomeni di instabilit pu essere determinata con i metodi indicati al 5 del D M 9 01 96 Acciaio altre parti ed allegati 7 3 1 2 Stato limite di collasso plastico della struttura Si assume come stato limite ultimo il collasso per trasformazione della struttura o di una sua parte in un meccanismo ammettendo la completa plasticizzazione delle sezioni coinvolte nella formazione del meccanismo Si assumer nei calcoli ym 1 2 e si 73 verificher che in corrispondenza delle azioni di calcolo di cui sopra non si raggiunga lo stato ultimo in esame Si dovr garantire che il meccanismo risultante dai calcoli possa venir raggiunto sia verificando che nelle zone elasticizzate le giunzioni abbiano una duttilit sufficiente sia premunendosi contro i fenomeni di instabilit
69. ale Furocodice 2 Progettazione delle strutture di calcestruzzo Parte 1 2 Regole generali Progettazione della resistenza all incendio UNI ENV 1992 1 2 gennaio 1998 Norma italiana sperimentale 108 Eurocodice 2 Progettazione delle strutture di calcestruzzo Parte 1 3 Regole generali Elementi delle strutture prefabbricate di calcestruzzo UNI ENV 1992 1 3 settembre 1995 Norma italiana sperimentale Furocodice 3 Progettazione delle strutture di acciaio Parte 1 1 Regole generali e regole per gli edifici ENV 1993 1 1 aprile 1992 Norma italiana sperimentale Furocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 1 1 Regole generali Azioni sismiche e regole generali per le strutture UNI ENV 1998 1 ottobre 1997 Norma italiana sperimentale Furocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 1 2 Regole generali Regole generali per gli edifici UNI ENV 1998 2 ottobre 1997 Norma italiana sperimentale Furocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 1 3 Regole generali Regole specifiche per 1 diversi materiali ed elementi UNI ENV 1998 3 gennaio 1998 Norma italiana sperimentale 109 110 Appendice B Coefficienti aerodinamici Concentratore solare parabolico lineare A partire da risultati ottenuti attraverso analisi CFD si sono identificati 1 vari coeffic
70. alla falda con l orizzontale w a lt 60 0 15 30 60 a Figura 6 4 Tabella 6 4 Coefficiente di 0 lt a lt 15 15 lt a lt 30 30 lt a lt 60 forma di 08 08 0860 930 p o o 0804190 60 0 30 gt m 0 8 0 80 30 0 8 0 80 30 di 08 0860 0945 0 I coefficienti di forma ul u2 u3 u1 si riferiscono alle coperture ad una o pi falde e sono da valutare in funzione di a come indicato nel D M 16 01 96 65 Oltre tali tipi di coperture possono essere considerate per posizioni particolari della parabola anche 1 coefficienti relativi a coperture cilindriche Coperture cilindriche In assenza di ritegni che impediscano lo scivolamento della neve per le coperture cilindriche di qualsiasi forma ed a singola curvatura del medesimo segno verr considerata la pi gravosa fra la distribuzione di carico uniforme ed asimmetrica indicate nella Figura 6 5 I valori dei coefficienti di forma sono indicati in Figura 6 6 Nota Ad ogni punto del profilo B langolo fra l orizzontale e la tangente alla curva in quel punto Il coefficiente di forma determinato come segue B lt 60 ul 0 8 u2 0 2 10 h 1 con la limitazione u2 lt 2 0 u3 0 5 u2 a gt 60 ul u2 p3 0 H E u I di pci Ho B lt 60 aup L i j Nota L1 lt L I do y u B lt 60 lt N 0 1 I h L h L QO QO a 1 02 03 04 0 5 11
71. analisi funzionale dell opera emerge chiaramente la sua valenza di struttura speciale per la quale sono previste particolari disposizioni progettuali e costruttive vista anche l innovativit della stessa nel panorama costruttivo attuale Assegnata configurazione angolare viene a determinarsi la natura dell opera coincidente con una struttura speciale di acciaio in elevazione fondata su elementi di calcestruzzo semplice o armato e connessa ad un suolo di fondazione avente caratteristiche strettamente correlate al sito prescelto anche sotto il profilo sismico Dal punto di vista strutturale entrano in gioco le caratteristiche dinamiche dell opera in un contesto fortemente influenzato non solo dalle oscillazioni prodotte dai motori ma anche da quelle provocate dai venti dominanti o dall azione sismica Si noti che a riguardo della determinazione della suddetta Tariffa professionale rif 2 per un importo dell opera intorno ai 10 ME le percentuali degli onorari dovuti al professionista coincidono con quelli riportati in Tabella 3 1 Da qui si nota la maggiore importanza dell opera se 31 ricadente nelle classi V e IXb rispetto alla classe II Si dovrebbe per distinguere l importo delle parti strutturali da quello proprio delle parti meccaniche in modo da individuare le percentuali secondo criteri pi appropriati Importo IXb a a 2 7 31 4711 46 E 3 1 Esempio di tariffe professionali Tenendo conto de
72. ante per questo livello Sopravvivenza per forti venti in posizione di riposo La velocit del vento di sopravvivenza deve essere adattata alle richieste del sito secondo quanto previsto dalla normativa La velocit del vento v4 caratterizzante per questo livello Transizione tra le condizioni operative normali e la posizione di sopravvivenza per W3 Tabella 2 2 Condizioni operative 2 6 Requisiti principali In base a quanto riportato nei punti precedenti 1 principali requisiti per un concentratore solare possono essere cos riassunti e Sicurezza Le strutture del collettore che assolvono a funzioni statiche devono garantire livelli adeguati di sicurezza al fine di salvaguardare la pubblica incolumit come richiesto dalla legge 1086 71 Ci in altre parole si esplica in una opportuna resistenza o fattore di sicurezza per il manufatto e Prestazione ottica La struttura deve garantire una rigidezza tale da ottenere sotto il carico di esercizio spostamenti e rotazioni contenuti in modo da mantenere il livello di prestazione ottica legato alla capacit di concentrare sul ricevitore la radiazione riflessa dagli specchi nei limiti richiesti 28 Funzionalit meccanica La deformabilit della struttura deve essere tale da non produrre interferenza tra le parti mobili e fisse della struttura ai carichi di esercizio Fconomicit Rispondere al requisito di economicit tipico di componenti di impianto che utilizzano font
73. ate composte da telai che resistono alle forze orizzontali con un comportamento prevalentemente flessionale In queste strutture le zone dissipative sono principalmente collocate alle estremit delle travi in prossimit dei collegamenti trave colonna dove si possono formare le cerniere plastiche e l energia viene dissipata per mezzo della flessione ciclica plastica b controventi reticolari concentrici nei quali le forze orizzontali sono assorbite principalmente da membrature soggette a forze assiali In queste strutture le zone dissipative sono principalmente collocate nelle diagonali tese Pertanto possono essere considerati in questa tipologia solo quei controventi per cui lo snervamento delle diagonali tese precede il raggiungimento della resistenza delle aste strettamente necessarie ad equilibrare 1 carichi esterni I controventi reticolari concentrici possono essere distinti nelle seguenti tre categorie Figura 8 2 e controventi con diagonale tesa attiva in cui la principale fonte di dissipazione risiede nelle aste diagonali soggette a trazione in campo plastico e controventi a V in cui le forze orizzontali devono essere assorbite considerando sia le diagonali tese che quelle compresse Il punto d intersezione di queste diagonali giace su di una membratura orizzontale che deve essere continua e controventia K in cui il punto d intersezione delle diagonali giace su di una colonna Questa categoria non deve essere conside
74. ateriale d apporto Tabella 5 5 fd Iclasse _ II classe 0 85 fd fd resistenza di progetto del materiale base La tensione ideale calcolata secondo la seguente formula dovr risultare minore od uguale ai limiti riportati in Tabella 5 5 2 2 20 5 Gia CL 0 GLO t t dove o la tensione di trazione o compressione normale alla sezione longitudinale della saldatura c la tensione di trazione o compressione parallela all asse della saldatura e tj la tensione tangenziale nella sezione longitudinale della saldatura 56 5 5 4 Giunti a cordoni d angolo Per il calcolo delle tensioni derivanti da azioni di trazione o compressione agenti normalmente all asse della saldatura o da azioni di taglio deve essere considerata come sezione resistente la sezione di gola del cordone di saldatura ai fini del calcolo essa ha come lunghezza quella intera del cordone purch questo non abbia estremit palesemente mancanti o difettose e come larghezza l altezza del triangolo inscritto nella sezione trasversale del cordone Figura 5 4 fa oa dd Figura 5 4 Eventuali tensioni oj di trazione o di compressione presenti nella sezione trasversale del cordone inteso come parte della sezione resistente della membrana non devono essere prese in considerazione ai fini della verifica del cordone stesso Il calcolo convenzionale delle tensioni deve essere eseguito ribaltando su uno dei lati del cordone la sezione di gola Fi
75. avi E ili KV Si veda il D M 9 01 96 49 5 1 2 Acciaio per getti Per l esecuzione di parti in getti delle opere di cui al D M 9 01 96 s1 devono impiegare getti di acciaio FeG400 FeG450 FeG520 UNI 3158 dic 1977 o equivalenti Quando tali acciai debbono essere saldati devono sottostare alle stesse limitazioni di composizione chimica previste per gli acciai laminati di resistenza similare s1 veda 5 1 3 Stati monoassiali Per le verifiche si assumono 1 valori della resistenza di calcolo fd riportati nella Tabella 5 4 fa N mm MATERIALE Lan Fe G 400 180 Fe G 450 229 Fe G 520 255 t spessore in mm Tabella 5 4 Acciai per getti Stati monoassiali Resistenza di calcolo fd 5 1 3 Acciaio per strutture saldate Composizione chimica e grado di disossidazione degli acciai Acciaio tipo Fe360 Fe430 Gli acciai da saldature con elettrodi rivestiti oltre a soddisfare le condizioni richieste dal 3 1 1 devono avere composizione chimica contenuta entro 1 limiti raccomandati dalla UNI 5132 ott 1974 per le varie classi di qualit degli elettrodi Impiegati Nel caso di saldature di testa o d angolo sul taglio di un laminato gli acciai oltre che a soddisfare 1 limiti di analisi sopraindicati devono essere di tipo semicalmato o calmato salvo che vengano impiegati elettrodi rivestiti corrispondenti alla classe di qualit 4 della UNI 5132 ott 1974 Gli acciai destinati ad essere saldati con
76. ccumulo nin dei sali freddi a e a li bea e ST Ia Generatore di vapore ar fi F f ga UE dei A Gondensatore Turbina a vapore ottostazion i S sa e e generatore elettrico e torre di raffreddamento Figura 2 2 Schema di una centrale che utilizza sali fusi Il flusso solare medio che agisce sul ricevitore assume valori molto elevati che permettono il raggiungimento di temperature anche superiori a 1500 C in questo modo si possono realizzare cicli termodinamici molto efficienti I sistemi a torre possono inoltre essere integrati all interno di centrali a combustibile fossile per un funzionamento ibrido in cui grazie all accumulo termico la parte solare pu operare alla potenza nominale per pi della met del tempo Il collettori ed il ricevitore possono in generale essere collocati in tre modalit differenti nella prima gli eliostati circondano completamente la torre solare ed il ricevitore di forma cilindrica ha un sistema di trasferimento del calore a superficie esterna nella seconda configurazione gli eliostati sono posizionati a nord della torre nell emisfero boreale ed il ricevitore ha un sistema di trasferimento del calore a superficie interna nell ultima tipologia gli eliostati sono posizionati a nord della torre ed 1l ricevitore costituito da una superficie verticale piana che assorbe la radiazione in direzione nord L utilizzo di una tipologia piuttosto che un altra dete
77. ch non inserito espressamente nel testo come nel caso precedente si intende ancora che essa deve intendersi applicabile a tutte le strutture poste sul territorio nazionale a prescindere dal materiale di cui sono costituite AI Titolo I DISPOSIZIONI GENERALI Art 1 Tipo di strutture e norme tecniche la 64 recita cos In tutti i comuni della Repubblica le costruzioni sia pubbliche che private debbono essere realizzate in osservanza delle norme tecniche riguardanti i vari elementi costruttivi che saranno fissate con successivi decreti del Ministro per i lavori pubblici di concerto con il Ministro per l interno sentito il Consiglio superiore dei lavori pubblici che si avvarr anche della collaborazione dei Consiglio nazionale delle ricerche Tali decreti dovranno essere emanati entro un anno dalla entrata in vigore della presente legge Nel successivi capoversi secondo terzo e quarto dei gi citato Titolo 1 Art 1 la 64 fissa inoltre e le modalit di revisione della normativa tecnica e gli argomenti di cui essa dovr occuparsi e le norme di comportamento a fronte di sistemi costruttivi diversi da quelli gi previsti vi si legge infatti Le norme tecniche di cui al comma precedente potranno essere successivamente modificate o aggiornate con la medesima procedura ogni qualvolta occorra Dette norme tratteranno 1 seguenti argomenti e criteri generali tecnico costruttivi per la progettazione esecuzione e c
78. cifiche per 1 diversi materiali ed elementi UNI ENV 1998 1 gennaio 1998 Norma italiana sperimentale Furocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 1 2 Regole generali Regole generali per gli edifici UNI ENV 1998 2 ottobre 1997 Norma italiana sperimentale Furocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 1 3 Regole generali Regole specifiche per 1 diversi materiali ed elementi UNI ENV 1998 3 gennaio 1998 Norma italiana sperimentale 4 3 Normativa Macchine Come indicato sommariamente nel 3 2 la Direttiva Macchine D P R n 459 del 24 07 1996 definisce come macchina I un insieme di pezzi o di organi di cui almeno uno mobile collegati tra loro anche mediante attuatori con circuiti di comando e di potenza o altri sistemi di collegamento connessi solidalmente per una applicazione ben determinata segnatamente per la trasformazione il trattamento lo spostamento o il condizionamento di materiali un insieme di macchine e di apparecchi che per raggiungere un risultato determinato sono disposti e comandati in modo da avere un funzionamento solidale un attrezzatura intercambiabile che modifica la funzione di una macchina commercializzata per essere montata su una macchina o su una serie di macchine diverse o su un trattore dall operatore stesso nei limiti in cui tale attrezzatura non sia un pezzo di ricambio o un utensile S
79. d alta pressione ecc In questo caso si tratta di verificare lo stato limite di esercizio e ultimo del tubo in cui fluiscono 1 sali in temperatura e pressione per evitare rischi di rottura o danneggiamento Sono pol utili 1 seguenti avvisi di rischio 1 3 6 Rischi dovuti alle variazioni di velocit di rotazione degli utensili Quando la macchina progettata per effettuare operazioni in condizioni di impiego diverse ad esempio in materia di velocit e di alimentazione deve essere progettata e costruita in modo che la scelta e la regolazione di tali condizioni possano essere effettuate in modo sicuro e affidabile 1 3 7 Prevenzione dei rischi dovuti agli elementi mobili Gli elementi mobili della macchina devono essere progettati costruiti e disposti per evitare i rischi oppure se sussistono rischi essere muniti di protezioni o dispositivi di protezione in modo tale da prevenire qualsiasi rischio di contatto che possa provocare infortuni Devono essere prese tutte le disposizioni necessarie per impedire un bloccaggio improvviso degli elementi mobili di lavoro Nei casi in cui malgrado le precauzioni prese pu verificarsi un bloccaggio mezzi di protezione specifici utensili specifici le istruzioni per l uso ed eventualmente un indicazione sulla macchina stessa dovranno essere forniti dal fabbricante per permettere di sbloccare la macchina senza rischi 1 3 8 Scelta di una protezione contro i rischi dovuti agli elementi mobil
80. da Fondazioni Le strutture di fondazione devono essere verificate applicando quanto prescritto nel punto 8 5 1 9I 8 4 9 2 Stato limite di danno Per l azione sismica di progetto di cui al punto 8 4 2 6 dovr essere verificato che gli spostamenti strutturali non producano danni tali da rendere temporaneamente inutilizzabile la struttura Questa condizione si potr ritenere soddisfatta quando gli spostamenti massimi ottenuti dall analisi dr siano inferiori ai limiti indicati dal Progettista 8 5 Edifici con struttura in C A 8 5 1 Principi generali L impostazione della Normativa con le regole di progetto che da essa discendono prevede che gli edifici in cemento armato posseggano in ogni caso una adeguata capacit di dissipare energia in campo inelastico per azioni cicliche ripetute senza che ci comporti riduzioni significative della resistenza nei confronti delle azioni sia verticali che orizzontali Ai fini di un buon comportamento dissipativo d insieme le deformazioni inelastiche devono essere distribuite nel maggior numero possibile di elementi duttili in particolare in quelli soggetti a sforzi normali limitati evitando al contempo che esse si manifestino negli elementi meno duttili ad es 1 pilastri soggetti a sforzi normali rilevanti e nei meccanismi resistenti fragili ad es resistenza a taglio resistenza dei nodi trave pilastro Il procedimento adottato nelle presenti norme per conseguire questo risultato
81. dotti dalle contemporanee azioni di sforzo normale e taglio A tale scopo nelle sezioni in cui attesa la formazione delle cerniere plastiche devono essere verificate le seguenti relazioni MSd lt Mpl Rd NSd lt 0 15 Npl Rd 8 6 4 3 2 1 VG Sd VM Sd lt 0 5 Vpl Rd dove MSd ed NSd sono 1 valori di progetto del momento flettente e dello sforzo assiale risultanti dall analisi strutturale Mpl Rd Npl Rd e Vpl Rd sono i valori delle resistenze plastiche di progetto flessionale assiale e tagliante VG Sd la sollecitazione di taglio di progetto dovuta alle azioni non sismiche VM Sd la forza di taglio dovuta all applicazione dei momenti resistenti Mpl Rd alle estremit della trave con segno tale da produrre un diagramma dei momenti intrecciato a doppia curvatura Verifiche di stabilit flesso torsionale delle travi In assenza di ritegni trasversali le travi devono possedere sufficiente resistenza nei confronti della instabilit laterale o flessotorsionale nella ipotesi di formazione di una cerniera plastica ad una delle estremit Verifiche a taglio delle colonne L azione di taglio nelle colonne risultante dall analisi strutturale deve rispettare la seguente limitazione VM Sd lt 0 5 Vpl Rd 3 6 4 3 2 3 1 100 dove VM Sd la forza di taglio dovuta all applicazione dei momenti resistenti ridotti per la presenza dello sforzo normale alle estremit della colonna Mc Rd red con segno tale da produrre un dia
82. e l effettua una serie di sopralluoghi in cantiere in base a quanto stabilito in fase di pianificazione del lavoro 2 effettua sopralluoghi non pianificati in relazione a particolari esigenze del cantiere Durante 1 sopralluoghi Egli svolge le seguenti azioni 1 Verifica le condizioni di sicurezza del cantiere 2 Compila il Giornale del Coordinatore per aggiornare la situazione del cantiere 3 Registra tutti 1 documenti presenti in cantiere previsti dalla legge 4 Aggiorna l elenco dei nominativi delle eventuali nuove imprese presenti in cantiere Registra tutta la documentazione ricevuta durante le fasi di sopralluogo 6 Raccoglie informazioni e documentazione anche fotografica per la revisione del Fascicolo dell Opera Terminati 1 sopralluoghi 11 Coordinatore redige un verbale che viene controfirmato dai presenti PSR SR aT a N Assicurazione Qualit la Ditta fornitrici 1 servizi di ingegneria integrata deve fornire un servizio ineccepibile dal punto di vista qualitativo Per ottenere tale servizio occorrono l efficienza interna ottenuta mediante una politica della qualit che fornisca una pianficazione delle diverse attivit e una gestione delle risorse ispirata all efficienza 2 riduzione drastica dei costi connessi con la Non Qualit Inoltre per un corretto controllo della Qualit vanno aggiunti 1 metodi di definizione de verifica del prodotto finale o intermedio 2 rilievo e organizzazione sistema
83. e nel caso in cui la progettazione e la realizzazione di una struttura ricada nelle prerogative di un amministrazione pubblica devono essere tenute presenti anche le leggi seguenti LEGGE 11 febbraio 1994 n 109 Legge quadro in materia di lavori pubblici Decreto del Presidente della Repubblica 21 dicembre 1999 n 554 Regolamento di attuazione della legge quadro in materia di lavori pubblici 1 febbraio 1994 n 109 e successive modificazioni Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 2 novembre 1999 n 555 Regolamento recante norme per la ripartizione del fondo di cui al comma 1 dell articolo 18 della legge n 109 1994 e successive modifiche ed integrazioni 4 5 Riferimenti Per quanto riguarda 1 riferimenti relativi alle normative citate nel presente capitolo si pu vedere la lista riportata in Appendice A 45 46 5 Materiali La Normativa italiana prevede l utilizzo di acciai denominati Fe360 Fe430 Fes10 le cul caratteristiche vengono illustrate in Tabella 5 1 spessore t mm f N mm f N mm f N mm f N mm Tabella 5 1 Valori nominali di tensione di snervamento e di rottura per gli acciai strutturali E consentito l impiego di acciai diversi da quelli previsti purch venga garantita alla costruzione con adeguata documentazione teorica e sperimentale una sicurezza non minore di quella prevista dalle norme vigenti Per l accertamento delle caratteristiche meccaniche riportate pi oltre i
84. e che riguarda le verifiche col metodo delle tensioni ammissibili e D M 9 1 96 Norme tecniche per il calcolo l esecuzione ed il collaudo delle strutture in c a normale e precompresso e per le strutture metalliche questo decreto ha sostituito il precedente per quanto riguarda le verifiche col metodo degli stati limite esso inoltre ha consentito l uso degli Eurocodici 2 e 3 la sezione III delle parti I e II costituisce 11 Documento di Applicazione Nazionale di tali Eurocodici la prima parte relativa alle strutture in cemento armato le parti successive sono relativa all accialo a strutture miste accialo calcestruzzo ecc e contengono anche allegati relativi ai materiali A chiarimento del D M 9 1 96 stata emessa la e Circolare ministeriale 15 Ottobre 1996 n 252 Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche per il calcolo l esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche di cui al D M 9 gennaio 1996 Sulla base delle indicazioni della legge 64 stato emesso 1l seguente decreto e D M 16 1 96 Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi e A chiarimento del D M 16 1 96 relativo ai carichi stata emessa la e Circolare ministeriale 4 Luglio 1996 n 156 Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza del
85. e norm to the generic solar concentrator developing the parts that are specific for the considered structure like as an example the loads and in particular the actions due to the wind and the snow As far as the calculation methods to adopt the method of the Permissible Stresses is rejected and indication on how to use the method of the Limit States is given Key words solar collector structural design design criteria Ringraziamenti Si ringraziano gli Ingg Majorana e Salomoni del Dipartimento di Costruzioni e Trasporti DCT dell Universit di Padova e gli Ingg Kenny Rondoni e Crobu del Dipartimento di Scienza e Tecnica dei Materiali della sede di Terni dell Universit degli Studi di Perugia per la fattiva collaborazione con l ENEA nelle attivit connesse agli argomenti qui riportati e per gli utili consigli nella redazione del presente documento SOMMARIO 1 INTRODUZIONE Salire dia EE A 7 1 1 LINEE GUIDA e MA E E Aa aaa 8 1 2 RIFERIMENTI alli lie aria 12 CONCENTRAFORISOLARE urinaria 13 2 1 SISTEMI A TORRE CON RICEVITORE CENTRALE ssi a 13 2 2 SISTEMI CON CONCENTRATORI PARABOLICI LINEARI i v spiisse tiri ertett tt ttres esett tetett ta 15 2 3 SISTEMLCON GONCENTRATORDA DISCO kiara 20 2 4 ELEMENTI STRUTTURATE colli i 25 2 4 1 VICI CRI EEE 26 2 4 2 Sir tura di SuppOrl Osr nino 26 2 4 3 Sistema di inseguimento nine i al e nai 27 2 5 DESCRIZIONE FONZIONAEB ESTATFOPERATIVI sb lla ela 27 2 6 AROLE a E A E ERE
86. e segnali dai sensori che misurano l intensit del flusso solare sul ricevitore La tecnologia dei collettori parabolici lineari la pi avanzata tra quelle presentate poich studiata da un numero maggiore di anni ed ha sviluppato un piccolo settore industriale per la produzione e la commercializzazione di questi sistemi L utilizzo predominante riguarda la generazione di energia elettrica o applicazioni che richiedano calore L impianto pi grande attualmente esistente si trova nel deserto del Mojave presso Kramer Junction California ed conosciuto con il nome di SEGS Solar Electric Generating Systems La potenza installata raggiunge un valore di 354 MWe MW elettrici ed un immagine dell impianto visibile in figura 2 5 Figura 2 5 Impianto a collettori parabolici lineari presso Kramer Junction California Un altra importante installazione presente presso la Plataforma Solar de Almeria PSA nel sud della Spagna L impianto caratterizzato da una potenza di 1 2 MW ed utilizzato per scopi sperimentali Nonostante l ottenimento di potenze installate anche significative questa tecnologia presenta alcune limitazioni che ne hanno impedito un ampia diffusione L intermittenza e la variabilit della fonte solare infatti costringono tali impianti ad integrare la produzione di energia attraverso l utilizzo di combustibili fossili che in parte vanificano la produzione di energia pulita L efficienza degli impianti
87. e una superficie ha nel riflettere la luce senza che essa venga dispersa ad angoli che siano diversi dall angolo di incidenza Una superficie ideale riflette tutti 1 raggi incidenti ad un angolo uguale ed opposto a quello di incidenza L argento lucidato 11 materiale che possiede la pi alta riflettanza per quanto riguarda lo spettro di emissione solare L alluminio riflette gran parte dello spettro solare ma non raggiunge l elevata riflettanza dell argento Di seguito sono riportate alcune delle soluzioni maggiormente utilizzate e Vetro argentato a superficie posteriore Questo tipo di specchi realizzato argentando per via elettrolitica silver plating la superficie di un foglio di vetro applicando nuovamente per via elettrolitica uno strato protettivo di rame ed infine ricoprendo 1l tutto con una vernice Questa tecnica utilizzata da molti anni nelle applicazioni domestiche come ad esempio negli specchi da bagno Negli specchi tradizionali tuttavia 1l vetro spesso ed quindi molto difficile piegarlo nella forma desiderata Questi specchi inoltre hanno una bassa trasmittanza poich il vetro comune contiene ferro Sebbene una superficie di argento lucidato raggiunga una riflettanza del 98 lo specchio che ne risulta non assicura le stesse prestazioni in quanto la luce deve passare due volte attraverso lo spesso strato di vetro a bassa trasmittanza Per incrementare le prestazioni sono stati quindi sviluppati degli specchi a
88. e valori di riferimento validi nel caso di zone dissipative duttili Pertanto ai suddetti valori si applicano i seguenti coefficienti di riduzione kD in accordo con la categoria di duttilit e duttili kD 1 0 e plastiche kD 0 75 e snelle kD 0 50 Nel caso in cui nella struttura siano presenti zone dissipative appartenenti a diverse categorie di duttilit il valore di kD deve essere assunto pari a quello corrispondente alla categoria inferiore Nel caso dei profili a doppio T laminati a caldo e in composizione saldata e con riferimento agli usuali acciai da carpenteria il parametro s pu determinarsi attraverso la relazione ds A rl lt mim 1 25 8 6 4 2 1 1 0 00 0 695 1 6324 1 63247 y dove ft la tensione ultima fy la tensione di snervamento f b la larghezza delle flange L la distanza tra il punto di nullo del diagramma del momento e la cerniera plastica zona dissipativa f e w sono parametri di snellezza delle flange e dell anima dati da 98 8 6 4 2 1 2 essendo tf lo spessore delle flange tw lo spessore dell anima e dw e la parte compressa dell anima data da daf A JE j nn Sdu 8 6 4 2 1 3 dove dw l altezza dell anima A l area della sezione Aw l area dell anima pNSd Afy il rapporto fra lo sforzo normale di progetto e lo sforzo normale plastico positivo se di compressione Nel caso di sezione generica diversa dal doppio T in ma
89. e verticale definito dalle espressioni seguenti Ds TRE Se T 0 9a S 1 n 3 0 1 LC l ae Sye T 0 9a 5 m7 3 0 NRE 6 Tersi Se T 0 9a S 3 0 ca j Ea Sye T 0 9a S 3 0 CD 5 j kg j con i valori dei parametri che definiscono la forma spettrale riportati in Tabella 8 3 Tabella 8 3 82 Categoria suolo A BC E Lo spettro di risposta elastico dello spostamento potr ottenersi per trasformazione diretta dello spettro di risposta elastico delle accelerazioni usando la seguente espressione 2 g T 27 Gli spettri sopra definiti potranno essere applicati per periodi di vibrazione che non eccedono 4 0s Per periodi superiori lo spettro dovr essere definito da appositi studi Nei casi in cui non si possa valutare adeguatamente l appartenenza del profilo stratigrafico del suolo di fondazione ad una delle categorie di cui al punto 8 4 1 ed escludendo comunque 1 profili di tipo S1 e S2 si adotter in generale la categoria D o in caso di incertezza di attribuzione tra due categorie la condizione pi cautelativa 8 4 2 4 Spostamento e velocit del terreno I valori dello spostamento e della velocit orizzontali massimi del suolo dg e vg sono dati dalle seguenti espressioni dg 0 025 S TC TD ag vg 0 16 S TC ag 8 4 2 5 Spettri di progetto per lo SLU Ai fini del progetto le capacit dissipative delle strutture possono essere messe in conto attraverso un fattore ridut
90. effetto Poisson trascurabile Dividendo il carico per l area iniziale praticamente coincidente con l area effettiva del provino deformato elasticamente si ottiene la tensione media effettiva o N A b la seconda zona caratterizzata da un tratto ondulato con andamento medio pressoch orizzontale dovuto all insorgere delle deformazioni plastiche snervamento All inizio della zona plastica si nota una brusca diminuzione del carico carico di snervamento superiore che poi si stabilizza dando origine al tratto orizzontale vero e proprio carico di snervamento inferiore Se la superficie del provino viene preventivamente lucidata all atto dello snervamento essa tende a diventare opaca per la comparsa di un reticolo ortogonale di striature molto sottili linee di Li ders Hartmann ovvero linee di Piobert Liders Le striature sono inclinate a circa 45 rispetto all asse longitudinale del provino Poich il provino sottoposto a trazione centrata la tensione di trazione N A rappresenta la tensione principale massima ol mentre la tensione principale minima 02 nulla Dal cerchio di Mohr che descrive lo stato di tensione intorno ad un punto generico del provino risulta che la tensione tangenziale massima pari a 01 2 ed agisce sul piani inclinati a 45 rispetto alla giacitura della tensione principale massima La terminologia della meccanica dei solidi continui non si presta evidentemente a descrivere fenomeni dipend
91. eguimento Il sottosistema di inseguimento svolge il ruolo fondamentale di movimentare 1il collettore durante la fase di captazione dei raggi solari in modo da posizionarlo costantemente con gli assi delle sezioni paraboliche giacenti su un piano definito dall asse del tubo ricevitore e dalla direzione attuale della radiazione incidente Pertanto la rotazione avviene su un solo asse perpendicolare alle sezioni paraboliche del collettore 2 5 Descrizione funzionale e stati operativi Il sistema collettore solare concepito come un apparato indipendente in grado di realizzare la funzione di puntamento del disco solare con la necessaria precisione al fine di concentrare l energia solare disponibile in forma di radiazione diretta e trasferirla sotto forma di calore al fluido termo vettore che circola nel circuito primario 2l dell impianto A tal fine 11 collettore solare configurato come una superficie riflettente cilindrico parabolica con un tubo ricevitore centrale in prima approssimazione coassiale con la linea focale La superficie riflettente deve essere in grado di ruotare attorno ad un asse parallelo all asse del tubo ricevitore in modo da realizzare costantemente la condizione di parallelismo tra la radiazione incidente ed il piano che contiene gli assi delle sezioni paraboliche In tal modo la luce solare incidente sulle superfici riflettenti e da queste concentrata viene costantemente intercettata dal tubo ricevitore
92. el sistema bi lineare equivalente possono essere definite nel seguente modo Fy Fbu T dy Fy k dove Fbu la resistenza massima dell edificio e k la rigidezza secante del sistema equivalente ottenuta dall uguaglianza delle aree come indicato in Figura 8 1 Figura 8 1 Il periodo elastico del sistema bi lineare dato dall espressione E s m s 9 m db T 27 c m gt m Risposta massima in spostamento del sistema equivalente Nel caso in cui T gt TC la risposta in spostamento del sistema anelastico assunta uguale a quella di un sistema elastico di pari periodo si veda il punto 8 4 2 5 d max d e max SDe T Nel caso in cui T lt TC la risposta in spostamento del sistema anelastico maggiore di quella di un sistema elastico di pari periodo e si ottiene da quest ultima mediante l espressione di d max MAX l Tr i I s Ir ash ifs TR gf L y in cui q rappresenta il rapporto tra la forza di risposta elastica e la forza di snervamento del sistema equivalente Se q lt 1 allora d max d e max Conversione della risposta equivalente in quella effettiva della struttura Lo spostamento effettivo di risposta del punto di controllo della struttura risulta pari a Id max Una volta trovato lo spostamento effettivo di risposta per lo SL in studio si procede alla verifica della compatibilit degli spostamenti per elementi meccanismi duttili e delle resistenze p
93. emi parabolico In genere viene posizionato un tubo lungo la linea focale per realizzare un ricevitore detto a superficie esterna La dimensione del tubo e quindi la concentrazione della radiazione solare determinata dalla dimensione dell immagine solare riflessa e dalle tolleranze con cui il sistema costruito La superficie del ricevitore in genere ricoperta da un rivestimento selettivo che possiede una elevata assorbanza per quanto riguarda la radiazione solare ma al tempo stesso un basso potere emissivo per ridurre le perdite per radiazione In genere si posiziona un tubo di vetro attorno al ricevitore per ridurre le perdite per convezione lo svantaggio che la luce riflessa dal concentratore deve attraverso il vetro e poi raggiungere l assorbitore aggiungendo una perdita tanto maggiore quanto bassa la trasmittanza del tubo esterno In genere il tubo di vetro ricoperto da un rivestimento antiriflettente per migliorare la trasmissivit Una ulteriore soluzione per ridurre le perdite di calore per convezione specialmente nelle applicazioni ad alta temperatura consiste nel creare il vuoto nello spazio tra 1l ricevitore ed 1l tubo di vetro Per limitare 1 costi il pi possibile e riuscire quindi ad avviare una produzione su vasta scala economicamente vantaggiosa necessario non solo che 1l collettore abbia una elevata rigidezza in rapporto al suo peso per contenere al minimo 1 materiali utilizzati ma anche che la struttura de
94. enti dalla struttura discontinua della materia possiamo peraltro tentare di interpretare il significato fisico delle linee di Liders Hartmann dicendo che esse SI c d corrispondono all intersezione di piani di scorrimento attivati nel provino dal raggiungimento del valore critico tmax 01 2 con la superficie laterale del provino stesso Con la terminologia appropriata della Scienza dei metalli l espressione piano di scorrimento usata in precedenza dovrebbe essere sostituita con quella di bande di scorrimento o bande di dislocazione A sa pi k Figura 5 1 D la terza zona caratterizzata da un ramo ascendente in cui l aumento dell allungamento si ottiene solo aumentando 1l carico incrudimento Per avere una prima idea sia pure approssimativa della causa dell incrudimento possiamo dire che durante il precedente tratto plastico le bande di scorrimento sono aumentate di numero al punto tale di interferire nel movimento l una con l altra con l effetto di autobloccarsi e di arrestare l allungamento del provino a carico costante Durante questa fase la contrazione trasversale del provino non pi trascurabile cosicch si comincia a notare una differenza fra la tensione calcolata dividendo il carico per l area effettiva ridotta a quella calcolata con l area iniziale Il tratto crescente termina quando la contrazione trasversale cessa di essere uniforme ma si
95. er gli elementi meccanismi fragili 8 4 3 5 Analisi dinamica non lineare La risposta sismica della struttura pu essere calcolata mediante integrazione delle equazioni del moto utilizzando un modello tridimensionale dell edificio e gli accelerogrammi definiti al punto 8 4 2 7 Il modello costitutivo utilizzato per la rappresentazione del comportamento non lineare della struttura dovr essere giustificato anche in relazione alla corretta rappresentazione dell energia dissipata nei 58 cicli di isteresi Nel caso in cui si utilizzino almeno 7 diversi gruppi di accelerogrammi gli effetti sulla struttura sollecitazioni deformazioni spostamenti etc potranno essere rappresentati dalle medie dei valori massimi ottenuti dalle analisi nel caso di un numero inferiore di gruppi di accelerogrammi si far riferimento ai valori pi sfavorevoli Il fattore d importanza di cui ai punti 8 3 e 8 4 7 dovr essere applicato alle ordinate degli accelerogrammi 8 4 4 Combinazione delle componenti dell azione sismica Le componenti orizzontali e verticali dell azione sismica saranno in generale considerate come agenti simultaneamente Nel caso di analisi lineari statica e modale 1 valori massimi della risposta ottenuti da ciascuna delle due azioni orizzontali applicate separatamente potranno essere combinati sommando ai massimi ottenuti per l azione applicata in una direzione il 30 dei massimi ottenuti per l azione applicata nell altra
96. erfici non particolarmente trattate e comunque nelle giunzioni effettuate in opera N la forza di trazione nel gambo della 76 vite La pressione convenzionale sulle pareti dei fori non deve superare il valore di 2 5fd In un giunto per attrito 1 bulloni ad alta resistenza possono trasmettere anche una forza assiale di trazione N In questo caso sempre che non concorrano flessioni parassite apprezzabili nel bullone il valore della forza ancora trasmissibile dal bullone per attrito si riduce a F rea Ff 1 La forza N nel bullone non pu in nessun caso superare il valore di 0 8Nb I bulloni di ciascuna classe debbono in ogni caso essere serrati con coppia tale da provocare una forza di trazione Nb nel gambo della vite pari a 0 8 fy Ares La coppia di serraggio Ts necessaria per indurre una forza normale Ns risulta per filettatura a passo grosso Ts 0 2 Ns d con d diametro nominale di filettatura del bullone si veda il Prospetto 4 IV CNR UNI 10011 88 Tabella 7 4 Tabella 7 4 7 4 1 2 Saldature 0 85 f per l acciaio Fe 360 TO 09 76 o P 3a l 0 70 f per l acciaio Fe 430 ed Fe 510 nai fa per l acciaio Fa 360 rll 9 1 amp 0857 i A 85 f per l acciaio Fe 430 ed Fe 510 ui E T _G i Nel caso in cui siano presenti le sole componenti di tensione e sufficiente verificare la seconda disuguaglianza dell Eq 5 4 1 2 1 e nel contempo accertare che sia pr 0 55 f per l acciaio Fe 360 11 o 70 f per
97. eria proposta L insieme delle leggi dei decreti delle circolari e delle raccomandazioni che disciplinano in Italia la progettazione di strutture come quella in esame permette di affrontare con sufficienti margini di sicurezza le tematiche invariabilmente poste al progettista strutturale cio se sotto le azioni cui il concentratore sar sottoposto nel corso della sua vita utile si potr affermare che la sua risposta sar sempre adeguata e tale da non compromettere la funzionalit oltre che la sicurezza della struttura nel senso pi ampio ovvero nei confronti dello stesso complesso strutturale e degli utenti che potranno trovarsi a qualsiasi titolo a contatto con 1 concentratori La presente guida nasce dalla collaborazione tra ENEA ed il Consorzio Padova Ricerche CPADOR ora TRASTEC che per primi hanno affrontalo le problematiche sopra citate rif 2 3 e 4 e s1 pone come scopo primario quello di adattare detta normativa al concentratore sviluppando quelle parti che sono pi specifiche della struttura in oggetto come ad esempio 1 carichi ed in particolare le azioni dovute al vento ed alla neve Per quanto riguarda 1 metodi di calcolo da adottare nel presente documento si rinuncia ad utilizzare il metodo delle tensioni ammissibili ma proiettandosi nel prossimo futuro si dar indicazione sul modo di utilizzare 11 metodo degli Stati Limite Dopo un capitolo che descrive sommariamente le varie tipologie di concentratore sola
98. erminazioni pi accurate del moto sismico atteso corrispondenti alle probabilit di superamento definite in 8 1 e 8 2 consentito utilizzare spettri specifici per il sito purch le ordinate di tali spettri non risultino in nessun punto del campo di periodi di interesse inferiori all 80 delle ordinate dello spettro elastico standard 8 4 2 3 applicabile in relazione alla categoria di suolo 8 4 1 Per applicazioni particolari il moto del suolo pu essere descritto mediante accelerogrammi secondo quanto indicato al 8 4 2 7 Il moto orizzontale considerato composto da due componenti ortogonali indipendenti caratterizzate dallo stesso spettro di risposta In mancanza di documentata informazione specifica la componente verticale del moto sismico si considera rappresentata da uno spettro di risposta elastico diverso da quello delle componenti orizzontali come specificato in 8 4 2 3 8 4 2 3 Spettro di risposta elastico Lo spettro di risposta elastico costituito da una forma spettrale spettro normalizzato considerata indipendente dal livello di sismicit moltiplicata per il valore della accelerazione massima agS del terreno che caratterizza il sito Lo spettro di risposta elastico della componente orizzontale definito dalle espressioni seguenti SI OsST lt T S T a S 1 n 25 1 t Ta E _ LE di S T a S n 2 5 bs S T a S n 2 5 GAI nelle quali S un fattore che tiene conto del pro
99. etto tipico di struttura speciale pu per evincersi una natura meccanica della stessa in quanto all atto della lenta movimentazione che induce il cambiamento di assetto angolare delle parabole entrano in gioco 1 motori responsabili della rotazione e le conseguenti vibrazioni indotte sugli elementi strutturali come conseguenza immediata dell atto di moto Tale natura pur non essendo rilevante in termini di carico la rotazione molto lenta induce forze di inerzia trascurabili lo in termini di sicurezza il movimento non deve costituire pericolo per la pubblica incolumit e funzionalit gli spostamenti e le deformazioni eccessive non devono impedire il movimento del macchinario Sotto il profilo normativo possibile in questo caso esaminare il dettato della Direttiva Macchine D P R n 459 del 24 07 1996 In tale Direttiva si definisce come macchina un insieme di pezzi o di organi di cui almeno uno mobile collegati tra loro anche mediante attuatori con circuiti di comando e di potenza o altri sistemi di collegamento connessi solidalmente per una applicazione ben determinata segnatamente per la trasformazione 1l trattamento lo spostamento o il condizionamento di materiali E quindi spontaneo per il progettista porsi il seguente quesito 1 concentratori solari parabolico lineari costituiscono una STRUTTURA o una MACCHINA 1 coefficiente per Importo massimo di 0 50 M 32 Come pu quindi facilmente arguirsi
100. ferimento sia alle normative nazionali sia a quelle europee Il motivo pi Immediato pu ricercarsi nel fatto che le strutture oggetto di analisi se realizzate in Italia devono sottostare alle citate normative vigenti sul territorio nazionale se tuttavia la loro realizzazione avviene in territorio diverso da quello nazionale buona norma che siano progettate in armonia con gli Eurocodici bench in tal caso debbano sottostare alle normative dello Stato in cui vengono installate Gli eurocodici di interesse in questa progettazione per tutte le strutture e sottostrutture del collettore parabolico lineare sono le seguenti 1 Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 1 Azioni sulle strutture Massa volumica pesi propri e carichi imposti UNI ENV 1991 2 1 ottobre 1996 Norma italiana sperimentale 2 FEurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 2 Azioni sulle strutture Azioni sulle strutture esposte al fuoco UNI ENV 1991 2 2 aprile 1997 Norma italiana sperimentale 3 Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 3 Azioni sulle strutture Carichi da neve UNI ENV 1991 2 3 ottobre 1996 Norma italiana sperimentale 4 Furocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 4 Azioni sulle strutture Azioni del vento UNI ENV 1991 2 4 marzo 1997 Norma italiana sperimentale 5 Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle
101. filo stratigrafico del suolo di fondazione vedi punto 8 4 1 n tiene conto di un coefficiente di smorzamento viscoso equivalente amp diverso da 5 n 1 per 5 essendo espresso in percentuale 77 10 5 2 0 55 T il periodo di vibrazione dell oscillatore semplice Tg Tc Tp periodi che separano i diversi rami dello spettro dipendenti dal profilo stratigrafico del suolo di fondazione Per strutture con fattore di importanza I gt 1 di cui al paragrafo 8 4 7 erette sopra o in vicinanza di pendii con inclinazione gt 15 e dislivello superiore a circa 30 metri l azione sismica dell equazione sopra riportata dovr essere incrementata moltiplicandola per un coefficiente di amplificazione topografica ST In assenza di studi specifici si potranno utilizzare per ST 1 seguenti valori a ST 1 2 per siti in prossimit del ciglio superiore di pendii scoscesi isolati b ST 1 4 per siti prossimi alla sommit di profili topografici aventi larghezza in cresta molto inferiore alla larghezza alla base e pendenza media gt 30 c ST 1 2 per siti del tipo b ma con pendenza media inferiore Il prodotto S ST pu essere assunto non superiore a 1 6 I valori di TB TC TD e S da assumere salvo pi accurate determinazioni per le componenti orizzontali del moto e per le categorie di suolo di fondazione definite al punto 8 4 1 sono riportati nella Tabella 8 2 Tabella 8 2 Lo spettro di risposta elastico della component
102. fuoco del concentratore stesso Un sistema di puntamento del sole permette la rotazione del concentratore lungo due assi facendo s che il suo asse ottico sia sempre puntato nella direzione del sole e Il ricevitore a cavit assorbe l energia solare concentrata dal sole L energia termica provvede quindi a riscaldare il fluido di lavoro del motore Stirling e Il motore Stirling consiste di un sistema sigillato riempito di un gas di lavoro in genere idrogeno o elio che viene ripetutamente scaldato e raffreddato Il motore lavora comprimendo il gas quando freddo ed espandendolo quando caldo Poich il lavoro prodotto durante l espansione maggiore di quello richiesto per la compressione si ottiene lavoro utile al compimento di ogni ciclo termodinamico L energia meccanica necessaria alla produzione di energia elettrica ottenuta dai pistoni del motore che si muovono in seguito alle variazioni di pressione che caratterizzano il ciclo termodinamico La conversione dell energia meccanica in energia elettrica avviene infine attraverso un generatore o un alternatore 20 Figura 2 9 Sistema McDonnell Figura 2 10 Sistema Cummins Douglas Southern California Edison da 25 KWe Power Generation da 7 5 kWe er o IL croreszara e Sn RSA rap Figura 2 11 Sistema Eurodish da 10 KW presso il CESI Milano I concentratori solari utilizzati nei sistemi dish Stirling sono nella maggior parte dei casi dei concentratori solar
103. gramma dei momenti intrecciato a doppia curvatura Collegamenti trave colonna I collegamenti trave colonna devono essere progettati in maniera tale da possedere una adeguata sovraresistenza per consentire la formazione delle cerniere plastiche alle estremit delle travi Tale requisito si ritiene soddisfatto se la seguente condizione risulta verificata Mj Rd gt yov s Mb pIl Rd 3 6 4 3 2 4 1 essendo Mj Rd la resistenza flessionale di progetto dei collegamenti trave colonna e Mb pl Rd la resistenza flessionale di progetto delle travi collegate Ai fini della valutazione della aliquota di sovraresistenza s che la trave in grado di sviluppare per effetto dell incrudimento prima che si manifesti l instabilit locale della flangia compressa si pu utilizzare la 8 6 4 2 1 1 nell ipotesi che al collasso il punto di nullo del diagramma del momento nella trave sia in mezzeria assumendo cio L L 2 essendo L la lunghezza della trave e per p 0 24 VE 8 6 4 3 2 4 2 Pannelli nodali I pannelli nodali dei collegamenti trave colonna devono essere progettati in maniera tale da escludere la loro plasticizzazione a taglio Tale requisito si ritiene soddisfatto quando la seguente relazione risulta verificata Vup Rd 2 Yov adi ea 8 6 4 3 2 5 1 dove Vwp Rd la resistenza di progetto del pannello nodale Mpl Rd la sommatoria dei momenti plastici delle travi H l altezza di interpiano z hb tfb il braccio dell
104. gura 5 5 La tensione risultante dalle azioni esterne sulla sezione di gola deve essere scomposta secondo tre direzioni ortogonali nelle componenti di modulo Tj tL e OL di E Lei 7 JA tr tr Figura 53 5 Per la verifica 1 valori assoluti delle componenti sopraddette devono verificare le limitazioni di cui al paragrafo corrispondente of DD Classi delle saldature Per giunti testa a testa od a croce od a T a completa penetrazione si distinguono due classi di giunti Prima classe Comprende i giunti effettuati con elettrodi di qualit 3 o 4 secondo UNI 5132 ott 1974 o con gli altri procedimenti qualificati di saldatura indicati al 3 5 1 e realizzati con accurata eliminazione di ogni difetto al vertice prima di effettuare la ripresa o la seconda saldatura Tali giunti debbono inoltre soddisfare ovunque l esame radiografico con 1 risultati richiesti per il raggruppamento B della UNI 7278 lug 1974 L aspetto della saldatura dovr essere ragionevolmente regolare e non presentare bruschi disavviamenti col metallo base specialmente nei casi di sollecitazione a fatica Seconda classe Comprende 1 giunti effettuati con elettrodi di qualit 2 3 o 4 secondo UNI 5132 ott 1974 o con gli altri procedimenti qualificati di saldatura indicati al 3 5 1 e realizzati egualmente con eliminazione dei difetti al vertice prima di effettuare la ripresa o la seconda saldatura Tali giunti debbono inoltre soddisfare ovunque l esame
105. i 42 Le protezioni o dispositivi di protezione usati contro i rischi dovuti agli elementi mobili devono essere scelti in funzione del rischio effettivo Per la scelta si deve ricorrere alle seguenti indicazioni A Elementi mobili di trasmissione Le protezioni progettate per proteggere le persone esposte ai rischi dovuti agli elementi mobili di trasmissione ad esempio pulegge cinghie ingranaggi cremagliere alberi di trasmissione ecc devono essere sia delle protezioni fisse conformi ai requisiti 1 4 1 e 1 4 2 1 sia delle protezioni mobili conformi ai requisiti 1 4 1 e 1 4 2 2 A Se si prevedono frequenti interventi deve essere scelta quest ultima soluzione Nella citata Direttiva sono poi esaminati altri rischi e definiti 1 relativi criteri per la messa In sicurezza rischi legati alle alte temperature rischi di incendio rischi di scariche elettriche etc Pur essendo utile la relativa considerazione si ritiene che tale tipologia di problemi esuli dalla presente trattazione dedicata essenzialmente alla progettazione e al calcolo del concentratori parabolici in termini strutturali 4 4 Altre normative La realizzazione dell opera di ingegneria descritta in questa relazione deve essere svolta nel rispetto dei requisiti di sicurezza e qualit previsti dalla normativa attualmente vigente A tal fine la Ditta fornitrice 1 servizi di ingegneria integrata e la supervisione tecnico amministrativa collabora con la figura del
106. i Per le verifiche si assumono 1 valori della resistenza di calcolo fd riportati nei di seguito in Tabella 5 2 e Tabella 5 3 Stati pluriassiali Per gli stati piani 1 soli per 1 quali s1 possono dare valide indicazioni s1 deve verificare che risulti ci lt fi essendo nel riferimento generico 2 2 2 Gr tO 0 0 RI e nel riferimento principale z 2 2 O FO 010 In particolare per ol 0 ad esempio in presenza di flessione e taglio n 2 Og 040 e nel caso di tensione tangenziale pura Oa 73 Similmente si opera per gli acciai di cui al paragrafo 5 1 2 48 Profilati barre larghi piatti lamiere Adottato UNI 1 1 1 Tensione carico unitario 2 3 4 fi Rm di rottura a trazione gt 340 2410 2490 N mm lt 470 lt 560 lt 630 f R Tensione carico unitario di i di snervamento N mm B 20 C KV KV Allungamento a rottura z 5 65 JA A per lamiere Et min e per barre laminati mercantili profilati larghi piatti Tabella 5 2 Acciai laminati Stati monoassiali Resistenza di calcolo fd per profilati barre larghi piatti e lamiere Si veda il D M 9 01 96 Profilati cavi Adottato 1 1 1 Tensione carico unitario di rottura a trazione Tensione carico unitario 2 2 3 Allungamento a rottura Et z 3634 gt 24 gt 21 gt 20 Tabella 5 3 Acciai laminati Stati monoassiali Resistenza di calcolo fd per profilati c
107. i gi affermato come nella struttura in esame siano ricomprese alcune parti segnatamente 1 motori responsabili della rotazione delle parabole la cui funzione elettromeccanica ben evidente Tali parti e solo quelle rientrano a parere di chi scrive nella categoria macchine mentre le altre parti della struttura che obbediscono alla movimentazione imposta nonch quelle vincolate al suolo quali 1 tralicci di sostegno non possono che essere pi propriamente definite strutture aventi la funzione di assolvere al compito di trasferire le forze e le azioni termiche e dovute al vento verso il 41 suolo di fondazione E pur vero che 1 concentratori solari sono composti di parti fisse e parti mobili messe in movimento da gruppi motore In tal senso possono risultare utili le considerazioni svolte nel punto 1 3 della Direttiva Macchine precisamente quelle in cul si parla di 1 3 Misure di protezione contro i rischi meccanici 1 3 1 Stabilit La macchina elementi ed attrezzature compresi deve essere progettata e costruita in modo che nelle condizioni di funzionamento previste eventualmente tenendo conto delle condizioni climatiche la sua stabilit sia tale da consentirne l utilizzazione senza rischio di rovesciamento di caduta o di spostamento intempestivo Se la forma stessa della macchina o la sua installazione non garantiscono sufficiente stabilit devono essere previsti ed indicati nelle istruzioni per l u
108. i carico cui la struttura potr essere sottoposta La durabilit si ottiene utilizzando materiali di ridotto degrado ovvero assegnando dimensioni strutturali maggiorate necessarie a compensare il deterioramento prevedibile dei materiali durante la vita utile di progetto oppure mediante procedure di manutenzione programmata I limiti di sicurezza da imporre nella progettazione sono 1l risultato di una concertazione tra progettista e committente Risulta chiaro che il progettista deve tener presente in primo luogo l incolumit delle persone mentre il secondo 1 danni verso le cose e l impianto stesso ovvero gli aspetti economici connessi ad eventuali danni e o collassi strutturali L affidabilita delle previsioni teoriche della sicurezza dell opera funzione delle attivit di controllo durante la progettazione costruzione manutenzione e gestione dell opera Particolare rilievo assumono la definizione del modello geologico la caratterizzazione geotecnica finalizzata alla modellazione geotecnica di insieme e la quantificazione numerica dei parametri geotecnici del terreno interagente con le costruzioni Queste valutazioni sono effettuate con i relativi gradi di approfondimento nelle diverse fasi del progetto dell opera La garanzia della qualit i controlli ed i piani di qualit sono gli strumenti essenziali per l affidabilit sostanziale delle opere strutturali Opere innovative ovvero di impegnativo cimento stanco o d
109. i del fattore kD sono forniti in 8 6 4 2 Per ciascuna tipologia strutturale il valore di riferimento qo del fattore di struttura dato in Tabella 8 7 per le due classi di duttilit bassa e alta Tabella 8 7 CLASSE DI DUTTILIT TIPOLOGIA STRUTTURALE BASSA ALTA 4 Strutture a mensola o a pendolo invertito 2 Tali valori di qo sono da intendersi validi a patto che vengano rispettate le regole di progettazione fornite al 8 6 5 In particolare essi richiedono collegamenti a completo ripristino di resistenza progettati con un margine di sovraresistenza tale da consentire il completo sviluppo delle risorse di duttilit locale delle membrature collegate Tale requisito richiede che siano soddisfatte le regole di progettazione di cui al punto 8 6 4 2 2 Nella Tabella 8 7 e al il moltiplicatore della forza sismica orizzontale per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la piena plasticizzazione e cu il moltiplicatore massimo della forza sismica orizzontale per il quale si verifica la formazione di un numero di zone plastiche tali da rendere la struttura labile o provocare instabilit globale Il valore di au al pu essere calcolato per mezzo di un analisi statica non lineare punto 8 4 5 4 e non pu in ogni caso essere assunto superiore a 1 6 Qualora non si proceda ad una analisi non lineare per la valutazione di au al i seguenti valori possono essere adottati Ou 01 edifici a un piano 1 1 edif
110. i e categorie secondo 1l criterio della Tariffa per prestazioni professionali come risulta dalla Legge 143 49 rif 1 AI capo II di tale Legge riportata la seguente classificazione Costruzioni edilizie Costruzioni stradali e ferrovie Opere idrauliche Impianti e servizi industriali Costruzioni meccaniche Elettrotecnica L art 14 stabilisce una suddivisione delle opere in classi e categorie sulla base di definizioni delle opere utili per successive determinazioni in materia di Tariffa professionale L opera in esame potrebbe rientrare in una delle seguenti classi e Classe II Impianti industriali completi e cio macchinario apparecchi servizi generali ed annessi necessari allo svolgimento dell industria e compresi 1 fabbricati quando questi siano parte integrante del macchinario e dei dispositivi industriali o Trattandosi di opera specifica e del tutto innovativa Impianto per la produzione di energia a partire dalla sorgente solare essa non citata in alcuna delle tre categorie in cui tale classe di opere stata suddivisa alla data di concezione della legge e Classe V Macchine isolate e loro parti o Questa classe non ulteriormente suddivisa in categorie e Classe IX Ponti manufatti isolati strutture speciali o Classe b Dighe conche elevatori Ponti in ferro Opere metalliche di tipo speciale di notevole importanza costruttiva e richiedenti calcolazioni particolari Dalla
111. i energetiche rinnovabili costi di impianto non contenuti conducono allo sfruttamento non competitivo di dette fonti Ci pu comportare un calcolato livello di danneggiamento della struttura sotto eventi estremi fermi restando 1 requisiti legati alla pubblica incolumit 2 7 Riferimenti 1 2 A Antonaia M Avitabile G Calchetti T Crescenzi G Cara G M Giannuzzi A Maccari A Mi ilozzi M Rufoloni D Prischich M Vignolini C Rubbia Progetto di massima del collettore parabolico lineare per impianto solare ENEA TM PRES 2001 9 D Prischich G B Dusi A De Luca A Milozzi G M Giannuzzi Relazione di calcolo della struttura portante e dei pannelli riflettenti del collettore prototipo per l impianto PCS ENEA Progetto Solare Termodinamico SOL RS 2003 26 01 10 2003 pp 1 40 29 30 3 Classificazione della struttura Il concentratore solare oggetto della presente analisi classificabile sulla base della sua descrizione funzionale e del quadro legislativo e normativo attualmente vigente nel seguente modo STRUTTURA SPECIALE AD ASSETTO VARIABILE PREFABBRICATA Tale definizione costituita da 3 aggettivi ognuno dei quali pu avere importanti implicazioni sia da un punto di vista progettuale che legislativo Nei seguenti paragrafi cercheremo di chiarire questi aspetti 3 1 Struttura speciale La definizione speciale per la nostra struttura deriva direttamente dalla suddivisione in class
112. i inalienabile livello di sicurezza non possono essere realizzate senza l uso delle procedure per la garanzia della qualit I prodotti ed i componenti utilizzati per le opere strutturali devono essere chiaramente identificati in termini di caratteristiche meccanico fisico chimiche indispensabili alla valutazione della sicurezza delle opere e dotati di un attestato di conformit I materiali ed i prodotti per poter essere utilizzati nelle opere di ingegneria civile previste dalle presenti norme devono poi essere sottoposti a procedure e prove sperimentali di accettazione da pane del direttore dei lavori che redigera il relativo certificato di accettazione Le prove e le procedure di accettazione sono definite nelle parti specifiche delle presenti norme riguardanti i materiali La fornitura di componenti sistemi o prodotti deve essere accompagnata da un manuale di installazione e di manutenzione da allegare al progetto del come costruito E altresi evidente che la progettazione strutturale fortemente condizionata dagli aspetti di gestione e manutenzione della struttura Una adeguata manutenzione in grado di ovviare a problemi di durabilit dei materiali e quindi di sovradimensionamento dei vari componenti mentre una appropriata gestione della struttura soprattutto quando questa mobile come nel nostro caso pu ridurre alcune azioni esterne vento neve limitando le sollecitazioni sulla stessa Resta comunque inteso che tu
113. i parabolici con fuoco puntuale La superficie riflettente in genere vetro o plastica contenenti uno strato metallico riflette la luce incidente in una piccola regione chiamata fuoco Poich essi concentrano l energia solare in due dimensioni necessario che seguano il cammino del sole lungo due assi La dimensione del collettore determinata dalla potenza in uscita richiesta al massimo livello di insolazione in genere fissato a 1000 W m2 e dalle efficienze del collettore e dell unit di conversione dell energia Con le tecnologie attuali un dish che fornisca 5 kWe richiede un diametro di circa 5 5 metri mentre un sistema da 25 kWe necessita di un diametro di circa 10 metri 21 Materiali riflettenti Come accennato la maggior parte del concentratori utilizza una superficie riflettente per concentrare 1 raggi del sole in una zona pi piccola Tale superficie pu essere di alluminio o argento ed collocata nella parte anteriore o posteriore di superfici di vetro o plastica Quando l argento o l alluminio sono depositati sulla superficie posteriore di un materiale protettivo trasparente si utilizza il nome di specchio a superficie posteriore o a superficie secondaria back surfaced o second surface mirror La qualit della superficie riflettente misurata dalla riflettanza e dalla specularit La riflettanza la percentuale di luce incidente che viene riflessa dalla superficie La specularit una misura della capacit ch
114. i ricevitori di mantenere in posizione il ricevitore assecondando le dilatazioni termiche occorrenti nel tubo metallico assorbitore e sostenendo il peso ed i carichi del vento ad esso applicati Poich 1 tubi ricevitori sono tra loro connessi mediante saldatura la dilatazione termica si accumula su tutta la lunghezza del ramo del collettore per poi venire compensata da idonei raccordi con il collettore contiguo o con la rete primaria Nella Figura 2 15 riportato uno schema di principio del sistema di sostegno del tubo ricevitore e del meccanismo di compensazione della dilatazione sulla linea Tubo assorbitore HCU Pei x e N e Pannelli riflettenti a Foa HUAN p 5 7 E ssi Trave supporto 7 2a Da N N M Figura 2 15 Dettaglio del supporto del tubo ricevitor Il sistema di supporto di cui segnalata il possibile moto in azzurro in Fig 2 5 deve essere in grado di compensare le dilatazioni termiche della linea tubo ricevitore I soffietti indicati nel particolare servono per compensare le dilatazioni differenziali fra vetro e acciaio del tubo ricevitore Per tutti 1 componenti del collettore soggetti a corrosione sono previsti idonei rivestimenti protettivi tenendo presente che la vita utile dei concentratori parabolico lineari stata fissata pari a 30 anni 2 4 3 Sistema di ins
115. i riferimento qref espressa in N m2 ed il coefficiente di esposizione Ce sono gi stati trattati nel paragrafo precedente e si rimanda ad esso per ogni informazione Il coefficiente di forma Cp per un corpo cilindrico dato dalla Normativa in funzione del valore assunto dall espressione dd aC Per 1 corpi cilindrici a sezione circolare di diametro d e lunghezza h 1 coefficienti di forma sono 1 seguenti 1 2 per dyq lt 2 2 C 3 1 783 0 263d q per 2 2 lt dyq lt 4 2 0 7 per dq gt 4 2 essendo d espresso in metri il diametro esterno del tubo Il coefficiente dinamico Cd in assenza di valori certi viene preso pari a 1 Il tubo ricevitore risulta anche spinto da un azione tangente del vento fornita dalla formula Pi d C C dove Cf il coefficiente di attrito che per superfici lisce pu essere posto uguale a 0 01 Moltiplicando le spinte per unit di superficie per il diametro esterno del tubo ricevitore si ottengono 1 valori della la spinta sia normale che tangente per unit di lunghezza P p d Nm ci N m Poich il tubo ricevitore posizionato ad una distanza di h m dal tubo di torsione la spinta orizzontale produce su questo ultimo un momento torcente pari a M or P h Nm m Tali valori in realt dovrebbero essere variati in funzione della posizione della posizione della parabola per portare in conto l effetto schermante della stessa 63 6 2 3 Azione della neve Il carico neve sulle coperture sar
116. ici a telaio a pi piani con una sola campata 1 2 edifici a telaio con pi piani e pi campate 1 3 edifici con controventi eccentrici a pi piani 1 2 Nel caso si adottino sistemi tipologicamente misti analizzati con modelli tridimensionali si pu assumere il valore di q pi basso fra quelli relativi alle tipologie presenti 8 4 4 8 4 11 Per edifici ad un piano regolari che possano essere analizzati con modelli separati per ciascuna direzione del sisma e che abbiano diverse tipologie strutturali resistenti nelle due direzioni si possono adottare valori di q diversi per ciascuna analisi 8 6 4 Regole di progetto e di dettaglio per strutture dissipative 8 6 4 1 Regole di progetto Le strutture con zone dissipative devono essere progettate in maniera tale che queste zone si sviluppino in quelle parti della struttura in cui la plasticizzazione o l instabilit locale o altri fenomeni di degrado dovuti al comportamento isteretico non influenzino la stabilit globale della struttura Le zone dissipative devono avere adeguata resistenza e duttilit La loro resistenza deve essere verificata in accordo con la normativa vigente Le parti non dissipative delle strutture dissipative ed i collegamenti delle parti 97 dissipative al resto della struttura devono possedere una sufficiente sovraresistenza per consentire lo sviluppo della plasticizzazione ciclica delle parti dissipative 8 6 4 2 Regole di dettaglio per tutte le tipologie strutt
117. ienti di forma aerodinamici relativi alle azioni esercitate dal vento su di un collettore parabolico lineare in funzione della posizione angolare dello stesso Figura B 1 2 apertura parabola EN rotazione positiva direzione dei vento parabola in posizione 0 Figura B 1 Schema di concentratore parabolico Tali coefficienti sono stati determinati per il collettore pi sollecitato collettore periferico Figura B 2 e Tabella B 0 4 e Tabella B 0 5 e per quello meno sollecitato collettore interno Figura B 3 e Tabella B 0 6 e Tabella B 0 7 Si considerato come collettore periferico quello di prima fila in assenza di qualsiasi schermo frangivento artificiale e come collettore interno quello di sesta fila preso come rappresentativo di tutte le file di collettori interni Analizzando detti coefficienti possibile identificare le seguenti posizioni caratteristiche Posizione angolare Collettore periferico Collettore interno Posizione di attesa Azione caratteristica O omeia O OO 0 Tabella B 0 1 Azione del vento Posizioni caratteristiche 111 Partendo dai coefficienti di forma riportati possibile determinare le azioni corrispondenti facendo riferimento alle seguenti relazioni dove e CON Spinta F g V C z C a A Portanza i g V C 2 C a A Momento torcente M q V C z Ca a A a Pressione media P q V C z Co a D
118. iettivo primario di adattare detta normativa al generico concentratore solare sviluppando quelle parti che sono pi specifiche della struttura in oggetto come ad esempio 1 carichi ed in particolare le azioni dovute al vento ed alla neve Per quanto riguarda i metodi di calcolo da adottare si rinuncia ad utilizzare il metodo delle tensioni ammissibili ma prolettandosi nel prossimo futuro si d indicazione sul modo di utilizzare il metodo degli Stati Limite Parole chiave collettore solare progettazione strutturale criteri di progetto Abstract The achievement of any concentrated solar power system either tower or parabolic trough or dish for any use electrical power production chemical processes etc goes always trough the design of the solar field and in particular of the concentration system The objective of the present document is to supply the guidelines useful for the design of a generic solar concentrator on the base of its typological classification and of the selection of the norms to apply in the design verification All the laws the decrees the circulars and the recommendations that discipline in Italy the design of structures like the one under investigation allow to face with sufficient safety margins the thematics invariably placed to the structural designer and regarding both the functionality of the concentrator and the security of the persons who operate on it The main objective of the present work is to adapt th
119. iflettenti del concentratore e da una parte fissa che garantisce il sostegno ed il collegamento al terreno della parte mobile In Figura 2 14 si mostra a titolo di esempio la struttura di supporto realizzata presso CR ENEA Casaccia per il collettore di 50 m Collegamento moduli Boccole rotazione assi Correnti Bracci trasversali z c O ina n 5 TT resero sii i rit Zi la sar mm Supporti ha Castello sai ELGIEL Figura 2 14 Struttura dell elemento modulare del collettore solare ENEA di 50 m 26 La rotazione del sistema di concentrazione avviene su un asse passante per il baricentro della parte mobile dei moduli allo scopo di minimizzare l energia necessaria per la rotazione delle parabole la trave principale reca pertanto alle estremit due piastre di acciaio mediante le quali si trasferisce 1l carico sui piloni di supporto in corrispondenza dell asse di rotazione I piloni costituiscono la parte fissa del sistema di concentrazione e la loro altezza progettata in modo tale da consentire la rotazione libera della parte mobile entro gli angoli definiti dalle diverse condizioni operative del concentratore Al contrario dei piloni di supporto dei singoli moduli che sono tra loro uguali 1l pilone centrale del sistema di concentrazione disegnato in modo da accogliere 1l sistema di movimentazione dell intero collettore ed quindi adeguatamente rinforzato La funzione del sistema di supporto dei tub
120. ilmente utilizzabile Nella maggior parte dei casi questi sistemi sono destinati alla produzione di energia elettrica 2 1 Sistemia torre con ricevitore centrale I sistemi a torre sono costituiti da una serie di specchi piani detti eliostati che inseguono 1il moto del sole e riflettono la radiazione solare incidente su di un ricevitore montato in cima ad una torre posizionata al centro dell impianto figura 2 1 Ciascun eliostato dell impianto ha una superficie riflettente che pu variare dai 50 ai 150 m e pu essere realizzato con una serie di specchi leggermente concavi che riescono a concentrare una quantit maggiore di energia Gli eliostati raccolgono e concentrano l energia solare verso un ricevitore che assorbe e trasferisce l energia ad un fluido di lavoro Il sistema di trasporto del calore costituito sostanzialmente da tubi pompe e valvole che trasferiscono il fluido all interno di un circuito chiuso attraverso 1l ricevitore un sistema di accumulo termico storage e l unit di conversione dell energia Raggi del sole Ricevitore Raggi del sole XX di Figura 2 1 Schema di un sistema a torre PIANI Li Eliostati Torre Il sistema di accumulo termico tipicamente immagazzina sotto forma di calore sensibile l energia raccolta che in questo modo pu essere utilizzata durante la notte o in situazioni di cielo nuvoloso attraverso l accumulo quindi possibile produrre energia elettrica in
121. imento pu essere trascurabile nel momento in cui si assicuri una struttura fondazionale appropriata ma anche in tal caso non invece eliminabile quella quota di cedimento di progetto conseguente al collasso di una o pi parti strutturali portanti nella fattispecie 1 cavalletti di acciaio o supporti intermedi e finali dei moduli E quindi compito del progettista valutare l entit dei cedimenti differenziali di progetto da valutarsi per l opera soprattutto consideratane la peculiarit in termini di tipologia strutturale 68 6 3 Riferimenti 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Normativa Italiana ed Europea A Miliozzi A De Luca Valutazione dell azione del vento sui concentratori solari parabolici lineari SOL RS 2002 06 A De Luca Valutazione dell azione del vento sul receiver di un concentratore solare SOL RS 2002 08 D Nicolini G M Giannuzzi Valutazione dei carichi agenti sui supporti del sistema ricevitore di un collettore solare parabolico lineare SOL RS 2002 16 A Miliozzi Messa a punto del modello fluidodinamico per la valutazione dei carichi del vento Confronto dei risultati tra Fluent ed Ansys Nota Tecnica ATS 04 003 A Miliozzi Valutazione dell azione del vento su un concentratore parabolico lineare Nota Tecnica ATS 04 004 Miliozzi A Nicolini D Giannuzzi G M Rondoni C Chieruzzi M Kenny J M Valutazione numerica dell azione del
122. in qualsiasi posizione assunta dal sole durante il suo moto apparente Le prestazioni del collettore solare sia in termini di resistenza meccanica sia di precisione ottica sono correlate da un lato alla rigidezza della struttura e dall altro all entit dei carichi ad essa applicati Per un collettore solare il carico predominante quello che deriva dall azione del vento sulla struttura e che si esplica in una distribuzione di pressione agente sulle superfici del concentratore stesso Per un concentratore solare possono essere ipotizzate le condizioni operative di base di Tabella 2 2 alle quali potranno essere associate le relative condizioni di progetto Rispondere ai requisiti di prestazione in condizioni operative normali con venti leggeri L efficienza di concentrazione deve essere la massima possibile per velocit del vento inferiori ad un valore v caratterizzante questo livello Rispondere ai requisiti di prestazione in condizioni operative normali con venti medi L efficienza di concentrazione va gradualmente a diminuire per velocit del vento comprese tra v e v2 La velocit del vento v2 caratterizzante per questo livello venti medio forti o forti La sopravvivenza deve essere assicurata in qualsiasi posizione per venti medio forti La motorizzazione deve essere in grado di portare il collettore nella posizione di salvaguardia per qualsiasi velocit del vento compresa tra v2 e v3 La velocit del vento v3 caratterizz
123. inizioni precedenti Vs30 la velocit media di propagazione entro 30m di profondit delle onde di taglio e viene calcolata con la seguente espressione 30 Vsso le i 1 N V dove h e Vi indicano lo spessore in m e la velocit delle onde di taglio per deformazioni di taglio y lt 10 dello strato i esimo per un totale di N strati presenti nei 30m superiori Il sito verr classificato sulla base del valore di Vs30 se disponibile altrimenti sulla base del valore di NSPT 80 8 4 2 Calcolo dell azione sismica 8 4 2 1 Zone sismiche Ai fini dell applicazione di queste norme il territorio nazionale viene suddiviso in zone sismiche ciascuna contrassegnata da un diverso valore del parametro ag accelerazione orizzontale massima su suolo di categoria A definito al punto 8 4 1 con probabilit di superamento del 10 in 50 anni I valori di ag espressi come frazione dell accelerazione di gravit g da adottare in ciascuna delle zone sismiche del territorio nazionale sono salvo pi accurate determinazioni che possono portare a differenze comunque non superiori al 20 dell accelerazione per le zone 1 e 2 e non superiori a 0 05g nelle altre zone Tabella 8 1 Valore di a 8 4 2 2 Descrizione dell azione sismica Il modello di riferimento per la descrizione del moto sismico in un punto della superficie del suolo costituito dallo spettro di risposta elastico di cui al punto 8 4 2 3 Qualora siano eseguite det
124. interne di sollecitazione S F funzione dei carichi esterni F Nelle stesse sezioni si pu definire il dominio di resistenza di queste in termini di una funzione R Slim che lega fra loro 1 valori limite Slim delle azioni interne Tale funzione dipender dalla resistenza del materiale f R R Slim f R f La probabilit che in ogni sezione S F sia interno al corrispondente dominio definito da R f pu essere assunta come misura dell affidabilit strutturale La resistenza del materiale potr essere definita da una tensione di riferimento snervamento per l acciaio il valore caratteristico della resistenza definito come quel valore avente la probabilit pk ad esempio il 5 di essere minorato similmente dicasi per 1 carichi o azioni dove ora il frattile di ordine 0 95 95 Precisato lo stato limite nei confronti del quale s1 vuole verificare la sicurezza e definire le leggi di distribuzione dei carichi e della resistenza del materiale l affermare che la probabilit p di superare un certo stato limite sia minore od uguale di un assegnato valore pu equivale ad imporre che gli effetti del valore caratteristico del carico amplificato di un opportuno coefficiente siano minori della resistenza della struttura calcolata sulla base del valore caratteristico della tensione limite eventualmente ridotto con un coefficiente opportuno In definitiva affermare che p lt pu equivale ad imporre la disuguaglianza S yF Fk lt
125. isolamento e o dissipazione pur subendo danni di grave entit agli elementi strutturali e non strutturali devono mantenere una residua resistenza e rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali e l intera capacit portante nei confronti dei carichi verticali 8 2 Protezione nei confronti del danno Stato limite di danno SLD Le costruzioni nel loro complesso includendo gli elementi strutturali e quelli non strutturali ivi comprese le apparecchiature rilevanti alla funzione dell edificio non devono subire danni gravi ed interruzioni d uso in conseguenza di eventi sismici che abbiano una probabilit di occorrenza pi elevata di quella della azione sismica di progetto ma non maggiore del 50 in 50 anni e che hanno quindi una significativa probabilit di verificarsi pi di una volta nel corso della durata utile dell opera 1 danni strutturali sono di entit trascurabile Per particolari categorie di costruzioni in relazione alla necessit di mantenerle pienamente funzionali anche dopo terremoti violenti si possono adottare valori maggiorati delle azioni facendo riferimento a probabilit di occorrenza simili o pi vicine a quelle adottate per la sicurezza nei confronti del collasso 8 3 Livelli di protezione antisismica Le costruzioni devono essere dotate di un livello di protezione antisismica differenziato in funzione della loro importanza e del loro uso e quindi delle conseguenze pi o meno gravi di un loro danneggiamen
126. istribuzione di pressione ye R RE 1 6 pressione dinamica di riferimento N m2 _ 22 22 ero coefficiente di esposizione G z _ 1 4 fattore di picco In z zo C z k ln z zo coefficiente di rugosit Z altezza dal suolo m posizione angolare collettore coordinata che si sviluppa secondo l apertura della parabola Vr velocit del vento a 10 m di altezza m s kr z0 parametri funzione della categoria di esposizione del sito A i area del collettore m2 a apertura del collettore m 112 CFX CFY Aerodynamic Coefficients for external parabolic trough solar collectors 3 0 0 24 2 5 0 19 2 0 0 14 1 5 N 0 09 1 0 0 04 0 5 a PA 0 01 SS N 0 0 2 f 0 06 S O 0 5 t 0 11 1 0 0 16 1 5 0 21 2 0 F 0 26 2 5 CFX amp CFY CMZ 0 31 3 0 0 36 180 150 120 90 60 30 0 30 60 90 120 150 180 Angular Position Figura B 2 Distribuzione angolare dei coefficienti di forma per le parabole periferiche 113 Aerodynamic Coefficients for internal parabolic trough solar collectors CFX CFY 180 165 150 135 120 105 90 75 60 45 30 15 0 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 Angular Position Figura B 3 Distribuzione angolare dei coefficienti di forma per le parabole interne 114 COEFFICIENTI DI FORMA PER SP
127. iu 75 rinvenuto HRC 32 40 UNI 5716 giu 75 5 4 2 Interasse e distanza dai margini Per l applicabilit del criteri di verifica indicati oltre facendo riferimento alla Figura 5 2 ed avendo indicato con tmin il minore degli spessori degli elementi collegati deve risultare interasse fori in direzione della forza elementi compressi 15 tninzp 3d elementi tesi 25 tninzp 3d distanza fori dal bordo libero in direzione della forza a gt 2d bordo non irrigidito a lt 6 tmin bordo irrigidito a lt 9 tnin distanza fori dal bordo libero in direzione perpendicolare alla forza a gt 1 5 d bordo non irrigidito a lt 6 tnin bordo irrigidito a lt 9 tnin Figura 5 2 54 5 5 Saldature 5 5 1 Procedimenti di saldatura Possono essere Impiegati 1 seguenti procedimenti e saldatura manuale ad arco con elettrodi rivestiti e saldatura automatica ad arco sommerso e saldatura automatica o semi automatica sotto gas protettore CO2 o sue miscele e altro procedimento di saldatura la cui attitudine a garantire una saldatura pienamente efficiente deve essere previamente verificata mediante le prove indicate al successivo punto 3 5 2 Per la saldatura manuale ad arco devono essere impiegati elettrodi omologati secondo UNI 5132 ott 1974 adatti al materiale base e per gli acciai Fe360 ed Fe430 devono essere impiegati elettrodi del tipo E44 di classi di qualit 2 3 o 4 per spessori maggiori di 30mm o temperatura di ese
128. iudere lo spazio retrostante Si realizza un vuoto parziale all interno di questo spazio e si conferisce cos alla membrana una forma concava Poich una circonferenza sottoposta ad una compressione uniforme un elemento strutturale altamente efficiente possibile utilizzare una struttura di supporto molto leggera La leggerezza della superficie riflettente e l efficienza strutturale di questo tipo di concentratori riducono sensibilmente 1 costi di progettazione realizzazione ed allineamento Lo svantaggio pi grande di questo tipo di struttura che quando si realizza il vuoto la superficie riflettente assume una forma sferica Per compensare da un punto di vista ottico questo problema si devono utilizzare delle lunghezze focali elevate in modo tale da poter approssimare la sfera al paraboloide In questo modo possono essere progettati concentratori che utilizzino specchi sferici ad elevata lunghezza focale Possono essere costituiti da molte e piccole faccette riflettenti montate su uno struttura reticolare e allineate ciascuna in un singolo punto focale o da una singola membrana con un ricevitore posizionato lontano dal concentratore Se il concentratore costituito da una superficie unica la struttura reticolare pu essere eliminata completamente Questo approccio richiede di preformare una sottile membrana metallica oltre il proprio limite elastico utilizzando un carico non uniforme in modo tale che durante l applicazione del vuoto la
129. l collettore sia realizzabile con processi costruttivi semplici ed economici Nel corso degli anni sono state proposte diverse soluzioni strutturali quali ad esempio intelalature di acciaio con un tubo di torsione centrale o travature reticolari a V Sulla base dei test ambientali realizzati inoltre gli specchi in vetro sembrano essere le soluzioni migliori per quanto riguarda le superfici riflettenti Sul mercato esistono tuttavia anche dei materiali riflettenti autoadesivi della durata di 5 7 anni Il meccanismo di puntamento deve essere affidabile ed in grado si inseguire 1l 16 sole con un buon grado di accuratezza e permettere al collettore di tornare alla posizione di riposo durante la notte o quando il cielo nuvoloso In aggiunta il sistema di puntamento utilizzato come mezzo di protezione del collettore esso permette di ruotare il collettore per proteggerlo da condizioni ambientali e di lavoro sfavorevoli quali raffiche di vento surriscaldamento o rottura del sistema di pompaggio del fluido di lavoro I sistemi di puntamento possono essere di tipo meccanico o elettrico elettronico I sistemi elettronici garantiscono una maggiore affidabilit a accuratezza nel puntamento e possono a loro volta essere suddivisi in due categorie e Meccanismi che utilizzano motori controllati elettronicamente attraverso sensori che rilevano l intensit dell illuminazione solare e Meccanismi che utilizzano motori controllati da un computer che ricev
130. l prelievo dei saggi la posizione nel pezzo da cui devono essere prelevati la preparazione delle provette e le modalit di prova saranno rispondenti alle prescrizioni delle norme UNI EU 18 dic 1980 UNI 552 ott 1986 UNI EN 10002 la gen 1992 UNI EN 10025 feb 1992 Il D M 9 01 96 non riguarda gli elementi di lamiera grecata ed 1 profilati formati a freddo compresi 1 profilati cavi saldati non sottoposti a successive deformazioni o trattamenti termici Potranno inoltre essere impiegati materiali e prodotti conformi ad una norma armonizzata o ad un benestare tecnico europeo cos come definiti nella Direttiva 89 106 CEE Tale equivalenza sar accertata dal Ministero dei LL PP Servizio Tecnico Centrale sentito 11 Consiglio Superiore dei LL PP Si considerano e modulo di elasticit longitudinale E 210000 N mm2 e coefficient Poisson v 0 3 e modulo di elasticit tangenziale G E 2 1 v N mm2 e coefficiente di espansione termica a 12 x 10 6 C e densit p 7850 kg m3 47 5 1 Carpenteria 5 1 1 Acciaio laminato Gli acciai di uso generale laminati a caldo in profilati barre larghi piatti lamiere e profilati cavi anche tubi saldati provenienti da nastro laminato a caldo dovranno appartenere ad uno dei tipi Fe360 Fe430 Fes10 aventi le caratteristiche meccaniche di cui al presente paragrafo Gli acciai destinati alle strutture saldate dovranno anche corrispondere alle prescrizioni del 5 1 3 Stati monoassial
131. la rugosit del terreno in dipendenza della direzione del vento Il coefficiente di rugosit a quota z definito dal profilo logaritmico C z2 k In z z dove k il fattore del terreno Zo la lunghezza di rugosit I parametri precedenti dipendono dalla categoria di esposizione del terreno L azione del vento dovr essere valutata assumendo la categoria di esposizione in funzione della 60 posizione geografica definita dalla Figura 6 2 e la rugosit del terreno definita dalla Tabella 6 3 Coefficiente topografico Il coefficiente topografico C z tiene conto dell incremento della velocit media su scarpate e colline isolate nel caso di regioni non ondulate o montagnose ed correlato alla velocit del vento alla base della collina o della scarpata Deve essere preso in considerazione per siti pi vicini di met della lunghezza del declivio della collina dalla cima o 1 5 volte l altezza del rilievo Nelle valli C z pu essere considerato pari a 1 0 se non sono attesi aumenti di velocit causati dall effetto imbuto Per strutture situate all interno di valli o per ponti che le attraversino si deve tener conto degli incrementi della velocit del vento causati dall effetto imbuto Nel nostro caso si pu assumere Cel Italia Mappa del vento zone Figura 6 1 Mappa del vento in Italia Tabella 6 2 Classi di rugosit del terreno Classi di rugosit del terreno Descrizione A Aree urbane do
132. lcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 1 Azioni sulle strutture Massa volumica pesi propri e carichi imposti UNI ENV 1991 2 1 ottobre 1996 Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 2 Azioni sulle strutture Azioni sulle strutture esposte al fuoco UNI ENV 1991 2 2 aprile 1997 Norma italiana sperimentale Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 3 Azioni sulle strutture Carichi da neve UNI ENV 1991 2 3 ottobre 1996 Norma italiana sperimentale Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 4 Azioni sulle strutture Azioni del vento UNI ENV 1991 2 4 marzo 1997 Norma italiana sperimentale Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 5 Azioni sulle strutture Azioni termiche UNI ENV 1991 2 5 giugno 2001 Norma italiana sperimentale Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 6 Azioni sulle strutture Azioni durante la costruzione UNI ENV 1991 2 6 ottobre 2000 Norma italiana sperimentale Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture Parte 2 7 Azioni sulle strutture Azioni eccezionali dovuti a impatti ed esplosioni UNI ENV 1991 2 7 settembre 2000 Norma italiana sperimentale Furocodice 2 Progettazione delle strutture di calcestruzzo Parte 1 1 Regole generali e regole per gli edifici UNI ENV 1992 1 1 gennaio 1993 Norma italiana speriment
133. le costruzioni e dei carichi e sovraccarichi di cui al D M 16 gennaio 1996 Sulla base delle indicazioni della legge 64 stato emesso anche 1l decreto e D M 16 1 96 Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica valida fino a novembre 2004 A chiarimento del D M 16 1 96 relativo alla sismica stata emessa la e Circolare ministeriale 10 Aprile 1997 n 65 Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica di cui al D M 16 gennaio 1996 valida fino a fine 2004 La norma sismica stata sostituita recentemente da e Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri 20 03 2003 Primi elementi in materia di criteri generali per la CLASSIFICAZIONE SISMICA del territorio nazionale e di normative tecniche per le COSTRUZIONI IN ZONA SISMICA Ordinanza n 3274 Estratto dalla G U della R I S O alla G U n 105 dell 8 05 2003 Serie Generale Contenente n 4 Allegati 39 Questa ordinanza va integrata con l Ordinanza 3316 che contiene un errata corrige nonch ulteriori disposizioni applicative La recente ordinanza presidenziale in materia di costruzioni in zona sismica ha introdotto in Italia un elemento fortemente innovativo rispetto al passato e cio la necessit di operare nei calcoli di progetto e di verifica all interno del Metodo Semi probabilistico agli Stati Limite Tale elemento ha dato luogo alla necessit Immediata da parte di tutti 1 progettisti strut
134. lla B 0 7 della Appendice B Si considerato come collettore periferico quello di prima fila in assenza di qualsiasi schermo frangivento artificiale e come collettore interno quello di sesta fila preso come rappresentativo di tutte le file di collettori interni Azioni caratteristiche Partendo dai coefficienti di forma riportati possibile determinare le azioni corrispondenti facendo riferimento alle seguenti relazioni Spinta F q V C 2 Cx a A Portanza F g V C z C a A Momento torcente M q V C z Ci a A a Pressione media P V C 2 C a Distribuzione di pressione P x 40 C 2 C a x dove y aW eee pressione dinamica di riferimento N m2 re 2 4 2 C 2 C 2 G 2 coefficiente di esposizione 62 C CON Z l altezza dal suolo m a posizione angolare collettore X i coordinata che si sviluppa secondo l apertura della parabola VI velocit del vento a 10 m di altezza m s kr z0 parametri funzione della categoria di esposizione del sito A l area del collettore m2 a apertura del collettore m 6 2 2 Azione del vento sul ricevitore La pressione del vento su un tubo ricevitore nella ipotesi di flusso indisturbato risulta espressa dalla formula P d ref iC C Ci dove Greg la pressione cinetica di riferimento Ce il coefficiente di esposizione Cp il coefficiente di forma e Ca il coefficiente dinamico La pressione cinetica d
135. lle precedenti considerazioni si pu quindi affermare che la struttura in esame una struttura speciale avente notevole Importanza costruttiva per le funzioni svolte e per la ripetitivit dei suoi elementi costituenti aspetto che mette in evidenza l importanza della richiesta di ottimizzazione strutturale collegata ai requisiti di economicit dell opera Tale struttura richiede inoltre calcolazioni particolari poich alcune sue parti sono mobili bench in lenta rotazione Simultaneamente la struttura soggetta all azione del vento anche di rilevante entit per via dell ampia apertura che possono avere le superfici riflettenti atte ad intercettare 1 raggi solari Di non minore Importanza sono tuttavia le concomitanti azioni termiche e sismiche agenti come coazioni in struttura esternamente iperstatica Strutture afferenti alla tipologia delle strutture speciali di acciaio sono ad esempio le GRU queste vengono progettate utilizzando essenzialmente le normative che disciplinano le opere civili pur tenendo conto che tali costruzioni contengono elementi propri del contesto delle macchine quali motori e rotismi Nel caso in esame non si ravvisano elementi contrastanti con la circostanza che trattasi di struttura speciale disciplinata quindi da un quadro normativo esistente e ben definito qual quello relativo alle strutture di tipo civile 3 2 Struttura ad assetto variabile Per la struttura in esame oltre l asp
136. localizza in una zona ristretta del provino strizione la quarta zona ad andamento discendente descrive la riduzione del carico di prova effettuata dall operatore per seguire l evoluzione delle deformazioni plastiche nel provino che a causa della strizione non pi a sezione costante ma presenta un tratto a sezione variabile che tende a restringersi sempre pi fino a che si verifica la rottura Durante tutto lo svolgimento della quarta zona la tensione effettiva aumenta anche se il carico totale viene gradualmente ridotto perch prevale l influenza della strizione che diminuisce come detto l area della sezione trasversale L aspetto della sezione di rottura del provino sottoposto a trazione centrata fornisce informazioni molto interessanti sulle caratteristiche dell acciaio frattoscopia e frattografia microscopica Nel caso degli acciai a basso tenore di carbonio l aspetto tipico quello a coppa e cono con cratere completo o parziale Nella zona centrale interna al cratere si nota una superficie piana in cui ha avuto luogo 1l distacco per decoesione fra 1 due pezzi del provino Le modalit ora descritte sono quelle della frattura duttile cos detta perch la frattura propriamente detta 1l distacco per decoesione dovuto alle tensioni normali di trazione preceduto da deformazioni plastiche che conducono alla strizione ed alla formazione del cratere Dalla prova di trazione sopra illustrata si
137. ma ideale della superficie riflettente di un concentratore solare il paraboloide Questa forma la pi indicata in quanto un paraboloide riflettente concentra tutta la radiazione solare che giunge dal sole in una regione molto piccola del punto focale Spesso tuttavia pi semplice realizzare delle superfici sferiche la capacit di concentrare 1 raggi solari di queste superfici approssima quella del paraboloide quando la zona di concentrazione distante molti diametri dalla superficie riflettente in pratica la curvatura della superficie deve essere molto piccola L obiettivo nella progettazione di un concentratore di ricoprire una vasta area con una superficie riflettente realizzando una struttura di supporto sufficientemente rigida per mantenere la forma desiderata e resistente per sopportare le azioni della natura Tra queste il vento sicuramente quella pi gravosa Le soluzione progettuali possono quasi tutte essere raggruppate nelle categorie seguenti e Superficie ottica strutturale Questa realizzazione piuttosto comune e prevede l unione degli elementi ottici con quelli strutturali Una di queste soluzioni prevede l utilizzo di superfici metalliche stampate di forma triangolare imbullonate lungo gli spigoli Altre soluzioni prevedono la sostituzione delle superfici metalliche con pannelli in honeycomb vetro multicellulare balsa o fogli metallici corrugati che servono a distanziare uno strato esterno che serve da supe
138. mponenti in grado di assicurare una significativa riduzione del costi di realizzazione e posa in opera Il sistema dovrebbe avere costi inferiori a quelli previsti dagli impianti a torre e nel contempo sfruttare tutta l esperienza operativa acquisita dalla ormai matura tecnologia modulare dei collettori parabolici lineari Al fine di arrivare allo sviluppo di prodotti industriali con prestazioni e costi che consentano la diffusione su vasta scala degli impianti solari a concentrazione l ENEA sta conducendo un importante programma di ricerca e sviluppo su materiali e componenti In particolare l Ente ha progettato e realizzato presso il Centro Ricerche Casaccia l impianto Prova Collettori Solari utilizzato per la prova e qualificazione di due moduli di collettori parabolici da 50 metri in condizioni reali di esercizio figura 2 6 L impianto ha lo scopo di testare la validit di tutte le innovazioni tecnologiche introdotte dall ENEA ed realizzato in scala reale con componenti di origine industriale L impianto operativo dal dicembre 2003 e consente di provare sul campo il collettore solare il tubo ricevitore le tubazioni e la circolazione del sale fuso nelle stesse configurazioni di un impianto industriale di serie Il circuito dotato anche di un accumulo termico per la verifica delle sue modalit operative bench in scala ridotta rispetto a quello degli impianti finali Vista la modesta entit dell energia raccolta inoltre il calore
139. na sua parte 10 e deformazioni o movimenti eccessivi e raggiungimento della massima capacit di resistenza di parti di strutture collegamenti fondazioni e raggiungimento della massima capacit di resistenza della struttura nel suo insieme raggiungimento della massima capacita di resistenza dei terreni rottura di membrature e collegamenti per fatica rottura di membrature e collegamenti per altri effetti dipendenti dal tempo instabilit di parti della struttura o del suo insieme Lo stato limite di esercizio definito come lo stato al superamento del quale corrisponde la perdita di una particolare funzionalit che condiziona o limita la prestazione dell opera Sono elencati nel seguito alcuni stati limite ultimi tra i pi consueti e danneggiamenti locali ad es fessurazione del calcestruzzo che possono ridurre la durabilit della struttura la sua efficienza o il suo aspetto e eccessive deformazioni e distorsioni che possono limitare l uso della costruzione la sua efficienza e il suo aspetto e eccessive deformazioni o distorsioni che possono compromettere l efficienza e l aspetto di elementi non strutturali impianti macchinari e eccessive vibrazioni che possono compromettere l uso della costruzione e danni per fatica che possono compromettere la durabilit corrosione co degrado dei materiali in funzione dell ambiente di esposizione In questo stralcio oltre le definizioni generali degli stati ultimi e di esercizio sono
140. ncanza di una pi precisa valutazione del rapporto s flb fy si pu fare riferimento a classificazioni di comprovata validit ad esempio si pu fare riferimento alla classificazione richiamata nel DM 16 1 96 in cui la classe la corrisponde alle membrature duttili le classi 2a e 3 a a quelle plastiche e la classe 4 a a quelle snelle Parti tese delle zone dissipative Ai fini della classificazione delle zone dissipative nel caso di membrature tese si assume E s min 1 254 E Pertanto risulta che le membrature tese sono sempre classificate come duttili Nel caso di membrature tese con collegamenti bullonati la resistenza plastica di progetto deve risultare inferiore alla resistenza ultima di progetto della sezione netta in corrispondenza dei fori per i dispositivi di collegamento Ci richiede il rispetto della relazione seguente 8 6 4 2 2 1 A res y a l 8 6 4 2 2 2 essendo A l area lorda e Ares l area resistente costituita dall area netta in corrispondenza dei fori integrata da un eventuale area di rinforzo Collegamenti in zone dissipative I collegamenti in zone dissipative devono avere sufficiente sovraresistenza per consentire la plasticizzazione delle parti collegate Si ritiene che tale requisito di sovraresistenza sia soddisfatto nel caso di saldature di prima classe a completa penetrazione Nel caso di collegamenti con saldature a cordoni d angolo e nel caso di collegamenti bullonati il seguente
141. ncentratore solare parabolico lineare Sistema di torsione Supporti modulo Il collettore solare suddiviso in due rami posti simmetricamente ai lati di un unico sistema di movimentazione posto al centro del collettore stesso che li fa ruotare simultaneamente Ciascuno dei due rami composto da un uguale numero di moduli ad es 4 fra loro uguali collegati meccanicamente in serie Ciascun modulo costituito da una struttura portante dalle superfici riflettenti dal piloni di appoggio al suolo e dalla linea di tubi ricevitori con relativi supporti La lunghezza del modulo definita dal numero di tubi ricevitori supportati ad esempio 23 fissato in 3 unit tale numero lo sviluppo complessivo di un modulo risulta essere di circa 12 m La lunghezza dei collettori dipende dal numero di moduli che costituiscono la singola linea e pu variare tra 50 75 e 100 m La distanza tra le varie file di collettori stata fissata pari a 2 volte l apertura del collettore Tale valore scelto in modo da ottimizzare l occupazione di area cercando di ridurre l effetto delle ombre tra 1 collettori e garantire il passaggio di macchine operatrici per le attivit di montaggio e di manutenzione Il sistema collettore solare deve essere collegato ad una rete di alimentazione elettrica per il funzionamento dei suoi organi attivi e ad un sistema di gestione centrale dell impianto che ne definisce costantemente lo stato ope
142. ndicolare all azione sismica Nel caso in esame sono da considerarsi le specifiche sopraindicate relative ai primi due paragrafi 85 8 4 3 Analisi 8 4 3 1 Aspetti generali Si distinguono i quattro metodi di analisi elencati nel seguito che possono essere utilizzati secondo le limitazioni indicate per ciascuno di essi nei paragrafi successivi a statica lineare b dinamica modale c statica non lineare d dinamica non lineare 8 4 3 2 Analisi statica lineare L analisi statica lineare salvo quando altrimenti specificato pu essere effettuata per costruzioni regolari in altezza ai sensi del punto 4 3 della BOZZA di Testo coordinato dell Allegato 2 Edifici aggiornamento 15 01 05 con esclusione del punto g a condizione che il primo periodo di vibrazione nella direzione in esame della struttura T1 non superi 2 STC Vista la tipologia strutturale in esame non classificabile in termini di edificio detta analisi statica lineare non realizzabile 8 4 3 3 Analisi dinamica modale L analisi modale associata allo spettro di risposta di progetto da considerarsi il metodo normale per la definizione delle sollecitazioni di progetto salvo quando altrimenti specificato e va applicata ad un modello tridimensionale dell edificio Dovranno essere considerati tutti 1 modi con massa partecipante significativa Si suggerisce a tal riguardo di considerare tutti 1 modi con massa partecipante superiore al 5
143. ne Ed calcolato in generale comprendendo gli effetti del secondo ordine e le regole di gerarchia delle resistenze indicate per le diverse tecniche costruttive sia inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto Rd calcolato secondo le regole specifiche indicate per ciascun tipo strutturale Gli effetti del secondo ordine potranno essere trascurati nel caso in cui la condizione seguente sia verificata ad ogni piano 0 Pdr Vh lt 0 1 dove P il carico verticale totale di tutti 1 piani superiori al piano in esame dr lo spostamento medio d interpiano calcolato secondo il 8 4 8 V la forza orizzontale totale al piano in esame h l altezza del piano Quando 0 compreso tra 0 1 e 0 2 gli effetti del secondo ordine possono essere presi in conto incrementando gli effetti dell azione sismica orizzontale di un fattore pari a 1 1 0 6 non pu comunque superare il valore 0 3 Duttilit e capacit di spostamento Dovr essere verificato che 1 singoli elementi strutturali e la struttura nel suo insieme possiedano una duttilit coerente con il fattore di struttura q adottato Questa condizione si potr ritenere soddisfatta applicando le regole di progetto specifiche e di gerarchia delle resistenze indicate per le diverse tipologie costruttive Alternativamente e coerentemente con modello e metodo di analisi utilizzato si dovr verificare che la struttura possieda una capacit di spostamento superiore alla doman
144. nel caso di controventi concentrici e 6 5 6 4 e 5 sempre della Bozza nel caso di controventi eccentrici In entrambi 1 casi si fa riferimento a quanto riportato per le strutture a bassa duttilit 8 7 Riferimenti 1 A Antonaia M Avitabile G Calchetti T Crescenzi G Cara G M Giannuzzi A Maccari A Miliozzi M Rufoloni D Prischich M Vignolini C Rubbia Progetto di massima del collettore parabolico lineare per impianto solare ENEA TM PRES 2001 9 2 C Majorana Progettare in zona sismica Corso di aggiornamento per SILP Padova Sindacato Ingegneri Liberi Professionisti della Provincia di Padova settembre ottobre 2003 corso di 16 ore frontali 104 9 Bibliografia 11 12 13 14 15 16 17 A Antonaia M Avitabile G Calchetti T Crescenzi G Cara G M Giannuzzi A Maccari A Miliozzi M Rufoloni D Prischich M Vignolini C Rubbia Progetto di massima del collettore parabolico lineare per impianto solare ENEA TM PRES 2001_9 D Prischich G B Dusi A De Luca A Miliozzi G M Giannuzzi Relazione di calcolo della struttura portante e dei pannelli riflettenti del collettore prototipo per l impianto PCS ENEA Progetto Solare Termodinamico SOL RS 2003 26 01 10 2003 pp 1 40 C Majorana V Salomoni Selezione elaborazione ed applicazione delle norme per la progettazione dei concentratori parabolici lineari Descrizione funzionale classificazione e selezi
145. non pu accettare in cantiere manufatti prefabbricati in serie che non siano accompagnati da tutti 1 documenti sopra indicati o che non siano dotati di marcatura indelebile come sopra specificato 3 4 Riferimenti 1 Legge 2 marzo 1949 n 143 Approvazione della Tariffa professionale degli Ingegneri e architetti G U 19 aprile 1949 n 90 aggiornata come da L 4 marzo 1958 n 143 con D M 21 agosto 1958 D M 25 febbraio 1965 D M 18 novembre 1971 D M 13 aprile 1976 D M 29 giugno 1981 D M 11 giugno 1987 n 233 D M 03 settembre 1997 n 417 2 Tratto da Sergio Autore Tariffe per le prestazioni professionali dell ingegnere e dell architetto II Edizione Sistemi Editoriali Napoli 2002 3 C Guerriero Macchine ed Impianti Normativa essenziale di sicurezza EPC Libri Roma 2002 4 D Lgs 494 96 Sicurezza nei cantieri temporanei e mobili e Decreti attuativi successivi 5 D Lgs 19 09 1994 n 626 Attuazione delle direttive CEE riguardanti il miglioramento della sicurezza e della salute dei lavoratori sul luogo di lavoro e Decreti attuativi successivi 35 36 4 Quadro normativo di riferimento 4 1 Normativa italiana Tutti 1 complessi strutturali posti sul territorio nazionale sono progettati ottimizzati e verificati a norma delle vigenti disposizioni di legge In particolare la redazione degli elaborati grafici e l effettuazione dei calcoli strutturali degli edifici civili e industriali ba
146. nte espressione 7 SCE VI Cenel Il valore di G in genere si aggira tra 1 5 e 1 6 Tabella 6 1 Parametri di base per il calcolo della velocit di riferimento del vento per differenti zone italiane Valle d Aosta Piemonte Lombardia Trentino Alto Adige 1000 0 012 Veneto Friuli Venezia Giulia eccetto la provincia di Trieste Toscana Marche Umbria Lazio Abruzzo Molise Campania Puglia Basilicata Calabria eccetto la provincia di Reggio 27 500 0 030 Calabria Sicilia e provincia di Reggio Calabria 0 030 Sardegna Iato est della linea congiungente capo Teulada con 98 0 024 l isola della Maddalena l isola della Maddalena 8 Provincia di Trieste 31 isoo 0 012 9 Tsole eccetto Sicilia e Sardegna e mare aperto 31 500 0 030 6 Sardegna Iato ovest della linea congiungente capo Teulada con 0 030 Nota la verifica ai carichi di collasso deve essere effettuata necessariamente sulla base della velocit di picco in quanto questa sia pure di breve durata in grado di dare un sovraccarico tale da raggiungere 1l limite di resistenza del materiale Per quanto invece riguarda le verifiche delle prestazioni in esercizio pi logico utilizzare la velocit media ovvero un fattore di picco G 1 0 Coefficiente di rugosit Il coefficiente di rugosit Cr z tiene conto della variabilit della velocit media del vento e della conformazione del sito considerando l altezza al di sopra del suolo e
147. nti di Tecnica delle Costruzioni Progetto di massima delle strutture civili McGraw Hill Milano 2004 A Bernardini U Vescovi Tecnica delle costruzioni sicurezza e non linearit delle strutture CLEUP Ed Padova 1989 AA VV Construction m tallique et mixte acier beton Calcul et dimensionnement Tome 1 Eyrolles Parigi 1992 AA VV Construction m tallique et mixte acier beton Conception et mise in ouvre Tome 2 Eyrolles Parigi 1992 N Scibilia Progetto di strutture in acciaio Flaccovio Ed Palermo 1999 ENEXSYS Guida alla progettazione e verifica di strutture in acciaio secondo gli Stati Limite DEI Roma 2003 G Ballio F M Mazzolani Strutture in acciaio Hoepli Milano 2002 pp 1 779 G Ballio C Bernuzzi Progettare costruzioni in acciaio Hoepli Milano 2004 pp 1 348 V Nunziata Teoria e pratica delle strutture in acciaio Seconda Edizione Flaccovio Ed Palermo 2000 pp 1 476 F Radogna Tecnica delle Costruzioni 1 Fondamenti delle costruzioni di acciaio Zanichelli Ed 2002 G Ballio F M Mazzolani Strutture in acciaio Hoepli Ed 1991 78 8 Analisi sismica 8 1 Sicurezza nei confronti della stabilit SLU Sotto l effetto della azione sismica di progetto definita al successivo punto 8 4 caratterizzata da una probabilit di superamento non maggiore del 10 in 50 anni le strutture degli edifici ivi compresi gli eventuali dispositivi antisismici di
148. o maggiori di quelle derivanti da una analisi elastica della struttura eseguita con un fattore di struttura pari a q 1 Per le strutture progettate per bassa duttilit CD B il dimensionamento delle strutture di fondazione e la verifica di sicurezza del terreno devono essere eseguiti assumendo come sollecitazioni agenti quelle ottenute dall analisi della struttura Se si utilizza un metodo di analisi non lineare secondo il punto 6 4 5 1 lett c e d le azioni sismiche sono descritte dallo spettro elastico o da accelerogrammi con esso compatibili e l analisi svolta restituisce le 92 sollecitazioni trasmesse alla fondazione Le travi di fondazione in cemento armato devono avere armature longitudinali in percentuale non inferiore allo 0 2 sia inferiormente che superiormente per l intera lunghezza 8 5 2 2 Collegamenti orizzontali tra fondazioni Si deve tenere conto della presenza di spostamenti relativi del suolo sul piano orizzontale e dei possibili effetti da essi indotti nella soprastruttura Il requisito si ritiene soddisfatto se le strutture di fondazione sono collegate tra loro da un reticolo di travi o da una piastra dimensionata in modo adeguato in grado di assorbire le forze assiali conseguenti In assenza di valutazioni pi accurate si possono conservativamente assumere le seguenti azioni assiali 0 5 ag S yI g Nsd per profilo stratigrafico del suolo di fondazione di tipo C ed E 0 6 ag S yI g Nsd per profilo st
149. ollaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento e carichi e sovraccarichi e loro combinazioni anche in funzione dei tipo e delle modalit costruttive e della destinazione dell opera e criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni 38 e indagini sui terreni e sulle rocce stabilit dei pendii naturali e delle scarpate criteri generali e precisazioni tecniche per la progettazione esecuzione e collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione e criteri generali e precisazioni tecniche per la progettazione esecuzione e collaudo di opere speciali quali ponti dighe serbatoi tubazioni torri costruzioni prefabbricate in genere acquedotti fognature e protezione delle costruzioni dagli incendi Qualora vengano usati sistemi costruttivi diversi da quelli in muratura o con ossatura portante in cemento armato normale o precompresso acciaio o sistemi combinati dei predetti materiali per edifici con quattro o pi piani entro e fuori terra la idoneit di tali sistemi deve essere comprovata da una dichiarazione rilasciata dal presidente del Consiglio superiore dei lavori pubblici su conforme parere dello stesso Consiglio Gli ultimi decreti emessi sulla base delle indicazioni della legge n 1086 sono 1 seguenti e D M 14 2 92 Norme tecniche per l esecuzione delle opere in c a normale e precompresso e per le strutture metalliche di questo decreto ancora valida solo la part
150. olo effetto dell attrito Dovranno esser soggetti a verifica sia 1 dispositivi di vincolo che gli elementi strutturali o non strutturali cui gli impianti sono fissati Gli impianti potranno essere collegati all edificio con dispositivi di vincolo rigidi o flessibili gli Impianti a dispositivi di vincolo flessibili sono quelli che hanno periodo di vibrazione T gt 0 1s Se si adottano dispositivi di vincolo flessibili 1 collegamenti di servizio dell impianto dovranno essere flessibili e non dovranno far parte del meccanismo di vincolo Impianti a gas dimensionati per un consumo superiore ai 50m3 h dovranno essere dotati di valvole per l interruzione automatica della distribuzione in caso di terremoto I tubi per la fornitura del gas al passaggio dal terreno alla struttura dovranno essere progettati per sopportare senza rotture i massimi spostamenti relativi edificio terreno dovuti all azione sismica di progetto I corpi illuminanti dovranno essere dotati di dispositivi di sostegno tali da impedirne il distacco in caso di terremoto in particolare se montati su controsoffitti sospesi dovranno essere efficacemente ancorati al sostegni longitudinali o trasversali del controsoffitto e non direttamente ad esso 84 9 Verifiche di sicurezza 8 4 9 1 Stato limite ultimo Resistenza Per tutti gli elementi strutturali e non strutturali inclusi nodi e connessioni tra elementi dovr essere verificato che il valore di progetto di ciascuna sollecitazio
151. ompresi tra 360m s e 800m s ovvero resistenza penetrometrica Nspr gt 50 o coesione non drenata cu gt 250kPa C Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate o di argille di media consistenza con spessori variabili da diverse decine fino a centinaia di metri caratterizzati da valori di Vs3o0 compresi tra 180 e 360m s 15 lt Nspr lt 50 70 lt cu lt 250kPa D Depositi di terreni granulari da sciolti a poco addensati oppure coesivi da poco a mediamente consistenti caratterizzati da valori di Vs30 lt 180m s Nspr lt 15 Cu lt 70kPa E Profili di terreno costituiti da strati superficiali alluvionali con valori di Vs30 simili a quelli dei tipi C o D e spessore compreso tra 5 e 20m giacenti su di un substrato di materiale pi rigido con Vs30 gt 800m s In aggiunta a queste categorie per le quali nel punto 8 4 2 vengono definite le azioni sismiche da considerare nella progettazione se ne definiscono altre due per le quali sono richiesti studi speciali per la definizione dell azione sismica da considerare S1 Depositi costituiti da o che includono uno strato spesso almeno 10m di argille limi di bassa consistenza con elevato indice di plasticit PI gt 40 e contenuto di acqua caratterizzati da valori di Vs30 lt 100m s 10 lt cu lt 20kPa S2 Depositi di terreni soggetti a liquefazione di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di terreno non classificabile nei tipi precedenti Nelle def
152. one delle norme di progetto delle strutture del concentratore solare parabolico lineare Relazione nr 1 Contratto ENEA CPADOR 18 Novembre 2004 C Majorana V Salomoni Guida alla progettazione dei collettori solari parabolici lineari Relazione nr 2 Contratto ENEA CPADOR Giugno 2005 C Majorana V Salomoni Analisi e verifiche strutturali per un concentratore solare parabolico lineare da 100 metri Relazione nr 3 Contratto ENEA CPADOR Agosto 2005 Legge 2 marzo 1949 n 143 Approvazione della Tariffa professionale degli Ingegneri e architetti G U 19 aprile 1949 n 90 aggiornata come da L 4 marzo 1958 n 143 con D M 21 agosto 1958 D M 25 febbraio 1965 D M 18 novembre 1971 D M 13 aprile 1976 D M 29 giugno 1981 D M 11 giugno 1987 n 233 D M 03 settembre 1997 n 417 Tratto da Sergio Autore Tariffe per le prestazioni professionali dell ingegnere e dell architetto II Edizione Sistemi Editoriali Napoli 2002 C Guerriero Macchine ed Impianti Normativa essenziale di sicurezza EPC Libri Roma 2002 D Lgs 494 96 Sicurezza nei cantieri temporanei e mobili e Decreti attuativi successivi D Lgs 19 09 1994 n 626 Attuazione delle direttive CEE riguardanti il miglioramento della sicurezza e della salute dei lavoratori sul luogo di lavoro e Decreti attuativi successivi MIL 17 HDBK Polymer Matrix Composites Volume 1 Guidelines for Characterization of Structural Materials 1994 MIL
153. one ed applicazione delle norme per la progettazione dei concentratori parabolici lineari Descrizione funzionale classificazione e selezione delle norme di progetto delle strutture del concentratore solare parabolico lineare Relazione nr 1 Contratto ENEA CPADOR 18 Novembre 2004 C Majorana V Salomoni Guida alla progettazione dei collettori solari parabolici lineari Relazione nr 2 Contratto ENEA CPADOR Giugno 2005 C Majorana V Salomoni Analisi e verifiche strutturali per un concentratore solare parabolico lineare da 100 metri Relazione nr 3 Contratto ENEA CPADOR Agosto 2005 Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti Testo Unico Norme Tecniche per le Costruzioni Giugno 2005 12 2 concentratori solari Alla base della tecnologia connessa al solare a concentrazione vi il concentratore solare un dispositivo in grado di raccogliere e concentrare la radiazione solare verso un sistema ricevitore assorbitore In relazione alla geometria e alla disposizione del concentratore rispetto al ricevitore 1 sistemi solari a concentrazione si dividono in tre grandi categorie e Sistemi a torre con ricevitore centrale e Concentratori parabolici lineari e Concentratori parabolici puntuali o a disco Il principio di funzionamento analogo per le tre tipologie e consiste nella concentrazione della radiazione solare attraverso una serie di specchi riflettenti e nella sua successiva trasformazione in una forma di energia fac
154. oppure un numero di modi la cui massa partecipante totale sia superiore all 85 La combinazione dei modi al fine di calcolare sollecitazioni e spostamenti complessivi potr essere effettuata calcolando la radice quadrata della somma dei quadrati dei risultati ottenuti per ciascun modo secondo l espressione E YE12 1 2 Equazione 8 1 a condizione che il periodo di vibrazione di ciascun modo differisca di almeno il 10 da tutti gli altri In caso contrario dovr essere utilizzata una combinazione quadratica completa quale quella indicata nell espressione E ViY j pij Ei Ej Equazione 8 2 E X E12 1 2 Equazione 8 1 E Xij pij Ei Ej Equazione 8 2 dove E il valore totale della componente di risposta sismica che si sta considerando Fi il valore della medesima componente dovuta al modo 1 Fj il valore della medesima componente dovuta al modo jJ pij 862 1 ij Bij3 2 1 Bij2 2 4 2pij 1 pij 2 il coefficiente di correlazione tra il modo 1 e il modo J Il coefficiente di smorzamento viscoso equivalente Bij il rapporto tra le frequenze di ciascuna coppia 1 di modi Bij 01 0 86 8 4 3 4 Analisi statica non lineare L analisi statica non lineare consiste nell applicare all edificio 1 carichi gravitazionali ed un sistema di forze orizzontali che mantenendo invariati i rapporti relativi fra le forze stesse vengano tutte scalate in modo da far crescere monotonamente lo spostamento orizzon
155. p PERAIRE EERE paro t e 7 t Toi TE ES e i L re di OI Figura 2 3 Impianto Solar Two presso Daggett California 2 2 Sistemi con concentratori parabolici lineari I concentratori parabolici lineari conosciuti anche con la denominazione anglosassone parabolic trough sono realizzati applicando una superficie riflettente su un supporto di forma parabolica e posizionando lungo la linea focale del ricevitore un tubo assorbitore in metallo contornato da un tubo in vetro Quest ultimo necessario a creare un ambiente sottovuoto in grado di ridurre le perdite di calore figura 2 4 Quando la parabola puntata verso il sole 1 raggi paralleli che incidono sulla superficie parabolica vengono riflessi sul tubo ricevitore al cui interno scorre un fluido che viene riscaldato a temperature che arrivano fino a 400 C Il fluido viene pompato attraverso i tubi ricevitori e va ad alimentare una stazione di potenza posizionata al centro dell impianto Il calore trasportato dal fluido pu quindi essere utilizzato per la generazione di vapore che a sua volta aziona una comune turbina a vapore atta alla produzione di energia elettrica Per questi sistemi sufficiente utilizzare un sistema di puntamento del sole a singolo asse per questo motivo in genere si realizzano dei collettori modulari molto lunghi collegati in serie e disposti in file parallele che misurano anche centinaia di metri Il collettore pu essere orientato nella direzione Est Ovest in
156. r l altro Tale tema oggetto di approfondite discussioni fra specialisti dei relativi settori emerge qui in tutta la sua problematicit Se per un verso ben noto che la Scienza delle Costruzioni o come si dice oggi la Meccanica dei Solidi e delle Strutture si occupa della formulazione del modello matematico di una struttura con 1 suoi risvolti meccanico reologici geometrici e connessi alle azioni esterne allo scopo di studiarne l equilibrio nel senso pi ampio e che la Tecnica delle Costruzioni provvede a fornire gli strumenti per portare a compimento 1 due processi di progetto e di verifica strutturale altres noto che la disciplina delle Costruzioni di Macchine si pone l analogo problema di progetto e verifica proprio della Tecnica delle Costruzioni bench applicato alle Macchine e non alle altre tipologie strutturali L insegnamento di Macchine invece orientato agli aspetti pi propriamente connessi con il dimensionamento termo fluido dinamico ed elettromeccanico dell oggetto mediante 1l quale si genera il movimento ripetitivo Poich alla base del dimensionamento di una costruzione oggi rilevante la cosiddetta stress analysis compiuta attraverso l uso di programmi per lo pi ad elementi finiti ampiamente disponibili sul mercato invalso l uso da parte dei rispettivi specialisti di considerare le Costruzioni di Macchine come disciplina autonoma anche rispetto alla Scienza delle Co
157. radiografico con 1 risultati richiesti per il raggruppamento F della UNI 7278 lug 1974 L aspetto della saldatura dovr essere ragionevolmente regolare e non presentare bruschi disavviamenti col metallo base 5 6 Riferimenti 1 2 10 D M 9 1 96 Norme tecniche per il calcolo l esecuzione ed il collaudo delle strutture in c a normale e precompresso e per le strutture metalliche Circolare ministeriale 15 Ottobre 1996 n 252 Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche per il calcolo l esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche di cui al D M 9 gennaio 1996 Eurocodice 3 Progettazione delle strutture di acciaio ENV 1993 1 1 aprile 1992 CNR UNI 10011 88 Costruzioni di acciaio Istruzioni per il calcolo l esecuzione il collaudo e la manutenzione AA VV Construction m tallique et mixte acier beton Calcul et dimensionnement Eyrolles Parigi 1992 F Radogna Tecnica delle Costruzioni Fondamenti delle costruzioni di acciaio Zanichelli Ed 2002 G Ballo F M Mazzolani Strutture in acciaio Hoepli Ed 1991 MIL 17 HDBK Polymer Matrix Composites Volume 1 Guidelines for Characterization of Structural Materials 1994 MIL 17 HDBK Polymer Matrix Composites Volume 2 Materials Properties 1994 MIL 17 HDBK Polymer Matrix Composites Volume 3 Materials usage Design and Analysis 1994 58
158. rata dissipativa in quanto il meccanismo di collasso coinvolge la colonna Pertanto si deve assumere q 1 c controventi eccentrici nei quali le forze orizzontali sono principalmente assorbite da membrature caricate assialmente ma la presenza di eccentricit di schema permette la dissipazione di energia nei traversi per mezzo del comportamento ciclico a flessione e o taglio I controventi eccentrici possono essere classificati dissipativi quando la plasticizzazione dei traversi dovuta alla flessione e o al taglio precede il raggiungimento della resistenza ultima delle altre parti strutturali d strutture a mensola o a pendolo invertito costituite da membrature pressoinflesse in cui le zone dissipative sono collocate alla base e strutture intelalate controventate nelle quali le azioni orizzontali sono assorbite sia da telai che da controventi agenti nel medesimo piano Tipologie strutturali diverse da quelle sopraelencate possono essere utilizzate sulla base di criteri di progettazione non difformi da quelli considerati nella Normativa a condizione che forniscano un grado di sicurezza non inferiore 95 Controventi eccentrici Strutture intelalate controventate Figura 8 2 8 6 3 2 Criteri di dimensionamento La duttilit e le capacit dissipative di un organismo strutturale sotto le azioni sismiche dipendono non solo dalla tipologia strutturale ma anche dai criteri di dimensionamento adottati e dal det
159. ratigrafico del suolo di fondazione di tipo D dove Nsd il valore medio degli sforzi verticali agenti sugli elementi collegati Per profili stratigrafici dei suoli di fondazione di tipo A o B consentito omettere 1 collegamenti senza ulteriori valutazioni e senza tener conto degli spostamenti relativi nelle verifiche della struttura in elevazione I collegamenti devono essere predisposti qualora anche una sola delle fondazioni delle due parti collegate siano su suoli di C D o E 8 5 2 3 Pali di fondazione I pali devono essere progettati in modo da rimanere in campo elastico Quando ci non sia possibile le sezioni in corrispondenza delle potenziali cerniere plastiche devono essere progettate per un comportamento duttile In particolare l armatura perimetrale di confinamento di diametro non inferiore a 8mm sar costituita da spirale continua per tutto il tratto interessato da potenziali cerniere plastiche In tali tratti di dimensione almeno pari a 3 volte il diametro e comunque per uno sviluppo a partire dalla testa del palo di almeno 10 diametri l armatura longitudinale dovr avere area non inferiore all 1 di quella del calcestruzzo ed essere efficacemente collegata a quella della struttura soprastante Per la restante lunghezza del palo l armatura longitudinale potr essere progressivamente ridotta ma dovr avere area non inferiore allo 0 3 di quella del calcestruzzo ed essere efficacemente sovrapposta a quella della porzione
160. rativo e ne imposta i parametri di funzionamento 2 4 1 Superfici riflettenti La parte riflettente del sistema di concentrazione costituita da una struttura che realizza una porzione di superficie cilindrica la cui sezione retta una parabola di apertura e fuoco assegnati Nel caso del concentratore di 50 m realizzato presso CR ENEA Casaccia la scelta caduta su un apertura di 5 9 m e fuoco distante 1 81 m dal vertice della parabola La superficie generata dalla traslazione di un arco di parabola lungo una linea retta perpendicolare al piano della parabola stessa detta superficie cilindrico parabolica La funzione matematica che definisce il profilo della sezione retta di detta superficie pertanto quella della parabola cio y x 4f in cui f la distanza vertice fuoco Gli elementi riflettenti vengono montati sulla struttura non perfettamente contigui ma presentano tra l uno e l altro delle aperture limitate per evitare interferenze meccaniche durante l esercizio o per esigenze di montaggio L estensione di tali discontinuit della superficie riflettente contenuta entro il limite del 2 della superficie totale 2 4 2 Struttura di supporto La struttura di supporto del collettore di acciaio di tipo modulare Essa costituita da elementi uguali che formano la struttura di ciascun modulo di 12m di lunghezza ed composta da una parte mobile che pu ruotare per orientare al meglio le superfici r
161. rcizio minore di 0 C saranno ammessi solo elettrodi di classe 4B e per l acciaio Fe510 devono essere impiegati elettrodi del tipo E52 di classi di qualit 3B o 4B per spessori maggiori di 20mm o temperature di esercizio minori di 0 C saranno ammessi solo elettrodi di classe 4B Per gli altri procedimenti di saldatura s1 dovranno impiegare 1 fili 1 flussi o 1 gas e la tecnica esecutiva usati per le prove preliminari di qualifica di cui al punto seguente 5 5 2 Prove preliminari di qualifica dei procedimenti di saldatura L impiego di elettrodi omologati secondo UNI 5132 ott 1974 esime da ogni prova di qualifica del procedimento Per l impiego degli altri procedimenti di saldatura occorre eseguire prove preliminari di qualifica intese ad accertare e lattitudine ad eseguire 1 principali tipi di giunto previsti nella struttura ottenendo giunti corretti sia per aspetto esterno che per assenza di sensibili difetti interni da accertare con prove non distruttive o con prove di rottura sul giunto e la resistenza a trazione su giunti testa a testa mediante provette trasversali al giunto resistenza che deve risultare non inferiore a quella del materiale base e la capacit di deformazione del giunto mediante provette di piegamento che dovranno potersi piegare a 180 su mandrino con diametro pari a 3 volte lo spessore per l acciaio Fe360 ed Fe430 e a 4 volte lo spessore per l acciaio Fe510 e la resilienza su provette intagliate a
162. rdinamento Nella seconda Riunione 11 Coordinatore affronta 1 seguenti argomenti 1 Eventuale consegna delle modifiche al Piano di Sicurezza e di Coordiamento 2 ulteriori chiarimenti ai Responsabili dei Lavoratori per la Sicurezza in merito alle procedure previste dal Piano 43 Individuazione del Referente di Cantiere dell Impresa Definizione della data di inizio delle lavorazioni Verifica di idoneit del POS per le lavorazioni di prossimo inizio Controllo idoneit del personale presente in cantiere in relazione alle particolari lavorazioni da eseguire 7 Definizione delle interferenze La Gestione del Cantiere prevede una Fase organizzativa e una Fase operativa Nella prima il Coordinatore per la Sicurezza in fase di Esecuzione provvede ad indire Riunioni di coordinamento di tipo ordinario e qualora ritenuto necessario Riunioni di coordinamento di tipo straordinario Nella Fase organizzativa delle Riunioni ordinarie Egli affronta 1 seguenti argomenti 1 Organizzazione generale della logistica di cantiere Procedure di sicurezza da attuare in relazione all avanzamento dei lavori Aggiornamento del programma lavori Verifica dell applicazione del Piano di Sicurezza e di Coordinamento e dei POS Informazioni ai soggetti interessati su possibili interferenze nelle attivit Verifica della consegna delle attrezzature dei DPI ai lavoratori 7 Altro da definire a seconda delle esigenze di cantiere In Fase operativa 11 Coordinator
163. re ed 1 principali elementi costitutivi la guida prosegue affrontando 1il problema della classificazione della struttura ed individuando 1l quadro normativo associato Infine tale quadro normativo viene sviluppato cercando anche di introdurre 1 concetti pi innovativi ad esempio gli Stati Limite per quanto concerne la progettazione Occorre mettere in evidenza che a livello di norme per la determinazione dei carichi dovuti all azione della neve e del vento si sono rese necessarie alcune integrazioni in quanto la struttura in oggetto non assimilabile a nessuna di quelle riportate A tal fine ci si avvalsi della collaborazione da un lato dello stesso Consorzio Padova Ricerche azioni della neve e dall altro del Dipartimento di Scienza e Tecnologia dei Materiali della sede di Terni dell Universit di Perugia azione del vento Nella presente guida si far riferimento ai concentratori solari parabolico lineari Per le altre tipologie di concentratore saranno applicabili gli stessi identici concetti Prima di addentrarci nella trattazione ci sembrato comunque opportuno riportare nel paragrafo successivo alcune indicazioni estratte dal Testo Unico l ultimo nato in tema di normativa civile italiana che ci sembrano particolarmente adatte a definire le linee guida per una corretta progettazione 1 1 Linee guida I principi fondamentali che costituiscono le linee guida per una corretta progettazione possono essere trovati all
164. re in acciaio 1 fenomeni di instabilit si manifestano spesso prima che s1 possa raggiungere la formazione di un numero di cerniere plastiche sufficiente a ridurre la struttura in un meccanismo Per rendere operativo il calcolo agli stati limite ultimi allora necessario seguire una via pi semplice basata ancora sui metodi dell analisi elastica Si possono cio definire degli stati limite ultimi convenzionali corrispondenti al raggiungimento della tensione di snervamento in sezioni della struttura Secondo un tale metodo si procede come segue e si definiscono le combinazioni di progetto dei carichi e si considera la struttura e di questa si fa un modello di calcolo ragionevole appoggiandosi a criteri ispirati al calcolo a rottura eventualmente accettando la formazione di cerniere plastiche nelle zone della struttura non interessate da fenomeni di instabilit e su tale modello si ricerca una distribuzione di azioni interne equilibrate mediante un analisi elastica e si controlla che la distribuzione delle azioni interne sia conforme ai criteri di resistenza e non provochi fenomeni di instabilit sugli elementi strutturali Ci pu essere condotto in via cautelativa verificando che ovunque non si superi la tensione di snervamento o la tensione critica per le membrature soggette a fenomeni di instabilit 7 3 1 Stati limite ultimi SLU 7 3 1 1 Stato limite elastico della sezione Si assume che gli effetti delle azioni di c
165. requisito deve essere soddisfatto Rj d gt yov s Rpl Rd 8 6 4 2 3 1 dove Rj d la resistenza di progetto del collegamento Rpl Rd la resistenza plastica di progetto della membratura collegata 99 Diaframmi e controventi orizzontali necessario verificare che i diaframmi ed i controventi orizzontali siano in grado di trasmettere nel loro piano ai diversi elementi sismo resistenti verticali da essi collegati le forze derivanti dalla analisi di insieme dell edificio moltiplicate per un fattore di amplificazione pari a 1 3 8 6 4 3 Regole di dettaglio per le strutture intelaiate Classi di duttilit Al fine di conseguire un comportamento duttile 1 telai devono essere progettati in maniera tale che le cerniere plastiche si formino nelle travi piuttosto che nelle colonne Questo requisito non richiesto con riferimento alle sezioni di base del telaio alle sezioni di sommit delle colonne dell ultimo piano degli edifici multipiano e nel caso di edifici monopiano Tale obiettivo pu essere conseguito in maniera pi o meno estesa in funzione dei criteri di progettazione adottati Pertanto a tale riguardo 1 telai si distinguono in e telai a bassa duttilit e telai ad alta duttilit Requisiti comuni alle due classi di duttilit Verifiche di resistenza delle travi Con riferimento alle cerniere plastiche nelle travi necessario verificare che la resistenza flessionale plastica e la capacit rotazionale non siano ri
166. rficie ottica da uno interno Questi schemi progettuali hanno l inconveniente che la struttura pu essere eccessivamente pesante e al tempo stesso non essere efficiente da un punto di vista strutturale con la conseguenza che possono generarsi deformazioni anche di entit notevole e Struttura reticolare Questo schema progettuale separa gli elementi ottici da quelli strutturali In questo caso si utilizzano degli efficienti elementi strutturali tubolari o delle travature reticolari per sorreggere le faccette realizzate in materiale riflettente Alcuni concentratori utilizzano questa seconda struttura con diverse faccette di specchi a curvatura sferica allineate in modo tale da approssimare nel loro complesso un paraboloide figura 2 12 Questo approccio consente una accurata messa a fuoco della struttura ma ovviamente richiede una maggiore precisione nella realizzazione e nel montaggio rispetto alla tipologia precedente A suo favore giocano la leggerezza e l efficienza strutturale Travatura reticolare Unit di conversione della potenza PCU Figura 2 12 Concentratore parabolico a disco supportato da una travatura reticolare e Membrana tesa Un ulteriore modalit nella realizzazione dei concentratori solari prevede l utilizzo della cosiddetta membrana tesa stretched membrane 23 In questo caso una sottile membrana riflettente viene tesa lungo una circonferenza utilizzando una seconda membrana che ha 1l compito di ch
167. ri e sal e con piatti di continuit f con piatti di continuit e dature in foro o bulloni e piastre d anima nervatura diagonale Figura 8 3 Collegamenti colonna fondazione Alla base del telaio il collegamento delle colonne alla fondazione deve essere progettato in maniera tale da possedere una adeguata sovraresistenza allo scopo di consentire la plasticizzazione delle sezioni di base delle colonne Tale requisito si pu ritenere soddisfatto quando il momento flettente di progetto del collegamento della colonna alla fondazione viene assunto pari a Msa Yo 5 P Moira cons gt p 8 6 4 3 2 6 1 dove Mpl Rd il momento plastico di progetto della sezione delle colonne p il valore N sa Af adimensionale dello sforzo normale di progetto positivo se di compressione 102 s ancora dato dalla 8 6 4 2 1 1 con L H 2 dove H l altezza d interpiano e calcolando il parametro di snellezza dell anima Aw attraverso le 8 6 4 2 1 2 e 3 6 4 2 1 3 Telai a bassa duttilit I telai a bassa duttilit sono progettati senza alcun controllo del meccanismo di collasso Pertanto le sezioni delle membrature dovranno essere verificate assumendo come valori di progetto delle azioni di sforzo normale NSd e momento flettente MSd derivanti dalla analisi elastica globale mentre per la verifica a taglio valgono 1 requisiti di cui ai punti 8 6 4 3 2 1 e 8 6 4 3 2 3 Telai ad alta duttilit I telai ad alta
168. ricavano DZ l la tensione di snervamento che secondo le norme ISO International Organization for Standardization dovrebbe riferirsi al limite inferiore Nella pratica pi comodo riferirsi a quello superiore per la facilit con la quale esso viene determinato cosicch stato proposto o di calcolare il limite inferiore in funzione del limite superiore deducendo da questo ultimo una tensione di valore appropriato ma convenzionale oppure di adottare ufficialmente il limite superiore 2 la tensione di rottura calcolata in modo convenzionale come gi precedentemente detto 3 1l modulo di elasticit longitudinale E o g 4 lallungamento percentuale a rottura misurato dopo la prova accostando 1 due pezzi del provino rotto su cinque diametri A oppure su dieci diametri A10 secondo che la lunghezza iniziale di riferimento sia pari rispettivamente a cinque o a dieci volte il diametro del provino di sezione circolare 5 Se la sezione del provino non circolare si calcola il diametro della sezione circolare di area uguale a quella effettiva e s1 procede come nel caso di provino cilindrico 6 Gli allungamenti percentuali A ed A10 sono espressi da numeri differenti perch il medesimo contributo all allungamento totale della zona localizzata di strizione influisce in maniera diversa sull allungamento percentuale a causa della diversa lunghezza di riferimento 7 La contrazione percentuale misurata in corrispondenz
169. richi 16 1 1996 D M 16 1 96 Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica valida fino a novembre 2004 poi prorogata Circolare ministeriale 10 Aprile 1997 n 65 Istruzioni per 10 4 1997 l applicazione delle Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica di cui al D M 16 gennaio 1996 valida fino a fine 2004 Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri 20 03 2003 Primi elementi in materia di criteri generali per la 20 03 2003 CLASSIFICAZIONE SISMICA del territorio nazionale e di normative tecniche per le COSTRUZIONI IN ZONA SISMICA Ordinanza n 3274 Estratto dalla G U della R I S O alla G U n 105 dell 3 05 2003 Serie Generale Contenente n 4 Allegati Circolare ministeriale 4 Luglio 1996 n 156 Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche relative ai criteri generali per 7 4 7 1996 p cl Fe la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi di cui al D M 16 gennaio 1996 107 Istruzioni CNR CNR UNI 10011 88 Costruzioni di acciaio Istruzioni per il 1 6 1988 calcolo l esecuzione il collaudo e la manutenzione CNR UNI 10011 97 Costruzioni di acciaio Istruzioni per il calcolo l esecuzione il collaudo e la manutenzione CNR UNI 10022 88 Costruzioni di profilati di acciaio formati a freddo CNR UNI 10024 86 Analisi mediante elaboratore impostazione e redazione delle relazioni di calcolo Eurocodice 1 Basi di ca
170. rie dei suoi componenti in tale ottica si afferma che una struttura prefabbricata La produzione in serie di strutture metalliche regolamentata dall Art 9 legge 5 novembre 1971 n 1086 Le ditte che procedono alla costruzione di manufatti in metallo fabbricati in serie hanno l obbligo di darne preventiva comunicazione al Ministero dei Lavori Pubblici mediante apposita relazione nella quale devono descrivere ciascun tipo di struttura indicando le possibili applicazioni e fornire 1 relativi calcoli di dimensionamento e verifica con particolare riguardo a quelli riferiti a tutto il comportamento sotto carico fino a fessurazione e a rottura devono inoltre precisare le caratteristiche dei materiali Impiegati sulla scorta di prove eseguite e indicare in modo particolareggiato 1 metodi costruttivi e 1 procedimenti seguiti per l esecuzione delle opere strutturali indicando 1 risultati delle prove eseguite Tale relazione deve essere firmata da un tecnico abilitato il quale assume con ci le responsabilit stabilite dalla legge per il progettista Le ditte produttrici di tutti 1 manufatti sono tenute a fornire tutte le prescrizioni relative alle operazioni di trasporto e di montaggio dei loro manufatti La responsabilit della rispondenza dei prodotti rimane a carico della ditta produttrice che obbligata a corredare la fornitura con 1 disegni del manufatto e l indicazione delle sue caratteristiche di impiego Il progettista delle
171. rminata sostanzialmente dal fluido di lavoro dalla sostanza utilizzata per l accumulo termico e dal ciclo termodinamico utilizzato Rispetto ai collettori parabolici lineari 1 sistemi a torre presentano diversi vantaggi il fluido di lavoro quale ad esempio il nitrato di sodio e potassio non infiammabile e non tossico 1l ciclo termodinamico utilizzato ha un migliore rendimento dovuto all innalzamento della temperatura fino a circa 565 C l accumulo termico garantisce una produzione costante di energia l energia pu essere convogliata in un unico ricevitore minimizzando la necessit di 14 trasporto dell energia termica e assicurando una elevata concentrazione che pu essere convenientemente sfruttata nella produzione di energia elettrica Gli svantaggi nell uso di questa tecnologia risiedono invece nelle grandi dimensioni della torre solare la cui altezza dipende dall estensione del campo di specchi ed proporzionale alla potenza dell impianto nelle difficolt nella concentrazione della radiazione solare su un ricevitore posto a centinaia di metri di distanza e nella necessit di una buona precisione del sistema di puntamento dell eliostato al fine di concentrare la radiazione sul ricevitore in maniera ottimale Tra gli impianti fino ad ora realizzati uno dei pi importanti il Solar Two installato presso Daggett California che vanta una potenza elettrica in uscita pari a 10 MWe figura 2 3 gt PERIZIA a
172. sata sulle seguenti leggi e Legge 5 11 71 n 1086 Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica e Legge 2 2 74 n 64 Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche Nei testi delle due leggi si definiscono 1 principi generali della progettazione e s1 affida al Ministero dei Lavori Pubblici il compito di emettere periodicamente decreti ministeriali contenenti indicazioni pi specifiche Nella prima delle due leggi citate si parla espressamente di strutture di cemento armato normale e precompresso e di strutture metalliche che costituiscono 1 materiali pi comunemente adottati nelle strutture tradizionali A tale legge s1 deve quindi ispirare il ciclo di progettazione verifica di tutti 1 componenti del collettore solare Il disposto normativo della Legge 1086 71 composto da quattro capitoli Disposizioni Precettive Vigilanza Norme Penali Norme Transitorie e Finali per un totale di 22 articoli ed bene che ciascun operatore del ramo delle costruzioni progettisti impresari prefabbricatori abbiano dato una buona lettura della legge stessa A tal fine se ne evidenziano le seguenti disposizioni e la realizzazione delle opere oggetto della denuncia complesso di strutture in conglomerato cementizio ed armature strutture in conglomerato cementizio e armature nelle quali si imprime artificialmente uno stato di sollecitazione
173. seguendo il sole da Nord a Sud oppure nella direzione Nord Sud ed inseguire il sole da Est ad Ovest I vantaggi del primo sistema di puntamento risiedono nel fatto che durante il giorno sono 15 necessari solo poche regolazioni del concentratore e a mezzogiorno l apertura sempre puntata verso il sole Le prestazioni del collettore durante le prime e le ultime ore del giorno sono tuttavia notevolmente ridotte a causa degli elevati angoli di incidenza I ricevitori orientati nella direzione nord sud al contrario registrano le maggiori perdite a mezzogiorno mentre hanno le migliori prestazioni al mattino e alla sera quando 1l sole posizionato ad est o ad ovest Durante l arco di un anno 1 ricevitori posizionati nella direzione nord sud in genere raccolgono una quantit di radiazione leggermente superiore rispetto agli altri I primi tuttavia raccolgono molta energia in estate e molta meno in inverno il secondo tipo di orientamento quindi garantisce una produzione di energia pi costante durante l arco dell anno La scelta dell orientamento deve allora risiedere nel tipo di applicazione prevista e se si ritiene sia necessaria maggiore energia in estate o in Inverno Raggi del sole Dettagli del ricevitore Ricevitore Rivestimento Parabola in vetro Meccanismo di puntamento Tubo ricevitore Figura 2 4 Schema di un concentratore parabolico lineare Come accennato in precedenza 11 concentratore di questo tipo di sist
174. si indica con il nome di criterio della gerarchia delle resistenze GR Le presenti norme sono calibrate per due livelli di Capacit Dissipativa o Classi di Duttilit CD alta CD A e bassa CD B Il livello CD A prevede che sotto l azione sismica di progetto la struttura si trasformi in un meccanismo dissipativo ad elevata capacit mentre al livello CD B si richiede essenzialmente che tutti gli elementi a funzionamento flessionale travi pilastri e pareti posseggano una soglia minima di duttilit In funzione del livello di duttilit che s1 intende conseguire variano sia le modalit di applicazione del criterio della gerarchia delle resistenze nel livello B esso di fatto presente solo in modo implicito sia l entit dell azione sismica di progetto regolata dal valore del fattore di struttura q 8 5 2 Elementi di fondazione in c a 8 5 2 1 Sollecitazioni di calcolo Per le strutture progettate per alta duttilit CD A il dimensionamento delle strutture di fondazione e la verifica di sicurezza del terreno devono essere eseguiti assumendo come sollecitazioni agenti le resistenze degli elementi strutturali soprastanti Pi precisamente lo sforzo assiale nei pilastri derivante dalla combinazione delle azioni di cui al punto 8 4 3 dovr essere associato al concomitante valore resistente del momento flettente ed al corrispondente sforzo di taglio Non si richiede tuttavia che le sollecitazioni di progetto risultin
175. so appositi mezzi di fissaggio 1 3 2 Rischio di rottura durante il funzionamento Gli elementi della macchina nonch i loro organi di collegamento devono resistere agli sforzi cui devono essere sottoposti durante l utilizzazione prevista dal fabbricante I materiali utilizzati devono presentare caratteristiche di resistenza sufficienti ed adeguate all ambiente di utilizzazione previsto dal fabbricante in particolare per quanto concerne i fenomeni di fatica di invecchiamento di corrosione e di abrasione II fabbricante indicher nelle istruzioni per l uso i tipi e le frequenze delle ispezioni e manutenzioni necessarie per motivi di sicurezza Egli indicher eventualmente i pezzi soggetti ad usura nonch i criteri di sostituzione E quindi evidente che deve essere eseguito un calcolo agli stati limite di esercizio e ultimo dei perni e dei supporti degli stessi in modo da assicurare l inesistenza di rischi connessi all improvvisa grande rotazione di un generico settore di parabola La norma riprende poi con le seguenti utili indicazioni sui tubi in pressione Le tubazioni rigide o elastiche contenenti fluidi in particolare ad alta pressione dovranno poter sopportare le sollecitazioni interne ed esterne previste e saranno solidamente fissate e o protette da qualsiasi tipo di danneggiamento esterno opportune precauzioni saranno prese affinch in caso di rottura esse non presentino rischi movimenti bruschi getti a
176. stinte distribuzioni di forze orizzontali applicate ai baricentri delle masse a ciascun piano e una distribuzione di forze proporzionali alle masse e una distribuzione di forze proporzionali al prodotto delle masse per la deformata corrispondente al primo modo di vibrazione Tutti 1 passi successivi devono essere eseguiti per entrambe le distribuzioni di forze eseguendo le verifiche di duttilit e di resistenza di ciascun elemento meccanismo per la distribuzione pi sfavorevole L analisi deve essere spinta fino al superamento dello stato limite oggetto della verifica Il diagramma risultante ha nelle ascisse lo spostamento del nodo di controllo e nelle ordinate il taglio alla base Sistema bi lineare equivalente Si indichi con il vettore rappresentativo del primo modo di vibrazione della struttura di interesse per la direzione considerata dell azione sismica normalizzato al valore unitario della componente relativa al punto di controllo Il coefficiente di partecipazione I definito dalla relazione La forza F e lo spostamento d del sistema equivalente a un grado di libert sono legati in campo elastico alle corrispondenti grandezze dell edificio dalle relazioni F Fb T d dc T 87 La curva caratteristica forza F d del sistema equivalente approssimata da una bilineare definita in base al criterio di uguaglianza delle aree In mancanza di valutazioni pi accurate le coordinate del punto di snervamento d
177. struzioni operazione questa che a parere di chi scrive non presenta fondamenti culturali e concettuali di alcun tipo Infatti la Scienza delle Costruzioni discende in modo diretto dalla Meccanica Razionale oggi Meccanica dei Continui o Fisica Matematica e presenta carattere di propedeuticit sia nei confronti della Tecnica delle Costruzioni sia rispetto alle Costruzioni di Macchine Gli strumenti generali messi in campo dalla Scienza delle Costruzioni trovano fondamento nella Teoria dell Elasticit applicata alle Costruzioni e costituiscono un apparato concettuale e operativo di grande versatilit e rigore sistematico Gli sviluppi pi attuali di questa disciplina hanno inoltre condotto ad esplorare e risolvere con successo molti problemi di Teoria della Plasticit del Danneggiamento della Frattura e della Fatica fornendo una piattaforma di indubbia utilit per 1 successivi processi di progetto e di verifica fondati sul Metodo Semi probabilistico agli Stati Limite di pertinenza della Tecnica delle Costruzioni Per 1 motivi ora enunciati l eventuale ambito di applicazione della Direttiva Macchine da ritenersi confinato alle sole parti costituite dagli organi motore con esclusioni quindi di tutte le parti strutturali bench in movimento indotto dai meccanismi di rotazione 33 3 3 Struttura prefabbricata Il concentratore di fatto una struttura metallica completamente realizzata in fabbrica attraverso una produzione in se
178. taglio costruttivo delle zone dissipative Con riferimento alle strutture intelaiate alle strutture con controventi sia concentrici che eccentrici ed alle strutture intelalate controventate in relazione ai criteri di dimensionamento adottati si distinguono due classi di duttilit e strutture a bassa duttilit e strutture ad alta duttilit La differenza tra le due classi risiede nel fatto che per le strutture ad alta duttilit si utilizzano criteri semplificati per il controllo del meccanismo di collasso effettuando 1l dimensionamento degli elementi non dissipativi nel rispetto del criterio di gerarchia delle resistenze 8 6 3 3 Fattore di struttura Il fattore di struttura q introdotto per tener conto della capacit di dissipazione dell energia sismica dipende dalla tipologia strutturale dai criteri di dimensionamento dalla duttilit locale delle membrature e dal grado di regolarit della configurazione strutturale Pertanto esso viene espresso per ciascuna tipologia strutturale nella forma seguente q qo kD kR nella quale qo dipende dalla tipologia strutturale e dai criteri di dimensionamento adottati classe di duttilit kD un fattore che tiene conto delle risorse di duttilit locale delle zone dissipative kR un fattore che dipende dalle caratteristiche di regolarit dell edificio Il fattore kR vale Strutture regolari in altezza kR 1 0 Strutture non regolari in altezza kR 0 8 96 I valor
179. tale di un punto di controllo sulla struttura es un punto in sommit dell edificio fino al raggiungimento delle condizioni ultime Questo tipo di analisi pu essere applicato per gli scopi e nei casi seguenti e valutare i rapporti di sovraresistenza au al di cui al 8 6 3 3 e verificare l effettiva distribuzione della domanda inelastica negli edifici progettati con il fattore di riduzione q e come metodo di progetto per gli edifici di nuova costruzione sostitutivo dei metodi di analisi lineari e come metodo per la valutazione della capacit di edifici esistenti e Il metodo si articola nei passi seguenti e determinazione di un legame forza spostamento generalizzato tra la risultante delle forze applicate taglio alla base Fb e lo spostamento dc di un punto di controllo usualmente scelto come 1l baricentro dell ultimo piano e determinazione delle caratteristiche di un sistema ad un grado di libert a comportamento bi lineare equivalente e determinazione della risposta massima in spostamento di tale sistema con utilizzo dello spettro di risposta elastico e conversione dello spostamento del sistema equivalente determinato come sopra nella configurazione deformata effettiva dell edificio e verifica della compatibilit degli spostamenti elementi meccanismi duttili e delle resistenze elementi meccanismi fragili Legame forza spostamento generalizzato Devono essere applicati all edificio almeno due di
180. tica del dati sulle difettosit prove e piani di controllo qualit Perch si possa operare in Qualit necessario osservare le procedure di qualit a norma dell UNI ISO 9001 avendo conseguito la relativa Certificazione A tal fine si redige un Piano della Qualit del Progetto che include 1 seguenti elementi 1 Dati di documentazione del progetto 44 SERATE 9 10 Scopo del lavoro Pianificazione del progetto Inoltre deve essere definito un Organigramma del Progetto includente Informazioni sul cliente Terze parti Procedure Documenti chiave di riferimento Revisione e verifica Controlli qualit Altre problematiche connesse con lo svolgimento delle attivit di cantiere di cul investito 1il Coordinatore per la Sicurezza in fase di esecuzione sono le seguenti l RNA a Rapporti con la Direzione Lavori Rapporti con gli Enti Sistema informativo Supporti informatici Logistica Obblighi dell Impresa appaltatrice e delle imprese subappaltatrici Soluzione dei problemi pi critici per la corretta esecuzione in sicurezza delle opere di progetto Ciascuno dei punti sopraelencati merita un approfondita disamina e adeguate misure atte ad ottenere l osservanza dei requisiti previsti in tema di Sicurezza nonch assicurare la Qualit nell esecuzione dei lavori Non si ritiene tuttavia in questa sede di procedere con ulteriori considerazioni su questi temi Si ricorda infine ch
181. tivo delle forze elastiche denominato fattore di struttura q L azione sismica di progetto Sd T in tal caso data dallo spettro di risposta elastico di cui al punto 8 4 2 3 con le ordinate ridotte utilizzando il fattore q I valori numerici del fattore q vengono definiti in funzione dei materiali e delle tipologie strutturali come indicato successivamente Lo spettro di progetto per le componenti orizzontali definito dalle seguenti espressioni r Ea a 0 lt T lt Tp SaT a S 1 2 1 RI i i 0 Ta sT lt T Sa T ag S q 707 fi PO lesre Sa T ap SE q T AS ely pei Sa ap S g qa T in cui TB TC TD sono definiti in Tabella 8 2 Si assumer comunque Sd T gt 0 2ag A meno di adeguate analisi giustificative lo spettro di progetto della componente verticale dell azione sismica dato dalle seguenti espressioni assumendo q 1 5 per qualunque tipologia strutturale e di materiale 83 l n l T 3 0 TE e S a T 0 9 a S 11 Te 4q i da _ 30 dg Sva T 0 9 a S e f _ 3 0 To RST lt 5 Sa T 09 ay SL u a 00 l 3 0 f lelei T amp T S a T 0 9 a S O a in cui TB TC TD sono definiti in Tabella 8 3 Tutti 1 simboli mantengono significato e valore numerico definiti nel caso dello spettro di risposta elastico 8 4 2 6 Spettro di progetto per lo SLD Se non si esegue una puntuale valutazione dell azione sismica corrispondente alla probabilit di superamento
182. to per effetto di un evento sismico A tale scopo si istituiscono diverse categorie di Importanza a ciascuna delle quali associato un fattore yI detto fattore di importanza v BOZZA di Testo coordinato dell Allegato 2 Edifici aggiornamento 15 01 05 punto 4 7 Tale fattore amplifica l intensit della azione sismica di progetto rispetto al valore che per essa si assume per costruzioni di importanza ordinaria azione sismica di riferimento Il fattore di importanza si applica in eguale misura all azione sismica da adottare per lo stato limite ultimo 8 4 2 5 e per lo stato limite di danno 8 4 2 6 variando conseguentemente le probabilit di occorrenza dei relativi eventi 79 8 4 Azione sismica 8 4 1 Categorie di suolo di fondazione Ai fini della definizione della azione sismica di progetto si definiscono le seguenti categorie di profilo stratigrafico del suolo di fondazione le profondit si riferiscono al piano di posa delle fondazioni i valori da utilizzare per Vs NSPT e cu sono valori medi A Formazioni litoidi o suoli omogenei molto rigidi caratterizzati da valori di Vs30 superiori a 800m s comprendenti eventuali strati di alterazione superficiale di spessore massimo pari a 5m B Depositi di sabbie o ghiaie molto addensate o argille molto consistenti con spessori di diverse decine di metri caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet meccaniche con la profondit e da valori di Vs30 c
183. tte le azioni tese ad una ottimizzazione strutturale funzionale ed economica della struttura progettata ha senso solo nel caso sia suffragata da un attento controllo di qualit sui materiali e sui componenti Le azioni da prendere in conto vanno definite per via sperimentale ovvero assunte in accordo con quanto stabilito nei relativi capitoli delle presenti norme La determinazione delle azioni esercitate sulla struttura la fase fondamentale di ogni progettazione soprattutto quando la struttura non convenzionale ovvero di forma non prevista in normativa Questo ad esempio 11 caso delle azioni del vento e della neve sul concentratore parabolico E evidente che anche in questo caso la determinazione sperimentale di tali azioni o quantomeno la validazione sperimentale delle procedure di calcolo utilizzate un elemento assolutamente necessario e da perseguire Lo stato limite ultimo definito come lo stato al superamento del quale si ha il collasso strutturale crolli perdita di equilibrio dissesti gravi ovvero fenomeni che mettono fuori servizio in modo irreversibile la struttura Il grado di sicurezza nei confronti degli stati limite ultimi dovra essere tanto pi elevato quanto pi gravi sono le conseguenze dell evento sfavorevole rappresentato dal raggiungimento di uno stato limite ultimo Sono elencati nel seguito alcuni stati limite ultimi tra i pi consueti e perdita di equilibrio della struttura o di u
184. turale il cui danneggiamento pu provocare danni a persone dovranno in generale essere verificati all azione sismica insieme alle loro connessioni alla struttura L effetto dell azione sismica potr essere valutato salvo pi accurate determinazioni considerando un sistema di forze proporzionali alle masse concentrate o distribuite dell elemento non strutturale la cui forza risultante Fa valutata al baricentro dell elemento non strutturale calcolata secondo la relazione seguente Fa Wa Sa yI qa dove Wa il peso dell elemento yI il fattore di importanza della costruzione punti 8 3 e 8 4 7 qa il fattore di struttura dell elemento da considerare pari ad 1 per elementi aggettanti a mensola quali ad esempio camini e parapetti collegati alla struttura solamente alla base e pari a 2 negli altri casi ad esempio per pannelli di tamponamento e controsoffitti Sa il coefficiente sismico da applicare agli elementi non strutturali di cui alla relazione seguente al 3 1 7Z H 1 9 re ESE gp gt E g 1 1 TyT g dove Sag l accelerazione di progetto al terreno Z l altezza del baricentro dell elemento rispetto alla fondazione H l altezza della struttura g l accelerazione di gravit Ta il primo periodo di vibrazione dell elemento non strutturale nella direzione considerata valutato anche in modo approssimato T1 il primo periodo di vibrazione della struttura nella direzione considerata Per
185. turali operanti sul territorio nazionale di approfondire le proprie conoscenze mediante partecipazione a corsi di aggiornamento 3 e cicli di conferenze nonch ad acquisire rapidamente tutte le informazioni e il software utili per l esecuzione delle calcolazioni concernenti strutture anti sismiche nel rispetto della legge Vanno inoltre tenuti presenti documenti preparati dal Consiglio Nazionale delle Ricerche Istruzioni CNR che sono solo orientativi e non hanno valore di normativa anche se in qualche caso 1 decreti ministeriali fanno espressamente riferimento ad essi Si cita peraltro che normalmente 1 progettisti si ispirano a queste istruzioni in fase di progettazione In particolare qui interessano le seguenti istruzioni CNR e CNR UNI 10011 88 Costruzioni di acciaio Istruzioni per il calcolo l esecuzione 1l collaudo e la manutenzione Giugno 1988 e CNR UNI 10022 88 Costruzioni di profilati di acciaio formati a freddo e CNR UNI 10024 86 Analisi mediante elaboratore Impostazione e redazione delle relazioni di calcolo 4 2 Normativa Europea Le normative europee sono da intendere al momento attuale come documenti in fase di studio Tuttavia essendo stati emessi per la prima volta da molti anni e essendo stati continuamente aggiornati costituiscono una valida guida per 1 progettisti specialmente in vista dell armonizzazione delle norme di progettazione in sede comunitaria Nei progetti pi significativi s1 fa usualmente ri
186. urali Parti compresse delle zone dissipative Nelle zone dissipative soggette a flessione semplice o composta deve essere assicurata sufficiente duttilit locale Ci si ottiene limitando opportunamente 1 rapporti larghezza spessore delle parti compresse che compongono la sezione In particolare si distinguono le seguenti tre categorie di duttilit delle zone dissipative e duttili quando l instabilit locale delle parti compresse della sezione si sviluppa in campo plastico ed sufficientemente ritardata in maniera tale che la membratura sia in grado di sviluppare grandi deformazioni plastiche in regime incrudente senza significative riduzioni della capacit portante e plastiche quando l instabilit locale si sviluppa in campo plastico ma 1 rapporti larghezza spessore non sono tali da consentire deformazioni plastiche significative e snelle quando l instabilit locale avviene in campo elastico senza consentire l inizio di plasticizzazioni Ai fini della suddetta classificazione si pu impiegare il parametro s che esprime il rapporto fra la tensione massima corrispondente alla capacit portante ultima della sezione flb e la tensione di snervamento del materiale s flb fy I valori limite del parametro s che identificano le diverse categorie di comportamento sono e duttili s gt 1 20 e plastiche 1 00 lt s lt 1 20 e snelle s lt 1 00 I valori qo del fattore di struttura forniti al 8 6 3 3 sono da intendersi com
187. valutato con la seguente espressione Gs Hi Gsk dove gs il carico neve sulla copertura ui il coefficiente di forma della copertura Gsk il valore di riferimento del carico neve al suolo Il carico agisce in direzione verticale ed riferito alla proiezione orizzontale della superficie della copertura Carico di neve al suolo Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione considerata la variabilit delle precipitazioni nevose da zona a zona In mancanza di adeguate indagini statistiche che tengano conto sia dell altezza del manto nevoso che della sua densit il carico di riferimento neve al suolo per localit poste a quota inferiore a 1500 m sul livello del mare non dovr essere assunto minore di quello calcolato in base alle espressioni nel seguito riportate cui corrispondono valori con periodo di ritorno di circa 200 anni Zona I Regioni Valle d Aosta Piemonte Lombardia Trentino Alto Adige Emilia Romagna Friuli Venezia Giulia Veneto Abruzzi Molise Marche qsk 1 60 kN m as lt 200 m qs 1 60 3 as 200 1000 KN m 200 m lt a lt 750 m qsk 3 25 8 5 as 750 1000 KN m a gt 750 m Zona Il Regioni Liguria Toscana Umbria Lazio Campania Province di Caserta Benevento Avellino Puglia Provincia di Foggia qsk 1 15 kN m a lt 200 m qsk 1 15 2 6 as 200 1000 KN m 200 m lt a lt 750 m qsk 2 58 8 5 as 750 1000 KN m as gt 750 m Zona II
188. ve almeno 1l 115 coperto con edifici e la loro altezza media supera 15 m Aree urbane eccetto la classe A suburbane industriali e boscose C Aree con ostacoli diffusi alberi edifici muri recinzioni aree che non possibile definire nelle classi A B Aree senza o con rari ostacoli isolati terreni aperti aeroporti terreni agricoli pascoli terre paludose o sabbiose neve ghiaccio laghi mari La rugosit del terreno non dipende dalla topografia e dall orografia Le classi A B si applicano ai siti circondati da questi terreni in tutte le direzioni per almeno 1 Km e comunque non meno di 20 volte l altezza dell edificio 61 Figura 6 2 Categorie di rugosit delle varie zone italiane Tabella 6 3 Categorie di esposizione e relativi De Categoria di esposizione k zo m zZnim eli oor a id___c _ wo o oojoo f5 tv a ET Coefficiente aerodinamico A partire da risultati ottenuti attraverso analisi CFD si sono identificati 1 vari coefficienti di forma aerodinamici Cf z relativi alle azioni esercitate dal vento sul collettore parabolico lineare in funzione della posizione angolare dello stesso Tali coefficienti sono stati determinati per 1l collettore pi sollecitato collettore periferico Figura B 2 Tabella B 0 2 Tabella B 0 4 e Tabella B 0 5 della Appendice B e per quello meno sollecitato collettore interno Figura B 3 Tabella B 0 3 Tabella B 0 6 e Tabe
189. vetro sottile Il vetro in genere privo di ferro e non assorbe pesantemente la luce solare Questi tipo di specchi pu raggiungere una riflettanza del 95 e Film plastici riflettenti Una grande variet di film plastici con un rivestimento di alluminio depositato per evaporazione sulla superficie posteriore utilizzata da molti anni come superficie riflettente per concentratori solari Nonostante le propriet ottiche e meccaniche di molte plastiche degradino dopo una lunga esposizione ai raggi ultravioletti gli additivi stabilizzanti rallentano efficacemente questa fenomeno Uno svantaggio dei film plastici che essi non possono essere puliti meccanicamente come 1l vetro e Metallo lucidato Le superfici riflettenti utilizzate nei primi concentratori erano fogli di alluminio lucidato Questi fogli sono disponibili in grandi dimensioni e ad un costo relativamente contenuto Grossi svantaggi risiedono nella moderata riflettanza circa 85 e nella scarsa resistenza agli agenti atmosferici e Sol gel I materiali di tipo sol gel hanno la caratteristica di poter essere applicati come una vernice e una volta curati di formare un rivestimento simile al vetro In questo modo possibile applicare un rivestimento riflettente direttamente su una superficie strutturale di acciaio inossidabile o alluminio che pu essere adeguatamente protetta dalla corrosione atmosferica attraverso il rivestimento sopra indicato 22 Forma e struttura La for
190. y 0 0 se agente a F 14 G 1 5 0 favore di sicurezza l Woi 0 7 neve vento sisma Stato limite elastico della sezione prescindendo da fenomeni di Fi 1 4 G 1 5 0 F instabilit Stato limite di collasso plastico n f della struttura F 1 4 G 1 5 O 070 pes Ym 1 2 5 i La definizione delle condizioni di carico e delle corrispondenti combinazioni va elaborata in relazione agli stati operativi della struttura considerata nonch delle posizioni caratteristiche gi valutate Stato limite ultimo SLU 75 7 4 Verifiche 7 4 1 Verifiche di resistenza 7 4 1 1 Bulloni Le resistenze di calcolo dei bulloni sono riportate nella Tabella 7 3 La tensione di trazione per 1 bulloni deve essere valutata mettendo in conto anche gli effetti leva e le eventuali flessioni parassite Ove non si proceda alle valutazioni dell effetto leva e di eventuali flessioni parassite le tensioni di trazione ob devono essere incrementate del 25 Tabella 7 3 Stato di tensione Gi fin fan fav N mm N mm N mm N mm 1000 Jin assunto pari al minore dei due valori fi y 0 7 fi frn 0 6 f per viti di classe 6 8 fn f essendo f ed f le tensioni di rottura e di snervamento secondo UNI 3740 fin fix resistenza di calcolo a trazione Sav fkn 42 resistenza di calcolo a taglio Per bulloni sollecitati da azione tagliante V lo sforzo medio risulta tb V A se Il gambo a contatto con le piastre di giunto
191. za perdere in alcun modo le sue caratteristiche di funzionalit In altri termini al cessare della causa che ha provocato il raggiungimento dello stato limite la struttura deve mostrare delle deformazioni residue del tutto trascurabili a che comunque non si accumulano nei successivi raggiungimenti degli stessi o di altri stati limite di servizio I metodi di calcolo utili per giudicare se gli effetti dei carichi non comportano il superamento di uno stato limite di servizio sono pertanto quelli basati sull analisi elastica delle strutture Gli stati limite ultimi di una struttura sono invece comunque correlati al collasso della struttura stessa A rigore pertanto 1 metodi utili per valutare la I2 possibilit di un loro raggiungimento sono quelli basati sul calcolo a collasso delle strutture Secondo tale metodologia si devono e definire le combinazioni di progetto dei carichi e valutare la resistenza ultima delle sezioni critiche della struttura ammettendo un comportamento elastoplastico del materiale e la possibilit della ridistribuzione degli sforzi nella sezione e calcolare quel numero per cui si deve moltiplicare il valore di ciascuna combinazione di progetto dei carichi per ottenere il collasso della struttura e verificare che tale numero moltiplicatore sia maggiore dell unit e pertanto accertare che la combinazione di progetto dei carichi non corrisponda al raggiungimento dello stato limite ultimo Peraltro nelle struttu
192. zioni sismiche oltre il campo elastico Nella determinazione dello spettro di progetto il fattore di struttura q assunto maggiore dell unit Il valore del fattore di struttura dipende dalla tipologia strutturale e dai criteri di progettazione adottati La resistenza delle membrature e dei collegamenti deve essere valutata in accordo con le regole presentate nella vigente normativa integrate dalle regole di progettazione fornite al punto 3 6 5 Nelle zone dissipative al fine di assicurare che le stesse si formino in accordo con quanto previsto in progetto la possibilit che la resistenza allo snervamento reale dell accialo sia maggiore del valore nominale deve essere tenuta in conto attraverso un opportuno coefficiente di sovraresistenza del materiale yov definito al 8 6 2 Nel caso b gli effetti delle azioni sismiche sono calcolati indipendentemente dalla tipologia strutturale mediante l analisi elastica globale senza tener conto del comportamento del materiale in campo non lineare Nella determinazione dello spettro di progetto il fattore di struttura q deve essere assunto unitario La resistenza delle membrature e dei collegamenti deve essere valutata in accordo con le regole presentate nella vigente normativa non essendo necessario soddisfare i requisiti di duttilit forniti al punto 8 0 5 8 6 2 Materiali L acciaio costituente le membrature le saldature ed 1 bulloni deve essere conforme ai requisiti prescritti nelle norme

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