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Anlisis Comparativo de conexiones usuales en estructuras de acero

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1. 22 00200200000 Tabla No 8 Valores de incremento de distancia al borde Tabla No 9 Valores de incremento de distancia al borde NDICE DE CUADROS Cuadro No 1 Cuadro de Operacionalizacion Cuadro No 2 C o AAA textes E a ON Nos snis Cuadro No 3 Conexiones ree E SERN ADOS DERECH qi DE FIGURAS Figura No 1 Conexi n apernada ccccccece cece eee erre Figura No 2 Conexi n R gida Viga ColUmna ccceceeeceeeeeeeeeeeeeeaeees Figura No 3 Conexi n R gida Viga Viga cesses Figura No 4 Conexi n Simple ssesssesssssssen mmn Figura N 5 Estructura TIDO capas a Figura No 6 NIVOI SE Daiana laa iris Fig ra INO 7 Nivel OOO cos o do rdiet t but ie aoa RE eoa RR RU x E bud di Figura No 8 Nivel 2 50 cocine FIQUIa No 9 Nivel DDD nakapaa edi iai de lod Figura No 10 4 Elevacion Eje Mart is Figura NO 11 Elevaci n EJE 2 cuivis obio Figura No 12 Elevacion EJE Sinus dece Eee adi kawada Figura No 13 Elevaci n EE A GA ada coitada dba Figura No 14 Elevaci n Eje B mnn Figura NO 5 Elevacion Eje C ossis aate neta esed hem ame pu te be tdt auda die pio Figura No 16 Correas WOX49 eim o ER EE OR acest e diu asda Figura No 17 Vigas y columnas externas W8X48 Figura No 18
2. memmeemanannananaa 70 3 4 1 1 Observaci n Documental cc cece cece cece sees cease esse tease nnn 71 3 4 2 Instrumentos de recolecci n de datOS cceeceeee eee e ee eee sees manana 72 3 5 Fases dela lnvestidaci n ia 72 CAP TULO IV RESULTADOS DE LA INVESTIGACION 4 Resultados de la investigaci0n a 79 4 1 Resultados ODtehidOS AA gees 85 4 1 1 Conexi n R gida en Vigas de carga mmmmmmwwwwwwwww mawa 97 4 1 2 Conexi n flexible en vigas de Amarre wwwanananana 113 GT ae BS AA 129 Recomendaciones RT E 132 ri 05 RESERVADOS anexo DEREG CH DEL STAAD PRO DESIGN 136 ANEXO 2 PROCEDIMIENTO DISENO DE CONEXIONES EN EL RAM CONNECTIONS c 185 INDICE DE TABLAS Tabla No 1 Resistencia de pernos y partes roscadas Tabla No 2 Pretensi n minima especificada en pernos de alta resistencia Tabla No 3 Par metros de diseno por fatiga Uniones Varias Tabla No 4 Par metros de diseno por fatiga Juntas empernadas o con DIS user eii Tabla No 5 Tensiones te ricas de corte en conexiones tipo deslizamiento cr tico con pernos de alta resistencia para cado plano de corte y considerando superficie clase lessen Tabla No 6 Dimensiones nominales de agujeros sse Tabla No 7 Distancia m nima al borde
3. 00 00 00 00 00 0 00 2 9 12 18 1881 3485 10 4138 Su ABO a 29 2299734 D 4141 LOG T083 0 3509 180 1655 177 4689 374 3903 9a ES S 2602541 RE 2 T 2625 282 20134 BAS 4685 374 940 ES da 38 00 02 30 90 66 38 04 38 32 90 30 02 66 01 04 SH 51 97 86 41 ell 04 82 47 54 61 82 28 12 52 77 00 00 EO 00 00 00 28 00 00 00 2 00 HS O OD O o O CO O N H H HO ON O o O H O o 0 pi js A N O O A N O O H QO H Hi O O O FT 00 50 00 00 00 00 00 00 00 00 00 50 00 00 50 50 50 00 00 50 00 50 50 00 00 00 00 00 s00 00 00 00 00 00 0 00 307 11854 ZI 24584 2905 11854 277 2420 TO 2420 IS RESE SO 2420 62 2420 92 TOS JT PAGE NO 42 62 T 4 00 Sa X5 2 50 T8 C 0 00 45 C 2 50 02 0 00 oe C 2 50 66 C 0 00 39 E 0 00 34 C 0 00 39r C 0 00 93 C 0 00 0 00 sl 0 00 WS 0 00 Sue 0 00 99 0 0 00 Zu 0 00 s90 E 0 00 58 T 4 00 88 C 0 00 68 T 4 00 21 C 0 00 62 12 DOS 7 12 18 12 12 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 42 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 142 143 144 145
4. 00 00 50 50 H F QO c 00 00 50 50 H HO c 00 0 00 LD LD 8 12 18 7 12 8 12 14 18 MZ DIST MY DIST 7855 48 0 00 356 02 1 50 3347 81 1 50 361 89 1 50 9003 57 0 00 730 74 0 00 2345 09 1 50 657 99 0 00 15494 36 0 00 433 53 1 50 5291230 1 50 32530 1 50 16509 9 RE CHO 6 66 295 00 1577 41 0 00 452 09 1 50 4399 12 1 50 441 31 1 50 19261 1 38 452 09 0 00 4 399 L5 0 00 AA lb 0 00 9010 34 1 50 73103 1 50 2340 50 0 00 658 28 1 50 2497 57 0 00 548 20 Lou 75242 0609 1 50 2633830 1 50 2121 05 1 38 550 10 0 00 LD LD 457 1935 LA Sa 1750 866 3813 4 RESE 9495 DEZ 1800 1750 147 L750 59T 3544 FX PAGE NO 30 DIST LD 51 0 00 3 48 1 50 8 94 0 00 5 57 Jb nakay 7 34 0 00 3 ERVADOS 0 00 98 Ath ee 7 05 0 00 3 02 T50 8 03 0 00 3 57 lb nakal 7 35 0 00 5 5 1 50 7 61 0 00 3 69 Jb Bag 8 4 0 00 3 23904 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 30 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 10 Lol 12 15 14 15 L6 17 18 19 20 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX 4938 OX 1586 594 11106 0233 1881 0 1881 0 3520 00 95207 00 3520 00 23520 00 3520 0
5. 2336 LESS 806 Los 965 ZU 28 00 38 38 93 50 00 JI 78 32 34 39 34 J3 15 53 33 32 79 05 86 84 00 53 29 05 68 20 S 47 32 5 3 96 83 18 86 59 4 00 H HO c H H OO e F QO cC N N O O N N O O N N O O N N O O N N O O N N O O HS A O O HS 00 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 29 50 00 00 29 50 00 00 38 50 00 00 EO 50 00 00 50 50 00 0 00 N CO UI W Co 12 21 12 18 12 N 01 OT CO 12 18 12 18 14 12 Co 220205 IAS 2895 JIa 3478 On 6284 80 RO L354 cA 8140 R m 3474 ira 72093 OD from aller 300 Sood 13 BU 9033 659 2348 680 1592 456 4403 460 1198 458 28 00 00 00 38 00 Al 54 27 95 70 89 64 22 ao 04 so T 34 s28 34 cod 30 22 82 gt 4 41 95 97 67 16 28 92 64 41 00 13 89 87 72 43 28 2 00 HS ON MN MN O O N N N CO ON A N O O D O N o 0 A 0 HAHA HO O H O o e FF QO N N O O P 00 00 00 00 00 50 00 00 50 00 00 90 00 00 50 s50 50 38 0 00 N O N N A OT O CO PAGE NO 38 154 98 4 00 132 86 0 00 262 86 4 00 4334 64 2 50 204 24 0 00
6. RANURA RANURA LARGA Nota a Cuando la longitud de la ranura es menor que la m xima permitida en la Tabla 22 1 el incremento s puede reducirse en la diferencia entre la longitud maxima y la longitud real de la ranura Fuente COVENIN 1618 98 Tabla 22 2 RESERVADOS La mog REGHOS I es una funcion de la resistencia a traccion del material la separacion entre los pernos y la distancia de estos a los bordes Los ensayos han demostrado la relacion lineal descrita por la formula presentada a continuacion Kulak et al 1987 Ella constituye un buen limite inferior a los datos publicados para conexiones de un solo perno con agujeros estandar y es conservadora para conexiones de multiples pernos adecuadamente espaciados Fpa L F d Donde Fpcr Tension cr tica de aplastamiento 58 Fu Resistencia a la traccion minima especificada para el acero del material conectado Le Distancia medida a lo largo de la linea de accion de la fuerza desde el centro de un agujero al borde mas cercano de un perno adyacente o al borde libre de una parte conectada en la direccion de las tensiones d Diametro nominal del perno En la edicion de 1994 el Research Council on Structural Connections RCSC 1994 formulo la resistencia al aplastamieto en funcion de la distancia libre entre el borde del agujero y el borde del agujero adyacente o al borde del material Lc en lugar de la tradicional distancia tomada desde el cent
7. a Para agujeros estandar 1 0 b Para agujeros agrandados y de ranura q 0 85 c Para agujeros de ranura larga transversales a la direcci n de la carga q 0 70 d Para agujeros de ranura larga paralelos a la direcci n de la carga q 0 60 En las conexiones de deslizamiento cr tico disenadas con agujeros estandar podran utilizarse calzas o planchas de ajuste de hasta 6 mm de espesor sin reducir la resistencia nominal de corte del conector especificada para perforaciones de ranura 49 La resistencia minorada a corte de un perno solicitado por una fuerza de traccion mayorada Tub que reduce su fuerza neta de apriete sera q Rstr multiplicada por el siguiente factor 1 lub LT Donde Tb Carga m nima de pretensi n dada en la Tabla No 2 nb Numero de pernos que soportan la traccion mayorada Tub Aplastamiento en el area de contacto de materiales de acero La resistencia minorada al spestamente q a bd toma ser Rt El act ERES once te rica ser p 0 75 y la resistencia te rica Rt depender de los diferentes tipos de superficies como se indica a continuaci n a Para superficies precisamente planas en los pasadores colocados en los agujeros escariados taladrados o perforados y en los extremos de los rigidizadores de apoyo Rt 1 8 Fy Apb Donde Apb Proyeccion del area de apoyo Fy Tension cedente minima especificada b En los rodillos de las juntas de dilatacion y en los
8. gian C O7 ART JOB INFORMATION ENGINEER DATE 05 Feb 09 END JOB INFORMATION INPUT WIDTH 79 oe estableci las unidades metros y kilogramos como unidades basica de trabajo UNIT METER KG oe presentan las coordenadas de los nodos que definen la estructura JOINT COORDINATES 1000 2600 31200 4004 5604 61204 1902 50 201 52 50 216250 22 7 5 2 50 2302 5 4 24 1 52 5 4 256 2 5 4 26 7 52 5 4 2732 5 0 28 4 5 2 5 0 29 3 2 5 4 30 4 5 2 5 4 3192 50 32 9 2 5 4 33 10 5 2 5 4 34 10 5 2 5 0 35 12 2 5 O 36 12 2 5 4 37050 38 1 5 5 0 39650 40 7 5 5 0 41 0 5 4 42 1 5 5 4 43 6 5 4 447 55 4 45 3 5 0 46 4 5 5 0 47 3 5 4 48 4 5 5 4 49 9 5 0 50 9 5 4 51 10 5 5 4 92 10990 53 12 5 O 3941234 3907390 56 1 5 7 5 0 57 6 7 50 58 7 5 7 5 0 590 7 5 4 60 1 5 7 5 4 61 6 7 5 4 62 7 5 7 5 4 63 3 7 5 0 64 4 5 7 5 0 65 3 7 5 4 66 4 5 7 5 4 67 9 7 5 0 68 9 7 5 4 69 10 5 7 5 4 70 10 5 7 50 71 12 7 50 72 127 5 4 7302 58 741 5 2 5 8 5 6 2 5 8 76 7 52 58 77 32 58 8 4 5 2 5 8 7992 5 8 80 10 5 2 5 8 81 122 58 80 82 008 8360 8 84 12 08 8505 8 861 55 8 8765 8 88 7 55 8 89 3 5 8 904 55 8 9195 8 92 10 5 5 8 93 12 5 8 94 07 58 95 1 5 7 5 8 96 6 7 5 8 97 7 5 7 5 8 98 3 7 5 8 99 4 5 7 5 8 100 9 7 5 8 101 10 5 7 5 8 102 12 7 5 8 Posteriormente se presentan los miembros que determinan dicha estructura dado los nodos que forman cada miembro o elemento estructural MEMBER INCIDENCES 1 19 20 2 21 22
9. 00 16 08 O 93 35 34 12 84 03 LO 36 95 03 70 47 41 77 64 26 86 46 39 35 21 57 25 06 26 92 96 30 91 61 18 38 00 38 00 28 28 28 1 38 Aa A O O Aa A O O H F QO cC H H O O e HO c H F QO O H H QO cC e HO c e H O O H F O c 50 00 00 EO 50 00 00 ao 50 00 00 120 50 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 nOD 50 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 00 00 00 0 00 3 12 18 EMO Des m 1 90 xL 0 00 8209 46 0 00 270 89 1390 2908 40 LS 240 42 1 50 9274 36 O4 DO 478 43 0 00 2202 52 1 50 480 38 0 00 364 62 Quo 279 09 ioe 2670 29 as 2103350 Loo 262 0607 1439 279 09 0 00 2670 31 000 70 50 0 00 4684 37 1599 400 28 Lisa 190394300 0 00 OR I DO 9905 00 ERECH 341 46 s50 E SO 1439 IB Hy PO 9 DO 4 99 54 73 0 00 341 46 0 00 9270 28 1500 ATT EZI 1 50 220 0 453 0 00 480 67 Lo 0 00 00 0 0 00 0500 SMS 2 00 0 00 4 00 0 00 Ou DO 0 00 0 00 2020 28 23 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 043 00 PAGE NO 103222 E 0 00 odo o PS O 0 00 142285 4 0 00 5371 67 C 0 00 223423 E 0 00 242345 C 0 00 6923376 0 00 2423 45 C 0 00 74 83 0 00 2425 45 E 0 00 992Z O 0 00 RESE 118 53321 ESOS 5374 224 132 262 82 t53 46 80 23 37 40 66 21 21 91 09 27
10. Rotational p fete tet tes mm rad rad axY Ea pee ae 6000 770006 7000 770006 770066 409 aa in Y emo ma I eo x CHS CV 039x203 8Y TEE nz so 26CM CV 035X 035y 5z mex e zcwecveossxeossvesz nn ax ry ni axiZ mz e DC CV SK 035Y 0357 HU TU EISE SX 038Y 038Z z z z z z z z as ka ca En EA E Deriva M xima actuante 6 41232 cm 750 cm 0 0086 Deriva permisible 0 018 gt 0 0086 cms Para una estructura Tipo ND3 B2 Deformaci n Vertical M xima 0 8166 em 88 L 600 cms Def Admisible 600 400 1 5 cms gt 0 8166 cm La estructura en cuestion no presente problemas referentes a desplazamientos laterales indeseados En cuanto a los ratios de la estructura se presentan los resultados Ratio Relaci n en esfuerzo actuante entre el permisible Ver anexo A Resultados del Staad Pro Design Con el fin de cumplir los objetivos planteados en la presente investigaci n se presentan los diferentes niveles y elevaciones que integran la estructura simulada en el Staad Pro Design odo BIER ATOS empara los estados reni Go tr en referencia al diseno de conexiones Estos niveles y elevaciones son presentados a continuacion Figura No 6 Nivel 7 50 63 67 63 68 A 69 iz 64 lcg T8 ig 82 170 84 1 NIVEL 7 50 73 74 75 76 77 80 83 86 87 59 65 gp 70 65 71 Soo 72 61 66 67 79 Seg 81 69 85 o 0o so o e e e e e o so KI o
11. SUMMATION FORCE X 0 00 SUMMATION FORCE Y 172195 45 SUMMATION FORCE Z 0 00 SUMMATION OF MOMENTS AROUND THE ORIGIN MX 684352 72 MY 0 00 MZ 1033172 69 TOTAL REACTION LOAD KG METE SUMMARY LOADING 1 SUMMATION FORCE X 0 00 SUMMATION FORCE Y 172195 45 SUMMATION FORCE Z 0 00 SUMMATION OF MOMENTS AROUND THE ORIGIN MX 684352 72 MY 0 00 Mz LOS SL 12 69 MAXIMUM DISPLACEMENTS CM RADIANS LOADING 1 MAX IMUMS AT NODE X 8 04967E 03 72 VADOS Y 5 05221E 01 50 ESER Z 4 63761E 03 57 CHOS R RX 3 31576E 05 DERE RY 7 99415E 05 pac 22135198502 33 STATIC LOAD REACTION EQUILIBRIUM SUMMARY FOR CASE NO 2 CV TOTAL APPLIED LOAD KG METE SUMMARY LOADING 2 SUMMATION FORCE X 0 00 SUMMATION FORCE Y 67200 00 SUMMATION FORCE Z 0 00 SUMMATION OF MOMENTS AROUND THE ORIGIN MX 268799 99 MY 0 00 MZ S403 199 99 TOTAL REACTION LOAD KG METE SUMMARY LOADING 2 SUMMATION FORCE X 0 00 SUMMATION FORCE Y 67200 00 SUMMATION FORCE Z 0 00 SUMMATION OF MOMENTS AROUND THE ORIGIN MX 268799 99 MY 0 00 MZ 403199 99 G TESTS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 16 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 17 MAXIMUM DISPLACEMENTS CM RADIANS LOADING 2 MAKIMUMS AT NODE X 2 5993 7326 085 72 Y 2 51558E 01 50 Z 1 03285E 03 21 RX 4 60455E 06 83 RY 3 58035E 05 6 RZ 1 06633E 03 Sil ANA ABO EN
12. W8X28 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 2086 2097 2338 3622 8547 4071 PASS STA PASS 2 05 T PASS De PASS UST PASS 68 C PASS 43 G AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 064 0 00 SL 31536 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 222 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 222 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 222 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 119 0 00 2091 38 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C ded mU S AD ING 2020 28 ScHECHOS RE PASS 54 C PASS su NG PASS 26 C PASS 205 E PASS 47 E PASS SA NG PASS 70 C PASS 56 C AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 193 m DO 2535 89 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 222 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 219 0 81 3504 09 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 222 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 064 0 00 131496 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 202 0 03 3507 96 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 090 0 06 1189 86 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 203 0 01 3503 04 ZA G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 27 of 47 Sunday September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE METE UNLESS OTHERWISE NOTED RESULT FX CRITICAL COND PAGE NO 28 LOADING LOCATION ALL UNITS ARE KG MEMBER TABLE 154 T W8X35 1557 XE W8X35 156 T W8X35 157 T W8X35 158 T W8X35 159 T W8X35 160 T W8X35 161 T W8X35 162 T W
13. 0 3SZ Q5 1 2CM CV 0 3 SX 0 3SY SZ Q6 0 9CM Sx 0 ppa 0 DESERVADOS Q7 0 9 DERECH Q8 0 CHOS Combinaciones de Servicio ASD Para chequeo de deformaciones Q9 CM CV Q10 CM CV SX 0 3SY 0 3SZ Q11 CM CV 0 3 SX SY 0 3SZ Q12 CM CV 0 3 SX 0 3SY SZ Fase Il An lisis de conexiones por medio del Staad Pro Con el fin de evaluar el desarrollo de conexiones a trav s de la norma LRFD en el software Staad Pro se dise aran las conexiones seleccionadas que conforman la muestra TI Fase Ill Analisis de conexiones por medio de calculos manuales Hojas de calculo Se realizaran hojas de calculo con el fin de disenar conexiones basadas y desarrolladas en base a los criterios establecidos en la norma COVENIN 1618 98 Estructuras de Acero y la norma LRFD evaluando las mismas conexiones establecidas en la Fase Il Fase IV Analisis comparativo de los resultados obtenidos Se compararan los resultados obtenidos en la Fase Il VADOS el fin de fijar posici n a ER e pe RES m provistos 79 CAPITULO IV RESULTADOS 4 RESULTADOS DE LA INVESTIGACION A continuaci n se presenta una breve explicaci n bajo la condicion de una estructura de 3 niveles arriostrada con el fin de detallar los criterios utilizados para el desarrollo de las simulaciones en el Staad Pro Design Inicialmente se presenta la informaci n o descripci n inicial de la RESERVADOS simulacion
14. 00 0 00 1 00 0 00 1 28 2 00 00 4 00 26 00 0 00 1 00 0 00 1 38 2 00 00 4 00 26 97 0 00 3 42 1 50 13 31 LDO 7 82 L290 18 04 0 00 3 12 Ta g0 19 73 1 50 7 87 1 50 12 00 0 00 1 00 0 00 1 28 2 00 00 4 00 26 68 T2529 CHOS 87 0 00 13 49 L37 3 42 0 00 12 29 0 00 7 82 0 00 19 00 0 00 1 00 0 00 1 28 2 00 00 4 00 26 44 1 50 9 315 1 50 13 60 0 00 9 52 0 00 13 99 1 50 9 18 0 00 12 44 0 00 9 71 0 00 19 00 0 00 1 00 0 00 1 PAGE NO isai T 44 00 40 59 C 0 00 52 23 T 4 00 335 03 000 744 97 T 4 00 JAO de qu 000 75 85 C 0 00 5332 23 0 00 155 79 C 0 00 40 83 C 0 00 52 47 T 4 00 RES 0 00 BISANG 09 JAO AS 000 59 33 C 0 00 46 39 C 0 00 15 53 T 4 00 2423 45 C 0 00 795 98 0200 EBB o0 qe 000 ASE S200 82 79 C 0 00 37 18 12 12 By ADOS 7 12 18 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 37 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX 2020 0 1131 00 got elles ol 00 286 09 2406 con 474 Sd OILY Ta 45 678 46 2678 s24 1563 TAZ 2109693 O S293 51 188 45 2400 09 LS 4 5 5445 200 316 194 593 480 321 447
15. Design All Connections Design Selected Connections ES Configure Connection Database a T Configure Bolt amp Weld Database 9 La base de datos de cada tipo de conexi n puede ser configuarada utilizando los comandos de dicho menu Configure Connection Database y Configure Bolt amp Weld Database Lonmin este Procezimg Correction De pna Procestng Design Enel Bas Col web welded Creating Load cazes Atapa Corte Patang Processing Design Bnet Beam Column Web DA baed Cieabnig Load cases Processing dont c12 NSOOW MS Sp Procesung Jort JE NGBCWM 17 5p Correcta An 12 HS5BOwW M 5 B gt DA BOW L 301 8 pu NG pa NEBCw M T7 9 o DA BOW 2r Processing Design Bnet SR Creating mah a2 Pocos Joint n 3 N3CCMD AP Jemen dort Hc NACT HTE sging Connechons p NS MIS A 2 Conrech n can nol be Armed JE H3CC M 315 o Connechon can not be Assigned Procesung Design Bret Cove Plates Cregg Load cases pning Cannechons Procesong Dein Bnet Deign nel 1 10 Presionando doble clik sobre la conexi n se puede visualizar las caracteristicas de cada conexi n disenada pde A AAA a ISI ka FT iem fo ME E ose pz a some a Lh Uh a id 5 L al ED E AET F Cap ca CP ELE A a hil md 4 Mam duis m ee o m kag nara T e eadera was ideni a amp Vae sga de in Ff msn amd xw de a N E lag mae la TF aan Gg LE gt Conhumaabos
16. ETT AI ERE he mala Co 84 4 3 Solicitaciones actuantes y de dise o Corte V Momento M Corte de dise o V 111 t Momento de disefio M 16 5 tm 4 Resistencia de los pernos Traccion de diseno Esfuerzo en ala traccionada Esfuerzo a Corte simple fv Fv 1195 Kg cm2 Agujeros Estandares F T fv M d tf 20 52 t lt Tb V n Ab 548 kg cm2 lt Pernos trabajando a corte y a traccion en aplastamiento CR 111 Ref COVENIN MINDUR 1618 98 82 09 t 234 t OK 548 kg cm2 OK 3370 kg cm2 OK Ft 8230 1 9 fv lt 6330 Kg Ft 7189 122 Kg lt 6330 Kg gt Se usara el menor de los dos valores Ft 6330 Kg ptRtz 0 75 Ft Ab n 96279 3 Kg gt 82089 55 Kg OK 5 Verificacion del aplastamiento en las paredes de los huecos en la plancha de cabeza op Ra 0 75 2 4 db t Fu n 133 20 t gt 11 11 t OK 6 Dise o de la plancha extrema Distancia ala perno b 40 mm Diametro del perno dp 25 mm Espesor soldadura Minima dmin mm Espesor soldadura Minima dw mm Espesor soldadura Max dmax mm Ancho efectivo bp ef bf 2 54 cm 234 4 mm Cb bf bp ef 0 5 Cb 0 944 pf gt db 1 27 37 7 mm Se me pf 40 mm b O mm pe pf db 4 dw 23 75 Af tf bf 43 89 Ya em RN Os Af Aw 1 E OS DE 2 E 45 de correcci n am Ca Cb Af Aw pe dp am 1 702698 Momento de dise o Me am F pe 4 Me 82990 65 cm kgf Me 83 0
17. G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 33 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 34 MIN 1881 38 4 00 7 Seep se S400 7 0 00 4 00 26 600 0D DG 966 60 T 4 00 12 43 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 i 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 Loo OO 5 MIN 3520 28 4 00 3 285820408 2400 7 0 00 4 00 26 0 00 4 00 26 211 00 T 4 00 12 44 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 i TL 0 00 12 MIN 3520 28 4 00 Jj 8620 28 2506 7 0 00 4 00 26 6 00 0D 26 44 10 T 4 00 18 45 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 81 48 C 0 00 5 MIN 3520 28 4 00 X3 8850028 2300 7 0 00 4 00 26 0 00 4 00 26 116 21 T 4 00 12 46 MAX 3591 38 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 bus dg amp 0700 5 MIN 3591 38 4 00 7 26507398 2 00 7 0 00 4 00 26 0 00 4 00 26 2198 94 T 4 00 12 47 MAX 2276 67 0 00 8 704 42 0 00 3 346 14 0 00 12 Eme me eso 18 BA Cn O00 5 MIN 163 08 W289 b ii 250 7 2398 99 1 50 a 570 53 1 50 48 347 05 T 1 50 DOS 48 MAX 4268 55 0 00 8 1461 ESE ERVA 418 68 0 00 E CHE NC 0 00 MIN 325 21 ET DER 50 426 15 1 50 2710 06 12 630455 asd Ue 49 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 BrT 0 00 5 MIN 3520 28 4 00 X3 38520128 2300 0 00 4 00 26 0 00 4 00 26 116 24 T 4 00 12 50 MAX 1002 85 0 00 a ao 137 3 137 90 0 00 12 209 000 5 429 41 0 00 2 MIN 4010 58 1 50 gd 8279 06 0 00 7 213269 1 50 18 110 06 0 00 45 640 92 T 1 50 14 51 MAX 497 68 0 00
18. Peso propio lamina losacero Cal 18 mas una capa de concreto de 10 GINS assada si a AA 260 kg m2 Mortero de nivelaci n e impermeabilizaci n 100 kg m2 Cielo raso inferior e instalaciones varias 40 kg m2 Totalizando en losa de techo oooococcoccccoccnconcconononnnnonnnons 400 kg m2 Acciones variables cargas vivas entendi ndose todo aquel efecto originado por toda carga no permanente incluyendo personal herramientas equipos para montaje y mantenimiento Se utiliz una sobrecarga de 300 kg m2 oficinas en los niveles entrepiso y 100 kg m2 en las reas de la cubierta COVENIN 2002 88 MIS y Acciones Minimas ECHOS RESERV AD DERE SEC Sismo Las Cargas S smicas en direcci n X Y y Z se definir n a trav s de un Espectro sismorresistente combinado bajo el criterio de combinaci n cuadr tica completa sus siglas en ingl s CQC El 100 de las m ximas respuestas obtenidas en una direcci n se combinan con el 3096 de las m ximas respuestas obtenidas entre las otras dos direcciones utilizando un an lisis modal con un n mero de modos tal que se cumpla un 90 de la participaci n de la masa en cada modo Las masas est n formadas por las cargas gravitacionales Peso de la estructura y el 10096 de la carga viva que act e en forma gravitacional en los niveles de entrepiso y un O en la cubierta De acuerdo a la Norma S smica Venezolana COVENIN 1756 98 75 Estructuras si
19. Results Design Code AISC L Connection name SP Connection family B Connection ID J13 RF P am Column web D BCW 1 4PL 2B3 4 e N61 BCW M 91 77 Single plate LOADS Condition V2 Pos V2 Neg Axia Axia Kip Kip Ki p ENV Envel ope 7 92 0 00 4 93 Ld CAPACI TI ES BY LOAD CONDI TI ON Load condition ENV Envelope Description Val ue Min value Max v Status Di mensions V AD a ty of PALO wi th me SERV OK Vertical di a 1 00 Horizon aj EG HO A 1 00 Plate 25 im zm 0 44 Acting V Required RC shear force 1 92 Ki p Horizontal axial force tension 4 93 Ki p Horizontal axial force compression 1 51 Ki p Capacities Value Demand Status Capacity of plate Adopted load eccentricity for the 1 50 in Bolts shear 21 26 Ki p 9 33 OK Bolt bearing 22 63 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load 19 08 Kip 4 93 OK Shear yielding 29 16 Kip 1 92 OK Shear rupture LI 7 3 KID 1 92 OK Block shear 30 92 Ki p 7 92 OK Shear for bending at weld line 48 60 Kip Shear for bending at Bali line y 32 40 Ki p Shear for bending at bolt line r 33 98 Kip Beam capacity Bolt bearing 41 87 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load on 45 67 Ki p 4 93 OK Shear yielding 66 10 Ki p 1 92 OK Shear rupture 70 47 Ki p 1 92 OK Support capacity Adopted load eccentricity for the 1 00 in Weld capacity 48 90 Ki p 9 33 OK Weld strength reduction factor due 1 00 Strength ratio 0 44 1 00 OK
20. 0 00 0 00 36 12 12 12 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 36 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX 2020 0 2020 00 2020 00 2091 00 2091 00 1477 150 86 142 2792 T83 199 alba 2020 00 2020 00 596 110 23 9 TOU L3 75 1054 TOO 2020 00 2020 00 220 292 3068 SLIT 599 260 62995 SO 2020 00 28 00 28 28 38 38 40 92 85 31 56 20 52 74 28 28 52 51 98 70 31 45 35 21 28 28 17 13 52 38 96 09 86 42 28 4 00 HS e HO c H H c c Aa A O O HH OO e HO GO Aa A O O H F OO e HO c Aa A O O Aa A O O 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 o 50 00 00 o 50 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 50 50 00 0 00 2020 S2091 276 279 2070 2 05 832 338 4958 341 2020 888 RE 341 344 DVDs 2670 2 1B 2020 3509 219 16524 mu Ds 8214 Z3 S2905 240 28 2 00 7 00 4 00 26
21. 0 00 1881 3920 28 ScHECHOS RE PASS 67 C PASS 02 T PASS 95 6 PASS 83 T PASS 02 T PASS 18 T PASS 67 C PASS AS SI ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 388 0 00 3520 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 388 0 00 3520 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 205 0 00 23959175490 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 295 460 31 3890 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 388 0 00 3520 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 295 460 31 3890 26 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 388 0 00 3520 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 481 0 67 7870 30 0 00 0 00 12 1 50 13 0 00 9 1 50 ESERVADOS 0 2 00 2 00 Zi 00 12 1 50 2 00 13 0 00 2 00 1 50 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 24 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE ALL UNITS ARE KG TABLE METE UNLESS OTHERWISE NOTED RESULT FX CRITICAL COND PAGE NO 25 LOADING LOCATION MEMBER 109 ST 110 ST 111 ST 112 ST LIS SI 114 ST LIS SI 116 ST LLV SI 118 ST LLO s5 E 120 ST 121 ST 122 ST 123 SI W8X28 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X28 W8X28 W8X28 W8X48 10 14890 35266 18230 18 10 15 14 PASS 18 T PASS soo G PASS anG PASS 967 G PASS z2 9 G PASS 08 C PASS 92 C PASS 89 C PASS
22. 05000 O D DO DO O DO O DO DO O DO O DO O O O O O O QO O cC PAGE NO 7 1 995324E 05 KG 1 842090E 02 5 926979E 04 7 961411E 03 KG 1 915710E 05 KG ESERVADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 7 of 47 Sunday September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE MODAL BASE ACTIONS MODE PERIOD 1 0 827 2 0 801 3 0 566 4 Dread hd 5 0 362 6 0 311 7 0 288 8 0 264 9 0 230 10 0 199 11 0 197 12 0 186 13 DIS 14 0 147 15 0 141 16 0 140 17 0 140 18 0 139 19 0 130 20 0 130 21 0 129 22 0 125 23 0 119 24 0 118 25 0 117 26 0 117 27 0 116 28 0 116 29 0 113 30 0 111 31 0 107 32 0 101 39 0 101 34 0 098 35 0 098 36 0 091 37 0 090 38 0 087 39 0 083 40 0 077 FORCES IN KG FX 11319 3854 19 D OoOO 239 429 547 O e O O oF FP COO CO O H QO H FF H O o wW CO CO 00 O oO O o 156 0 0 89 sal 66 00 10 QUI mep 00 00 74 75 19 QU 99 03 03 08 02 BO 60 00 DE 02 so 43 02 ZI 02 hol UL 00 02 ad SEZ 2 zol 02 FY FZ 0 01 0 04 0 00 0 02 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 88 4539 53 0 18 3939 0 0 72 193 72 0 00 0 00 0 00 0 04 0 01 0 02 0 00 0 00 0 00 0 00 642 48 5 40 1460 24 4 06 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 105 69 35 RECHOE 44 25 SS 1088 79 0 01 1086 86 12 38 0 00 0 01 0 01 0 01 616 63 7 45 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 01 0 03 0 02
23. 11 85 11 67 166 41 Status CONEXI ONES C4 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexiones1 std Units system English Current Date 06 09 2009 03 05 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID J4 N59 BCF M 89 65 Extended end plate LOADS Condition ENV Envelope CAPACITIES BY LOAD CONDITION Load condition ENV Envelope Description Dimensions Compatibility of connection with members Bolts diameter of the plate Vert e or tne plate Horizontal edge distance on the plate Weld size for beam flange Weld size for end shear Minimum effective length of the weld for end shear Weld size for web flexural strength near tension bolts Minimum effective length of the weld to develop web tensile s 2 38 Acting loads Mpos Required positive moment strength Mneg Required negative moment strength V Required Shear Strength Tension axial force top flange Compression axial force top flange Tension axial force bottom flange Compression axial force bottom flange Capacities Flexural strength of the beam Bolts tension strength Bolts shear Bolt bearing on column Bolt bearing on end plate Maximum flange forces due to bending in the plate Minimum thickness for bending in the plate Plate shear yielding Flange weld capacity Weld capacity for end shear Column capacity Local flange bending
24. 139 140 141 142 143 145 147 149 150 o o o o o o o 94 134 gg 136 gg 137 gy 138 gg 135 97 144 100 146 494 148 10 O G Fuente Araujo y Burneo 2009 o so 89 Figura No 7 Nivel 5 00 37 32 039 36 bas 37 Lag 38 39 33 Dap 47 Lag 51 Sep 53 NIVEL 5 0 2 44 45 9 52 55 o o o o 41 34 042 39 047 40 048 41 043 35 044 48 95 90 05 4 2 19 20 121 122 23 25 127 129 o o o o 85 114 gg 116 gg 117 op 118 gy 115 gg 124 94 126 g ERVAD DE E CHAS RESER 2009 Figura No 8 Nivel 2 50 73 94 49 77 SF 7g 98 7595 76 104 79 106 go 108 O Fuente Araujo y Burneo 2009 90 Figura No 9 Nivel 0 00 a Q NIVEL 0 00 Figura No 10 Elevaci n Eje 1 Fuente Araujo y Burneo 2009 91 Figura No 11 Elevaci n Eje 2 E E DERECHA Salas y Burneo 2009 Figura No 12 Elevaci n Eje 3 99 138 96 135 100 146 a7 115 i 94 126 ga 128 ELEVACION 3 73 4 aya 77 gp 98 75 95 76 104 79 106 ap 108 a Fuente Araujo y Burneo 2009 92 Figura No 13 Elevacion Eje A ELEVACION 5 mas ERVABOS DE Araujo y Burneo 2009 Figura No 14 Elevaci n Eje B O O G Fuente Araujo y Burneo 2009 93 Figura No 15 Elevacion Eje C PN 87 p 150 102 e o A eq 19 a EX a a O ELEVACION C S Nag 5 e We 5 Ww mo AS OS DERECHA KON
25. 170 54 35 171 35 6 47 START GROUP DEFINITION 48 FLOOR 49 TECHO 63 TO 87 134 TO 150 50 ENTREPISO 1 TO 25 32 TO 56 94 TO 110 114 TO 130 51 END GROUP DEFINITION 52 DEFINE MATERIAL START 53 ISOTROPIC STEEL 54 E 2 1E 010 55 POISSON 0 3 56 DENSITY 7850 57 ALPHA 1 2E 005 58 DAMP 0 03 59 END DEFINE MATERIAL 60 MEMBER PROPERTY AMERICAN 61 12 TO 14 18 21 24 43 TO 45 49 52 55 74 TO 76 80 83 86 100 TO 102 105 107 109 62 120 TO 122 125 127 129 140 TO 142 145 147 149 TABLE ST W8X28 63 12 5 TO 7 11 15 16 20 22 25 26 28 31 TO 33 36 TO 38 42 46 47 51 53 56 57 64 59 62 TO 64 67 TO 69 73 77 78 82 84 87 88 90 93 TO 99 103 104 106 108 110 65 111 TO 119 123 124 126 128 130 TO 139 143 144 1420 148 150 TO 152 66 153 TABLE ST W8X48 67 27 29 30 58 60 61 89 91 92 TABLE ST W10X100 68 3 4 8 TO 10 17 19 23 34 35 39 TO 41 48 50 54 65 66 70 TO 7 V ADOS 69 85 TABLE ST W8X58 ESER 70 154 TO 171 TABLE T W8X35 HOS R 71 CONSTANTS DEREC 72 MATERIAL STEEL ALL 73 SUPPORTS 74 1 TO 6 82 TO 84 PINNED 75 MEMBER RELFASE 76 11 TO 15 18 21 24 25 42 TO 46 49 52 55 56 73 TO 77 80 83 86 87 99 TO 103 105 Tie 1071409 2110 119 TO 123 125 127 129 130 139 TO 343 145 147 149 78 150 START MY MZ 79 11 TO 15 18 21 24 25 42 TO 46 49 52 55 56 73 TO 77 80 83 86 87 99 TO 103 105 980 107 109 110 119 WO 123 125 127 129 130 139 TO 243 145 147 149 81 150 END MY MZ 82 CUT OFF MODE SHAPE 40 83 LOAD 1 CM 84 SELFWEIGH
26. 3 23 24 4 25 26 5 20 27 6 27 28 28 21 8 24 29 9 29 30 10 30 25 11 19 23 12 20 24 13 29 27 14 28 30 15 21 25 16 22 31 17 26 32 18 22 26 19 32 33 20 31 34 21 32 31 22 34 35 23 33 36 24 34 33 25 35 36 26 19 1 27 23 4 28 2 21 29 25 5 30 36 6 31 35 3 32 37 38 33 39 40 34 41 42 35 43 44 36 38 45 37 45 46 38 46 39 39 42 47 40 47 48 41 48 43 42 37 41 43 38 42 44 47 45 45 46 48 46 39 43 47 40 49 48 44 50 49 40 44 50 50 51 51 49 52 52 50 49 53 52 53 54 51 54 55 52 51 56 53 94 57 37 19 58 41 23 59 21 39 60 43 25 61 54 36 62 53 35 63 55 56 64 57 58 65 59 60 66 61 62 67 56 63 68 63 64 69 64 57 70 60 65 71 65 66 72 66 61 7355 99 74 56 60 75 65 63 76 64 66 7 5761 78 08 eee wey 68 438 N12 75 83 113 81 84 114 85 86 115 87 88 116 86 89 117 89 90 118 90 87 119 41 85 120 42 86 121 89 47 122 48 90 123 43 87 124 88 91 125 44 88 126 91 92 127 91 50 128 92 93 129 51 92 130 54 93 131 85 73 132 87 75 133 93 81 134 94 95 135 96 97 136 95 98 137 98 99 138 99 96 139 59 94 140 60 95 141 98 65 142 66 99 143 61 96 144 97 100 145 62 97 146 100 101 147 100 68 148 101 102 149 69 101 150 72 102 151 94 85 152 96 87 153 102 93 154 1 23 155 23 37 156 37 59 157 55 41 158 41 19 159 19 4 160 2 25 161 25 39 162 39 61 163 5 43 164 43 21 165 21 5 166 3 36 167 36 53 168 53 72 169 71 54 170 54 35 171 35 6 Posteriormente se define los grupos de miembros p
27. Description Dimensions Compatibility of connection with members Bolts diameter of the plate Vertical center to center spacing pitch Horizontal center to center spacin S Distance fro t oi boltt ou taasis Vert Nana the plat eds e istance On the plate Weld size for beam flange Weld size for end shear Minimum effective length of the weld for end shear Weld size for web flexural strength near tension bolts Minimum effective length of the weld to develop web tensile s Acting loads Mpos Required positive moment strength Mneg Required negative moment strength V Required Shear Strength Tension axial force top flange Compression axial force top flange Tension axial force bottom flange Compression axial force bottom flange Capacities Flexural strength of the beam Bolts tension strength Bolts shear Bolt bearing on column Bolt bearing on end plate Maximum flange forces due to bending in the plate Minimum thickness for bending in the plate Plate shear yielding Flange weld capacity Weld capacity for end shear Column capacity Local flange bending Local web yielding Web crippling Panel zone web shear Strength ratio V2 Pos Kip 24 49 Value 0 63 1 13 1 50 1 75 5 00 6 00 3 57 6 00 2 38 6 27 6 27 24 49 15 40 15 40 15 40 15 40 Value 164 44 82 83 88 36 292 32 80 03 23 89 0 25 112 02 122 16 59 55 40 35 161 75 214 91 146 73 0 64 104 V2 Neg M33
28. El Staad Pro Design posee un gran grupo de conexiones t picas para el desarrollo de las uniones de las estructuras met licas 130 En tal sentido se disenaron las conexiones apernadas de la estructura metalica definida bajo la normativa COVENIN 1618 98 Para esto se prepararon dos hojas de c lculos una para disenar conexiones a momento y la otra para la proyeccion de conexiones a corte Las fuerzas actuantes fueron obtenidas del diseno estructural realizado a la estructura definida anteriormente Una vez desarrollado estos c lculos se realiz el diseno de las mismas conexiones pero utilizando el STAAD PRO DESING Ram Connection donde se geometrizo y el mismo software determinaba si la conexion presentada era capaz de resistir argas gOS mediante la SER onto an oO lR E En tal sentido se determin que el Ram Connection se convierte en una gran herramienta para disenar conexiones en estructuras met licas muy especificamente estructuras apernadas donde se obtuvo que esta herramienta posee un entorno gr fico suficiente y una base de datos de conexiones t picas disponible para disenar estas conexiones t picas No obstante se obtuvo adem s que el calculista que utilice esta herramienta debe ser cuidadoso a la hora de utilizar ya que condiciones m nimas por configuraci n geom tricas tales como espesores de soldadura y espesores de planchas met licas el software no ofrece soluciones normativas sino que simplemente medi
29. Notes The shear for bending at weld line and bending at bolt line verifications not considered in the tables of the Code and are not mentioned specifically within the reguired verifications of connection 120 are the CONEXI ONES C14 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO I nsumos Staad Estructura para conexionesl std Units system English Current Date 25 07 2009 06 56 p m Connections Results Design Code AISC L Connection name SP Connection family B Connection ID J14 RF P am Column web D BCW 1 4PL 2B3 4 e NG1 BCW M 91 143 Single plate LOADS Condition V2 Pos V2 Neg Axia Axia Kip Kip Ki p ENV Envel ope 7 92 0 00 4 93 Ld CAPACI TI ES BY LOAD CONDI TI ON Load condition ENV Envelope Description Val ue Min value Max v Status Di mensions V AD a ty of PALO wi th me SERV OK Vertical di a 1 00 Horizon aj EG HO A 1 00 Plate 25 im zm 0 44 Acting V Required RC shear force 1 92 Ki p Horizontal axial force tension 4 93 Ki p Horizontal axial force compression 1 51 Ki p Capacities Value Demand Status Capacity of plate Adopted load eccentricity for the 1 50 in Bolts shear 21 26 Ki p 9 33 OK Bolt bearing 22 63 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load 19 08 Kip 4 93 OK Shear yielding 29 16 Kip 1 92 OK Shear rupture LI 7 3 KID 1 92 OK Block shear 30 92 Ki p 7 92 OK Shear for bending at weld line 48 60 Kip Shear for bendin
30. Una vez mostrados los niveles y elevaciones que integran la estructura tipo dise ada se presenta la identificaci n de las secciones de cada elemento proveniente del dise o estructural realizado todo con el fin de presentar condiciones reales indiferentemente se trate de un modelo matem tico de estudio Figura No 16 Correas W8x28 n Correas W8x28 ene Aran S DERECHOS uy RADO Vigas y columnas externas W8x48 Figura No 17 Fuente Araujo y Burneo 2009 Figura No 18 Columnas Internas W10x100 i RE SERV NRE DERECHA y Burneo 2009 Figura No 19 Vigas de carga Internas W8x58 Fuente Araujo y Burneo 2009 96 Figura No 20 Arriostramiento WT8x35 Arriostramientos WT8x35 Fuente Araujo y Burneo 2009 Una vez planteada las secciones definitivas del diseno se procede a determinar cuales son las conexiones ser n planteadas bajo el m dulo Ram Connection del Staad Pro Design y mediante hojas de calculo preparadas para tal fin para realizar dichas comparaciones en el diseho de conexiones bajo lo indicado en la Norma COVENIN 1618 98 la cual utiliza como base fundamental los criterios aplicados en la Norma AISC LRFD 97 4 1 CONEXION RIGIDA EN VIGAS DE CARGA Para poder disenar las conexiones rigidas fue necesario desarrollar el siguiente cuadro adjunto la cual permite caracterizar cada conexi n de este tipo en la simulaci n efectuada Esta tabl
31. aj Peo Lei Na F li edis rend meia JN Pigs kee PATA ee Ft A HL B mes NG Mas mip LN F Pues pedhgs de Lade w F waa ur H mam Se u mA RT n E Lo Ej SEA e h E FU E 8 191 J DI Ca E NT DA th opbbonm m utes lo cocos Be uri LA Vus Pa Tor fue nd md ee So Hi aw tee Ri pa ane hos aba j wien ul Wa Je mw t m Fry PR 3 Mede ruber unis Er QE Waj mam be lee E oe Eras hbe Le dpi ILE qu mer T 1 Un in Jae RES en Jpn que forma la conexi n determina que la conexi n asignada y la configuracion establecida es suficiente para soportar las cargas de diseno Un color amarillo indica una falla de la misma Status RAM Connection design checks 2d Connection DOES NOT ass all design checks 12 Presionando el siguiente botton puede visualizarse la conexi n en archivo digital tipo DXF 192 13 En los botones Data y Results puede visualizarse las caracter sticas y resultados de cada conexion LB Cay pita Cay Plita ce
32. amp fracturarse O DERECHOS RESERVAD CAPITULO III MARCO METODOLOGICO Este capitulo de manera general contiene la descripcion de las tecnicas metodos y pasos que han sido implementados para ejecutar este trabajo de investigaci n 3 1 TIPO DE INVESTIGACI N OS De acuerdo a lo O eR S RAS que se persiguieron y a su utilidad DERE bito cient fico alcance de la investigaci n la investigaci n se clasifica como Investigaci n Descriptiva La investigaci n es considerada del tipo descriptiva debido a que se evaluar el dise o de conexiones de los elementos que integran una estructura met lica mediante el uso del STAAD Pro DESIGN 2007 y las funcionalidades que este trae mediante la comparaci n de los dise os manuales y los dise os aportados de este software Con mucha frecuencia el proposito del investigador es describir situaciones y eventos es decir como se manifiesta determinado fenomeno o evaluar diversos 65 66 aspectos del mismo ya sean dimensiones o componentes del fen meno a investigar Hernandez 1998 Tamayo y Tamayo 1994 define la investigaci n descriptiva como aquella en la que se registra analiza e interpreta la naturaleza actual y la composici n procesos de los fen menos La investigaci n descriptiva trabaja sobre realidades del hecho y sus caracter sticas fundamentales presentando una interpretaci n correcta del mismo De igual manera se sustenta con lo postulado
33. investigaci n en cuanto al an lisis estructural de la simulaci n Caracter sticas de los materiales a utilizar Acero Estructural Perfiles Estructurales y Planchas ASTM A36 PS25 Fy 2530 kg cm2 Pernos de conexiones Los pernos estructurales a utilizar seran de alta resistencia de acuerdo las especificaciones ASTM A 325 Tipo l Soldaduras Se utilizar n electrodos E70XX 73 Criterios de Diseno Las solicitaciones mayoradas sobre la estructura sus miembros juntas y conexiones se determinaran de la hipotesis de solicitaciones que produzca el efecto mas desfavorable Los miembros y juntas deberan ser capaces de resistir las solicitaciones a las cuales estan sometidos siguiendo los procedimientos establecidos en la norma COVENIN 1618 1998 Estructuras de Acero Cargas Las cargas minimas a considerarse en el diseno de esta estructura se basan en los siguientes tipos ESERV ADOS l Apiesa ea RES muertas las cuales consisten en el peso propio de la estructura y de todo el material unido o soportado permanentemente Esta Carga Muerta est integrada por Peso propio de la l mina losacero Cal 18 m s una capa de concreto de ely qe ES 260 kg m2 ACAD ACO noah RC AA 100 kg m2 Cielo raso inferior e instalaciones varias 40 kg m2 Paredes y divisiones IN erMaS ocoococcccoccncocnnccnnconcncanonoss 150 kg m2 Totalizando en los entrepiSOS oocccccccoccnconcnconnnononnnconons 550 kg m2 74
34. relacionados con el tema y la respectiva operacionalizaci n del sistema de variables Conjuntamente se plantea el cap tulo Ill en el cual se presentan los procedimientos pr cticos y metodol gicos seguidos para el desarrollo cabal de la presente investigaci n la cual ofrece un punto de vista de las actividades 14 ejecutadas con el fin de darle el cumplimiento a los objetivos planteados en la presente investigacion Sucesivamente se desarrolla el capitulo IV que muestra el resultado obtenido de los diferentes calculos realizados tanto usando el modulo como calculos manuales presentados en hojas de calculos preparadas con el objetivo de hacer de dichos calculos verificaciones bajo diferentes estadios Una vez se prepararon estos c lculos se determinaron las incongruencias o discrepancias entre los dos diseno y se presentaron las conclusiones referentes a dichos resultados obtenidos asi como las recomendaciones necesarias al respecto 5 DERECHOS RESERVADO 15 16 CAPITULO EL PROBLEMA 1 1 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA Dentro del diseno estructural de las edificaciones met licas no solo es necesario definir los elementos o miembros que la integran sino los mecanismos de uni n que en actuaci n conjunta determinan la calidad seguridad e integridad de dicha edificaci n Estos elementos de uni n c idos PAPA Dhekches poseen HOS RE caracter sticas vi eda es y cada tipo de conexi n es utilizada dependiendo de l
35. resistencia y buena soldabilidad adecuado para la fabricaci n de vigas soldadas para edificios estructuras remachadas estructuras atornilladas bases de columnas piezas para puentes eoa ANOS para tuneles disponible PERK 0180 hasta 0 500 por colada continua Este acero en forma natural presenta tamaho de grano fino ya que se vacia por colada continua con un aluminio de 0 015 minimo Este acero hasta 0 500 de espesor se maneja con manganeso libre sin embargo se trata de manejar una relaci n de 2 5 veces de manganeso carbono m nimo Por cada reducci n de 0 01 de carbono se puede incrementar el manganeso en 0 06 llegando hasta 1 35 m ximo 2 2 2 CONEXIONES EN ESTRUCTURAS DE ACERO Es el agregado de las partes componentes usadas para unir miembros o elementos estructurales de acero la cual incluye 25 Elementos afectados alas y almas de columnas y vigas Elementos de conexion interfaces placas de union placas angulos y tees Conectores tornillos soldaduras remaches La funcion de las conexiones es trasmitir las fuerzas en los extremos de los miembros al marco de la estructura Estas fuerzas son fuerzas axiales a compresion y tracci n momentos flectores fuerzas cortantes y momentos de torsi n Tales fuerzas pueden actuar de manera individual o combinada Las conexiones son uno de los elementos de m s alto costo unitario en una estructura de acero Por lo tanto el costo de una construcci n fabricada
36. 0 00 0 00 008 3520 28 2 00 0 00 4 00 7852 10 Tem 358 83 0 00 3352 62 OD 362 35 0 00 15498 42 1 50 433 92 0 00 5290 22 0 00 432 69 0 00 0 00 OD 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0500 1881 38 2 00 0 00 4 00 2839 84 0 00 ECHO R OO 58 15 250 5513 19 0 00 59 86 zu 9888 64 0 00 16 96 0 00 3848 15 200 68 77 ZEE 3848 15 2 60 21 0 00 7419 43 0 00 61 98 ZO 7419 43 0 00 116 82 0 00 9888 30 O00 59 86 2 50 3191 06 0 0 0 76 97 0 00 4698 40 0 00 59 61 0 00 22 13 15 13 1802 pam Z9 461 1939 873 3820 BE Tabs 2038 RESE 1054 38162 1581 42033 2340 75931 ZA Y 38162 1586 PAGE NO 32 97 T 1 50 SU XS 0 00 89 T 4 00 81 C 0 00 78 T 1 50 LA E 0 00 zc 1 50 223 WAG 0 00 12 T 4 00 88 C 0 00 SO 4 00 2 50 10 C 0 00 70 C 2 50 58 C 0 00 51 C 0 00 25 E 0 00 10 2 50 54 C 0 00 70 C 2 50 09 C 0 00 S NG 2 50 19586 12 18 12 18 DOS 7 13 12 13 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 32 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 33 MIN 735 80 2 50 14 1838 92 0 00 15 AAO JB cp d AGO 6 1059 43C 0 00 4 32 MAX 5348 30 0 00 7 6706 81 0 00 8 553 06 0 00 5 445 69 1 50 19 365 09 Oo Hi MIN TOS 86 b 236r 150 8 255706 qos Uo 454 30 1 50 12 364 50 T 1 50 14 33 MAX 5726 68 0 00 7 7583 90 0 00 8 637 39 0 00 5 900 87 0
37. 00 12 440 49 C 0 00 21 MIN 205 44 1 38 5 1813 00 1 50 8 2661 61 dug 12 zap 5i 000 49 139 90 T 1 50 14 34 MAX 10716 29 0 00 3065 09 0 00 8 634 0T 0x00 12 544 06 1 50 13 335095 49 OO Di MIN S085 x98 b SGD DO 8 2607 07 qu50 la 2538 v3 50 186 IE diss GU 35 MAX 11028 92 0 00 7 14648 20 0 00 8 787 44 0 00 12 1011 01 0 00 5 609 73 drop 24 MIN Jag 5 236 El 3910 90 s50 8 366 24 LIBO io 1081 80 0 00 43 SINE GO 4 36 MAX 1961 47 0 00 8 788 20 0 00 3 Mo 7T O00 42 By go eso ds 846 545 0 00 5 MIN wosa 86 5 4321 91 1 50 7 210110 1 50 te 2611 42 1 50 48 345 94 T 1 50 DOS 37 MAX Bos 0 00 AUR 38 ESE ERVA 33660 0 00 CHE ICT 0 00 MIN 2278 65 DER 00 7 347 41 1 50 E NN ioo 19 349 113 To 1 50 18 38 MAX 511 21 0 00 3 ASAS EN O 9 COLE duo 19 901209 50 13 438 86 09 O00 Di MIN 5726 68 1 50 g 218015205 1400 9 622 83 1 50 18 SOT usd NG 439 26 T 1 50 14 39 MAX 4007 93 0 00 8 1550 71 00 3 186571 0 00 5 TOMO BO O 429 41 C 0 00 2 MIN 3005197 SS b s6979 06 1 50 7 140 25 1 50 12 021 20 eso 42 648 11 50 50 dd 40 MAX 1007 40 0 00 8 1359 68 1 38 3 427 78 0 00 12 708 90 0 00 5 429 41 0 00 2 MIN 4272 00 1 50 8 8279 01 0 00 7 415 98 1 50 18 AO Odo 1 630 36 E 5e 46 41 MAX 1013 14 0 00 d Mis 55 50 9 TISAI 40 00 5 LOGA GA web 19 588 39 C 0 00 21 MIN 11028 92 1 50 3 Sonia OO 9 786501 TO 196 ii 50 42 ILL E 150 4 42 MAX 1881 38 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 Loose 0 00 5
38. 050 0 000 0 000 0 00 0 00 0 00 5 0 00 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 0 10 0 00 0 00 6 0 00 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 Oi 0 00 0 00 7 0 00 0 00 72 86 94 050 0 000 72 864 0 00 0 00 4540 39 8 0 00 0 00 5 46 94 050 O2000 78 321 0 00 0 00 355 24 9 0 00 0 00 2 81 94 050 0000 81 185 0 00 0 00 194 45 10 0 99 0 00 0 00 95 039 0 000 81 135 239 74 0 00 0 00 13 1 77 0 00 0 00 96 806 0 000 81 135 429 74 0 00 0 00 12 2 21 0 00 0 00 99 019 0 000 81 135 547 16 0 00 0 00 13 0 00 0 00 0 00 99 022 0 000 81 135 1 00 0 00 0 00 14 0 00 0 00 0 00 99 025 0 000 81 135 0 58 0 00 0 00 15 0 00 8 01 0 00 99 025 8 012 81 135 0 00 637 05 0 05 16 0 00 18 29 0 00 99 025 26 302 61 135 0 00 1456 28 0 01 17 0 00 0 00 0 00 99 029 26 302 81 135 1 08 0 00 0 00 18 0 00 78 00 0 00 9920532 26 302 81 135 1 02 0 00 0 00 19 0 01 0 00 0 00 99 038 26 302 81 135 1 56 0 00 0 00 20 0 01 0 00 0 00 99 044 26 802 81 135 1 60 VADOS 21 0 00 0 84 0 26 99 044 27 144 81 39 ESER 047 22 0 01 0 00 0 00 99 051 7 CHES R 0 00 0 00 23 0 00 0 88 0 00 HERE 1139 0 00 T2289 0 00 24 0 00 0 56 0 00 9 28 586 81 393 0 00 46 07 0 07 25 0 00 13 24 0 00 99 051 41 822 81 398 0 00 1088 83 0 00 26 0 00 13 36 0 00 99 051 55 180 81 394 0 00 1099 44 Od 27 0 02 0 00 0 00 99 068 55 180 81 394 4 51 0 00 0 00 28 0 02 0 00 0 00 99 084 55 180 81 394 4 42 0 00 0 00 29 0 00 7 36 0 00 99 084 62 544 81 395 0 00 609 20 0 09 30 0 00 0 00 0 00 99 085 62 544 81 395 0 30 0 00 0 00 31 0 00 0 00 0 00 99 085 62 544 81 395 0 0
39. 1 6 CV O O 00 Mm N 128 LOAD COMB 1 2 CM CV SX 0 3 SY 0 3 SZ LAG E Na 2 aa Sd 130 LOAD COMB Le GCM PN SA m Dus eu es BS SA LS E Mo WA Wa al 132 LOAD COMB 10 1 2 CM CV 0 3 SX SY 0 3 SZ 193 d 1 2 2 JL 0 ee X0 134 LOAD COMB 11 1 2 CM CV 0 3 SX SY 0 3 SZ LS Bay E I2 aba a cu 136 LOAD COMB 12 1 2 CM CV 0 3 SX 0 3 SY SZ DS des Mig 2 O By AO 138 LOAD COMB 13 1 2 CM CV 0 3 SX 0 3 SY SZ 199 E A SI DS REO 140 LOAD COMB 14 0 9 CM SX 0 3 SY 0 3 SZ EA inat vou O Ss ESA 142 LOAD COMB 15 0 9 CM SX 0 3 SY 0 3 SZ G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 3 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE ls de D9 Da 144 LOAD COMB 16 0 9 CM 0 3 SX SY 0 3 SZ TAS e veu m Md 146 LOAD COMB 17 0 9 CM I OX POX SZ DAT E DY we 148 LOAD COMB 18 0 9 CM 0 3 SX 0 3 SY SZ AY ke ADE DO lal 150 LOAD COMB 19 0 9 CM J OX NO SY SZ FST E Du 9 S AL VD 152 SERVICIO 153 LOAD COMB 20 CM CV Leas de 0 2 do20 155 LOAD COMB 21 CM CV SX 0 3 SY 0 3 SZ Io Jd ID OS d 157 LOAD COMB 22 CM CV SX DID S sa SA LOG JF 5 02 0 3 Lal 159 LOAD COMB 23 CM CV 0 3 SX SY 0 3 SZ 160 1 1 0 2 1 0 4 1 0 161 LOAD COMB 24 CM CV Da SX SN SOS LG dE 5 02 4 as 163 LOAD COMB 25 CM CV 0 3 SX 0 3 SY SZ Oe E 0 2 Y 9 ae 165 LOAD COMB 26 CM CV Og SX UB BT c S LOGS Fhe Dy 2 1 99
40. 146 147 148 149 150 151 152 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX 2020 0 2020 00 2020 00 2091 00 2091 00 1478 15 qe 80 158 2020 00 2020 00 213 OZ 1052 292 2020 00 e2020 00 220 118 306 k3 19 2020 00 2020 00 1131 00 Fl Sts 00 286 2157 2030 x 677 11 28 00 28 28 38 38 46 71 82 21 28 28 02 42 61 54 28 28 56 64 06 60 28 28 38 38 56 56 50 97 50 4 00 HS HS A O O HS A O O 2 queue HS A O O E oq O O A A OO 2 qo uc ue HS A O O HS A O O NNOO 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 o 50 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 50 50 00 0 00 18 25 2020 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0 00 2020 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0 00 2091 38 2 DO 0 00 4 00 276 10 0 00 282 87 13 59 2673 61 1250 280 15 1 50 0 00 0 00 0 00 0 00 2020 28 27 00 0 00 4 00 344 53 d 282 87 Ou 2673 59 0 00 280 15 0 00 0 00 0 00 REC AC 0 00 4 00 3504 09 150 180 19 Ou 1658 06 0 00 177 66 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00
41. 1B T 0 065 0 00 S31 36 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 206 47 36 3478 27 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 179 A Qu TS 8135 64 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 095 47 57 1195 76 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 093 47 85 3362 34 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 181 48 80 8140 30 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 207 47 72 3474 82 12 1 50 ZU 13 0 00 13 0 00 7 2 00 O ESERVADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 23 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE ALL UNITS ARE MEMBER KG TABLE METE UNLESS OTHERWISE NOTED RESULT FX CRITICAL COND RATIO PAGE NO 24 LOADING LOCATION 94 95 96 97 98 99 ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X48 W8X28 W8X28 W8X28 W8X48 W8X48 W8X28 W8X48 W8X28 W8X48 1006 LS Ge 1588 1555 IS Ag 10 1 16 393 Sila 1555 IB 1591 l6 1003 PASS 64 T PASS 04 T PASS 98 T PASS 85 T PASS 63 T PASS sS C ATSC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 481 0 67 TEL ure AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 574 L77752 9033 32 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 295 460 72 23093234 AISC SECTIONS LRED HI LIB T 0 295 460 72 3909363 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 574 1g 52 9037 57 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C ec
42. 2 4 TERMINOS BASICOS Para los efectos de esta tesis se establecen las siguientes definiciones ASTM American Society for Testing and Materials organismo norteamericano que desarrolla estandares normativos para diversas clases de materiales Carbono Elemento quimico reductor por excelencia que se encuentra presente en los aceros y en todos los combustibles Dureza Es la resistencia de un material para ser penetrado Usualmente la dureza se obtiene por identacion peta ns PRADOS DERECHO Esfuerzo de fluencia cedencia Es el esfuerzo maximo que puede soportar un material sin tener deformacion plastica Fatiga Degradacion de un material causada por la accion de cargas ciclicas Perfil Barra de acero con seccion o perfil de forma especial obtenida mediante el proceso de laminaci n Se emplean en viguetas pies derechos y estructuras met licas en general P rticos Es una estructura plana con cargas actuando no solo en su plano no existen solicitaciones perpendiculares al plano de la estructura y cada uno de sus 63 nodos tiene tres grados de libertad dos desplazamientos vertical y horizontal y una rotacion Norma venezolana COVENIN 1756 2001 1 Resistencia a la tension Esfuerzo que corresponde a la carga maxima que puede soportar un material a la tension Tamano de grano Es la dimension de los granos o cristales en un metal policristalino Tenacidad Capacidad de un material para absorber energia antes
43. 220 13 4 00 18 111 MAX 1175 57 0 00 3 2938 92 0 00 3 S28 OO I2 Zope copo 5b 1920583 2 50 7 MIN 1931 23 3 50 8 4828 09 0 00 9 0 67 2 50 18 38552 04 00 Ha 577 88 0 00 5 112 MAX 1590 64 0 00 3 6676 50 000 B BONS oO 10 12 14 0 00 5 40028 74 2 50 7 MIN 21590464 3250 y e5976 59 000 22 2 89 9150 18 2 23 09 0400 13 663 41 0 00 3 113 MAX 1930 48 0 00 8 4826 20 0 00 8 233 KOO 15 Hota deo 5 19205 83 2 50 7 MIN 369051 B50 TA 2953 6 0400 5 068 DES ps 89O 0 00 1a 52 08 0 00 DOS 114 MAX 5346 29 0 00 7 6682 03 0 00 3 ESERV 245 89 0 00 12 CHOS MCT 0 00 21 MIN 194 61 1 38 DER 1159 8 244 71 1 50 268 08 X590 as 676255 Tibo und 115 MAX 5728 69 0 00 7 7570 08 0 00 8 606 04 0 00 12 841 39 0 00 ABS 57 Goo D MIN 263071 1 38 b Ea 50 8 1591 99 1 50 18 spas qo Gaba As 448 69 Loa 1 116 MAX 1952 94 0 00 8 SO 000 B 164 29 0 00 E B90 59 1 50 49 246 29 0 00 23 MIN IC 85 b 2905 38 TB 7 165 62 1 50 2 582 08 150 12 239 41 1 5 AG 117 MAX 496 65 0 00 3 EA ase 3 267 52 G00 15 SOS OD B 264 96 oo DA MIN 2273 78 1 50 8 4325 40 0 00 7 369 8G i260 18 02 08 000 Ha 258 08 1 50 14 118 MAX BOT rol 3 qeoo quu bi 9 597 16 0 00 E Bco wes 10 454 21 0 00 21 MIN 5728 69 1 50 j 2080602 0 00 9 606 49 1 50 12 B45g qo 1 50 d der s Tibo und 119 MAX 1881 38 0 00 7 0 00 0 00 i 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 805 57 0 00 5 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 40 of 47 Sunday September 06
44. 326 93 0 00 338 206 17 50 4 73 17 81 0 00 0 00 0 01 0 15 9 05 36 09 iso OZ 1148 42 LENGTH IN METE PAGE NO MOMENTS MX 0 05 30595 0 03 31054 0 00 739 0 00 EU 0 00 589 0 00 19 TO soma 59 97 an 2405 78 EXE 0 04 1906 002 425 0 09 2537 0 00 0 00 s 2535 77 SI SA oy 0d 0 00 0 00 2m 0 00 jo 0 00 NI ESER l RE os 579 47 1 47 TG 8714 24 86 49 dde 2001 34 0 01 150 2475 68 44 0 01 139 0 00 0 05 43 0 08 303 2614 41 O 127 45 105 3 57d 23073 0 00 53 Siecle 488 253 54 eoo 5739 49 6892 ARE ABOUT THE ORIGIN MY oe 8 0 do 0 MZ ML 2910504252 49 19142 32 48 70 55 33 O 201 91 z0 31 89 0 06 11 E 38 1 07 33 4 19 39 879 36 s29 LS As 61 901 72 33 3424 95 AS AA 57 3855 14 61 8761 67 66 Sis 60 13 22 ADON AD 634 12 66 293499 12 434 21 45 2 09 59 08 6533 06 67 6521 67 79 301 22 00 286 17 81 3699 21 18 Le T 85 0 50 37 Seo ee 94 176 76 10 1962 19 02 2027 34 13 2901 45 1 96 90 174 06 30 SU 05 eod KO G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 8 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 9 MASS PARTICIPATION FACTORS IN PERCENT BASE SHEAR IN KG MODE X pa Z SUMM X SUMM Y SUMM Z X Y Z 1 70 59 0 00 0 00 70 585 0 000 0 000 11319 88 0 00 0 00 Do 23736 0 00 0 00 937943 0 000 0 000 3854 26 0 00 0 00 3 0 11 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 19 66 0 00 0 00 4 0 00 0 00 0 00 94
45. 50 0 05 25 0 00 13 24 0 00 99 051 41 822 81 393 0 00 2540 60 0 00 2 6 0 00 13 36 0 00 99 051 55 180 81 394 0 00 2565 37 0 10 27 0 02 0 00 0 00 99 068 55 180 81 394 0 95 0 00 0 00 28 0 02 0 00 0 00 99 084 55 180 81 394 0 93 0 00 0 00 29 0 00 7 36 0 00 99 084 62 544 81 395 0 00 1421 46 0 06 30 0 00 0 00 0 00 99 085 62 544 81 395 0 06 0 00 0 00 eal 0 00 0 00 0 00 99 085 62 544 81 395 0 00 0 00 0 00 30 0 14 0 00 0 00 99 223 62 544 81 395 8 14 0 00 0 00 33 0 14 0 00 0 00 99 359 62 544 81 395 7 98 0 00 0 00 34 0 00 3 87 0 00 99 359 66 413 81 395 0 00 762 86 0 00 35 0 00 3 80 0 01 99 359 70 217 81 406 0 00 750 58 0 60 36 0 00 0 01 0 17 99 359 70 229 81 571 0 00 2 32 9 86 37 0 00 0 00 0 00 99 359 70 229 81 571 0 03 0 00 0 00 38 0 55 0 00 0 00 99 908 70 229 81 571 32 93 0 00 0 00 39 0 00 0 03 0 57 99 908 70 263 82 138 0 00 6 86 34 24 40 0 00 0 03 13 87 99 908 70 296 96 010 0 00 6 58 844 78 TOTAL SRSS SHEAR 2516 19 5479 31 3301 05 TOTAL 10PCT SHEAR 3197 01 8655 59 3540 64 TOTAL ABS SHEAR 3499 08 13376 29 4467 33 TOTAL CQC SHEAR 3139 69 9691 22 3465 19 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 12 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE RESPONSE LOAD CASE CQC DYNAMIC WEIGHT X Y 4 MISSING WEIGHT X Y 4 MODAL WEIGHT X Y 4 MODE Oo I Mm owt WN rS PRP RPP Hs ps Ha NOS WN I2 O o joy 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 OS 36 Sy 38 39 40 5 1 993
46. 50 50 517 51 49 527 82 50 49 53 02 537 54 51 547 55 52 517 56 53 54 31 57 37 19 58 41 23 59 21 39 60 43 25 61 54 36 62 53 35 63 55 56 64 57 58 32 65 59 60 66 61 62 67 56 63 68 63 64 69 64 57 70 60 65 71 65 66 72 66 61 33 73 55 59 74 56 60 75 65 63 76 64 66 77 57 61 78 58 67 79 62 68 80 58 62 34 81 68 69 82 67 70 83 68 67 84 70 71 85 69 72 86 70 69 87 71 72 88 55 37 35 89 59 41 90 39 57 91 61 43 92 72 54 93 71 53 94 73 74 95 75 76 96 74 77 36 97 77 78 98 78 75 99 23 73 100 24 74 101 77 29 102 30 78 103 25 75 37 104 76 79 105 26 76 106 79 80 107 79 32 108 80 81 109 33 80 110 36 81 38 111 73 82 112 75 83 113 81 84 114 85 86 115 87 88 116 86 89 117 89 90 39 118 90 87 119 41 85 120 42 86 121 89 47 122 48 90 123 43 87 124 88 91 40 125 44 88 126 91 92 127 91 50 128 92 93 129 51 92 130 54 93 131 85 73 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 1 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 2 41 132 87 75 133 93 81 134 94 95 135 96 97 136 95 98 137 98 99 138 99 96 42 139 59 94 140 60 95 141 98 65 142 66 99 143 61 96 144 97 100 145 62 97 43 146 100 101 147 100 68 148 101 102 149 69 101 150 72 102 151 94 85 44 152 96 87 153 102 93 154 1 23 155 23 37 156 37 59 157 55 41 158 41 19 45 159 19 4 160 2 25 161 25 39 162 39 61 163 57 43 164 43 21 165 21 5 46 166 3 36 167 36 53 168 53 72 169 71 54
47. 58 59 60 61 62 63 ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST Sunday PAGE NO 21 METE UNLESS OTHERWISE NOTED TABLE RESULT CRITICAL COND RATIO LOADING FX MY MZ LOCATION W8X28 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 388 7 39 03 T 0 00 5852008 2 00 W8X58 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 425 13 300 94 T E LUN 595 50 0 00 W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 299 13 158 75 T 568 97 z8805 bf 0 00 W8X28 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 388 7 wa e 0 00 2355096 2 00 W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 424 9 328 61 122 23 6112 00 1 50 W8X58 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C Ro 651 28 C 145 79 18989 VADOS W8X28 AISC SECT ESER nao o SS RE 14 4 DERECH 23520 28 2 00 W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 109 908 62 T 0 00 21861 38 2 00 W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 254 9 9289 94 C 42 98 4062 08 0 00 W10X100 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 218 9 18796 90 C EC 9260 88 0 00 W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 197 9 Oe C 50 56 2340 63 2 50 W10X100 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 167 8 41901 66 C 16 08 5402 67 0 00 W10X100 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 221 8 21959 93 C 235 96 9260 42 0 00 W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 259 8 10929 43 C 48 50 4064 90 0 00 W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 235 8 0334 98 E 125 00 S8 Gt 0 00 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Pa
48. 86 87 99 TO 103 105 107 109 110 119 TO 123 125 127 129 130 139 TO 143 145 147 149 150 START MY MZ 11 TO 15 18 21 24 25 42 TO 46 49 52 55 56 73 TO 77 80 83 86 87 99 TO 103 105 107 109 110 119 TO 123 125 127 129 130 139 TO 143 145 147 149 150 END MY MZ Buscando que las masas participativas fueran alcanzadas en un m nimo en un 90 en los ejes horizontales condici n exigida por la norma se 82 establecieron los modos de vibraci n necesarios para el cumplimiento de dicha condici n En el presente caso se asumieron 40 modos de vibraci n para cumplir la condici n normativa CUT OFF MODE SHAPE 40 Se asign la carga muerta a los miembros estructurales grupos definidos definidas por las correas carga determinada inicialmente por el peso propio de los elementos LOAD 1 CM SELFWEIGHT Y 1 ONEWAY LOAD CARGA MUERTA ENTREPISO 550 KG M2 ENTREPISO ONE 550 GY CARGA MUERTA TECHO 400 KG M2 TECHO ONE 400 GY RV ADOS S RESE Se DERECHO de 300 kgf m2 para la carga viva y 100 kgf m2 para el nivel techo como sobrecarga de uso Se considero que estos valores de sobrecarga son adecuados dado que no se realizo una disminuci n de la carga viva conforme aumentaban los niveles establecidos por la norma de acciones m nimas referentes a la carga viva LOAD 2 CV CARGA VIVA ENTREPISO 300 KG M2 ONEWAY LOAD _ENTREPISO ONE 300 GY CARGA VIVA NIVELES TECHO 100 KG M2 _ TECHO ONE 100 GY En cuanto a las cargas s
49. 8798 16 2 50 378 43 0 00 9086 01 0 00 280 27 0 00 17542 01 2 50 408 87 0 00 RES 2 50 382 05 0 00 4334 64 2 50 201 55 0 00 279 91 0 00 1952 45 1 50 Togo 0 00 1752 48 1 50 329 43 0 00 1808 97 1 50 193 98 0 00 12 12 12 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 38 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX 2825 ZA a 974 459 5942 480 1881 0 1881 0 3520 00 95207 00 3520 00 23520 00 3520 00 9520 00 3591 00 ESA La 00 2825 287 Oh 296 3520 00 23520 00 960 118 FZ 339 1 LOS 3520 00 23520 00 954 196 00 96 44 03 40 27 38 00 38 00 28 28 28 28 28 28 38 38 WI 9d 88 87 28 28 30 40 51 24 28 28 31 87 1 50 A A O O E dC HS A OO fate cs GD O HS A O O A A O O A A O O A A O O HS A O O qp GD O 50 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 00 00 00 0 0
50. Design utilizando el m dulo RAM Connections Esta verificaci n se realiz DO E diseno de 8 conexiones flexibles corte y 8 del un ri RVR E estructura de 3 niveles dealzada ys E Sa Nus ba CA cuales fueron escogi Os Rt Suan ofreciera las mayores solicha Aos Ipa actuantes Este analisis determino que el Staad Pro Design aunque es un modulo muy versatil algunos de los parametros y condiciones minimas que deben ser revisadas no son consideradas por dicho modulo tal es el caso de los espesores minimos de soldaduras y espesores minimos de planchas Las variaciones en lineas generales suelen ser insignificantes en correspondencia con la comparacion manual concluyendo que el software cumple con los requerimientos de la norma COVENIN 1618 98 No obstante los aspectos mencionados anteriormente deben ser considerados por el calculista una vez se definan las caracteristicas geometricas y disposicion final de los elementos que integran una determinada conexion El entorno grafico que ofrece dicho modulo es suficiente para establecer disenos ptimos Palabras Claves Conexiones gretty_araujo hotmail com burneo_jose hotmail com ARAUJO NEGRON GRETTY CAROLINA BURNEO GONZALEZ JOSE FRANCISCO DESIGN BOLTS CONNECTIONS IN STEEL STRUCTURES ABOUT THE STANDARD COVENIN 1618 98 AND STAAD PRO DESING CIVIL ENGINEERING DEGREE INVESTIGATION ENGINEERING FACULTY CIVIL ENGINEERING SCHOOL RAFAEL URDANETA UNIVERSITY MARACAIBO VENEZUELA 182 P ABSTRACT T
51. ESER 9120 22 0 01 0 00 0 00 99 051 7 CHES R 0 00 0 00 23 0 00 0 88 0 00 HERE 1139 0 00 T2289 0 00 24 0 00 0 56 0 00 9 28 586 81 393 0 00 46 07 0 24 25 0 00 13 24 0 00 99 051 41 822 81 398 0 00 1088 83 0 00 26 0 00 13 36 0 00 99 051 55 180 81 394 0 00 1099 44 0 48 27 0 02 0 00 0 00 99 068 55 180 81 394 1 35 0 00 0 00 28 0 02 0 00 0 00 99 084 55 180 81 394 lo 0 00 0 00 29 0 00 7 36 0 00 99 084 62 544 81 395 0 00 609 20 0 30 30 0 00 0 00 0 00 99 085 62 544 81 395 0 09 0 00 0 00 31 0 00 0 00 0 00 99 085 62 544 81 395 0 01 0 00 0 00 30 0 14 0 00 0 00 99 223 62 544 81 395 11 63 0 00 0 00 33 0 14 0 00 0 00 99 359 62 544 81 395 11 40 0 00 0 00 34 0 00 3 87 0 00 99 359 66 413 81 395 0 00 326 94 0 00 35 0 00 3 80 0 01 99 359 70 217 81 406 0 00 321 68 2 87 36 0 00 0 01 0 17 99 359 70 229 81 571 0 00 99 46 97 37 0 00 0 00 0 00 99 359 70 229 81 571 0 04 0 00 0 00 38 0 55 0 00 0 00 99 908 70 229 81 571 47 04 0 00 0 00 39 0 00 0 03 0 57 99 908 70 263 82 138 0 00 2 94 163 05 40 0 00 0 03 13 87 99 908 70 296 96 010 0 00 2 82 2022 97 TOTAL SRSS SHEAR 3594 55 2348 27 15719 27 TOTAL 10PCT SHEAR 4567 16 3709 54 16860 19 TOTAL ABS SHEAR 4998 68 5732 70 21272 99 TOTAL CQC SHEAR 4485 28 4153 38 16500 91 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 15 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 16 STATIC LOAD REACTION EQUILIBRIUM SUMMARY FOR CASE NO 1 CM TOTAL APPLIED LOAD KG METE SUMMARY LOADING 1
52. LD 167 PERFORM ANALYSIS PRINT STATICS CHECK PROBLEM STATISTI CH S PAGE NO 4 RESERVADOS NUMBER OF cra ERES 90 171 9 TOTAL PRIMARY LOAD CASES 5 TOTAL DEGREES OF FREEDOM 513 SIZE OF STIFFNESS MATRIX 6 DOUBLE KILO WORDS REQRD AVAIL DISK SPACE 12 5 1645 6 MB G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 4 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE gt PAGE NO 5 NUMBER OF MODES REQUESTED 40 NUMBER OF EXISTING MASSES IN THE MODEL 243 NUMBER OF MODES THAT WILL BE USED 40 G TESTS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 5 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE MODE Oo I Mm owt WN rS N N N N N N N rm FFF RFR FF FF FP N U ps O N H O DO 0 J NM 01 4 O N HO oO 27 28 29 30 31 32 3 3 34 3 5 36 37 38 3 9 40 CALCULATED FREQUENCIES FOR LOAD CASE FREQUENCY CYCLES SEC 1 209 1 249 1 767 2 054 Z1 9G SG 3 471 3 784 14853 5035 5 081 5 369 6 549 6 798 7 109 T150 eg Ge 7 194 1 664 7 678 7 782 8 015 8 425 8 444 DERES 648 8 650 8 836 8 981 9 382 9 853 9 884 10 230 10 249 11 034 11 056 11 496 12 044 13 069 PERIOD SEC HOS D DO DO DO DO DO O O DO DO OO DO O O O O O O DO O DQ O PAGE NO 6 02092 80089 56584 37677 36245 31070 28809 26430 22972 19862 s2681 18626 15269 14710 14066 al To 13965 13901 13048 1
53. La tension minorada Ft dada en la Tabla No 1 debera ser igual o mayor que la tension de corte mayorada fv En las conexiones del tipo deslizamiento critico la resistencia minorada de los pernos y partes roscadas sometidos a traccion y corte combinados se determinara de acuerdo a las consideraciones a realizar a posteriores en esta tesis 41 TABLA NO 2 PRETENSION MINIMA ESPECIFICADA EN PERNOS DE ALTA RESISTENCIA DIAMETRO PERNOS PERNOS DEL A325 PERNO d Th mm plz ND 22 1 8 M24 25 1 M27 34000 29 11 8 CHUZ Dh t0700 D E Nota Igual a 0 70 de la minima resistencia a tracci n de los pernos redondeada de acuerdo con las normas ASTM A325 A325M y ASTM A490 A490M para pernos con roscas UNC Fuente COVENIN 1618 98 Tabla 22 7 Efecto de apalancamiento La resistencia minorada de los pernos requerida para soportar tracciones directas se calcular consider ndolos efectos de las cargas externas mayoradas y cualquier tracci n resultante del efecto de apalancamiento producido por la deformaci n de las partes conectadas Fatiga En los pernos de alta resistencia no apretados totalmente pernos corrientes y los pernos de anclaje roscados con reducciones torneados o 42 laminados el m ximo recorrido de tensiones en el rea neta de tracci n definida por la siguiente f rmula 0 0743 Y TL e A d JI n Donde d Di metro nominal del cuerpo o v stago sin roscar mm o plg n Num
54. Local web yielding Web crippling Panel zone web shear Strength ratio Vertical center to center spacing pitch Horizontal c t r spaci Tia e ed bolt el surface OT the tensi V2 Pos V2 Neg M33 Pos Kip Kip Kip ft 24 49 0 00 6 27 Value Min value RESERY 6 in 1 67 1 13 in 1 13 1 50 in 0 88 1 75 in 0 88 5 00 1 16 in 5 00 6 00 1 16 in 4 00 3 57 in 6 00 1 16 in 6 00 in 6 27 Kip ft 6 27 Kip ft 24 49 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip Value Demand 164 44 Kip ft 6 27 82 83 Kip 15 40 88 36 Kip 24 49 292 32 Kip 24 49 80 03 Kip 24 49 23 89 Kip 15 40 0 25 in 112 02 Kip 15 40 122 16 Kip 15 40 59 55 Kip 24 49 40 35 Kip 15 40 161 75 Kip 15 40 214 91 Kip 15 40 146 73 Kip 15 40 0 64 1 00 103 M33 Neg Kip ft ColV2 Kip Col Axial Kip Axial Neg Kip Axial Pos Kip 6 27 11 84 11 85 11 67 166 41 Maxvalue Status Status OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK CONEXI ONES C5 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexiones1 std Units system English Current Date 06 09 2009 02 22 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID J4 N59 BCF M 89 65 Extended end plate LOADS Condition ENV Envelope CAPACITIES BY LOAD CONDITION Load condition ENV Envelope
55. No Disenado 81 Rigida 108 W8x48 2 50 No No Disenado Fuente Araujo y Burneo 2009 98 Para tal efecto en la siguiente grafica se muestra el grupo de conexiones desarrolladas determinadas como las mas desfavorables ya que aquellas que deben soportar la mayor carga tributaria y por ende es donde se producen las mayores solicitaciones y esfuerzos en la estructura modelada y analizada Figura No 21 Conexiones Rigidas Disenadas Fuente Araujo y Burneo 2009 99 Por tal motivo se presentan los resultados obtenidos en el Ram Connection del Staad Pro Design donde se ofrecen las derivaciones provenientes del diseno de estas 8 conexiones escogidas Es necesario acotar que por tratarse de una estructura Regular y Sim trica existen conexiones con mismas propiedades y esfuerzos actuantes similares No obstante es necesario determinar que la conexi n presentada a disenar est basada en una conexi n que mediante planchas de cabeza persigue soldar en la viga en taller a una plancha extrema perpendicular a su eje longitudinal para luego conectar esta al ala de la columna en la obra usando pernos ASTM A 325N para su nak APOS Esta ultima union tute ree OS Ela diferencias en la perforaci n de los huecos pueden producir un descuadre de la conexion y la viga resulta asi con montaje defectuoso por falta de alineacion CONEXI ONES Cl Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexiones1 std
56. Units system English Current Date 06 09 2009 02 07 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID J1 N61 BCF M 91 72 Extended end plate LOADS Condition ENV Envelope CAPACITIES BY LOAD CONDITION Load condition ENV Envelope Description Dimensions Compatibility of connection with members Bolts diameter of the plate Vertical center to center spacing pitch Horizontal center to center spacing gage Distance from centerline of bolt to emsurfic Vertical ed kaka the plat H Hori TA the a e ang Welas Weld size for end shear OS Minimum effective length of the weld for end shear Weld size for web flexural strength near tension bolts Minimum effective length of the weld to develop web tensile s Acting loads Mpos Required positive moment strength Mneg Required negative moment strength V Required Shear Strength Tension axial force top flange Compression axial force top flange Tension axial force bottom flange Compression axial force bottom flange Capacities Flexural strength of the beam Bolts tension strength Bolts shear Bolt bearing on column Bolt bearing on end plate Maximum flange forces due to bending in the plate Minimum thickness for bending in the plate Plate shear yielding Flange weld capacity Weld capacity for end shear Column capacity Local flange bending Local web y
57. balancines Cuando d s 63 5 cm Rt 0 06 Fy 914 L d 50 Cuando d gt 63 5 cm Rt 0 478 Fy 914 L d Donde L Longitud de apoyo cm d Diametro del rodillo o balancin cm Aplastamiento en apoyos de concreto En ausencia de normas o reglamentaciones referentes a la resistencia por aplastamiento de losapoyos de concreto se tomar como resistencia minorada c Np con gc 0 60 y Np de acuerdo con los siguientes casos a En el area total del apoyo de concreto VADOS Np WERE CHOS RES b En un area parcial del apoyo de concreto con la condicion f i At y af A iat 2 N 0 85F A JA A A1 Area de contacto del acero que descansa conc ntricamente sobre un apoyo de concreto cm2 A2 Maxima area de la porcion de la superficie de concreto que es geometricamente similar y concentrica con el area cargada cm2 Fc Resistencia especificada del concreto a la compresi n kgf cm2 51 Agujeros Los tama os m ximos de los agujeros para pernos ser n los de la Tabla No 6 excepto que podr n utilizarse agujeros m s grandes en las bases de las columnas cuando sean necesarios por las tolerancias en la localizaci n de los pernos de anclaje en las fundaciones de concreto TABLA NO 6 DIMENSIONES NOMINALES DE AGUJEROS DIAMETRO DIMENSIONES DE AGUJEROS d DEL PERNO d Estandar mm pla Di metro DEM HON ses p uini is 6 EN NEST 206 saan 173x397 TITE G50 2 59 G25 Nota a L
58. causa de esto los remaches se aflojan vibran y a la larga tienen que reemplazarse Los pernos de alta resistencia pueden apretarse hasta que se alcanzan esfuerzos muy altos de tensi n de manera que las partes conectadas quedan fuertemente afianzadas entre la tuerca del tornillo y su cabeza lo que permite que las cargas se transfieran principalmente por fricci n 29 En ocasiones se fabrican pernos de alta resistencia a partir de acero A449 con di metros mayores de 1 Y plg que es el di metro m ximo de los A325 y A490 Estos pernos pueden usarse tambi n como pernos de anclaje de alta resistencia y no deber n usarse en conexiones del tipo de deslizamiento cr tico 2 2 5 TIPOS DE CONEXIONES SEGUN SU RESTRICCI N A LA ROTACI N Las conexiones difieren en base al nivel de restricci n contra la rotaci n que permiten en los extremos del miembro que conectan Entonces en base al criterio antes expuesto las conexiones se clasifican como R gidas Semi r gidas y flexibles R gidas tienen nai LB el angulo original DERES e la junta Esta tipo de conexi n se dise a para que desarrollen la resistencia completa a cortante y momento flector Ver figura 3 y 4 Figura 2 Conexi n R gida Viga Columna es 3 mus Fuente Araujo y Burneo 2008 30 Figura 3 Conexion Rigida Viga Viga 4 cab c i Ei mel TORO N Seg n la Norma COVENIN 1618 1998 Estructuras de acero para
59. de la carga en conexiones tipo aplastamiento En las planchas exteriores con agujeros de ranura larga se suministrar n pletinas a modo de arandelas o pletinas continuas con agujeros est ndar de tama o suficiente como para cubrir totalmente el agujero de ranura larga despu s de su colocaci n En las conexiones con pernos de alta resistencia las arandelas de pletina o las pletinas continuas 54 tendran un espesor no menor de 8 mm 5 16 plg y de un material de grado estructural no necesariamente endurecido Separacion minima entre los agujeros La distancia entre los centros de los agujeros de cualquier tamano no sera menor a 2 7 veces el diametro nominal del perno pero preferiblemente no sera menor de 3 diametros La separacion entre pernos cumplira con los requisitos de aplastamiento Separacion maxima entre los agujeros La separacion longitudinal entre los ERV ROS en contacto continuo contio OA RE Ilo dos planchas ser la indicada a continuaci n a En los miembros pintados o los no pintados y no sometidos a corrosi n la separaci n no exceder de 24 veces el espesor de la plancha m s delgada ni de 300 mm b En los miembros no pintados de acero resistente a la corrosi n sujetos a la corrosi n atmosf rica la separaci n no exceder de 14 veces el espesor de la plancha m s delgada ni 180 mm Distancias m nimas al borde de los agujeros Las distancias de los centros de los agujeros est ndar a cualqui
60. edificaciones M todo de los estados l mites cap tulo 21 las conexiones r gidas deben cumplir con los siguientes criterios para poder ser catalogadas de esa manera Las conexiones viga columna que forma parte del sistema resistente a sismos se disefiar n para un momento flector Mu igual o mayor que 1 1 Ry Mp el momento de la viga o el m ximo momento que puede ser transmitido por el sistema cualquiera que sea el menor Ry Relaci n entre la tensi n cedente esperada Fye y la tensi n cedente m nima especificada Fy para el tipo de acero utilizado Mp Momento pl stico te rico En las conexiones con juntas de alas soldadas se eliminar n las pletinas de respaldo y de extensi n y la soldadura se reparar incluyendo el uso de un 31 filete de soldadura como refuerzo excepto que en el ala superior se permitir dejar la pletina de respaldo si est fijada en su borde inferior al ala de la columna por medio de un filete continuo de soldadura No se utilizar soldadura de ranura de penetraci n parcial o soldaduras de filete para resistir las fuerzas de tracci n en las conexiones Semi Rigidas PR Permiten una restricci n contra la rotaci n de la junta de grado intermedio entre la rigidez de las conexiones r gidas y la flexibilidad de las conexiones de cortante simple Se disenan para resistir cortante y momentos flectores cuyos valores son intermedios As mismo los AROS acero han limitado el uso de este e fees v
61. por M ndez 1988 quien explica que una investigaci n descriptiva identifica caracter sticas del universo investigado establece comportamientos concretos descubre y comprueba la asociaci n entre variables de investigaci n c Este trabajo de CAOS AER ser descriptivo dado que DERE comparar metodolog as del dise o de conexiones apernadas en estructuras met licas 3 2 DISENO DE LA INVESTIGACION El dise o de la presente investigaci n seg n lo propuesto por Hern ndez Fern ndez y Baptista 1994 es de tipo no experimental ya que no se hace variar intencionalmente las variables independientes o simplemente resulta imposible manipularlas a su vez fueron analizadas en su estado natural sin la intervenci n de los investigadores Esto implica que si se sigue el procedimiento correcto se debe comparar en condiciones muy espec ficas que no dependen del investigador sino de los manifiestos y condiciones presentadas en la normativa y bajo el esquema de c lculo del Staad PRO DESIGN 2007 67 La investigacion no experimental puede clasificarse en transeccional y longitudinal Hernandez Fernandez y Baptista 1994 ubicandose el desarrollo de esta investigacion en un diseno transeccional o transversal ya que se recolectaran datos en un solo momento en un tiempo unico Su proposito es describir variables analizar su incidencia e interrelacionarlas en un momento dado a su vez se incluye dentro de los disenos transeccionales d
62. ranura es paralelo a la fuerza de aplastamiento la resistencia minorada al aplastamiento sera Rt con un factor de minoraci n de la resistencia te rica q 0 75 y la resistencia te rica Rt se determinar como se indica a continuacion 1 Cuando la deformaci n en el agujero del perno sometido a solicitaciones de servicio es una consideraci n de diseno Rt 1 2 Lc t Fu lt 2 4 d t Fu 2 Cuando la deformaci n en el agujero del perno sometido a solicitaciones de servicio no es una consideraci n de dise o Rt 1 5 Lc t Fu lt 3 0 d t Fu 3 Para un perno en una conexi n con agujeros de ranura larga cuyo eje mayor sea perpendicular a la direcci n de la l nea de acci n de las fuerzas Rt Lc t Fu lt 2 0 d t Fu 40 Donde Fu Resistencia minima de agotamiento en tracci n especificada para la parte conectada Lc Distancia libre en la direccion de la fuerza entre el borde del agujero y el borde del agujero adyacente o al borde del material d Diametro nominal del perno t Espesor de la parte conectada Resistencia al corte y traccion combinadas En las conexiones de tipo aplastamiento la resistencia minorada de los pernos y partes roscadas sometidos a traccion AMG Sera Q Ft Ab con un co de it Sosa p 0 75 y Ft es la tensi n te rica de tracci n calculada de las formulas dadas en la Tabla No 2 presentada a continuaci n como funcion fv la tension de corte producida por las solicitaciones mayoradas
63. tcm Espesor requerido de plancha por flexi n tp 4Me bp Fb Segun Fratelli Fb 0 9 Fy 2277 kg cm2 tp 24 9 mm lt 25 mm OK 7 Diseno de las soldaduras viga L1 d 2 tf 90 mm 4 Rn 0 75 2214 0 707 9 2z 21 13 t gt 111 t OK Dmin 0 9 2530 1 3 2 0 707 2214 0 95 cm Dmin 9 46 mm lt 42 mm OK Soldadura en toda el alma de la viga 12 mm L 209 2 2 21 13 447 mm Dmin 82089 55 0 707 2214 44 7 1 17 cm Dmin 11 73 mm lt 412 mm OK Se usara soldadura de filete en todo el perimetro del ala con D mm 12 En el alma comprimida se usara soldadura con D 12 mm 112 DETALLE SECCION RESUMEN DEL DISENO DER Presentado este diseno proveniente de la verificacion Manual siguiendo el esguema de lo referido en la Norma COVENIN 1618 98 se determinan las siguientes diferencias geometricas y cantidad de materiales 1 Una de las diferencias encontradas es que las soldaduras prefijadas por el software Ram Connection del Staad Pro Design arroja que espesores de 6 mm son suficientes No obstante los calculos manuales arrojan espesores minimos de 10 mm tanto para las alas como el alma 2 Otro aspecto determina una diferencia importante en el calculo de los espesores de la plancha extrema donde el software Ram Connection del Staad Pro Design identifica que un espesor de plancha de Ya plg es suficiente aun cuando los c lculos manuales arrojan que se necesita un 113 espesor minimo de
64. 0 3 5 4403 90 0 00 460 72 0 00 90 37 57 1 50 648 16 1 50 2345 95 0 00 680 00 1 50 0 00 0 00 0 00 0 00 1881 38 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 RECHS 0 00 4 00 1290 80 0 00 456 48 1 50 4403 90 1 50 460331 1 50 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 1478 42 1237 AS Ta SA 0 00 4403 87 0 00 460331 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 7870 30 1 50 300 96 0 00 13 19 12 T 26 19 12 PAGE NO 39 1752 48 T 1 50 KABET DO 1752 48 T 1 50 31 98 O 200 93 T A00 13241348 0200 140 96 T 4 00 BO 000 102 65 T 4 00 LOOT DOO MATT WO RES 0 00 959 84 T 4 00 IST e 0200 1752 48 T 1 50 10 85 C 0 00 41 39 T 4 00 ist 000 1810 93 T 1 50 125 oe 0200 102 46 T 4 00 475 82 C 0 00 12 18 12 12 ADOS 12 12 18 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 39 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 40 MIN 5441 34 1 50 E Assen 6 00 9 200 48 1 50 12 2505 57 Oo TO 1055 36 1 50 8 109 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 133294 0 00 5 MIN 3520 28 4 00 7 3520 28 2 00 0 00 4 00 26 0 00 4 00 26 141 04 4 00 12 110 MAX 1881 38 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 231 70 0 00 12 MIN 1881 38 4 00 j 887 38 2 00 0 00 4 00 26 0 00 4 00 26
65. 0 2 58 59 00 00 62 00 00 00 01 86 21 JB 00 00 s93 26 LENGTH IN METE FZ Oo oO O O CD FR 1 O DO O O N 01 00 00 00 00 00 3176 248 134 00 01 00 00 00 s93 46 00 00 OS pU Oa 0 0 23 00 00 00 00 00 293 18 00 ED s25 708 22 29 43 p a RE ERVAD 19 03 13 00 00 43 59 03 63 ARE ABOUT THE ORIGIN PAGE NO d MOMENTS MX MY 0 01 6425 03 0 01 6521 48 0 00 ng oye mre pe 0 00 20 207 0 00 UL O 0 00 E deal 15512 80 19057 27 41 93 1489 49 1669 40 2806 55 0 01 400 34 0 00 che sa 0 02 53296 0 00 1 12 0 00 0 83 SAO Gie 57 9 55 13488 52 Sle 0 00 1 81 kb 0 e1352 E 20 333 2203 00 00 65 00 00 s01 OZ 6100 287 90 00 0 42 3541 54 80 46 43 20 24 93 93 0 25 0 ss PG Sols ma Os 29 1 9 63 0 s2436 eL 11 102 es AA 22210 08 18 65 33 79 68 37 99 11 99 24 65 82 zo 59 48 71 MZ SLOT 4 019 EIA 0 0 0 SO 0 me 184 LS 189 0 mod 894 20405 b 43 91 82 00 07 01 72 75 90 67 97 38 68 46 ET 39 66 DOS 1111 48 A Sa 637 15244 15340 63 60 8558 3 0 Sha Oa 4578 4568 30 21 35 6 o a194 95 14 49 22 74 42 64 37 75 09 75 21 56 30 28 52 14 80 G TESIS ARAUJO BURNEO
66. 0 50 ESE ERVA 43 74 0 00 12 CHOS 0 00 MIN 1526 91 250 DER 50 1 54 45O 48 85 00 6 1091 31 C 0 00 3 60 MAX 2904 31 0 00 3 5402 67 0 00 5 53 08 0 00 12 84 17 0 00 5 46844 66 C 2 50 7 MIN 22904031 Dub OF 5400 67 0 00 22 15 86 2 50 95 2155 55 GOO dB 26 056 0 00 3 61 MAX 5946 62 0 00 8 9260 42 0 00 8 44 25 0 00 12 4B TR vB 18 DECIDI NGO 7 MIN 409 36 2 29 B Lao nw oo 7 2 07 9 50 5 Emo uoo 48 858 00 C 0 00 4 62 MAX 2842 04 0 00 8 4064 90 0 00 8 4 05 0 00 5 sasos 000 12 IAA 9555 7 MIN 205 95 9 29 b SAB Udo DSO 7 42 44 2 50 6 251505 2 50 ESQ gau og 4 63 MAX 3068 52 0 00 7 3614561 000 8 25999 0 00 5 219 85 ion 12 423 45 0 00 7 MIN iano O 36 5 4640 02 50 8 299214 1 50 12 2995 02 Liso 12 86 45 C 0 00 5 64 MAX 3506 46 0 00 7 2688 03 Odo 8 Sic 000 5 400 70 0 00 12 2423 45 C 0 00 7 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 35 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX 125 308 6229 316 234 224 6635 368 247 361 1056 88 74 66 218 145 1474 L50 232 307 3506 AN 2400 96 190 110 604 187 21935 Sth oe 602 364 6628 2369 SA 0 TESE 0 2020 00 2020 00 2020
67. 0 9520 00 3591 00 ESA La 00 2816 292 mS mU ois 4932 INS 67 546 3520 00 3320 00 1591 90 1920 TO 955 65 10 15 51 26 45 96 38 00 38 00 28 28 28 28 28 28 38 38 96 08 76 31 93 79 19 94 28 28 23 09 71 81 23 76 1 50 H HO GO Aa A O O H A O c H F c O HS A O O A A O O A A O O A A O O HS A O O E qp GO O 50 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 50 50 00 0 00 12 14 18 14 12 803 4202 0 00 2050490 0 00 16502 81 1 50 822 94 1 50 4492 78 0 00 866 79 1 50 0 00 0 00 0 00 0 00 1881 38 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 0 00 0 00 RECHS 0 00 4 00 1286 97 0 00 451 66 1 50 4399 15 1 50 441 14 1 50 2201495 0 00 547 66 1 50 8342 62 1 50 53 2a O 1 50 0 00 0 00 0 00 0 00 3520 28 2 00 0 00 4 00 2304 05 137 549 56 0 00 83425509 0 00 532 16 0 00 1466 79 1 37 451 66 0 00 T 26 13 18 19 12 PAGE NO 3495 98 T 1 50 237958 0 00 3495 98 T 1 50 Toco 0200 2038 56 T 4 00 159 75 C 0 00 150 49 T 4 00 TALE 0 00 SADE We ADO 56 32 C 0 00
68. 0 in 0 88 1 75 in 0 88 5 00 1 16 in 5 00 6 00 1 16 in 4 00 3 57 in 6 00 1 16 in 6 00 2 38 in 6 27 Kip ft 6 27 Kip ft 24 49 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip Value Demand Status 164 44 Kip ft 6 27 OK 82 83 Kip 15 40 OK 88 36 Kip 24 49 OK 292 32 Kip 24 49 OK 80 03 Kip 24 49 OK 23 89 Kip 15 40 OK 0 25 in 112 02 Kip 15 40 OK 122 16 Kip 15 40 OK 59 55 Kip 24 49 OK 40 35 Kip 15 40 OK 161 75 Kip 15 40 OK 214 91 Kip 15 40 OK 146 73 Kip 15 40 OK 0 64 1 00 OK 108 El tipo de conexi n determinada como del tipo r gida para el diseno presentado es graficado y geometrizado por el Ram Connection del Staad Pro como puede mostrarse a continuacion FA BENTLEY o File name GATESIS ARAUJO BURNEO Insumos Staad Estructura para conexiones1 std Units system Metric Current Date 22 07 2009 11 30 p m Connections Geometry Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID Shear Moment lan nG Pele RE 8 e by pil H tp Leh a y 4 For bolts the deformation around the bolt holes is considered The program is considering rolled shapes DATA Beam data Section W8X48 Material A36 Column data The connection is close to the column end Section W10X100 Material A36 Extended end plate data L 36 83 cm length b 22 86 cm width t
69. 064 1 49 0 0434 2 0 0324 se planteo las diferentes combinaciones de carga de diseno de la estructura siguiendo lo establecido en la Norma Vigente Venezolana COVENIN 1618 98 para el diseno de estructuras de acero basados en el codigo AISC LRFD 84 LOAD COMB 6 1 4 CM 11 4 LOAD COMB 7 1 2 CM 1 6 CV 11 221 6 LOAD COMB 8 1 2 CM CV SX 0 3 SY 0 3 SZ 11 221 03 1 0 LOAD COMB 9 1 2 CM CV SX 0 3 SY 0 3 SZ 11 221 03 1 0 LOAD COMB 10 1 2 CM CV 0 3 SX SY 0 3 SZ 11 221 041 0 LOAD COMB 11 1 2 CM CV 0 3 SX SY 0 3 SZ 11 221 04 1 0 LOAD COMB 12 1 2 CM CV 0 3 SX 0 3 SY SZ 11221051 0 LOAD COMB 13 1 2 CM CV 0 3 SX 0 3 SY SZ 11 221 05 1 0 LOAD COMB 14 0 9 CM SX 0 3 SY 0 3 SZ 1 0 93 1 0 LOAD COMB 15 0 9 CM SX 0 3 SY 0 3 SZ 1 0 93 1 0 LOAD COMB 16 0 9 CM 0 3 SX SY 0 3 SZ 10 94 1 0 DO rational A LOAD COMB 19 0 9 CM 0 3 SX 0 3 SY SZ 1 0 9 5 1 0 Igualmente se plantearon las combinaciones en estado de servicio LOAD COMB 20 CM CV 1 1 02 1 0 LOAD COMB 21 CM CV SX 0 3 SY 0 3 SZ 11021031 0 LOAD COMB 22 CM CV SX 0 3 SY 0 3 SZ 11021 03 1 0 LOAD COMB 23 CM CV 0 3 SX SY 0 3 SZ 11021041 0 LOAD COMB 24 CM CV 0 3 SX SY 0 3 SZ 11021 04 1 0 LOAD COMB 25 CM CV 0 3 SX 0 3 SY SZ 11021051 0 LOAD COMB 26 CM CV 0 3 SX 0 3 SY SZ 1102105 1 0 Se realizo el an lisis estructural respectivo PERFORM ANALYSIS
70. 1 plg destacando que la formulacion de este calculo proviene de postulados normativos y de lo indicado por Fratelli 2003 referente al calculo del espesor requerido 3 En lineas generales las dimensiones estan muy cercanas entre los dos recursos utilizados ya que el c lculo manual determinaba ajustes y aproximaciones por dimensiones reales y construibles 4 2 CONEXI N FLEXIBLE EN VIGAS DE AMARRE Para poder disenar las conexiones flexibles fue necesario desarrollar el siguiente cuadro adjunto la cual epic ra Oo de este tipo en DERECHAS Esta tabla es mostrada a continuaci n Nodo 55 59 59 94 57 61 61 96 71 72 72 102 37 41 41 85 39 ER 53 54 54 93 19 23 23 73 21 25 25 75 35 36 36 81 Fuente Araujo y Burneo 2009 Tipo Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Flexible Viga 73 73 139 139 77 77 143 143 87 87 150 150 42 42 119 119 46 3 EGHQP 123 56 56 130 130 11 11 99 99 15 15 103 103 25 25 110 110 VIGAS DE AMARRE Seccion W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 W8x48 Cuadro No 3 Conexiones Flexibles N
71. 2 0 00 0 00 30 0 14 0 00 0 00 99 223 62 544 81 395 38 77 0 00 0 00 33 0 14 0 00 0 00 99 359 62 544 81 395 37 99 0 00 0 00 34 0 00 3 87 0 00 99 359 66 413 81 395 0 00 326 94 0 00 35 0 00 3 80 0 01 99 359 70 217 81 406 0 00 321 68 0 86 36 0 00 0 01 0 17 99 359 70 229 81 571 0 00 0 99 14 09 37 0 00 0 00 0 00 99 359 70 229 81 571 Gees 0 00 0 00 38 0 55 0 00 0 00 99 908 70 229 81 571 156 82 0 00 0 00 39 0 00 0 03 0 57 99 908 70 263 82 138 0 00 2 94 48 91 40 0 00 0 03 13 87 99 908 70 296 96 010 0 00 2 82 1206 83 TOTAL SRSS SHEAR 11981 84 2348 27 4715 78 TOTAL 10PCT SHEAR 15223 86 3709 54 5058 06 TOTAL ABS SHEAR 16662 27 5732 70 6381 90 TOTAL CQC SHEAR 14950 92 4153 38 4950 27 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 9 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 10 RESPONSE LOAD CASE 4 COC MODAL COMBINATION METHOD USED DYNAMIC WEIGHT X Y Z 1 995324E 05 1 995324E 05 1 995324E 05 KG MISSING WEIGHT X Y Z 1 842090E 02 5 926979E 04 7 961411E 03 KG MODAL WEIGHT X Y Z 1 993482E 05 1 402626E 05 1 915710E 05 KG MODE ACCELERATION G DAMPING 1 0 08037 0 05000 2 0 08270 0 05000 3 0 09203 0 05000 4 0 09203 0 05000 5 0 09203 0 05000 6 0 09969 0 05000 7 0 10410 0 05000 8 0 10873 0 05000 9 0 11548 0 05000 10 0 12154 0 05000 11 0 12189 0 05000 12 0412395 0 05000 13 0 13049 GAAN 14 eue 05000 VADOS 15 13283 ESER 16 CH pa RE 17 DE E 05000 18 0 13316 05000 19 0 13482 pner 20 0 1348
72. 2 5 0 9 20 1 5 2 5 0 21 6 2 5 0 22 7 5 2 5 D 23 0 2 5 4 24 1 5 2 5 4 25 6 2 5 4 IQ 26 TES 2D Ap AT OA S 07 280 Ss mb Kai 3 Zee AG BO so 2G di 317 9 11 32 9 2 5 4 33 10 5 2 5 4 34 10 5 2 5 0 35 12 2 E E WADOS 12 38 1 5 5 0 39 6 5 0 40 7 5 5 0 410 ER 13 45 3 5 0 46 4 5 5 0 47 3 CH SR 51 10 5 5 4 14 52 10 5 5 0r 53 12 TEA E oe OF 7 5 RES 57 6 7 5 0 an SS we Oe Lo DR 29 9 97 7 0O 1 5 7 5 4 61 6 7 5 4 62 7 5 7 5 4 63 3 7 5 0 le 64 4 5 7 5 0 65 3 7 5 4 66 4 5 7 5 4 67 9 7 5 Or 68 9 7 5 4 69 10 5 7 54 Tes ANOS TS NG TINA TES OB dee des obo e 2 es sigh TA Dad GA DE VD nuces cS 1 8 76 TeS NDA O dob vA 87 TB 4 5 ED Oi 79 9 o Ier iu de AE 87 8L uu 19 82 0 O 8 83 6 0O 8 84 12 0 8 850 5 8 BG 1 5 5 8 87 6 5 8 Bo 7 558 ZU 89 3 5 87 90 4 3 567 91 9 3 87 92 10 35 5 87 93 12 5 87 94 0 TB Zw YO LeS igi Og 90 70 had OT O7 TaD TED ge DO OS TLO BE ODA LO S LOOB dee 22e gd grobe Kabo 8e T02 T2 PANG 8 23 MEMBER INCIDENCES 24 1 19 20 2 21 22 3 23 24 4 25 26 5 20 27 6 27 28 7 28 21 8 24 29 294 9 29 307 LO SO 257 TI NG 237 12 20 24 13 DO 277 T4 28 307 I5 21 2925 TE 22 31 26 17 26 32 18 22 26 19 32 33 20 31 34 21 32 31 22 34 35 23 33 36 24 34 33 27 25 35 36 26 19 1 27 23 4 28 2 21 29 25 5 30 36 6 31 35 3 32 37 38 28 33 39 40 34 41 42 35 43 44 36 38 45 37 45 46 38 46 39 39 42 47 40 47 48 29 41 48 43 42 37 41 43 38 42 44 47 45 45 46 48 46 39 43 47 40 49 48 44 50 30 AG d0 44
73. 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO Al MIN 1881 38 4 00 7 Seep se S400 7 0 00 4 00 26 600 0D DG 307 66 T 4 00 12 120 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 i 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 18929158 O00 5 MIN 3520 28 4 00 3 285820408 2400 7 0 00 4 00 26 0 00 4 00 26 185552 T 4 00 12 121 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 i 0 00 0 00 1 0 00 0 00 i 152106 0 00 42 MIN 3520 28 4 00 Jj 8620 28 2506 7 0 00 4 00 26 6 00 0D 26 142 22 T 4 00 18 122 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 23 95 C 0 00 3 MIN 3520 28 4 00 X3 8850028 2300 7 0 00 4 00 26 0200 4 00 26 38 08 T 4 00 8 123 MAX 3591 38 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 Lt Mabe 00 12 MIN 3591 38 4 00 7 26507398 2 00 7 0 00 4 00 26 0 00 00 26 1292 36 T 4500 8 124 MAX 2271 55 0 00 8 694 44 0 00 3 361 49 0 00 5 Bog sq bo 19 288 53 Qoo Di MIN ied W239 b x308 420 1 50 7 235600 250 12 501 01 4 50 I2 251 68 T 1 50 ADOS 125 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 ESE RV 0 00 0 00 1 CHAL Nd 0 00 3 MIN 3520 28 o VER 23109 7 0 00 4 00 6200 00 26 38 70 T 4 00 8 126 MAY 490 92 0 00 3 TOOTS NGI 3 164 07 0 00 12 590 26 0 00 5 BT wx 0500 2 MIN 1951 14 1 50 8 mIB25 88 0 00 7 seres qe A Bold o ds 230 82 TED 16 127 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 ioe OOo 12 MIN 3520 28 4 00 7 852028 2 06 0 00 4 00 26 6 00 4 00 De 141 84 T 4 00 18 128 MAX 558 907 0 00 3 6686 92 1 50 9 245 49 0 00 5 365 27 0 00 12 269 066 OO MA MIN 5346 29 1 50 7 29357
74. 2020 28 zt D 0 00 4 00 0 00 0 00 0 00 03 00 1131 38 2 00 0 00 4 00 2939 44 2 50 10 38 2 50 3507 96 Qua 8 72 2 50 1189 86 0 00 28 85 2 50 T 26 12 19 13 18 PAGE NO 43 61 48 T 4 00 16 71 C 0 00 LO y E 4 00 650 24 C 0 00 641 55 T 4 00 2420 39 C 0 00 one X 0 00 lesol E 0 00 19735 T 4 00 2420 39 C 0 00 S246 0 00 ES 0 00 61 57 T 4 00 2420 39 C 0 00 TAG 0 00 71 00 0 00 71 80 T 4 00 199 54 C 0 00 ES odo T 4 00 4412 67 C 2 50 TOSS 0 00 9321345 YE 2 50 25 12 18 ADOS 12 29 12 12 18 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 43 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 153 154 155 156 t57 158 159 160 161 162 163 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX 677 D 2429 4 94 POs bos 24 oil eae 73s TA 130 72 77 da 93 73g LES T2 116 10 509 d 96 132 Lo Jl 44 14 m 74 15 akla mbsa 74 22 els FL LI 42 mha AA des 22 97 44 43 Ld 92 50 gt 4 44 52 48 00 12 06 71 88 LT 18 42 48 73 58 32 77 17 30 20 81 80 25 20 40 32 67 32 60 06 46 06 08 99 98 99 27 91 2 50 Aa A O O Aa A O O Aa A O O A A O O Aa A O O Aa A O O Aa A O O Aa A O O Aa A O
75. 279 ELOA aT 12 18 12 18 12 18 13 ADOS 13 19 12 18 12 18 12 18 13 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 44 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 45 MIN Sado peus 6 2956 30 9 36 22 91 4 72 21 138 50 Cu wd DI 8985 94 Do 0 00 AG 164 MAX 72 16 0 00 6 66 06 130 6 32 52 0500 3 76 84 4 72 g EGO una YA MIN dO Mi 6 Soa BG 6 29259 MA Bl 276 60 ATO Dl AI 0 00 AG 165 MAX 36 56 5 00 6 61 98 4 72 6 29 22 0 00 3 131 52 0 00 3 BATA CO ALTO A MIN ISO A 6 so 04 dues 13 29 22 4 72 21 191 52 0 00 92 BH 000 19 166 MAX 73 54 0 00 6 BALE Buto 6 SALAS 000 To 158414 AT Ae BSA dom 49 MIN 959 TO 6 UTE 0536 6 19 08 4 72 18 8 51 108 ATO ie ASE Gayo de 167 MAX 74 00 0 00 6 Bn e Quid 6 95 81 0 00 5 5971 76 0 00 12 5093208 0 00 12 MIN ID 06 5 92 6 29 24 2 36 6 1380076 Al 10 Sao ATO NG 987 79 T 4 72 18 168 MAX 72 88 0 00 6 57 20 dicus 6 iea diu 19 58 80 92 13 ELA 0 00 19 MIN a AO 6 DO 3G 6 2603 52 Md TB 2996 50 BOO dB ALAS O ADOS 169 MAX 72 48 0 00 6 See Ayy 6 ESERV Baa J0 06 E 2 CH S eMC 4 72 13 MIN 73 58 DER f 243 6 110579 4 72 592 80 4 72 12 3262900 D O00 9 170 MAX 1211 6 00 6 57 48 4 72 6 339587 0 00 12 2415 64 O90 aS DB AND 43 MIN 936 30 dicus 6 SD Wisse 6 Est DE 8 318 66 6 00 X d14102 36 0 00 do 171 MAX Fissi Odo 6 Bd m6 295 6 30 19 0 00 5 196 24 Quid de ASSY MO AS MIN
76. 3 720 038 1 37 3 102 38 0 00 5 576 43 0400 12 Dag EB Cose I8 MIN 51959 55 1 50 8 4321 71 0 00 7 2108271 2250 39 2576 53 000 X9 342 96 T 1 50 18 52 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 i 70 29 C 0 00 12 MIN 3520 28 4 00 Jj 3500 28 2506 0 00 4 00 26 6 00 OD 26 43 39 T 4 00 18 53 MAX 511 15 0 00 3 621909 0 9 Bei 0200 15 449 09 0 00 5 358206 0 00 25 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 34 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 35 MEN 25948256 60 J 2563106 6 00 9 552 89 1 50 18 454 86 0 00 13 SEAT ure AR 54 MAX 1008 04 0 00 d 1908907 BO 9 629 50 0 00 5 544 76 0 00 12 TOE SO Qdo dM MIN 10716 29 1 50 7 2 6548 0 00 9 26353140 BO YY 540 43 0 00 19 1009 87 T 1 50 14 55 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 i 200 28 C 0 00 5 MIN 3520 28 4 00 Jj 8620 28 2506 7 0 00 4 00 26 6 00 0D 26 P1152 To 4 00 12 56 MAX 1881 38 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 159 98 0 00 5 MIN 1881 38 4 00 3 p881 58 2200 7 0 00 4 00 26 0 00 4 00 26 966 82 T 4 00 12 57 MAX 638 52 0 00 P 3491909 50 7 4 05 0 00 5 541 95 0 00 42 11063 80 2 50 7 MIN 2838 83 2 50 8 4062 08 0 00 9 42 44 2 50 6 251 09 AGO 6 529 30 C 0 00 4 58 MAX 1268 30 0 00 8 7329 27 2 50 7 44 23 0 00 12 Ae 45 DB qux 56012 9 BED 7 MIN 5940 93 2 50 8 9260 88 0 00 9 2 07 2 50 5 T95 6200 Ts SHOBE 0200 DOS 59 MAX 1526 91 0 00 B 234
77. 3024 12850 12477 11870 fh D D O O O O O O O O O O CO oO cC sa LO Al 11564 PA id o 61 a Lese malls 10658 10149 10118 UIT TO 209491 09063 09045 08698 08303 07652 SERV ADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 6 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE RESPONSE LOAD CASE CQC DYNAMIC WEIGHT X Y 4 MISSING WEIGHT X Y 4 MODAL WEIGHT X Y 4 MODE Oo I Mm owt WN rS PRP RPP Hs ps Ha NOS WN I2 O o joy 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 OS 36 Sy 38 39 40 3 1 993482E 05 ACCELERATION G DE D OO O O O O O O O OOO O MODAL COMBINATION METHOD USED 1 995324E 05 08037 08270 09203 09203 09203 09969 10410 10873 11548 12154 12189 12395 13049 13158 213283 1 995324E 05 1 402626E 05 DAMPING 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 WA 05000 D OO DO O O O O O O CO O O ECH SRE 0 D DO DO O DO DO O O DO DO OO DO O O O O O O DQ O 13316 0 13482 13486 215520 13593 13711 13717 13743 13750 13771 13772 13819 13855 13948 14047 14053 14120 14123 14258 s4262 14330 14407 14534 05000 E 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000
78. 42 0123 010 0302 aa 0100 Pile 0 050 0 14 0 16 0 388 0 000 000 020 040 060 O80 100 1 20 140 4 0 21 PERIODO SEG 0 24 0 098 0 27 0 31 0 094 034 0 416 0 55 0052 057 90416 12 00555 146 01988 124 0052 149 01954 126 60515 152 01921 120 0 0503 154 01889 2 q 00 146 00442 172 01693 0 089 0 76 0 80 0 83 0 85 0 88 0 55 0 55 0 98 1 01 105 0 065 129 106 0 061 1 08 INE 1 13 1 16 1 18 0 645 01621 157 ooms 182 01599 162 00400 187 0 1555 164 00394 190 0 1534 167 0038 192 0 1814 175 00371 20 01456 177 0 0365 250 01165 182 0 085 50 0 0832 185 0 0350 400 0 0728 190 0034 500 0 0582 182 00336 550 0 0529 195 00332 600 0 0485 200 0034 700 00416 20 0 0319 7 5 0 0388 87 Dicha modelacion fue realizada en el Staad pro considerando los criterios mencionados en el Capitulo Ill de la presente investigaci n obteniendo los siguientes resultados El c lculo del desplazamiento lateral total viene expresado en la Norma Venezolana COVENIN 1756 2001 Edificaciones Sismorresistentes como A O0 8RA 0 8 4 5 1 812 cm 6 41232 cm donde R Factor de reducci n de OS RESERV ADOS A peREGHO lateral del nivel i L usualmente en cm Resultados de Maximos Desplazamientos provenientes del Staad Pro
79. 482E 05 ACCELERATION G DE D OO O O O O O O O OOO O MODAL COMBINATION METHOD USED 1 995324E 05 08037 08270 09203 09203 09203 09969 10410 10873 11548 12154 12189 12395 13049 13158 213283 1 995324E 05 1 402626E 05 DAMPING 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 WA 05000 D OO DO O O O O O O CO O O ECH SRE 0 D DO DO O DO DO O O DO DO OO DO O O O O O O DQ O 13316 0 13482 13486 215520 13593 13711 13717 13743 13750 13771 13772 13819 13855 13948 14047 14053 14120 14123 14258 s4262 14330 14407 14534 05000 E 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 05000 O D DO DO O DO O DO DO O DO O DO O O O O O O QO O cC PAGE NO 13 1 995324E 05 KG 1 842090E 02 5 926979E 04 7 961411E 03 KG 1 915710E 05 KG ESERVADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 13 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 14 MODAL BASE ACTIONS FORCES IN KG LENGTH IN METE MOMENTS ARE ABOUT THE ORIGIN MODE PERIOD FX FY FZ MX MY MZ i 0 827 3396 00 0 00 0 01 0 01 9198066 217109228 2 0 801 i156 30 0 00 0 01 0 04 dalos 5710 80 3 0 566 5 90 0 00 0 00 0 00 299180 D LEE 4 0 977 0 00 0 00 0 00 0 00 SRI 0 00
80. 5 6 362 0 03 0 00 0 00 0 00 29 44 0 09 6 04311 0 00 0 00 0 00 0 00 25 07 0 02 7 0 288 0 02 E 0d iisi 73613 90 90802 24 SHA 8 0 264 0 00 0 60 1183 96 150596 EMS ls ACE 9 0 230 0 01 BN 647 44 8040 43 3884 65 215756 10 0 199 92 0 00 0 00 con 571 041 263 80 11 0 197 128 96 0 00 0 01 0 01 127 61 405 75 ne 0 186 164 18 0 00 0 01 2003 T61 x40 270 55 13 0 153 0 30 0 00 0 00 0 00 1 60 2097 14 0 147 017 0 00 0 00 0 00 E 55 596 15 Gelai 0 03 654 92 5 51 2584185 233 50 3020276 iE 0 140 0 03 1469 75 4 09 45829245 2977 8818 75 Ty 0 140 0 32 0 00 0 00 0 00 260 2881 18 0 139 0 30 0 00 0 00 0 00 20977 23 94 19 0 130 0 47 0 00 0 00 0 00 3 74 asi 20 0 130 0 48 0 00 0 00 0 00 VADOS 2d 0 129 0 00 193 42 106 ESER do 1160 44 22 0 125 0 57 CHOS R ose 69 86 23 UTE MERE 02 579 08 019 433 92 24 0 118 0 40 01 1 58 1 55 9 44 240 10 25 fig 0 0d 1088 77 0 01 8714 08 0 08 6532 94 26 OT 26 02 1057 61 12 05 284 17 Tisbe 6346 52 25 TENE 1 56 0 00 0 00 0 00 10 52 91 09 28 TEM Er 0 00 0 00 0 00 sdb 86 82 29 GLIS 0 03 633 74 765 2254437 246 506 3801 85 30 0 111 0 08 0 00 0 00 0 00 39 95 5 10 31 0107 0 00 0 00 0 00 0 00 1 59 0 10 BD 0 101 11 464 0 00 0 00 0 04 parda 53796 33 0 101 id 3 0 01 0 01 0 02 91 40 254 21 34 0 098 0 00 326453 0 00 2614 42 TEO 1962 20 35 0 098 0 02 cy ale 19 51 142 10 HINOG 206027 36 0 091 0 03 13 46 50 70 10 64 305 04 ik 37 0 090 0 04 0 00 0 00 0 00 15 19 056 38 0 087 46 90 0 00 0 04 20 35 146 25 52 07 39 0 083 0 08
81. 6 0 05000 21 0 13520 0 05000 22 0 13593 0 05000 23 N3714 0 05000 24 97 ty 0 05000 25 0 13743 0 05000 26 0 13750 0 05000 27 013771 0 05000 28 DIST 0 05000 29 0 13819 0 05000 30 0 13855 0 05000 31 0 13948 0 05000 32 0 14047 0 05000 dd 0 14053 0 05000 34 0 14120 0 05000 35 0 14123 0 05000 36 0 14258 0 05000 37 0 14262 0 05000 38 0 14330 0 05000 39 0 14407 0 05000 40 0 14534 0 05000 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 10 of 47 Sunday September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE MODAL BASE ACTIONS MODE PERIOD 1 0 827 2 0 801 3 0 566 4 Dread hd 5 0 362 6 0 311 7 0 288 8 0 264 9 0 230 10 0 199 11 0 197 12 0 186 13 DIS 14 0 147 15 0 141 16 0 140 17 0 140 18 0 139 19 0 130 20 0 130 21 0 129 22 0 125 23 0 119 24 0 118 25 0 117 26 0 117 27 0 116 28 0 116 29 0 113 30 0 111 31 0 107 32 0 101 39 0 101 34 0 098 35 0 098 36 0 091 37 0 090 38 0 087 39 0 083 40 0 077 o D DO DO O O DO OO O O DO OO DO O O O oo Co D O N O O O O o FORCES IN KG zd 40 2 13 00 02 00 07 00 QU 34 323 92 sad sali 06 06 23 21 foo nog 00 40 E 04 295 94 06 06 00 14 00 201 04 OL 03 90 00 01 FY 0 0 0 0 0 0 0 zs 1490 3400 0 0 0 0 185 RECH 106 2540 2950 34 00 00 00 00 00 00 62 13 50 00 00 00 00 00 21 80 00 00 0
82. 7 S DERECHOS RESERVADO G TESTS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 47 of 47 ANEXO No 2 PROCEDIMIENTO DISENO DE CONEXIONES EN EL ADOS DERECHOS RESERVA 185 186 PROCEDIMIENTO PARA EL DISENO DE CONEXIONES UTILIZANDO EL MODULO RAM CONNECTION DEL STAAD PRO 1 El comando RAM Connection es visualizable presionando la pestana resenada en la pantalla principal del Staad Pro Wa RAM Connection ist je w Connection a Drawing amp Result Connection 2 Se establecen las envolventes que intergrar n el diseno Para realizar este paso se presiona en el boton Create Envelope 187 Ennnusetium WE Ung nj Joints fpi Design Brief pj Connections it Create Envelope Create Joint Create Brief E Delete t ig gt mg s E 4 ag E Toggle Bret Assign v amp ssign To Selected Entities Use Cursor To Assign Assign To Men Assign To E dit List ta er PT Men tant ios Sete Al Lead Caes Showy Ebc Shite Cantatore Del 4 Se deben seleccionar los miembros que definen la conexi n 9 188 WI YA Poste peli be ajo seleccionar el grupo de conexiones tipicas a utilizar en el diseno Al realizar dicha selecci n se marcara dicha conexi n con un triangulo de color gris que indica que el nodo fue asignado como conexi n a disenar En tal sentido se debe asignar la orientacion de la viga con respect
83. 72 COO 9 iode p 1 50 12 368 150 02500 19 363 00 T 1 50 14 129 MAX 3520 28 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 il 183 54 C 0 00 5 MIN 3520 28 4 00 Jj 3500 28 2506 0 00 4 00 29 6 00 OD 26 8555 ELO 22 130 MAX 1881 38 0 00 7 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 0 00 0 00 1 S05 To 6 000 5 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 41 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX 1881 0 647 c5 2 8083 Ou 1554 11 52 DS 2896 90 208 a 3067 119 102 LME 3507 283 108 2219 LOSS 92 70 292 218 IG hg LA 716 ES ka 231 281 29904 2 03a 1131 00 Fl Sts 00 2020 00 e2020 00 2020 00 38 00 87 08 01 78 29 78 61 65 71 02 06 50 61 78 92 48 85 66 13 34 5 9 21 24 94 00 06 51 30 92 57 38 38 28 28 28 4 00 Aa A O O Aa A O O HH O GO H H OO e H QO cC H F QO c e H QO c N N O O N N O O N N O O HS 00 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 nag 50 00 00 38 50 00 00 EO 50 00 00 nOD 50 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 00 00
84. 8 44 ST W8X28 45 ST W8X28 46 ST W8X48 47 ST W8X48 AS ST W8X58 PAGE NO METE UNLESS OTHERWISE NOTED RESULT CRITICAL COND RATIO LOADING FX MY MZ LOCATION ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 696 8 657 90 C 144 50 13933 89 0 00 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 748 8 518 68 C 316 12 14648 20 0 00 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 299 12 161 73 T 569 86 3803 57 1 50 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 299 13 164 90 T 569 86 3803 58 0 00 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 509 13 341 81 C 901 03 6592 62 1 50 AISC SECTIONS PASS LRED HlI IB T z 304 73 T AA EC hot ATSC SECT ESE ma sos RE 294 DERECH SU TS 22 0 00 ATSC SECTIONS PASS LRED Hl lB C 0 748 9 513 34 C 316 68 14653 55 1550 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 109 908 62 T 0 00 1881 38 2 00 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 388 14 48 T 0 00 3520 28 2 00 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 388 19 61 C 0 00 3520 28 2 00 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 388 39 03 T 0 00 3520 28 2 00 AISC SECTIONS PASS URFD H1 1B T 0 209 1822 47 T 0 00 TINY LO 2 00 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 299 12 162 84 T AO 97 3805 52 15 50 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 425 12 295 87 T 710 06 Su 5 D 1 50 20 V ADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 20 of 47 September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE ALL UNITS ARE KG MEMBER 49 50 51 52 S 54 S 56 57
85. 8X35 263 TE W8X35 164 T W8X35 L65 dE W8X35 166 T W8X35 LOT E W8X35 168 T W8X35 3543 20 ES 2118 3442 8861 4 5069 2030 1787 5423 8344 3545 2093 PASS 88 C PASS 79 E PASS NS PASS 49 PASS TO G PASS 57 E PASS LAG PASS DOO PASS EE PASS FO PASS 74 C PASS S46 PASS 08 C PASS 06 C AISC SECTIONS LRFD H1 1A C 0 62 78 49 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 318 92 47 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 297 98 49 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 292 56 50 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 318 35 49 AISC SECTIONS LRFD H1 1A C YA as ATSC SECTIONS LRFD H1 1A C 0 9 68 S ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 3032 Sila ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 22 08 Za AISC SECTIONS LRFD H1 1A C 0 23 05 SOM AISC SECTIONS LRFD H1 1A C YA 1 98 60 ATSC SECTIONS LRED H1 TA C 0 158 11 49 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 297 76 52 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 258 80 49 350 mi SERECH KOS RESE 465 3 9 185 18 175 82 493 83 325 78 1292 13 4 72 13 4 72 12 0 00 13 4 72 12 0 00 0 00 12 0 00 12 0 00 13 4 72 13 4 72 13 4 72 13 4 72 12 0 00 13 4 72 RV ADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 28 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 29 ALL UNITS ARE KG M
86. A ista 124 olt toweagr Surface of The tensi i istante on ate Horizontal edge distance on the plate Weld size for beam flange Weld size for end shear Minimum effective length of the weld for end shear Weld size for web flexural strength near tension bolts Minimum effective length of the weld to develop web tensile s Acting loads Mpos Required positive moment strength Mneg Required negative moment strength V Required Shear Strength Tension axial force top flange Compression axial force top flange Tension axial force bottom flange Compression axial force bottom flange Capacities Flexural strength of the beam Bolts tension strength Bolts shear Bolt bearing on column Bolt bearing on end plate Maximum flange forces due to bending in the plate Minimum thickness for bending in the plate Plate shear yielding Flange weld capacity Weld capacity for end shear Column capacity Local flange bending Local web yielding Web crippling Panel zone web shear Strength ratio V2 Pos V2 Neg M33 Pos M33 Neg Axial Pos Axial Neg Kip Kip Kip ft Kip ft Kip Kip 24 49 0 00 6 27 6 27 11 84 11 85 Value Min value Maxvalue Status RUAD O 7 11 00 650 1 67 8 22 1 13 1 13 1 50 0 88 1 75 in 0 88 5 00 1 16 in 5 00 6 00 1 16 in 4 00 3 57 in 6 00 1 16 in 6 00 2 38 in 6 27 Kip ft 6 27 Kip ft 24 49 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip 15 40 Ki
87. AD de obtener un modelo anal Meroe eae predecir la compleja respuesta de la junta segun la Norma COVENIN 1618 1998 Estructuras de acero para edificaciones M todo de los estados limites capitulo 21 las conexiones semi rigidas deben cumplir con los siguientes criterios para poder ser catalogadas de esa manera La resistencia minorada de la conexion satisface los requisitos indicados en dicha norma La resistencia te rica a flexion de la conexion es igual o mayor que la mitad del momento pl stico de las vigas o columnas conectadas cualquiera que sea el menor La conexi n ha demostrado en ensayos bajo cargas c clicas que tiene una adecuada capacidad de rotaci n para la deriva del entrepiso calculada conforme a los requisitos de la norma venezolana COVENIN MINDUR 1756 98 Edificaciones Sismorresistentes 32 En el diseno se ha considerado la rigidez y la resistencia de las conexiones semirrigidas incluyendo los efectos sobre la estabilidad del conjunto de la edificacion Flexible En barras simplemente apoyadas sometidas solo a flexion las uniones extremas solo trasmiten fuerzas de corte Por ello se designan como uniones de corte Si la barra esta sujeta tambien a un esfuerzo axial este tambien debera ser trasmitido por la union En la figura 5 mostrada a continuaci n se puede apreciar las definiciones geometricas basicas y la configuracion de este tipo de conexiones cual es muy utilizado como tipo de uni n de
88. ASS LRFD H1 1B C 0 388 7 6 81 0 00 3520 28 2 00 128 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 408 9 347 50 C 1 45 6686 92 1 50 129 ST W8x28 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T npag 2 10 T 0 00 23559 VADOS 130 ST W8X48 ATSC SECT ESER E 2 DERECH 1881 38 2 00 131 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 254 9 9530 23 C ES 4138 90 0 00 132 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 194 8 21792 05 C 10 03 2597 38 0 00 133 ST W8X48 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 258 8 10968 83 C 3 87 4141 90 0 00 134 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 220 8 2346 11 C 0 82 3509 01 0 00 135 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 312 12 2245 93 C 375 94 4297 97 0 00 136 ST W8X48 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 193 12 2093 69 C 219 24 2538 93 15 50 137 ST W8X48 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 193 13 2087 48 C 219 24 2538 94 0 00 138 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 312 13 2242 21 C 373 94 4293 91 1 50 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 26 of 47 Sunday September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE ALL UNITS ARE KG TABLE METE UNLESS OTHERWISE NOTED RESULT FX CRITICAL COND PAGE NO LOADING LOCATION MEMBER 139 SI 140 ST 141 ST 142 ST LAS SI 144 ST TAS SI 146 ST 147 ST 148 ST 149 ST 150 ST 151 ST 152 ST 15 SI W8X48 W8X28 W8X28 W8X28 W8X48 W8X48 W8X28 W8X48 W8X28 W8X48
89. B T 0 222 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 120 0 00 20 9138 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 193 268 91 EL PAN 12 0 00 0 00 0 00 12 1 50 13 0 00 ESE 1 50 13 0 00 12 1 50 22 V ADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 22 of 47 Sunday September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE ALL UNITS ARE MEMBER TABLE METE UNLESS OTHERWISE NOTED CRITICAL COND PAGE NO 23 LOADING LOCATION K 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 273 341 87 4700 14 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 222 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 273 OI 4700 16 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 193 268 91 2009 k9 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 223 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 234 124 92 3509 8214 99 HECHOS RE KG RESULT FX W8X58 PASS 25795 259 6 W8X28 PASS 12 67 T W8X58 PASS 4608 81 C W8X48 PASS 2087 29 C W8X28 PASS 20 89 C W8X48 PASS 2325 80 C W8X58 5050 3 W8X28 PASS 79 64 T W8X48 PASS 141 20 T W8X48 PASS 3544 74 C W10X100 PASS 7069 95 C W8X48 PASS 8426 21 C W10X100 PASS 16067 25 C W10X100 PASS 8243 07 C W8X48 PASS 4016 89 C AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 223 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1
90. CAP TULO EL PROBLEMA 1 1 Planteamiento del Problema w wwawamwamanwananzwawanwamanwana Ne WODICIVOS NET IE Objenvo General saias c aere da RR NE Prof ark eb afe s EE ad uia Objetivos ESDeGIIIGOS aqi atate Fs bitu a ore d RA VIR d a Fiat 1 3 Alcance de la Investigaci n RV ADOS 1 4 Justificaci n RECHOS exei E SE enr Oc Udo Ue dad OR Me Den died or ds IVESUGACIO PP MI TS CAP TULO II MARCO TE RICO 2 1 Antecedentes de la investigaci0n a 2 2 Fundamentaci n te ria ciet rece aa 2 3 Operacionalizaci n de la variable 2 91 Detiniciom NO MIA soon oaa un Phe et imn het ec ume neve ta ANAN KNANG AA prd 2 3 2 MDeTMICIONCONCEDIUAI ic ico a SNN ANA EP a quoa edd Rud 2 3 9 Definici n operacional iia 2 3 4 Cuadro de Operacionalizaci0n estereo 24 Terminos DASICOS sas haa te dada a e oua Doa Seine fees ete PR ed A CAP TULO Ill MARCO METODOLOGICO 3 1 Tipo de INVESIIGACION sic o sro detected reis ii 3 2 Dise o de la InvestigaclOn z iios otiosis ib Ss wo aaa Ta RB ERIT m a ODIACION AA A RN 10 ag O O YOU CO U 10 13 16 18 18 18 19 19 20 22 23 60 60 60 60 61 62 65 66 67 67 69 11 3 4 T cnicas e instrumentos de recolecci n de datos 70 3 4 1 T cnicas de recolecci n de dAatoS
91. Columnas internas W10X100 cccccce is Figura No 19 Vigas de cargas internas W8XDB si Figura No 20 Arriostramientos WT8X35 c serei Figura No 21 Conexiones R gidas Disehadas 0 Figura No 22 Conexiones flexibles Disenadas mana 12 61 113 INTRODUCCION El prop sito fundamental de la presente investigaci n es comparar los resultados ofrecidos por el m dulo del Staad Pro Design Ram Connection para el diseno de conexiones en estructuras met licas en correspondencia con la normativa venezolana COVENIN 1618 98 Para tal fin la presente investigaci n fue presentada en cuatro importantes cap tulos los cuales est n desglosados de la siguiente manera El cap tulo muestra el problema de la investigaci n asi como la justificaci n e importancia de efectuar una investigaci n OS la situaci n particular que se plantea H 55 OE BERMAN as por los investigadord5 s estos aspectos se fundamentan los objetivos especificos que se traducen en un objetivo general bajo un alcance y una delimitacion especifica de la investigacion El cap tulo Il presenta en base a la necesidad de conocer e indagar en la teoria que fundamenta lo concerniente a la problem tica en estudio muy especificamente en el diseno de conexiones apernadas la normativa vigente en Venezuela al respecto as como la evaluaci n de investigaciones y trabajos
92. D OF DATA FROM INTERNAL STORAGE ERAN 168 169 LITO LL 172 173 174 175 176 PARAMETER 1 CODE LRED UNB 6 MEME 1 TO 10 16 17 19 20 22 23 32 79 81 82 84 85 94 TO 98 104 106 108 114 146 148 UNT 6 MEMB 1 TO 10 16 17 19 20 22 23 32 79 81 82 84 85 94 TO 98 104 106 108 114 146 148 CHECK CODE ALL DERECHO TO 41 47 48 50 TO 118 124 126 TO 41 47 48 50 TO 118 124 126 51 53 54 63 TO 72 78 128 134 TO 138 144 51 53 54 63 TO 72 78 128 134 TO 138 144 o RESERVADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 17 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE STAAD Pro CODE CHECKING e e eee ee ce ec KUKUA ALL UNITS ARE KG METE UNLESS OTHERWISE NOTED PAGE NO 18 LRFD 3RD EDITION MEMBER TABLE RESULT CRITICAL COND RATIO LOADING FX MY MZ LOCATION iji ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 490 8 1020 46 T 80 45 7855 48 0 00 2 ST W8X48 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 581 8 1350295 4 253 44 9003 57 0 00 3 ST W8X58 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 774 8 2080 74 T 131 53 15494 36 0 00 4 ST W8X58 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T M 2742 18 T 225 22 6509 VADOS 5 ST W8X48 ATSC SECT ESER mo am ASG B 1647 4 DERECH 3889 29 1 50 6 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 293 13 1630 99 T 438 72 3889 31 0 00 7 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 581 9 1350 79 E 254 36 9010 34 1 50 8 ST W8X58 ATSC SECTIO
93. ETE UNLESS OTHERWISE NOTED MEMBER TABLE RESULT CRITICAL COND RATIO LOADING FX MY MZ LOCATION 169 T W8X35 ATSC SECTIONS PASS ERED H1 1B 6 0 248 12 LLZ TGG 260 60 48 19 0 00 170 T W8X35 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 2339 13 2198 00 C 312 64 51 36 4 72 L SE W8X35 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1A C 0 406 12 3365 32 C 186 24 48 15 0 00 KXXXKEKXKXEXXX END OF TABULATED RESULT OF DESIGN xxx4xxxxxxx 177 PRINT MAXFORCE ENVELOPE LIST 1 TO 171 G TESTS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 29 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE MEMBER FORCE ENVELOPE ALL UNITS ARE KG METE MAX AND MIN FORCE VALUES AMONGST ALL SECTION LOCATIONS MEMB 1 MAX MIN 2 MAX MIN 3 MAX MIN 4 MAX MIN 5 MAX MIN 6 MAX MIN 7 MAX MIN 8 MAX MIN 9 MAX BIA FZ 5438 439 313 a 5920 486 317 3936 10638 484 534 nU 11106 624 540 coh ba 2092 5 tS 2 98 62 958 269 2815 2 92 963 536 EDD 458 4534 88 SI mE 1603 347 33 86 72 69 17 56 92 49 76 05 91 13 45 49 60 97 59 67 23 75 96 30 06 76 J9 45 46 18 32 80 71 39 25 83 DISI DISI 00 00 120 50 H HO c 00 00 38 50 H F OO 00 00 38 50 H F QO O 00 00 nOD 50 H F OO 00 00 50 50 HH O O 00 00 50 50 H F QO c
94. Ea Ve G PASS dls SE PASS zu SE PASS 81 C PASS 82 T PASS 98 C AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 388 0 00 3520 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 107 0 00 1881 38 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 307 mod 4828 09 AISC SECTIONS LRFD H1 1A C 0 396 rro 3976 59 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 316 OS 4826 20 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C ed 1 46 6682 6591 74 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 302 592 08 3805 01 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 302 592 08 3805 03 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 500 630404 6590 84 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 107 0 00 1881 38 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 388 0 00 3520 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 388 0 00 3520 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 388 0 00 3520 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 205 0 00 3 39138 ss eC HOS RESE 0 RVADOS 00 12 T 50 13 0 00 13 T 50 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 25 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 26 ALL UNITS ARE KG METE UNLESS OTHERWISE NOTED MEMBER TABLE RESULT CRITICAL COND RATIO LOADING FX MY MZ LOCATION 124 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 302 12 15 29 C 591 21 2580758 150 T25 ST W8X28 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 388 7 15 82 T 0 00 3520 28 2 00 126 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 302 13 SE ES 591 21 22807197 0 00 127 ST W8X28 AISC SECTIONS P
95. FD H1 1B T 0 490 82 29 7852 10 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 774 131 60 15498 42 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C P 0 00 39 20 1881 38 e HECHOS RE MEMBER TABLE RESULT FX 19 ST W8X58 PASS Sd Bo Na 20 ST W8X48 PASS 1650 41 T zu ST W8X28 PASS JASAT oo 22 ST W8X48 PASS 1016 16 T 23 ST W8X58 PASS 2073 96 T 24 ST W8X28 PASS 8 56 C 25 so E W8X48 2038 5 26 ST W8X48 PASS 1429396 C 21 ST W10X100 PASS 29693 51 28 ST W8X48 PASS 36037 38 C 29 ST W10X100 PASS 68265 30 C 30 ST W10X100 PASS 26043 55 C 31 ST W8X48 PASS 18075 84 C 32 ST W8X48 PASS 342 14 C 353 no W8X48 PASS 320575 E AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 304 S0 4701 10 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 246 G 043 9888 64 AISC SECTIONS LRFD H1 1A C 0 400 59 46 3848 15 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 246 1 04 18 7419 43 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 254 60 16 9888 30 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 315 Sd 4698 40 ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 423 120 36 6706 81 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 509 900 87 6593 48 13 0 00 13 0 00 2 00 1350 9 1 50 0 12 0 00 19 ESERVADOS G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 19 of 47 Sunday September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE ALL UNITS ARE KG MEMBER TABLE 34 ST W8X58 35 ST W8X58 56 ST W8X48 37 ST W8X48 38 ST W8X48 39 ST W8X58 40 ST W8X58 41 ST W8X58 42 ST W8X48 43 ST W8X2
96. HOS ngo pes ab Or de acero DERECH Figura 4 Conexi n Simple Fuente Araujo y Burneo 2008 33 2 2 6 CONEXIONES TIPO FRICCION Y TIPO APLASTAMIENTO Cuando los pernos de alta resistencia se tensan por completo se crea una considerable resistencia al deslizamiento en la superficie de contacto Si la fuerza cortante es menor que la resistencia permisible por friccion la conexion se denomina tipo de friccion Si la carga excede a la resistencia por friccion habra un deslizamiento entre los miembros con un posible degollamiento de los pernos y al mismo tiempo las partes conectadas empujaran sobre ellos Las superficies de las juntas incluidas las adyacentes a las arandelas deben estar libres de escamas polvo rebabas y otros defectos que puedan impedir un contacto pleno entre las ert ESSERI ADA Bunertcies de contacto am ce o de aceite pintura y lacas Si las superficies de contacto est n galvanizadas el factor de deslizamiento se reducir a casi la mitad del valor correspondiente a las superficies limpias de costras de laminaci n El factor de deslizamiento puede mejorarse bastante si las superficies se sujetan a un cepillado manual Sin embargo estos tratamientos no incrementan la resistencia al deslizamiento frente a cargas permanentes donde aparentemente se manifiesta un comportamiento de pl stico McCormac 1999 2 2 7 9 LIMITACIONES EN EL USO DE CONEXIONES SOLDADAS Y EMPERNADAS Para las conexiones que se especi
97. LO wi th me SERV OK Vertical di a 1 00 Horizon aj EG HO A 1 00 Plate 25 im zm 0 44 Acting V Required RC shear force 1 92 Ki p Horizontal axial force tension 3 03 Ki p Horizontal axial force compression 4 93 Ki p Capacities Value Demand Status Capacity of plate Adopted load eccentricity for the 1 50 in Bolts shear 21 26 Ki p 97 33 OK Bolt bearing 22 63 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load 19 08 Kip 3 03 OK Shear yielding 29 16 Kip 7 92 OK Shear rupture LI 7 3 KID 7 92 OK Block shear 30 92 Kip 7 92 OK Shear for bending at weld line 48 60 Kip Shear for bending at Bali line y 32 40 Ki p Shear for bending at bolt line r 33 98 Kip Beam capacity Bolt bearing 41 87 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load on 45 67 Ki p 3 03 OK Shear yielding 66 10 Ki p 1 92 OK Shear rupture 70 47 Ki p 1 92 OK Support capacity Adopted load eccentricity for the 1 00 in Weld capacity 48 90 Ki p 9 33 OK Weld strength reduction factor due 1 00 Strength ratio 0 44 1 00 OK Notes The shear for bending at weld line and bending at bolt line verifications not considered in the tables of the Code and are not mentioned specifically within the reguired verifications of connection 119 are the CONEXI ONES C13 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO I nsumos Staad Estructura para conexionesl std Units system English Current Date 25 07 2009 06 56 p m Connections
98. LOOT WOO RES 0 00 KOTILTHT 4 00 196 63 C 0 00 1750 57 T 1 50 350 04 C 0 00 3495 98 T 1 50 56 06 C 0 00 129 45 T 4 00 602 49 C 0 00 3549 58 T 1 50 325 00 C 0 00 31 12 18 12 18 RVADOS 5 12 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 31 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX MIN MAX s2330 ELAS 3520 0 3320 0 941 427 5431 340 1576 502 10638 475 3520 00 23520 00 1881 00 1881 00 1136 ara 1880 SA 2204 UR 59944 40 L539 51 zl 30 2966 70 2966 58 3954 Hs A AS 41 1879 80 48 56 28 00 28 00 38 23 44 69 36 48 76 18 28 28 38 38 26 93 10 41 35 35 70 18 70 64 36 64 20 35 66 85 1 50 Aa A O O HH OO e KH OO Aa A O O Aa A O O NNOO NNOO NNOO N N O O NNOO 50 00 00 00 00 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 00 00 00 00 00 00 00 50 50 00 50 29 00 00 50 50 00 00 50 50 00 00 50 29 00 0 00 Aa 00 0 w 12 21 12 21 4399 12 000 441 14 0 00 0 00
99. NS PASS LRFD H1 1B T 0 419 12 3188431 2553 30 soe 1 50 9 ST W8X58 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 419 13 3141 91 T 2553 30 887011 0 00 10 ST W8X58 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 834 9 IA 224 64 16502 81 1 50 11 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 112 7 2038 56 T 0 00 1881 38 2 00 T2 ST W8X28 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 388 7 8 56 C 0 00 3520 28 2 00 13 ST W8X28 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B C 0 388 7 34 47 C 0 00 3520 28 2 00 14 ST W8X28 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 388 7 84 10 T 0 00 3520 28 2 00 15 ST W8X48 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 214 7 4019 79 T 0 00 3591 38 2 00 16 ST W8X48 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 292 12 1631 02 T 438 29 3885 82 1 50 17 ST W8X58 AISC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 418 12 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 18 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM 3141 90 T 9925 706 7330 82 1 50 18 ST W8X28 ATSC SECTIONS PASS LRFD H1 1B T 0 388 7 84 10 T 0 00 2539205429 2 00 G TESTS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 18B of 47 Sunday September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE ALL UNITS ARE KG METE UNLESS OTHERWISE NOTED CRITICAL COND PAGE NO LOADING LOCATION ATSC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 418 552 76 STOO eeu ATSC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 292 438 29 3885 80 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 388 0 00 3920 28 AISC SECTIONS LR
100. O NNOO NO 50 00 00 s29 50 00 00 i2 n 00 00 Oe lt A2 00 00 Pa BY 00 00 EEN aha 00 00 Pa paz 00 00 dz iZ 00 00 Pa Ba 00 00 EEN s hz 00 00 Pat paz 00 0 00 21 18 12 18 DE 12 18 6 3 ELO 26 3503 10 2959 8 58 101 cu D 158 Sa 318 ES SAO T Sika zs 2 Re ZIBA 58 292 O 200 REC 3 L2 993 118 xr LB Ds 60 73 iha da 60 78 x 9u 78 Ds KO La uU D EXE 58 poe 86 17 04 3 9 44 72 15 70 17 24 15 92 24 5 20 98 29 27 13 56 28 58 14 86 12 13 89 21 3 9 84 3 9 60 23 23 23 90 76 34 76 61 5 9 A N O A O N AO A N A O N N N O O N A A A HS N A O E N A O O N O A A N A O 00 22 50 18 00 8 50 13 50 7 50 18 00 6 nag 5 36 6 12 12 00 6 12 13 36 6 00 13 s42 6 00 12 36 6 12 12 s12 6 s12 13 236 6 00 13 G 3 6 s12 12 12 6 00 5 306 6 00 13 00 6 s12 9 36 13 12 21 00 6 s12 9 306 6 12 21 00 6 e 9 36 6 12 Zo s12 6 12 9 PAGE NO 44 183018 E 0200 AMID 267 C 2 50 1002056 200 3622 13 0 00 1386 54 T 4 72 209004 0200 9086 75 T A72 869 91 C 0 00 O 85 MTE IA O 335 99 T 0 00 BES AW LIDO S 200 UnB ATO QT 0 00 8861 40C 0 00 4346 82 T 4 72 5069 72 C 0 00 DST TZ 2080 35 C 0 00 dal 4
101. PRINT STATICS CHECK Cumpliendo con la normativa venezolana vigente para el dise o de 85 estructuras met licas se utilizo el c digo LRFD coincidente con el venezolano de la norma de acero COVENIN 1618 98 PARAMETER CODE LRFD Se asign en las vigas de carga la longitud real ya que hay que indicar cual es la longitud real de la viga para el chequeo de los esfuerzos flectores UNB 6 MEMB 1 TO 10 16 17 19 20 22 23 32 TO 41 47 48 50 51 53 54 63 TO 72 78 79 81 82 84 85 94 TO 98 104 106 108 114 TO 118 124 126 128 134 TO 138 144 146 148 UNT 6 MEMB 1 TO 10 16 17 19 20 22 23 32 TO 41 47 48 50 51 53 54 63 TO 72 78 79 81 82 84 85 94 TO 98 104 106 108 114 TO 118 124 126 128 134 TO 138 144 146 148 Se realizo la verificaci equis RAD cano que los Bio ratios DR ci n fueran menores a la unidad CHECK CODE ALL FINISH 4 RESULTADOS OBTENIDOS A continuaci n se presentan los resultados obtenidos por nivel de estructuras tipos analizadas Para esta estructura se presenta el desarrollo del espectro de diseno s smico para el diseno de la estructura planteada 86 Fecha de Cliente Aprobado por ESPECTRO DE DISENO Zona Sismica vee ESPECTRO DE RESPUESTA ELASTICO Y DE DISENO 2 6000 0 7000 4 5000 0 450 1 0000 0 400 g 0 350 a E 0 0 0 60 000 0 250 002 0 53 002 0 188 z 005 0 444 004 0217 S0200 lt 0 07 0 36 006 0245 E 0 150 0 09 0 29 008 0 274 m 0
102. Pos M33 Neg Axial Pos Axial Neg ColV2 Col Axial Kip Kip ft Kip ft Kip Kip Kip Kip 0 00 6 27 6 27 11 84 11 85 11 67 166 41 Min value Max value Status RYADOS in in in 8 22 in 1 13 in 0 88 in 0 88 1 16 in 5 00 1 16 in 4 00 in 1 16 in 6 00 in Kip ft Kip ft Kip Kip Kip Kip Kip Demand Status Kip ft 6 27 OK Kip 15 40 OK Kip 24 49 OK Kip 24 49 OK Kip 24 49 OK Kip 15 40 OK in Kip 15 40 OK Kip 15 40 OK Kip 24 49 OK Kip 15 40 OK Kip 15 40 OK Kip 15 40 OK Kip 15 40 OK 1 00 OK CONEXI ONES C6 Staadpro 105 File name G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexiones1 std Units system English Current Date 06 09 2009 02 23 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID J6 N25 BCF M 29 10 Extended end plate LOADS Condition ENV Envelope CAPACITIES BY LOAD CONDITION Load condition ENV Envelope Description Dimensions Compatibility of connection with members Bolts diameter of the plate Vertical center to center spacing pitch Horizontal center to center spacin Distance fro R oltt ve bo tansi Vert eVigii dista the plat mi e istance e plate Weld size for beam flange Weld size for end shear Minimum effective length of the weld for end shear Weld size for web flexural strength
103. REPUBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA MINISTERIO DE EDUCACION CULTURA Y DEPORTE UNIVERSIDAD RAFAEL URDANETA ESCUELA DE CIVIL ugi OS DERECHOS RESERVAD DISE O DE CONEXIONES APERNADAS EN ESTRUCTURAS DE ACERO BAJO LA NORMA COVENIN 1618 98 Y EL STAAD PRO DESIGN Realizado por Br Araujo Gretty Cl 18 121 226 Br Burneo Jos Cl 17 684 934 Maracaibo Septiembre 2009 REPUBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA MINISTERIO DE EDUCACION CULTURA Y DEPORTE UNIVERSIDAD RAFAEL URDANETA ESCUELA DE CIVIL ene RECO APERNADAS EN ESTRUCTURAS DE ACERO BAJO LA NORMA COVENIN 1618 98 Y EL STAAD PRO DESIGN Realizado por Br Araujo Gretty Cl 18 121 226 Br Burneo Jose Cl 17 684 934 TUTOR ACADEMICO Ing Xiomara Orozco Maracaibo Septiembre 2009 DISENO DE CONEXIONE RS DE ACERO ECHO BADEAN A COVENIN 1618 98 Y EL STAAD PRO DESIGN Br Araujo Gretty Cl 18 121 226 Maracaibo Edo Zulia Venezuela gretty_araujo hotmail com Br Burneo Jos Cl 17 684 934 Maracaibo Edo Zulia Venezuela burneo_jose hotmail com Ing Xiomara Orozco Tutor Acad mico ACTA DE APROBACION DEL TUTOR En mi caracter de tutor de grado los Bachilleres Araujo Gretty y Burneo Jos presentan la siguiente investigaci n para optar al titulo de ingeniero civil la cual considero que reune los requisitos y meritos suficientes para ser sometido a la presentaci n p blica y evaluaci n por parte del jurado examinador que se designe En la ciudad de Mar
104. S04 1512405 1038 15 2006 45 2900297 40 0 077 0 06 OA 3964 41 Rosa Oe IA 1085 78 G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 14 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 15 MASS PARTICIPATION FACTORS IN PERCENT BASE SHEAR IN KG MODE X pa Z SUMM X SUMM Y SUMM Z X Y Z 1 70 59 0 00 0 00 70 585 0 000 0 000 3395 96 0 00 0 00 Do 23736 0 00 0 00 937943 0 000 0 000 1156 28 0 00 0 00 3 0 11 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 5 90 0 00 0 00 4 0 00 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 0 00 0 00 0 00 5 0 00 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 0 03 0 00 0 00 6 0 00 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 0 00 0 00 0 00 7 0 00 0 00 72 86 94 050 0 000 72 864 0 00 0 00 15134 62 8 0 00 0 00 5 46 94 050 O2000 78 321 0 00 0 00 1184 14 9 0 00 0 00 2 81 94 050 0000 81 185 0 00 0 00 648 17 10 0 99 0 00 0 00 95 039 0 000 81 135 71 92 0 00 0 00 13 1 77 0 00 0 00 96 806 0 000 81 135 19892 0 00 0 00 12 2 21 0 00 0 00 99 019 0 000 81 135 164 15 0 00 0 00 13 0 00 0 00 0 00 99 022 0 000 81 135 0 30 0 00 0 00 14 0 00 0 00 0 00 99 025 0 000 81 135 0 17 0 00 0 00 15 0 00 8 01 0 00 99 025 8 012 81 135 0 00 637 05 0 15 16 0 00 18 29 0 00 99 025 26 302 61 135 0 00 1456 28 0 04 17 0 00 0 00 0 00 99 029 26 302 81 135 0 32 0 00 0 00 18 0 00 78 00 0 00 9920532 26 302 81 135 0 31 0 00 0 00 19 0 01 0 00 0 00 99 038 26 302 81 135 0 47 0 00 0 00 20 0 01 0 00 0 00 99 044 26 802 61 735 0 48 VADOS 21 0 00 0 84 0 26 99 044 27 144 81 39
105. Shear rupture 70 47 Ki p 1 92 OK Support capacity Adopted load eccentricity for the 1 00 in Weld capacity 48 90 Ki p 9 33 OK Weld strength reduction factor due 1 00 Strength ratio 0 44 1 00 OK Notes The shear for bending at weld line and bending at bolt line verifications not considered in the tables of the Code and are not mentioned specifically within the reguired verifications of connection 117 are the CONEXI ONES C11 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO I nsumos Staad Estructura para conexionesl std Units system English Current Date 25 07 2009 06 56 p m Connections Results Design Code AISC L Connection name SP Connection family B Connection ID J11 RF P am Column web D BCW 1 4PL 2B3 4 e N39 BCW M 59 46 Single plate LOADS Condition V2 Pos V2 Neg Axia Axia Kip Kip Ki p ENV Envel ope 7 92 0 00 3 03 4 93 CAPACITIES BY LOAD CONDI TI ON Load condition ENV Envelope Description Value Min value Max v Status Di mensions V AD a ty of PALO wi th me SERV OK Vertical di a 1 00 Horizon aj EG HO A 1 00 Plate 25 im zm 0 44 Acting V Required RC shear force 1 92 Ki p Horizontal axial force tension 3 03 Ki p Horizontal axial force compression 4 93 Ki p Capacities Value Demand Status Capacity of plate Adopted load eccentricity for the 1 50 in Bolts shear 21 26 Ki p 97 33 OK Bolt bearing 22 63 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under
106. Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 11 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 12 MASS PARTICIPATION FACTORS IN PERCENT BASE SHEAR IN KG MODE X pa Z SUMM X SUMM Y SUMM Z X Z 1 70 59 0 00 0 00 70 585 0 000 0 000 2377 17 0 00 0 00 2 08 36 0 00 0 00 63 943 0 000 0 000 809 40 0 00 0 00 3 0 11 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 4219 0 00 0 00 4 0 00 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 0 00 0 00 0 00 5 0 00 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 0 02 0 00 0 00 6 0 00 0 00 0 00 94 050 0 000 0 000 0 00 0 00 0 00 7 0 00 0 00 72 86 94 050 0 000 72 864 0 00 0 00 3178 27 8 0 00 0 00 5 46 94 050 0 000 78 321 0 00 0 00 248 67 9 0 00 0 00 2 81 94 050 0 000 81 135 0 00 0 01 136 12 10 0 99 0 00 0 00 95 039 0 000 81 135 50 34 0 00 0 00 La 1 77 0 00 0 00 96 806 0 000 81 135 90 25 0 00 0 00 12 2 21 0 00 0 00 99 019 0 000 81 135 114 91 0 00 0 00 13 0 00 0 00 0 00 99 022 0 000 81 135 0 21 0 00 0 00 14 0 00 0 00 0 00 99 025 0 000 81 135 OCTO 0 00 0 00 15 0 00 8 01 0 00 99 025 8 012 81 135 0 00 1486 44 0 03 16 0 00 18 29 0 00 99 025 26 302 81 135 0 00 3397 98 0 01 17 0 00 0 00 0 00 99 029 26 302 81 135 0 23 0 00 0 00 18 0 00 0 00 0 00 99 032 26 302 81 135 0 22 0 00 0 00 19 0 01 0 00 0 00 99 038 26 302 81 135 0 33 0 00 0 00 20 0 01 0 00 0 00 99 044 26 302 81 135 0 33 VADOS 21 0 00 0 84 0 26 99 044 27 144 81 39 ESER 4153 29 0 01 0 00 0 00 99 051 7 CHES R 0 00 0 00 23 0 00 0 88 0 00 HERE 1139 0 00 168 86 0 00 24 0 00 0 56 0 00 9 28 586 81 393 0 00 07
107. T Y 1 85 ONEWAY LOAD 86 CARGA MUERTA ENTREPISO 550 KG M2 87 ENTREPISO ONE 550 GY 88 CARGA MUERTA TECHO 400 KG M2 89 TECHO ONE 400 GY 90 LOAD 2 CV 91 CARGA VIVA ENTREPISO 300 KG M2 92 ONEWAY LOAD G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 2 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 3 ot ENTREPISO ONE 300 GY 94 CARGA VIVA NIVELES TECHO 100 KG M2 95 TECHO ONE 100 GY 96 LOAD 3 SISMO EN X 97 SELFWEIGHT X 1 98 SELFWEIGHT Y 1 99 SELFWEIGHT 4 1 100 ONEWAY LOAD 101 ENTREPISO ONE 550 GY 102 ENTREPISO ONE 550 GK 103 ENTREPISO ONE 550 GZ 104 TECHO ONE 400 GY 105 TECHO ONE 400 GX 106 TECHO ONE 400 GZ 107 CARGA VIVA ENTREPISO 300 KG M2 AL 50 Y O NIVEL TECHO 108 ONEWAY LOAD 109 ENTREPISO ONE 150 GY Id ENTREPISO ONE 150 GK aa ea RE ENTREPISO ONE 150 GZ 112 SPECTRUM COC X 1 Y 0 3 Z 0 3 ACC SCALE 9 81 DAMP 0 05 LIN 113 O 0 16 0 35 0 092 0 7 0 092 0 73 0 089 1 01 0 064 1 49 0 0434 114 2 0 0324 115 LOAD 4 SISMO EN Y 116 SPECTRUM CQC X 0 21 Y 0 7 Z 0 21 ACC SCALE 9 81 DAMP 0 05 LIN 117 0 0 16 0 35 0 092 0 7 0 092 0 73 0 089 1 01 0 064 1 49 0 0434 118 2 0 0324 119 LOAD 5 SISMO EN Z 120 SPECTRUM CQC X 0 3 Y 0 3 Z 1 ACC SCALE 9 81 DAMP 0 05 LI VADOS 121 DISENO ESE ER 9 0 0434 102 dp 02162 0 35 020925 5 ie CHOS RE 123 2 0 0324 ERE 124 LOAD COMB 6 1 4 CM 125 1 1 4 126 LOAD COMB 1 dw cde Weg y La 1 2 CM
108. V Envelope Description Dimensions Compatibility of connection with members Bolts diameter of the plate Vertical center to center spacing pitch Horizontal center to center spacin Distance fro R oltt end tansi Vert eVigii dista the plat b e istance e plate Weld size for beam flange Weld size for end shear Minimum effective length of the weld for end shear Weld size for web flexural strength near tension bolts Minimum effective length of the weld to develop web tensile s Acting loads Mpos Required positive moment strength Mneg Required negative moment strength V Required Shear Strength Tension axial force top flange Compression axial force top flange Tension axial force bottom flange Compression axial force bottom flange Capacities Flexural strength of the beam Bolts tension strength Bolts shear Bolt bearing on column Bolt bearing on end plate Maximum flange forces due to bending in the plate Minimum thickness for bending in the plate Plate shear yielding Flange weld capacity Weld capacity for end shear Column capacity Local flange bending Local web yielding Web crippling Panel zone web shear Strength ratio V2 Pos V2 Neg M33 Pos M33 Neg Axial Pos Axial Neg ColV2 Col Axial Kip Kip Kip ft Kip ft Kip Kip Kip Kip 24 49 0 00 6 27 6 27 11 84 11 85 11 67 166 41 Value Min value Max value Status 0 63 in z 1 AD O S i 3 100 in 7 8 22 113 in 1 13 1 5
109. a carga El uso de pernos de alta resistencia deber ajustarse a los requisitos de la norma RCSC Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Joints Using ASTM A325 or A490 Bolt Especificaciones para el Uso de los Pernos ASTM A325 o A490 segun el M todo de los Estado Limites AISC LRFD del Consejo de Investigaciones de Conexiones Estructurales 53 A continuacion se presentan los diferentes tipos de agujeros i Agujeros agrandados Podr n utilizarse agujeros agrandados en todos los empalmes dise ados con conexiones de deslizamiento cr tico pero no en las conexiones por aplastamiento 2 Agujeros de ranura corta Los agujeros de ranura corta podr n utilizarse en todos los empalmes sean disenados como conexiones tipo aplastamiento o de deslizamiento cr tico En las conexiones de deslizamiento cr tico no ser necesario considerar la orientaci n de la ranura en el agujero pero en las conexiones del tipo aplastamiento la direcci n de la ranura en el agujero ser per ICN mea de acci n de la MERECHOS RESERVADO 3 Agujeros de ranura larga Se utilizar n agujeros ranura larga solamente en una de las partes empalmadas de una conexi n de deslizamiento cr tico o por aplastamiento que presente una superficie de contacto individual Los agujeros de ranura larga podr n utilizarse sin consideraci n de la direcci n de la carga en conexiones de deslizamiento cr tico pero ser n perpendiculares a la direcci n
110. a es mostrada a continuaci n Cuadro No 2 Conexiones Rigidas VIGAS DE CARGA Nodo Tipo Viga Seccion Nivel Diseno Momento kg m Corte kg 55 Rigida 63 W8x48 7 50 No No Disenado 57 Rigida 69 W8x48 7 50 No Disenado No 57 Rigida 64 W8x48 7 50 S 71 Rigida W8x4 7 E RN Bo ade RES Si 4 Si 84 59 Rigida 6 Q 8210 6229 RECH O x 7 50 9270 6629 3 E 66 W8x48 7 50 Si 9270 6629 72 Rigida 85 W8x48 7 50 Si 8210 6229 94 Rigida 134 W8x48 7 50 No No Disenado 96 Rigida 138 W8x48 7 50 No No Disenado 96 Rigida 135 W8x48 7 50 No No Disenado 102 Rigida 148 W8x48 7 50 No No Disenado 37 Rigida 32 W8x48 5 00 No No Disenado 39 Rigida 38 W8x48 5 00 No No Disenado 39 Rigida 33 W8x48 5 00 No No Disenado 53 Rigida 53 W8x48 5 00 No No Disenado 41 Rigida 34 W8x48 5 00 No No Disenado 43 Rigida 41 W8x48 5 00 No No Disenado 43 Rigida 35 W8x48 5 00 No No Disenado 54 Rigida 54 W8x48 5 00 No No Disenado 85 Rigida 114 W8x48 5 00 No No Disenado 87 Rigida 118 W8x48 5 00 No No Disenado 87 Rigida 115 W8x48 5 00 No No Disenado 93 Rigida 128 W8x48 5 00 No No Disenado 19 Rigida 1 W8x48 2 50 No No Disenado 21 Rigida 7 W8x48 2 50 No No Disenado 21 Rigida 2 W8x48 2 50 No No Disenado 35 Rigida 22 W8x48 2 50 No No Disenado 23 Rigida 3 W8x48 2 50 Si 15495 10639 25 Rigida 10 W8x48 2 50 Si 16502 11107 25 Rigida 4 W8x48 2 50 Si 16502 11107 36 Rigida 23 W8x48 2 50 Si 15495 10639 73 Rigida 94 W8x48 2 50 No No Disenado 75 Rigida 98 W8x48 2 50 No No Disenado 75 Rigida 95 W8x48 2 50 No
111. a longitud de la ranura es menor que la maxima permisible en la Tabla 22 1 s puede puede reducirse a la mitad de la diferencia entre las longitudes maxima y real de la ranura Fuente COVENIN 1618 98 Tabla 22 5 RV ADOS Las dista EE requisitos de aplastamiento La M te rica al aplastamiento se fundamenta en que la distancia entre el centro del primer perno y el borde de la plancha en direcci n de la fuerza no sea menor que 1 5 el di metro nominal del perno d Kulak et al 1987 Para asegurar la m xima resistencia al aplastamiento y por un razonamiento similar la distancia medida sobre la l nea de la fuerza desde el centro de cualquier perno al borde m s cercano al agujero no ser menor de 3 d Los numerosos resultados experimentales indican que la resistencia cr tica al aplastamiento es directamente proporcional a las distancias definidas previamente hasta un m ximo de 3 d por encima de la cual no se consigue una resistencia adicional al aplastamiento Kulak et al 1987 En las Tablas No 8 y No 9 se especifican los incrementos s1 y s2 en la separaci n a considerar para compensar el incremento de las dimensiones de los agujeros seg n la direcci n de la l nea de fuerza respecto al eje del agujero 27 TABLA NO 9 VALORES DEL INCREMENTO DE DISTANCIA AL BORDE si mm AGUJEROS DE RANURA DIAMETRO AGUJEROS PERPENDICULAR PARALELA ALA NOMINAL AGRANDADOS A LA LINEA DE LA FUERZA DEL PERNO LINEA DE d FUERZA mm plg
112. a tolerancia permite usar pernos de 25 mm Fuente COVENIN 1618 98 Tabla 22 2 A menos que el ingeniero estructural responsable por el proyecto lo especifique de otra manera los agujeros seran del tamano estandar No se usaran agujeros de ranura en las conexiones de los miembros sometidos a fatiga 52 Podran utilizarse planchas de relleno de hasta 6 mm de espesor en las conexiones de deslizamiento critico disenadas con agujeros estandar sin reducir la resistencia te rica al cortante del perno especificada para perforaciones alargadas Cuando el espesor del material no es mayor que el di metro nominal del perno aumentado en 3 mm los agujeros pueden ser punzonado pero deben taladrarse o subpunzonarse y luego escariarse cuando el espesor sea mayor El troquel para todos los agujeros subpunzonados y la barrena para todos los subtaladrados ser n como m nimo 2 mm 1 16 plg menores que el di metro nominal de los pernos Todos los agujeros que se ejecuten en eli de acero A514 de espesor superior a 13 pan sort aR V ADO En DERECHA a rotaciones pl sticas los agujeros para pernos en el rea a tracci n deber n ser subponzonados y escariados o bien taladrados a su tama o final Se pueden utilizar en las uniones planchas de relleno totalmente encajadas con un espesor inferior a 6 mm sin necesidad de cambiar la carga de dise o de la conexi n La orientaci n de estas platinas es independiente de la direcci n de aplicaci n de l
113. acaibo a los 27 d as del de pupae 2009 DERECHO RESER Ing Xiomara Orozco C I DEDICATORIA A dios por bendecirme en todo momento A mis padres por acompa arme y gularme hacia el camino correcto A mis hermanos por apoyarme ante todo A mis amigos demas familiares y profesores por todo lo UT inn HOS RESERV ADOS Gretty DEDICATORIA A Dios ante todo por iluminarme en el camino A mis padres por guiarme en todo momento A mis amigos familiares y E SERVADOD a culminaron ei HO Ba RE Jos AGRADECIMIENTOS A dios y a la Virgen Maria ante todo por permitirnos finalizar esta meta de manera exitosa A nuestros padres y hermanos por su apoyo y consejos en todo momento A la prof Xiomara Orozco por sus conocimientos compartidos ancy Urdaneta por servirn E o ERECHOS ma der ADO A nuestros amigos por acompanarnos siempre ARAUJO GRETTY BURNEO JOSE DISENO DE CONEXIONES APERNADAS EN ESTRUCTURAS DE ACERO BAJO LA NORMA COVENIN 1618 98 Y EL STAAD PRO DESING TRABAJO ESPECIAL DE GRADO DE INGENIERIA CIVIL FACULTAD DE INGENIERIA ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL UNIVERSIDAD RAFAEL URDANETA MARACAIBO VENEZUELA 182 p RESUMEN El objetivo principal de la presente investigaci n fue comparar los resultados obtenidos del diseno de conexiones apernadas en estructuras de acero bajo la norma COVENIN 1618 98 basada en la norma internacional AISC LRFD y la simulaci n de las mismas conexiones en Staad Pro
114. ante los c lculos obtenidos ofrece el cumplimiento o no de la conexi n ante las solicitaciones impuestas Esto 131 determina que el calculista debe conocer ciertas condiciones y practicas constructivas para utilizar cabalmente el software en cuestion S DERECHOS RESERVADO 132 RECOMENDACIONES Una vez culminado el analisis comparativo entre el software Staad Pro Design en correspondencia con la normativa venezolana COVENIN 1618 98 se expresan las siguientes recomendaciones 1 Es necesario establecer que el software Staad Pro Design es una herramienta y que ciertas condiciones normativas deben ser conocidas por el usuario ya que las practicas usuales en la fabricacion es conexiones apernadas dependen del criterio del calculista y en muchas situaciones no son norma DOS EI AE ES RESERYA la mano estrategias que le oe DER discriminar si una conexi n es adecuada sin apoyarse 100 Yo bajo los resultados obtenidos del software analizado Los criterios normativos incluso entre entes contratantes y constructores en especificos varia de acuerdo a la experiencia Proyectar conexiones es un arte y en muchas situaciones la experiencia previa del calculista es necesaria mas que el ofrecimiento geom trico del software ante el cumplimiento de condiciones de cargas actuantes en especificas 3 Se debe comparar los resultados obtenidos utilizando el Staad Pro Design con otros software mas especificos para el diseno de conexiones con el f
115. axial load 19 08 Kip 3 03 OK Shear yielding 29 16 Kip 7 92 OK Shear rupture LI 7 3 KID 7 92 OK Block shear 30 92 Kip 7 92 OK Shear for bending at weld line 48 60 Kip Shear for bending at Bali line y 32 40 Ki p Shear for bending at bolt line r 33 98 Kip Beam capacity Bolt bearing 41 87 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load on 45 67 Ki p 3 03 OK Shear yielding 66 10 Ki p 1 92 OK Shear rupture 70 47 Ki p 1 92 OK Support capacity Adopted load eccentricity for the 1 00 in Weld capacity 48 90 Ki p 9 33 OK Weld strength reduction factor due 1 00 Strength ratio 0 44 1 00 OK Notes The shear for bending at weld line and bending at bolt line verifications not considered in the tables of the Code and are not mentioned specifically within the reguired verifications of connection 118 are the CONEXI ONES C12 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO I nsumos Staad Estructura para conexionesl std Units system English Current Date 25 07 2009 06 56 p m Connections Results Design Code AISC L Connection name SP Connection family B Connection ID J12 RF P am Column web D BCW 1 4PL 2B3 4 e N87 BCW M 132 123 Single plate LOADS Condition V2 Pos V2 Neg Axia Axia Kip Kip Ki p ENV Envel ope 7 92 0 00 3 03 4 93 CAPACITIES BY LOAD CONDI TI ON Load condition ENV Envelope Description Value Min value Max v Status Di mensions V AD a ty of PA
116. bajo la normativa AISC LRFD del 2003 e Dise ar las conexiones apernadas de las estructuras met licas definidas en el STAAD PRO DESING 2007 e Analizar los resultados obtenidos de las conexiones apernadas desde el punto de vista geom trico y cantidad de materiales 19 1 3 ALCANCE DE LA INVESTIGACION La presente investigaci n tiene como alcance validar y diferenciar los resultados obtenidos ante el uso del STAAD PRO 2007 como medio para disenar las conexiones de estructuras met licas bajo un an lisis basado en lo establecido en la norma COVENIN 1618 98 Para esto se modelar n en el STAAD PRO 2007 varias estructuras para analizar situaciones t picas en cuanto al comportamiento de las conexiones apernadas bajo esquemas planteados y en la norma venezolana antes descritas 1 4 JUSTIFICACI N E IMPORTANCIA DE LA INVESTIGACI N La finalidad de la eee pesa e analizar la norma DERRE COVENIN 1618 98 basada en la LRFD bajo el criterio del diseno de conexiones tipicas apoyados en uno de los software mas utilizados en la rama de la ingenieria estructural como lo es el STAAD PRO 2007 para comparar los resultados y validar Todo lo mencionado en un esquema practico resalta que esta investigacion permitir validar el uso del m dulo del STAAD PRO 2007 bajo los codigos establecidos empleando la norma Desde la ptica metodol gica muchos investigadores podr n utilizar la presente tesis como gu a para definir sus investigaciones d
117. ci n neta que se origina al lado del asu 45 En las juntas fabricadas e instaladas que no satisfagan los requisitos para conexiones de deslizamiento cr tico de la Secci n J3 8 LRFD con excepcion de los requisitos de la superficie deslizante se supondr que la carga normal el momento aplicado m s los efectos de apalancamiento son soportados exclusivamente por los pernos o las barras En las juntas fabricadas e instaladas que satisfagan todos los requisitos para conexiones de deslizamiento cr tico de la Secci n J3 8 con excepci n de los requisitos de la superficie deslizante se permitir usar un an lisis de rigideces relativas de las partes conectadas y los pernos para determinar el recorrido de tensiones en traccion en los pernos pretraccionados por el DOS la carga variable de servicio SSRESERMARS e apalancamiento DERECHO que el recorrido de tensiones en los pernos es igual a las tensiones en el rea neta de tracci n debida al veinte por ciento 20 96 del valor absoluto de la carga normal de servicio y el momento debido a las cargas permanentes variables y otras acciones Diseno para el estado l mite de servicio En las conexiones empernadas del tipo de deslizamiento cr tico se verificar que bajo las cargas deservicio no se produzca deslizamiento La resistencia minorada al corte ser igual o mayor que el corte en el perno debido a las solicitaciones de servicio La resistencia minorada a por corte de un perno en u
118. cia normalmente apretados sin holgura 35 Para los propositos de estas premisas la altura de una estructura de edificio se tomara como la distancia vertical desde el nivel de la acera hasta el punto mas alto de las vigas de techo en el caso de techos horizontales o hasta la altura promedio de los techos inclinados cuando estos tengan una pendiente de mas de doce y medio grados 12 5 o veintid s por ciento 22 Donde no se haya establecido el nivel de acera o donde la estructura sea contigua a una calle se utilizara como referencia el nivel promedio del terreno colindante Los penthouses se pueden excluir en el calculo de la altura de la estructura 2 2 7 10 HIPOTESIS DE SOLICITACIONES PARA EL DOS L MITE DE AGOTAMIENTO RESISTENTE SEGUN NORA ARO 1618 98 ESTRUCTURAL DR LAGE O PARA EDIFICACIONES METODO DE LOS ESTADOS LIMITES Las solicitaciones mayoradas sobre la estructura sus miembros juntas y conexiones as como su sistema de fundaci n se determinaran de la hipotesis de solicitaciones que produzca el efecto m s desfavorable El efecto mas desfavorable puede ocurrir cuando una o mas solicitaciones no estan actuando por lo que todas las combinaciones indicadas a continuaci n deben ser investigadas igualmente se investigaran las cargas de magnitud inferior a las m ximas especificadas pero que actuan con un gran n mero de ciclos Cuando la solicitacion pueda cambiar de direcci n se tendr en cuenta en todas las comb
119. dad en el comportamiento de las conexiones resulta practicamente imposible analizar la mayor parte de las conexiones con un procedimiento matematico riguroso y exacto Debido a lo antes expuesto casi todos los procedimientos de analisis usados en el diseno de Moner estan basados en suposiciones socio isi e se basan en la teoria de DERE modelos de placas delgadas que se modifican en forma apropiada para concordar con los resultados de pruebas experimentales 2 2 4 PERNOS Se denomina perno a una pieza met lica normalmente de acero o hierro larga cil ndrica con cabeza redonda por un extremo y que puede ser roscado por el otro asegurado con una chaveta una tuerca o un remache que se usa para la sujeci n de piezas de gran volumen www wikipedia org 2009 En general los pernos est n constituidos por un v stago cil ndrico que presenta en un extremo la cabeza del perno generalmente hexagonal para pernos estructurales de alta resistencia y en el otro extremo una zona con rosca en donde se atornilla la tuerca PN Asimismo esta zona con rosca que llamamos nucleo del perno presenta evidentemente menor secci n que la zona sin ella llamada cana del perno para denominar los pernos utilizaremos el di metro de la cana los cuales se fabrica de acuerdo a los di metros comerciales en octavos de pulgadas siempre teniendo en cuenta que para el diseno debemos utilizar el rea neta en el nucleo A continuaci n se presenta una f
120. e connection CONEXI ONES C10 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO I nsumos Staad Estructura para conexionesl std Units system English Current Date 25 07 2009 06 56 p m Connections Results Design Code AISC L Connection name SP Connection family B Connection ID J10 RF P am Column web D BCW 1 4PL 2B3 4 e N96 BCW M 152 143 Single plate LOADS Condition V2 Pos V2 Neg Axia Axia Kip Kip Kip ENV Envel ope 7 92 0 00 3 03 4 93 CAPACITIES BY LOAD CONDI TI ON Load condition ENV Envelope Description Value Min value Max v Status Di mensions V AD a ty of PALO wi th me SERV OK Vertical di a 1 00 Horizon aj EG HO A 1 00 Plate 25 im zm 0 44 Acting V Required RC shear force 1 92 Ki p Horizontal axial force tension 3 03 Ki p Horizontal axial force compression 4 93 Ki p Capacities Value Demand Status Capacity of plate Adopted load eccentricity for the 1 50 in Bolts shear 21 26 Ki p 97 33 OK Bolt bearing 22 63 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load 19 08 Kip 3 03 OK Shear yielding 29 16 Kip 7 92 OK Shear rupture LI 7 3 KID 7 92 OK Block shear 30 92 Kip 7 92 OK Shear for bending at weld line 48 60 Kip Shear for bending at Bali line y 32 40 Ki p Shear for bending at bolt line r 33 98 Kip Beam capacity Bolt bearing 41 87 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load on 45 67 Ki p 3 03 OK Shear yielding 66 10 Ki p 1 92 OK
121. e a la ingenieria estructural que se ha visto en la necesidad de modificar el diseno y la forma de definir sus conexiones met licas sea OS bajo las condiciones que apliquen en ARS RESERV ADO Dado DERE en Venezuela se ha adoptado utilizar varios software para el dise o estructural en caso muy puntual por ejemplo esta el STAAD PRO 2007 el cual es el generalmente utilizado por su practicidad y facilidad en la definici n de las condiciones estructurales de una determinada estructura Este software posee en su entorno de trabajo un m dulo dedicado al dise o de conexiones presentando un importante beneficio cuando el ingeniero estructural es capaz de aprovechar estos m dulos que con el tiempo han sido mejorados considerablemente Bajo esta condici n validar resultados obtenidos bajo la aplicaci n de la norma con el STAAD PRO 2007 se hace b sico y necesario dado la complejidad de muchas de las conexiones presentes en una edificaci n bajo el esquema de la normativa destacada anteriormente 18 1 2 OBJETIVO GENERAL Disenar conexiones apernadas en estructuras de acero bajo la norma COVENIN 1618 98 y el STAAD PRO DESIGN 2007 1 2 1 OBJETIVOS ESPECIFICOS e Simular una estructura aporticada tipo bajo las combinaciones de carga establecidas por la norma COVENIN e Definir las caracter sticas geom tricas y f sicas BI oS las REC rt RESER ADO e Dise ar las conexiones apernadas de las estructuras met licas definidas
122. e corte c La capacidad a tracci n de la porci n roscada de una barra con extremos ensanchados basada en el area de la secci n correspondiente al diametro mayor de la rosca A sera mayor que el valor obtenido al multiplicar F por el rea nominal del cuerpo de la barra antes de su ensanchamiento d Para pernos A325 y A490 sujetos a cargas de fatiga v ase el Ap ndice D e Los valores tabulados se reducir n en un veinte por ciento 20 cuando las conexiones tipo aplastamiento utilizadas para unir miembros en tracci n tengan una disposici n de conectores cuya longitud medida en la direcci n paralela a la de la fuerza sea mayor de 1270 mm Fuente COVENIN 1618 98 Tabla 22 6 39 Resistencia al aplastamiento La resistencia minorada al aplastamiento se verificara tanto en las conexiones tipo aplastamiento como en las de deslizamiento critico El uso de agujeros agrandados y de ranura en la direccion paralela a la linea de fuerza esta restringida a las conexiones de deslizamiento critico La resistencia minorada al aplastamiento de la conexion sera la suma de las resistencias minoradas al aplastamiento de los pernos individuales En las uniones de los sistemas resistentes a sismos esta resistencia minorada no sera mayor que 2 4d t Fu Para un perno en una conexi n con agujeros OS agujeros agrandados y agujeros de ranur ere sao da direcci n de la HO linea de dA ERRA O en agujeros de ranura larga donde el eje mayor de la
123. e estudios sobre todo aquellos que indagan en la ingenier a estructural como rama importante de la ingenier a civil Adicional y desde un punto de vista te rico lo que los autores y especialistas han escrito sobre el tema de las conexiones y su desarrollo ser de 20 vital importancia para la presente investigaci n dejando como importante resultado una indagaci n en el rea y confirmaci n de teor as postulados y procedimientos 1 5 DELIMITACI N DE LA INVESTIGACI N 1 5 1 DELIMITACI N ESPACIAL Esta tesis ser realizada en las instalaciones de la Universidad Rafael Urdaneta 1 5 2 DELIMITACI N TEMPORA RESERV ADOS Esta DERE GIS desde marzo del 2008 a agosto del 2009 1 5 3 DELIMITACION TEORICA Esta investigacion esta enmarcada dentro de la linea de investigacion del departamento o rama de estructuras y construcci n de la URU 21 CAPITULO Il MARCO TEORICO 2 MARCO TEORICO 2 1 ANTECEDENTES DE LA INVESTIGACI N Los Br Bahsas y Salazar 2007 Araujo realizaron una tesis titulada Diseho de un manual de detalles t picos de uniones de elementos estructurales de acero con el fin de elaborar un manual que compendie una serie de detalles t picos de elementos cou rep Sem Dies y selecci n de tomas EREGHOs de consulta a aquellas personas que de una u otra manera est n en relaci n con este tipo de trabajo de esta forma servir de aporte para idealizar c mo se deben dibujar instalar
124. ection 123 are the 124 El tipo de conexi n determinada como del tipo flexible para el diseno presentado es graficado y geometrizado por el Ram Connection del Staad Pro como puede mostrarse a continuacion 5 BENTLEY File name GATESIS ARAUJO BURNEO Insumos Staad Estructura para conexiones1 std Units system Metric Current Date 25 07 2009 07 09 p m Connections Geometry Design Code AISC LRFD Connection name SP BCW 1 4PL 2B3 4 Connection family Beam Column web Connection ID Shear Single Plate SERV ADOS For bolts the deformation around the bolt holes is considered The program is considering rolled shapes DATA Column data Section w8x48 Material A36 The column is considered as a rigid member Beam data Section w8x48 Material A36 sb 2 54 cm beam setback eh cm horizontal eccentricity of the connection Plate data L 15 24 cm length b E 10 16 cm width tp 0 63 cm thickness Material A36 Beam plate connection Bolts 125 nc 1 number of columns nr 2 number of rows S 7 62 cm vertical longitudinal center to center spacing Bolt 3 4 A325 N Lev 3 81 cm vertical edge distance Leh 3 81 cm horizontal edge distance dtop 3 17 cm distance from the top of the beam a 6 35 cm distance between the bolt line and weld line Column plate connection Weld E70XX D 3 00 1 16 in weld size Una vez plantado el diseno proven
125. empalmar y conectar estos elementos de acero los cuales ser n de gran utilidad a todos aquellos profesionales y afines que no solo se dediquen al rea del disefio y la construcci n de estructuras con elementos de acero cumpliendo con todas las exigencias emitidas por las normas vigentes para construcci n de obras civiles para esta rea conjuntamente se incorpor un peque o manual de dise o en el que se describe las principales especificaciones sobre el c lculo de conexiones de elementos de acero En otro orden de ideas Lugo y Romero 1999 efectuaron una tesis titulada Diseno automatizado de juntas met licas simples que consiste en presentar un disefio automatizado de pernos o soldadura en juntas met licas 22 23 simples para tal efecto se utilizo como lenguaje de programacion el Visual Basic 4 0 por ser este una herramienta potente sencilla y de facil programacion Los programas elaborados permiten disenar los pernos o soldaduras de una forma rapida y sencilla Para la elaboracion de este trabajo se recopilo informacion del manual de la AISC Para la ejecuci n de los programas se ha elaborado un manual de usuario el cual permitira a cualquier persona que tenga conocimientos en el area de juntas metalicas y el uso del computador ejecutar el programa 2 2 FUNDAMENTACION TEORICA 2 2 1 ACERO ESTRUCTURAL El acero en su estado eere ERAS hierro en un 97 y a DERES en un 3 estos ser n reducidos en un proceso indu
126. en acero se ver influido por la elecci n de las conexiones Un buen criterio de dise o de OS estructuras de acero se basa e xe pesi ea piezas similares HOS de material DERF operaciones diferentes que se realicen en taller como cortes perforaciones y recortes y condiciones de ensamblado en la construcci n con la finalidad de optimizar y mejorar la operatividad de la obra Las uniones de elementos estructurales de acero est n regidas bajo las normas AISC American Institution of Steel Contruction 2005 dentro del cual se reflejan los dos m todos existentes el LRFD Load and Resistance Factor Desing y ASD Allowable Stress Design por los cuales se puede realizar el dise o y c lculo de las conexiones 2 2 3 COMPORTAMIENTO DE LAS CONEXIONES La mayor parte de las conexiones son est ticamente indeterminadas y la distribuci n de las fuerzas y esfuerzos depende de la deformaci n relativa de las partes que las componen elementos de conexi n y de los propios conectores 26 Las concentraciones de esfuerzo que se desarrollan debido a discontinuidades como agujeros de tornillos y extremos de soldaduras complican mas aun la prediccion de su comportamiento estructural En general el comportamiento del material de los elementos placas interfaces y conectores en las conexiones es no lineal aunque los miembros conectados se encuentren en estado elastico de esfuerzos fuera o mas alla de la conexion Debido a la compleji
127. er borde no ser menor que las especificadas en la Tabla No 7 55 TABLA NO 7 DISTANCIA MINIMA AL BORDE L en min Centro del agujero estandar al borde de la parte conectada ip DIAMETRO ABORDES A BORDES LAMINADOS NOMINAL CORTADOS DE PLATINAS PERFILES DEL PERNO CON O BARRAS Y BORDES CIZALLA CORTADOS CON SOPLETE 13 1 2 16 5 8 M16 19 3 4 M20 M22 22 7 8 M24 25 1 M27 29 IN M3 32 11 4 gt 32 11 4 M36 gt M36 Notas a Se permite usar una menor distancia cuando resulte de las Formulas del Articulo 22 9 b Para agujeros agrandados o de ranura v ase la Tabla 22 6 c Todas las distancias al borde en esta columna pueden reducirse en 3 mm cuando la perforaci n esta en un punto en donde la tension no excede el veinticinco por ciento 25 96 de lamaxima resistencia en el elemento d Pueden ser 32 mm en los extremos de ngulos que conectan vigas y en las conexiones con planchas extremas Fuente COVENIN 1618 98 Tabla 22 3 Las distancia del centro de los agujeros ensanchados o alargados a cualquier borde ser menor que la estipulada para agujeros est ndar m s el incremento aplicable s2 de la Tabla No 8 56 TABLA NO 8 VALORES DEL INCREMENTO DE DISTANCIA AL BORDE 51 mm DI METRO AGUJEROS AGUJEROS DE RANURA NOMINAL AGRANDADOS PERPENDICULARES AL PARALELOS DEL PERNO a BORDE AL BORDE d RANURA RANURA CORTA LARGA a mm plg Notas a Cuando l
128. ero de roscas por unidad de longitud mm o plg Considerando la carga normal aplicada conjuntamente con el momento debido al efecto de apalancamiento no exceder el recorrido de tensiones de diseno calculado con la f rmula savers ARMA aoo Cf la Categor a DERE SV el umbral de tensiones FTH la Categor a D Tabla No 4 Far i AL 11 i Donde FSR Recorrido de tensiones de calculo o de diseno Cf Constante correspondiente a la Categoria de tensiones dado en la Tabla No 3 n numero de fluctuaciones del recorrido de tensiones para la vida de diseno considerada e igual al producto del las fluctuaciones diarias del recorrido de tensiones por trescientos sesenta y cinco dias y por el numero de anos correspondientes a la vida de proyecto 43 FTH Umbral de fatiga del recorrido de tensiones correspondiente al maximo recorrido de tensiones durante la vida de proyecto TABLA NO 3 PARAMETROS DE DISENO POR FATIGA UNIONES VARIAS DESCRIPCION CATEGORIA C Inicio de DE TENSION grieta potencial 8 1 Metal base en conectores de corte tipo En el borde de la esp rrago unidos por soldadura de filete o l 1 55x10 soldadura en el por soldadura aplicada por equipo metal base el ctrico especial 8 2 Corte en la garganta de soldaduras de En la garganta de la filete longitudinal continuas o soldadura intermitentes o canal la 8 4 Corte en soldaduras de ECH Do IN 8 5 Pemos de alta resistencia no En la ra
129. escriptivos ya que tiene como objetivo indagar la incidencia y los valores en que se manifiesta una o mas variables 3 3 POBLACION Y MUESTRA 3 3 1 POBLACION c CHOS Segun Hernandez et al 1998 definen a la poblacion como conjunto de RESERVADOS elementos o eventos afines en una o mas caracter sticas tomadas como una totalidad o sobre los cuales se garantiza las conclusiones de la investigaci n La poblacion en tal sentido depende de la estructura tipo definida la cual tiene las siguientes caracteristicas Estructura metalica de 3 niveles de 2 tramos de 6 metros en eje principal y 2 tramos de 4 metros en eje secundario Se proyectaran conexiones de momento en el eje principal y conexiones de corte en el eje secundario Se colocaran correas apoyadas en conexiones de corte en los extremos distanciadas a cada 1 5 metros en cada nivel en sentido paralelo al eje secundario Todo esto determina 9 columnas con apoyo en la base sin restringir el momento 68 A continuaci n se presenta la geometrizacion de dicha estructura tipo detallada FIGURA NO 5 ESTRUCTURA TIPO A br ZA pi 8 ui COM FUENTE Araujo y Burneo 2009 69 Este aspecto define las siguientes conexiones e 2 conexiones de corte en correas vigas e 36 conexiones de momento en vigas columnas e 36 conexiones de corte en vigas columnas Totalizando 144 conexiones Por lo destacado anteriormente se infiere que esta in
130. fican a continuaci n con las limitaciones establecidas para los sistemas resistentes a sismos en las conexiones que se 34 enumeran a continuaci n se utilizar n pernos de alta resistencia apretados adecuadamente o soldaduras COVENIN 1618 1998 1 En los empalmes de las columnas de todas las estructuras de edificios con 60 m o m s de altura 2 En los empalmes de las columnas para estructuras de edificios entre 30 m y 60 m de altura cuando la menor dimensi n horizontal sea inferior al cuarenta por ciento 40 de la altura 3 En los empalmes de las columnas para estructuras de edificios con menos de 30 m de altura si la menor dimensi n lateral es inferior al veinticinco por ciento 25 de la altura 4 En las conexiones MOS RESERNAROS vigas de las wa ERE Tanto de las columnas para estructuras con mas de 40 m de altura 5 En el caso de estructuras que soportan gruas de mas de 5000 kgf de capacidad en los empalmes de sus celosias de techo y en las conexiones de estas con las columnas en los empalmes y arriostramientos de las columnas asi como en los arriostramientos en las esquinas y en los apoyos de las gruas 6 En las conexiones para los apoyos de maquinaria movil o de otras cargas variables que produzcan impacto o inversion de tensiones 7 En cualquier otra conexi n estipulada en los planos del proyecto 8 En todos los otros casos las conexiones pueden efectuarse con pernos A307 o pernos de alta resisten
131. g at Bali line y 32 40 Ki p Shear for bending at bolt line r 33 98 Kip Beam capacity Bolt bearing 41 87 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load on 45 67 Ki p 4 93 OK Shear yielding 66 10 Ki p 1 92 OK Shear rupture 70 47 Ki p 1 92 OK Support capacity Adopted load eccentricity for the 1 00 in Weld capacity 48 90 Ki p 9 33 OK Weld strength reduction factor due 1 00 Strength ratio 0 44 1 00 OK Notes The shear for bending at weld line and bending at bolt line verifications not considered in the tables of the Code and are not mentioned specifically within the reguired verifications of connection 121 are the CONEXI ONES C15 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO I nsumos Staad Estructura para conexionesl std Units system English Current Date 25 07 2009 06 56 p m Connections Results Design Code AISC L Connection name SP Connection family B Connection ID J15 RF P am Column web D BCW 1 4PL 2B3 4 e N43 BCW M 60 46 Single plate LOADS Condition V2 Pos V2 Neg Axia Axia Kip Kip Ki p ENV Envel ope 7 92 0 00 4 93 Ld CAPACI TI ES BY LOAD CONDI TI ON Load condition ENV Envelope Description Val ue Min value Max v Status Di mensions V AD a ty of PALO wi th me SERV OK Vertical di a 1 00 Horizon aj EG HO A 1 00 Plate 25 im zm 0 44 Acting V Required RC shear force 1 92 Ki p Horizontal axial force tension 4 93 Ki p Horizontal ax
132. ge 21 of 47 Sunday September 06 2009 03209 BM STAAD SPACE ALL UNITS ARE MEMBER KG TABLE METE UNLESS OTHERWISE NOTED RESULT FX CRITICAL COND PAGE NO LOADING LOCATION 64 65 66 67 68 69 70 dal 12 73 74 75 76 LA 78 ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST ST W8X48 W8X58 W8X58 W8X48 W8X48 W8X48 W8X58 W8X58 W8X58 W8X48 W8X28 W8X28 W8X28 W8X48 W8X48 2256 502395 5371 2083 2078 2252 4612 5 4575 5374 os 20 12 2077 PASS 25G PASS 99 PASS 67 C PASS 70 C PASS 20 C PASS 20 X ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 316 400 70 4310 76 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 413 5 58 8209 46 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 479 IAT AS 9274 36 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 193 268 58 2556 04 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 193 268 58 ez oO ATSC SECTIONS LRFD H1 1B C o 400 28 4307 4696 17 HECHOS RE PASS 95 G PASS 40 C PASS 20 T PASS 64 T PASS 89 C PASS 67 T PASS 04 T PASS 18 C AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 273 341 46 4696 14 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 479 148 34 9270 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 065 0 00 celexa es RE 30 AISC SECTIONS LRFD H1 1B T 0 223 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1B C 0 223 0 00 2020 28 AISC SECTIONS LRFD H1 1
133. guiente manera 8 conexiones de momento en vigas columnas 8 conexiones de corte en vigas columnas O conexiones de corte en correas vigas por ser similares desde el punto de 05 vista de calculo a las ECH OS RESERV AD DERECHO como muestra de estudio De cada grupo de 8 conexiones del mismo tipo se compar mediante c lculo manual la que determinar seg n las envolventes m ximas ser la conexi n m s desfavorable Por tanto la muestra objeto de estudio est compuesta por un total de 16 conexiones representadas de la siguiente manera para considerar este n mero como muestra representativa 3 4 TECNICAS E INSTRUMENTOS DE RECOLECCION DE DATOS 3 4 1 TECNICAS DE RECOLECCION DE DATOS En cuanto a las diferentes t cnicas a utilizar para la recolecci n de datos que fueron necesarios para el desarrollo de la investigaci n se destacan las presentadas a continuaci n 71 3 4 1 4 OBSERVACION DOCUMENTAL En cuanto a las investigaciones sobre la realidad actual ademas de constituir los documentos un complemento indispensable de los demas medios de observaci n de la realidad han de partir de las anteriores investigaciones realizadas de tipo similar que respecto a ellas constituyen tambien fuentes documentales En tal sentido la observacion documental y metodica fundamentalmente se basa en el establecimiento previo de las variables empiricas y las categorias sobre las que necesitamos recoger GET Una ADOS es las variab
134. he main objective of this research was to compare the results of the design of connections in steel structures bolts about standard COVENIN 1618 98 based on international standard AISC LRFD and the simulation of the same connections in Staad Pro Design using the RAM Connections module This verification was performed by the design of 8 hose shear and 8 type rigid moment of a 3 story structure in NG ideali Tu otaad Pro dian Un were selected dois ASA gness to offer the Sad Hg de pape o Mal Tiis ig pas found that although Design Staad Fro a very versatile some parameters and minimum requirements that must be reviewed are not considered by this module this is the case with the minimum thickness and minimum thickness of welding irons Variations in general tend to be insignificant in comparison with manual correspondence concluding that the software is adequate according to requirements of the standard COVENIN 1618 98 The above aspects should be considered for the calculation once defined the geometric characteristics and final disposition of the elements of a given connection The graphical environment that offers the module is sufficient to establish optimal designs Keywords Connections INDICE GENERAL FRONTISPICIO E AA lr AO ude AA Sen Do UA ACTA DE APROBACION DEL TUTOR n a DEDICATORIA a O E A a INDICE GENERAL E ATEEN INDICE DE TABLAS FOTOS Y GRAFICAS amii aang INTRODUCCI N selle sede sa asa wawi
135. ial force compression 1 51 Ki p Capacities Value Demand Status Capacity of plate Adopted load eccentricity for the 1 50 in Bolts shear 21 26 Ki p 9 33 OK Bolt bearing 22 63 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load 19 08 Kip 4 93 OK Shear yielding 29 16 Kip 1 92 OK Shear rupture LI 7 3 KID 1 92 OK Block shear 30 92 Ki p 7 92 OK Shear for bending at weld line 48 60 Kip Shear for bending at Bali line y 32 40 Ki p Shear for bending at bolt line r 33 98 Kip Beam capacity Bolt bearing 41 87 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load on 45 67 Ki p 4 93 OK Shear yielding 66 10 Ki p 1 92 OK Shear rupture 70 47 Ki p 1 92 OK Support capacity Adopted load eccentricity for the 1 00 in Weld capacity 48 90 Ki p 9 33 OK Weld strength reduction factor due 1 00 Strength ratio 0 44 1 00 OK Notes The shear for bending at weld line and bending at bolt line verifications not considered in the tables of the Code and are not mentioned specifically within the reguired verifications of connection 122 are the CONEXI ONES C16 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO I nsumos Staad Estructura para conexionesl std Units system English Current Date 25 07 2009 06 56 p m Connections Results Design Code AISC L Connection name SP Connection family B Connection ID J15 RF P am Column web D BCW 1 4PL 2B3 4 e N43 BCW M 60 46 Single plate LOADS Condition V2 Po
136. ielding Web crippling Panel zone web shear Strength ratio V2 Pos Kip 24 49 Value 1 75 5 00 6 00 3 57 6 00 2 38 6 27 6 27 24 49 15 40 15 40 15 40 15 40 Value 164 44 82 83 88 36 292 32 80 03 23 89 0 25 112 02 122 16 59 55 40 35 161 75 214 91 146 73 0 64 100 V2 Neg M33 Pos M33 Neg Axial Pos Axial Neg ColV2 Col Axial Kip Kip ft Kip ft Kip Kip Kip Kip 0 00 6 27 6 27 11 84 11 85 11 67 166 41 Min value Maxvalue Status in in 1 16 in 1 16 in in 1 16in 6 00 in Kip ft Kip ft Kip Kip Kip Kip Kip Demand Status Kip ft 6 27 OK Kip 15 40 OK Kip 24 49 OK Kip 24 49 OK Kip 24 49 OK Kip 15 40 OK in Kip 15 40 OK Kip 15 40 OK Kip 24 49 OK Kip 15 40 OK Kip 15 40 OK Kip 15 40 OK Kip 15 40 OK 1 00 OK CONEXI ONES C2 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexiones1 std Units system English Current Date 06 09 2009 02 19 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID J2 N61 BCF M 91 66 Extended end plate LOADS Condition ENV Envelope CAPACITIES BY LOAD CONDITION Load condition ENV Envelope Description Dimensions Compatibility of connection with members Bolts diameter of the plate Vertical center to center spacing pi Horizontal c t elispaci
137. iente del Ram Connection del Staad Pro de las conexiones flexibles presentadas se procede a desarrollar y presentar los c lculos manuales referentes a la conexi n m s desfavorable del grupo de conexiones mostradas continuaci n APOS aes las mua cea erp y 87 EXTENSION DE PLANCHA PARA CONEXION SIMPLE Realizado por Burneo y Araujo P 3591 kg Propiedades de los Materiales Viga Fy 2530 Kgf cm2 Columna Fy 2530 Kgf cm2 Plancha Fy 2530 Kgf cm2 Perno Ftv 3370 Kgf cm2 N 53 N Columnas de Pernos M Filas de Pernos Geometria y propiedades W 8x 48 tw 10 16 mm bf 205 99 mm W 8x 48 tw 10 16 mm bf a mm d E do b l 2858 mm Diametro de Area porperno 2 85 Aplastamiento S gt 2 2 3 db 50 80 mm s 55 00 mm OK Leh b Rn 2 4 Fu tw db 14214 165 Kg orn do tw fu 9326 88 Kg oRn gt orn OK Pernos exteriores orn s db 2 tw Fu 14137 996 Kg dRn gt orn OK Pernos interiores Capacidad de los pernos 9326 88 Kg gt 3591 OK Corte en pernos Rt 0 75 Ftv Ab 14407 9 Kg gt 3591 OK Capacidad de la Plancha dbRn gt Fy A 25547 9 Kg gt 3591 Kg OK Bloque de corte Anc 1 080 cm2 Ant 1 8 cm2 Fu Ant 7344 Kg FuAnt gt 0 6FuAnc OK 0 6 Fu Anc 2644 Kg Total 9988 0 75 7491 Kg gt 3591 Kg OK Soldadura D P 0 707 Fy Lon 0 1163821 cm gt 1 16382 mm Dmin E Usar minimo Fu Fu Fu e e gt tw OK sb mm Sebo cm2 Diametro 30 m
138. in de emitir juicios mayores ante el comportamiento y desarrollo de conexiones utilizando las herramientas comparadas 133 BIBLIOGRAFIA ARIAS F 1999 Guia de Proyecto de Investigacion Editorial Episteme Tercera Edicion 1999 BAHSAS Y SALAZAR 2007 Diseno de un manual de detalles tipicos de uniones de elementos estructurales de acero Trabajo Especial de Grado para optar al titulo de Ing Civil Universidad Rafael Urdaneta Maracaibo Venezuela BAVARESCO A 2001 Proceso Metodologico en la Investigacion Editorial LUZ Maracaibo Edo Zulia RV ADOS SEAUEAI qv pcd riales BROCKENBROUGH Y MERRIT 1997 Dise o de estructuras de Acero COVENIN MINDUR 1618 1998 Estructuras de acero para edificaciones M todo los estados limites 1ra Revisi n Fondonorma Caracas Venezuela COVENIN MINDUR 2002 1988 Criterios y Acciones Minimas para el Proyectos de Edificaciones COVENIN MINDUR 1756 2001 Norma Venezolana Edificaciones sismorresistentes CH VEZ N 2001 Introducci n a la investigaci n educativa Maracaibo Venezuela 10 FISHER L 2002 An lisis estructural Espana 11 12 13 14 19 16 17 18 19 20 21 22 134 HERNANDEZ FERNANDEZ Y BAPTISTA 1998 Metodologia de la Investigacion KINNEY J 1997 Analisis de estructuras indeterminadas Editorial Continental S A Mexico KULAK 1987 Estructuras MCCORMAC Y ELLING 1994 Diseno de estructura
139. inaciones posibles cambiando adecuadamente sus signos COVENIN 1618 Estructuras de acero para edificaciones M todo de los estados l mites 1998 36 1 4 CP 10 1 1 2 CP 1 6 CV 0 5 CVt 10 2 1 2 CP 1 6 CVt 0 5 CV o 0 8 W 10 3 1 2 CP 1 3 W 0 5 CV 0 5 CVt 10 4 0 9 CP 1 3 W 10 5 1 2CP yCV S 10 6 0 9CP S 10 7 CP Carga Muerta CV Carga Viva CVt Carga Viva Techo W Viento RESERVADOS S Sismo DERECHOS El factor de mayoraci n de la Carga Variable CV y en las combinaciones 10 3 10 4 y 10 6 sera igual a 1 0 en los garajes las areas destinadas a concentraciones publicas y en todas aquellas areas donde la carga variable sea mayor que 500 kgf m2 o en todos los casos en que el porcentaje de las acciones variables sea mayor del 25 En la presente investigaci n se utilizar una sobrecarga de 300 kg m2 oficinas en los niveles entrepiso y 100 kg m2 en las reas de la cubierta COVENIN 2002 88 Criterios y Acciones M nimas por lo que el coeficiente y se asumir en 0 50 Cuando los efectos estructurales de otras acciones sean importantes sus solicitaciones se incorporaran mediante la siguiente combinaci n 37 1 2 CP CF CT 1 6 CV CE 0 5 CVt 10 8 2 2 3 CONEXIONES APERNADAS EN ESTRUCTURAS DE ACERO SEG N NORMA COVENIN 1618 1998 ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES M TODO DE LOS ESTADOS L MITES Resistencia a la tracci n y al corte La resiste
140. ip Kip ENV Envelope 7 92 0 00 3 03 4 93 CAPACITIES BY LOAD CONDI TI ON Load condition ENV Envelope Description Value Di mensions Compati bilit Vertical oa e S H t dge dist WA ET CHOS REO t V Re 3 V Min value Max v f connection with members ADOS istante QERY d 1 00 Status 116 rCical shear force 1 92 Ki p Horizontal axial force tension 3 03 Ki p Horizontal axial force compression 4 93 Kip Capacities Val ue Demand Status Capacity of plate Adopted load eccentricity for the 1 50 in Bolts shear 21 26 Ki p Sao do OK Bolt bearing 22 63 Ki p 7 92 OK Bolt bearing under axial load 19 08 Kip 3503 OK Shear yielding 29 16 Ki p 12 9 OK Shear rupture 21 13 Ki p 1 92 OK Block shear 30 92 Ki p 7 92 OK Shear for bending at weld line 48 60 Ki p Shear for bending at bolt line y 32 40 Kip Shear for bending at bolt line r 33 98 Ki p Beam capacity Bolt bearing 41 87 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load on 45 67 Ki p 3 03 OK Shear yielding 66 10 Ki p 15 97 OK Shear rupture 70 47 Ki p 1 92 OK Support capacity Adopted load eccentricity for the 1 00 in Weld capacity 48 90 Ki p 9 33 OK Weld strength reduction factor due 1 00 Strength ratio 0 44 1 00 OK Notes The shear for bending at weld line and bending at bolt line verifications are not considered in the tables of the Code and are not mentioned specifically within the required verifications of th
141. ivel 7 50 7 50 7 50 7 50 7 50 7 50 7 50 7 50 7 50 7 50 7 50 7 50 5 00 5 00 5 00 Diseno No No No No Si Si Si Si No No No No No No No Si Si Si No No No No No No No No No No No No No No No No Corte kg 2091 2091 2091 2091 AN ADOS 3591 3591 3591 3591 114 Para tal efecto en la siguiente gr fica se muestra el grupo de conexiones desarrolladas determinadas como las m s desfavorables ya que aquellas que deben soportar la mayor carga tributaria y por ende es donde se 115 producen las mayores solicitaciones y esfuerzos en la estructura modelada y analizada Figura No 22 Conexiones Flexibles Disenadas Fuente Araujo y Burneo 2009 Por tal motivo se presentan los resultados obtenidos en el Ram Connection del Staad Pro Design donde se ofrecen las derivaciones provenientes del dise o de estas 8 conexiones escogidas Es necesario acotar que por tratarse de una estructura Regular y Sim trica existen conexiones con mismas propiedades y esfuerzos actuantes similares CONEXI ONES C9 Staadpro File name G TES IS ARAUJO BURNEO I nsumos Staad Estructura para conexionesl std Units system English Current Date 25 07 2009 06 56 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name a 1 4PL 283 14 Connection family Beam Column web Connection ID J9 N57 BCW M 90 77 Single plate LOADS Condition V2 Pos V2 Neg Axia Axia Kip K
142. iz de la rosca totalmente apretados pernos comunes propagandose dentro barras roscadas para anclajes y barras de del rea traccionada suspension El recorrdio de las tensiones de tracci n se debe a solicitaciones por acciones variables mas el efecto de aplancamiento cuando sea aplicable 8 3 Metal base en las soldaduras de tap n En ase en at Sidadura A TADA IA edi ll POTTS WA AA Fuente COVENIN 1618 98 Tabla D1 Secci n 8 44 TABLA NO 4 PARAMETROS DE DISENO POR FATIGA JUNTAS EMPRENADAS O CON PASADORES DESCRIPCION 2 1 Area total del metal base en las juntas solapadas conectadas con pernos de alta resistencia en juntas que satisfacen los requisitos de las conexiones de deslizamiento cr tico 2 2 Secci n neta del metal base de las uniones con pernos de alta resistencia disefiadas sobre la base de la resistencia al aplastamiento pero fabricadas e instaladas seg n todos los requisitos de las conexiones de deslizamiento cr tico 23 Secci n neta del metal base de cualquier otra junta mec nicamente unida excepto las bielas y planchas conectadas pasadores 2 4 Secci n neta del metal base de bielas y planchas conectadas con pe Fuente COVENIN 1618 98 Tabla D1 Secci n 9 CATEGORIA DE TENSI N Inicio de Grieta potencial A trav s de la secci n pr xima al agujero En la secci n neta que se origina al lado del agujero En la secci n neta que se origina al di agujero En la sec
143. les y categoria REC Msiri ERVA documentos con el fin de encontra ERES HOT en ellos referentes a cada categoria La finalidad pretendida es ver si los documentos prueban o no las hipotesis formuladas Sierra 1996 Por consiguiente se establece la observacion documental como elemento de obtencion de informacion ya que se utilizaron los siguientes documentos para el desarrollo de la tesis 1 Normas COVENIN ASCI 2003 2 Manual de Usuario del STAAD Pro DESIGN 2007 3 Textos y bibliografia 4 Revistas t cnicas 72 3 4 2 INSTRUMENTOS DE RECOLECCION DE DATOS En tal sentido se destaca gue los instrumentos de recoleccion de datos utilizados son los diferentes documentos normativos y de caracter tecnico gue forman parte del compendio practico y teorico de la presente investigacion destacando que estos instrumentos son considerados instrumentos validos y confiables dado a que son considerados documentos de uso general y obligatorio en el diseno de estructuras metalicas Estos documentos fueron desarrollados y validados por expertos en el area 3 5 FASES DE LA INVESTIGACION Fase Definir ad dcr o RE Con el fin de obtener cargas de trabajo para tener un an lisis estructural SERVADOS referido a una estructura tipo fue necesario desarrollar una estructura aporticada tipo En tal sentido a continuaci n se presentan los criterios procedimientos y bases t cnicas que se seguir n para cumplir el objetivo de la presente
144. m Lev 93 5 mm L mm 126 4080 Kgf cm2 4080 Kgf cm2 4080 Kgf cm2 mm 19 05 mm 30 00 mm 115 mm 127 Presentado este diseno proveniente de la verificacion Manual siguiendo el esquema de lo referido en la Norma COVENIN 1618 98 se determinan las siguientes diferencias geom tricas y cantidad de materiales 1 Una diferencia importante es las exigencia de 4 veces el diametro del perno para determinar la separacion minima entre pernos en el software muy diferente a lo recomendado por la norma que determina valores cercanos a 3 veces el diametro de dichos pernos 2 Otro aspecto que debe manejarse siempre con el software es que este no compara el espesor minimo de la plancha con el espesor del alma de viga a conectar estos valores deberian ser ques ADO los casos nunca PEA Goth ec valor Esto determina que el software aunque es el usuario quien determina la geometria a utilizar no da un alerta al respecto No obstante como comentario a este aspecto el espesor presentado por el software aunque no cumple con este requerimiento desde el punto de vista de calculos de capacidades y esfuerzo el espesor de 6 mm es suficiente 3 Una de las diferencias encontradas es que las soldaduras prefijadas por el software Ram Connection del Staad Pro Design arroja que espesores de 3 mm son suficientes No obstante los calculos manuales arrojan espesores minimos de 6 mm tanto para las alas como el alma desde la Optica de lo indicado en nor
145. ma 4 En lineas generales las dimensiones estan muy cercanas entre los dos recursos utilizados ya que el c lculo manual determinaba ajustes y aproximaciones por dimensiones reales y construibles S DERECHOS RESERVADO 128 129 CONCLUSIONES Con el fin de dar respuesta a los objetivos especificos y el general planteados en capitulos anteriores se emiten las siguientes conclusiones Para poder realizar el analisis en el Staad Pro Design fue necesario simular una estructura aporticada tipo bajo las combinaciones de carga establecidas por la norma COVENIN Esta estuvo determinada por una estructura metalica aporticada de 3 niveles definida por 2 tramos en cada eje horizontal y simulada en base al uso de conexiones r gidas en un eje y conexiones flexibles con el apoyo de arriostramientos en el otro eje horizontal todo con el fin ja rete sda NL sara En tal sentido DEBO el diseno fue ptimo y se consideraron las condiciones normativas m nimas en cuanto a cargas combinaciones entre otros aspectos Los elementos que definen a la estructura son suficientes para soportar las cargas impuestas en referencia al c lculo realizado y la simulaci n presentada en el Staa Pro Design No obstante fue necesario examinar y definir las caracter sticas geom tricas y f sicas que definen las conexiones apernadas en las estructuras de acero su estructuraci n y la forma en que b sicamente son construidas y proyectadas dichas conexiones
146. ment strength 6 27 Kip ft Mneg Required negative moment strength 6 27 Kip ft V Required Shear Strength 24 49 Kip Tension axial force top flange 15 40 Kip Compression axial force top flange 15 40 Kip Tension axial force bottom flange 15 40 Kip Compression axial force bottom flange 15 40 Kip Capacities Value Demand Status Flexural strength of the beam 164 44 Kip ft 6 27 OK Bolts tension strength 82 83 Kip 15 40 OK Bolts shear 88 36 Kip 24 49 OK Bolt bearing on column 292 32 Kip 24 49 OK Bolt bearing on end plate 80 03 Kip 24 49 OK Maximum flange forces due to bending in the plate 23 89 Kip 15 40 OK Minimum thickness for bending in the plate 0 25 in Plate shear yielding 112 02 Kip 15 40 OK Flange weld capacity 122 16 Kip 15 40 OK Weld capacity for end shear 59 55 Kip 24 49 OK Column capacity Local flange bending 40 35 Kip 15 40 OK Local web yielding 161 75 Kip 15 40 OK Web crippling 214 91 Kip 15 40 OK Panel zone web shear 146 73 Kip 15 40 OK Strength ratio 0 64 1 00 OK CONEXI ONES C8 Staadpro 107 File name G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexiones1 std Units system English Current Date 06 09 2009 02 26 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID J8 N36 BCF M 30 23 Extended end plate LOADS Condition ENV Envelope CAPACITIES BY LOAD CONDITION Load condition EN
147. n 112 02 Kip 15 40 OK 122 16 Kip 15 40 OK 59 55 Kip 24 49 OK 40 35 Kip 15 40 OK 161 75 Kip 15 40 OK 214 91 Kip 15 40 OK 146 73 Kip 15 40 OK 0 64 1 00 OK 106 CONEXI ONES C7 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexiones1 std Units system English Current Date 06 09 2009 02 24 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID J7 N25 BCF M 29 4 Extended end plate LOADS Condition V2 Pos V2 Neg M33 Pos M33 Neg Axial Pos Axial Neg ColV2 Col Axial Kip Kip Kip ft Kip ft Kip Kip Kip Kip ENV Envelope 24 49 0 00 6 27 6 27 11 84 11 85 11 67 166 41 CAPACITIES BY LOAD CONDITION Load condition ENV Envelope Min value Maxvalue Status Description Value Dimensions Compatibility of connection with members Bolts diameter of the plate 0 63 in Vertical center to center spacing pitch 3 2 S Horizontal center to cent i S 6 isa ista t irling na urf t 1 1 in g arce Qa t te 1 50 in i ance on the plate 1 75 in Weld size for beam flange 5 00 1 16 in Weld size for end shear 6 00 1 16 in Minimum effective length of the weld for end shear 3 57 in Weld size for web flexural strength near tension bolts 6 00 1 16 in 6 00 Minimum effective length of the weld to develop web tensile s 2 38 in Acting loads Mpos Required positive mo
148. n forma segura y economica Araujo y Burneo 2008 61 2 3 4 OPERACIONALIZACION DE LA VARIABLE Objetivo General Disefiar conexiones apernadas en estructuras de acero bajo la norma COVENIN 1618 98 y el STAAD PRO DESING OBJETIVOS ESPECIFICOS Simular una estructura aporticada tipo bajo las combinaciones de carga establecidas por la norma AISC LRFD Definir las caracteristicas geometricas y fisicas que determinan las conexiones apernadas en las estructuras de acero Dise ar las conexiones apernadas de las estructuras metalicas definidas bajo la norma COVENIN 1618 98 Disenar las conexiones apernadas de las estructuras metalicas definidas en con STAAD PRO DESING 2007 Analizar los resultados obtenidos de las conexiones apernadas desde el punto de vista geometrico y cantidad de materiales VARIABLE ESTRUCTURA APORTICADA TIPO DISENO ESTRUCTURAL CONEXIONES DIMENSIONES INDICADORES Cargas primarias Combinaciones de cargas Resistencia de los perfiles a conectar Resistencia de los pernos Perfiles a conectar Cantidad de pernos en alma Dimensiones de plancha de conexion Cantidad de pernos en ala Conexion de momento Orificios para pasa p o Ry bord e orif cios S S de soldadura Resistencia de la soldadura Conexiones de corte Conexiones a momento Apoyo de columnas plancha base Como resultado de la investigaci n Fuente Araujo y Burneo 2008 62
149. na conexi n de deslizamiento cr tico ser Fv Ab donde Fv Tensi n te rica a corte en conexiones de deslizamiento cr tico dada en la Tabla No 5 mostrada a continuaci n 46 TABLA NO 5 TENSIONES TEORICAS DE CORTE EN CONEXIONES TIPO DESLIZAMIENTO CRITICO CON PERNOS DE ALTA RESISTENCIA PARA CADO PLANO DE CORTE Y CONSIDERANDO SUPERFICIE CLASE A TENSION TEORICA DE CORTE F AGUJEROS AGUJEROS AGUJEROS DE ESTANDAR AGRANDADOS RANURA Y DE RANURA LARGA CORTA A325 A325M A490 A490M Fuente COVENIN 1618 98 Tabla 22 9 OS RESE p DERECHY agrandados de ranura corta y larga cuando el alargamiento sea perpendicular a la linea de fuerza 0 85 en agujeros de ranura larga cuando el alargamiento sea paralelo a la linea de fuerza Cuando la hipotesis de solicitaciones de servicio incluya solicitaciones debidas al viento adicional a las solicitaciones permanentes y variables el corte total sobre el perno sera multiplicado por 0 75 Los valores de Fv en la Tabla No 5 se han calculado con un coeficiente de deslizamiento u 0 33 correspondiente a una superficie Clase A que comprende superficies limpias de cascarilla de laminacion y superficies limpiadas con chorro de arena y protegidas con un protector Clase A Cuando los documentos 47 contractuales especifiquen condiciones especiales para las superficies en contacto la resistencia teorica al deslizamiento se ajustara a los valores aplicables de la norma del Research C
150. ncia minorada al tracci n o corte de los pernos o de las partes roscadas sera Rt donde Rt Ft Ab En esta expresi n os RESERV ADOS v DEREGI OS a su di metro nominal Ft Tensi n te rica de corte Ftv o tracci n normal Ftt para el tipo de perno o parte roscada dada en la tabla No 1 mostrada a continuaci n Rt Resistencia te rica de un perno sometido a corte o tracci n normal p Factor de minoraci n de la resistencia te rica dado en la Tabla No 1 mostrada a continuaci n 38 Tabla No 1 Resistencia de pernos y partes roscadas TRACCION CORTE EN CONEXIONES DESCRIPCION TIPO APLASTAMIENTO DE LOS FACTOR DE PERNOS MINORACION Y DELA C DELA PARTES ROSCADAS RESISTENCIA jem RESISTENCIA kgf cm Pernos A307 Pernos A325 cuando la rosca a esta iNcluda en los planos de corte Pernos A325 cuando la rosca pe 4720 e est eXcluida de los planos de corte Pernos A490 cuando la rosca y 4220 e esta iNcluida en los planos Pernos A490 cuando la rosca ages dd Li los requisitos del 0 40 Fu Capitulo 5 cuando la rosca est incluida de los planos de corte Partes roscadas que cumplan PS con los requisitos del 0 40 Fu Capitulo 5 cuando las roscas estan excluidas de los planos de corte Notas Los valores de esta Tabla son aplicables a pernos y partes roscadas milimetricas M como a los fabricados en pulgadas a Unicamente para carga estatica b 5e aceptan roscas en los planos d
151. near tension bolts Minimum effective length of the weld to develop web tensile s Acting loads Mpos Required positive moment strength Mneg Required negative moment strength V Required Shear Strength Tension axial force top flange Compression axial force top flange Tension axial force bottom flange Compression axial force bottom flange Capacities Flexural strength of the beam Bolts tension strength Bolts shear Bolt bearing on column Bolt bearing on end plate Maximum flange forces due to bending in the plate Minimum thickness for bending in the plate Plate shear yielding Flange weld capacity Weld capacity for end shear Column capacity Local flange bending Local web yielding Web crippling Panel zone web shear Strength ratio V2 Pos V2 Neg M33 Pos M33 Neg Axial Pos Axial Neg ColV2 Col Axial Kip Kip Kip ft Kip ft Kip Kip Kip Kip 24 49 0 00 6 27 6 27 11 84 11 85 11 67 166 41 Value Min value Max value Status 0 63 in 1 AD O S i a 00 in 7 8 22 133 in 1 13 E 1 50 in 0 88 1 75 in 0 88 5 00 1 16in 5 00 6 00 1 16 in 4 00 3 57 in ne 6 00 1 16in 6 00 2 38 in 6 27 Kip ft 6 27 Kip ft 24 49 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip 15 40 Kip Value Demand Status 164 44 Kip ft 6 27 OK 82 83 Kip 15 40 OK 88 36 Kip 24 49 OK 292 32 Kip 24 49 OK 80 03 Kip 24 49 OK 23 89 Kip 15 40 OK 0 25 i
152. o a la columna en el caso de una conexi n columna viga Crente New sian GUIDES UAE sien Beam Column Flange BCF 1 W21X93 Una vez asignado el nodo se seleccionaran las diferentes conexiones a utilizar bajo el esquema de conexiones predifinidas Basic o mediante la utilizacion de conexiones inteligentes Smart adaptables a las dimensiones y requerimientos de la conexion en funcion del tipo de perfil a unir 189 Igualmente se asignara la envolvente a utilizar si esta conexion sera disenada individualmente o en base a un grupo de conexiones y el codigo a utilizar EEN Muu Donner Hans Name Design Brief 1 Envelop Design Envelope 1 Connections 1 Design Connections Individually AISCASD Basic BP SCF Bent Plate Beam Column Flange Available BP_BCF_1 4PL_2B3 4 BP_BCF_1 4PL_3B3 4 BP_BCF_1 4PL_4B3 4 BP BCF 1 4PL 5B3 4 BP BCF 1 4PL 2B7 8 BP BCF 1 4PL 387 8 BP BCF 1 4PL 4B7 8 BP BCF 1 4PL 587 8 BP BCF 1 4PL 281 BP BCF 1 4PL 3B1 BP BCF 1 4PL 4B1 BP BCF 1 4PL 581 a 7 Una DEBES las diferentes conexiones a utilizar en cada nodo donde se defini la conexiones se establecera la conexi n t pica seleccionada anteriormente vif v Toggle Brief Assign Assign To Selected Entities Use Cursor To Assign Assign To View O Assign To Edit List 8 Realizada la asignacion de cada conexi n a cada nodo se procede a correr el modulo mediante el menu connection design 190
153. or niveles entrepiso y techo todo con el fin de que sea el mismo Staad Pro Design quien asigne y distribuya las cargas vivas y muertas START GROUP DEFINITION FLOOR _TECHO 63 TO 87 134 TO 150 _ENTREPISO 1 TO 25 32 TO 56 94 TO 110 114 TO 130 END GROUP DEFINITION Se definen las caracter sticas de los materiales acero dados en kilogramos metros 81 DEFINE MATERIAL START ISOTROPIC STEEL E 2 1e 010 POISSON 0 3 DENSITY 7850 ALPHA 1 2e 005 DAMP 0 03 END DEFINE MATERIAL Igualmente se indican los perfiles W que fueron asignados a cada miembro estructural MEMBER PROPERTY AMERICAN 12 TO 14 18 21 24 43 TO 45 49 52 55 74 TO 76 80 83 86 100 TO 102 105 107 109 120 TO 122 125 127 129 140 TO 142 145 147 149 TABLE ST W8X28 125T0711 15 16 20 22 25 26 28 31 TO 33 36 TO 38 42 46 47 51 53 56 57 59 62 TO 64 67 TO 69 73 77 78 82 84 87 88 90 93 TO 99 103 104 106 108 110 111 TO 119 123 124 126 128 130 TO 139 143 144 146 148 150 TO 152 153 TABLE ST W8X48 2 29 30 58 60 61 89 91 92 TABLE ST W10X100 PES WOKS OE IS APDO 85 TABLE ST W8X58 co 3 EOS ae ALL Se defini las bases de la estructura a nivel de sistema b sico de apoyo simple articulado en la base SUPPORTS 1 TO 6 82 TO 84 PINNED Con el fin de diferenciar los miembros conectados a corte o conectados a momento en las conexiones se aplican las liberaciones correspondientes MEMBER RELEASE 11 TO 15 18 21 24 25 42 TO 46 49 52 55 56 73 TO 77 80 83
154. os criterios particulares que desarrolle el ingeniero calculista estructural para la estructura la cual este proyectando oin embargo con el pasar del tiempo el c lculo revisi n y control de las conexiones han variado en la medida del crecimiento tecnol gico al igual que los nuevos procedimientos que en las estructuras met licas han estado presentes En la actualidad cada pa s asume las normativas espec ficas adaptadas a sus condiciones con la debida revisi n de los especialistas en el rea muy espec ficamente en el diseno de estructuras de acero En el caso venezolano hasta el ano 1998 la norma Venezolana COVENIN 1618 precisaba utilizar el m todo de las condiciones de servicio en las estructura es decir cargas reales y espec ficas determinadas por el m todo de la AISC ASD Allowable Stress Design Sin embargo debido a los cambios de otros 17 codigos internacionales esta Norma Venezolana cambio su estructura en base a los criterios establecidos por la AISC LRFD Load and Resistance Factor Design que consiste como explicacion simplificada en mayorar incrementar o factorizar las cargas de operaci n o servicio manteniendo las resistencia de los materiales en condiciones muy cercanas a las resistencias reales ante los efectos de esfuerzos actuantes Por todo esto antes estas variaciones presentar de manera pr ctica como se disenan estas conexiones por lo menos las mas usuales determina un aporte important
155. otograf a de una conexi n apernada tipo Ver figura 1 Figura 1 Conexi n apernada Fuente Araujo y Burneo 2008 2 2 4 1 TIPOS DE PERNOS Existen varios tipos de pernos seg n su utilidad Seg n McCormac 1999 clasifica 28 Pernos ordinarios o comunes Estos pernos los designa la ASTM como tornillos A307 y se fabrican con aceros al carbono con caracter sticas de esfuerzos y deformaciones muy parecidas a los del acero A36 Se fabrican en incrementos de 1 8 plg La resistencia de diseno son menores que las de los remaches o de los tornillos de alta resistencia Se usan principalmente en estructuras ligeras sujetas a cargas est ticas o en miembros secundarios correas riostras plataforma armaduras pequenas etc Pernos de alta resistencia estos pernos se fabrican a base de acero tratado t rmicamente y aceros aleados tienen resistencias a la tension de dos o mas veces la de los pernos ordinarios Existen dos tipos basicos los A325 hechos con O acero al carbono tratado termic ey UE aina tambi n HOS tratados DEREK hechos con acero aleado Los pernos de alta resistencia se usan para todo tipo de estructuras desde peque os edificios hasta rascacielos y puentes monumentales Estos pernos se desarrollaron para superar la debilidad de los remaches Las tensiones resultantes en los remaches no son suficientemente grandes para mantenerlos en posici n durante la aplicaci n de cargas de impacto o vibratorias a
156. ouncil on Structural Connections La resistencia minorada a corte de un perno solicitado por una fuerza de tracci n sin mayorar Tsb que reduce su fuerza neta de apriete ser q Fv Ab multiplicada por el siguiente factor 1 Ty 08T n Donde Tb Carga m nima de pretensi n da E OS S SERRA nb Neyer ados hd porta la tracci n de servicio Tsb Diseno para el estado l mite de agotamiento resistente En el estado l mite de agotamiento resistente la resistencia minorada al deslizamiento de un perno q Rstr ser igual o mayor que las solicitaciones mayoradas La resistencia te rica ser Rstr 1 13 u Tb ns Donde Tb Tracci n m nima del conector dada en la Tabla No 2 ns Numero de planos de deslizamiento u Coeficiente medio de deslizamiento para superficies Clases A B o C A menos que se establezca mediante ensayos se utilizar n los siguientes valores 48 a Superficies Clase A Son las superficies libres de cascarilla de laminaci n no pintadas o superficies limpiadas por medio de chorro de arena y protegidas con un protector Clase A u 0 33 b Superficies Clase B Son las superficies limpiadas con chorro de arena y no pintadas o superficies limpiadas con chorro de arena y protegidas con un protector Clase B u 0 50 c Superficies Clase C Superficies galvanizadas en caliente y superficies rugorosas u 20 35 oe usar n los sats tese S FUN aco de la resistencia DEREGIS de agujero
157. p 15 40 Kip Value Demand Status 164 44 Kip ft 6 27 OK 82 83 Kip 15 40 OK 88 36 Kip 24 49 OK 292 32 Kip 24 49 OK 80 03 Kip 24 49 OK 23 89 Kip 15 40 OK 0 25 in 112 02 Kip 15 40 OK 122 16 Kip 15 40 OK 59 55 Kip 24 49 OK 40 35 Kip 15 40 OK 161 75 Kip 15 40 OK 214 91 Kip 15 40 OK 146 73 Kip 15 40 OK 0 64 1 00 OK 101 Col Axial 166 41 CONEXI ONES C3 Staadpro File name G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexiones1 std Units system English Current Date 06 09 2009 02 20 p m Connections Results Design Code AISC LRFD Connection name EEP BCF Connection family Beam Column flange Connection ID J3 N72 BCF M 92 85 Extended end plate LOADS Condition ENV Envelope CAPACITIES BY LOAD CONDITION Load condition ENV Envelope Description Dimensions Compatibility of connection with members Bolts diameter of the plate Vertical center to center spacing pitch Horizontal center to center spacin Distance fr ol bolt td neare tunsi t a the plat istance On the plate Weld size for beam flange Weld size for end shear Minimum effective length of the weld for end shear Weld size for web flexural strength near tension bolts Minimum effective length of the weld to develop web tensile s Acting loads Mpos Required positive moment strength Mneg Required negative moment strength V Required Shear Strength Tension axial force
158. p 1 27 cm thickness Material A36 Bolts nc 2 number of columns nr 4 number of rows 109 S 9 36 cm vertical longitudinal center to center spacing g 15 24 cm horizontal transverse center to center spacing Bolt 1 A325 N Lev 3 81 cm vertical edge distance Leh E 3 81 cm horizontal edge distance pf 3 81 cm Distance from bolt centerline to nearer tension flange surface Beam flange weld D1 Weld E70XX D 6 00 weld size Beam web weld D2 Weld E70XX D 6 00 weld size Stiffeners None Una vez plantado el diseno proveniente del RAM Conextions del Staad Pro de las conexiones r gidas presentadas se procede a desarrollar y presentar los c lculos manuales referentes a la conexi n mas desfavorable del grupo de conexiones mostradas a continuaci n muy DOS re las a ERECHOS amp bESERVAU 110 DISENO DE CONEXION RIGIDA CON PLANCHA DE CABEZA REALIZADO POR JOSE BURNEO GRETTY ARAUJO Ref COV ENIN MINDUR 1618 98 1 Materiales Esfuerzo de cedencia del acero Planchas Fy 2530 kg cm Viga Fy 2530 kg cm Columna Fy 2530 kg cm Calidad de pernos ASTM A325 Rosca incluida en el plano de corte S si N no Fu kg cm Fv kg cm Ft kg cm Electrodos soldadura E XX Esfuerzo de cedencia en soldadura q Fw kg cm2 2 Geometria de los componentes VIGA Y COLUMNA VIGA W8X58 PLANCHA DE CABEZA PERNOS DE CONEXION AG ong BO
159. riz del agat Gh que se consideren los efectos producidos por las excentricidades resultantes Las juntas empernadas de los miembros de los sistemas resistentes a sismo se disenaran y fabricaran para que sean controladas por un estado l mite ductil en el miembro o en la conexi n cualquiera de los dos Todos las superficies de contacto se preparar n como superficies Clase A o mejor para la condici n de juntas de deslizamiento cr tico La resistencia minorada a corte de las juntas empernadas se podr calcular como juntas de tipo aplastamiento La resistencia minorada al cortante y o a las combinaciones de corte y tracci n de las juntas empernadas ser la establecida en las consideraciones ya 60 realizadas excepto que la resistencia teorica al aplastamiento en los agujeros de los pernos no se tomar mayor que 2 4 dt Fu 2 3 OPERACIONALIZACION DE LA VARIABLE 2 3 1 DEFINICION NOMINAL DISENO ESTRUCTURAL 2 3 2 DEFINICION CONCEPTUAL El dise o estructural consiste en obtener dimensiones de los elementos estructurales tales que las solicitaciones que naay ROS las que vaa estar ereta ya anG GS Baa en forma segura y economica Vezga 1985 2 3 3 DEFINICION OPERACIONAL El diseno estructural de conexiones consiste en obtener dimensiones de los componentes estructurales que integran la conexion de tal forma que las solicitaciones que produzcan las cargas a las que va a estar sometida la estructura sean soportadas e
160. ro de v i Le Sin embargo se ha considerara vega V ARQ entre normas mantener la DERE Emos de Le Usando el diametro del agujero da y la distancia centro a centro entre los mismo s la relaci n entre las distancias Lc y Le puede escribirse en los siguientes terminos Para pernos interiores Lc s da Para pernos externos Lc Le 0 5 da Desde hace mucho tiempo se sabe que la tensi n de aplastamiento en un solo perno es m s dependiente de la distancia dada al borde que en una conexi n con muchos pernos Jones 1940 Por esta raz n las conexiones con un solo perno requieren una mayor distancia al borde en la direcci n de la fuerza transmitida que las conexiones que tienen dos o m s pernos La distancia m nima transversal en direcci n de la carga se debe fundamentalmente a tolerancias de fabricaci n y montaje y tiene muy pequeno o casi ninguna influencia en la resistencia del miembro 59 Distancias maximas al borde de los agujeros La distancia maxima desde el centro de un conector al borde mas cercano de una de las piezas en contacto sera 12 veces el espesor de la plancha pero no excedera de 150 mm Disposiciones Las conexiones que hayan de transmitir solicitaciones se disenaran para una fuerza cortante mayorada no menor de 5000 kof excepto en las rejillas tensores y correas Los baricentros de los grupos de pernos colocados en los extremos de cualquier miembro que HOS BE SERNAR iran sobre la direct
161. s V2 Neg Axia Axia Kip Kip Ki p ENV Envel ope 7 92 0 00 4 93 Ld CAPACI TI ES BY LOAD CONDI TI ON Load condition ENV Envelope Description Val ue Min value Max v Status Di mensions V AD a ty of PALO wi th me SERV OK Vertical di a 1 00 Horizon aj EG HO A 1 00 Plate 25 im zm 0 44 Acting V Required RC shear force 1 92 Ki p Horizontal axial force tension 4 93 Ki p Horizontal axial force compression 1 51 Ki p Capacities Value Demand Status Capacity of plate Adopted load eccentricity for the 1 50 in Bolts shear 21 26 Ki p 9 33 OK Bolt bearing 22 63 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load 19 08 Kip 4 93 OK Shear yielding 29 16 Kip 1 92 OK Shear rupture LI 7 3 KID 1 92 OK Block shear 30 92 Ki p 7 92 OK Shear for bending at weld line 48 60 Kip Shear for bending at Bali line y 32 40 Ki p Shear for bending at bolt line r 33 98 Kip Beam capacity Bolt bearing 41 87 Ki p 1 92 OK Bolt bearing under axial load on 45 67 Ki p 4 93 OK Shear yielding 66 10 Ki p 1 92 OK Shear rupture 70 47 Ki p 1 92 OK Support capacity Adopted load eccentricity for the 1 00 in Weld capacity 48 90 Ki p 9 33 OK Weld strength reduction factor due 1 00 Strength ratio 0 44 1 00 OK Notes The shear for bending at weld line and bending at bolt line verifications not considered in the tables of the Code and are not mentioned specifically within the reguired verifications of conn
162. s de Acero Madrid Espana LUGO Y ROMERO 1999 Diseno automatizado de juntas metalicas simples Trabajo Especial de Grado para optar al titulo de Ing Civil Universidad Rafael Urdaneta Mar abo verga OS AB APAN Dia Venezuela SIERRA BRAVO 1998 Metodologia de la Investigacion TAMAYO Y TAMAYO C 1998 El Proceso de Investigacion Cientifica Mexico Editorial Limusa UNIVERSIDAD RAFAEL BELLOSO CHACIN 2004 Manual de Trabajo especial de Grado Editorial Urbe Maracaibo Venezuela UNIVERSIDAD RAFAEL URDANETA 2006 Normas para la presentacion de los trabajos de grado y o trabajos especiales de grado Maracaibo Venezuela VEZGA C 1986 Proyecto estructural de edificios aporticados de concreto armado Edicion exclusiva y propia del autor www wikipedia org DERECHOS aESERVADOS OS ESERVAD ECHOS R DER ANEXO A RESULTADOS DEL STAAD PRO DESIGN 136 Sunday September 06 2009 03 09 PM PAGE NO 1 kkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkxkxkxkkkkkkkkkkk STAAD Pro Version 2007 Build 01 Proprietary Program of Research Engineers Intl k Date SEP 6 2009 x k Time 13 13 3 k k k x USER ID x kkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkkxkkxkkxkkkkkkk 1 STAAD SPACE INPUT FILE Estructura para conexiones1 STD 2 START JOB INFORMATION 3 ENGINEER DATE 05 FEB 09 4 END JOB INFORMATION 5 INPUT WIDTH 79 6 UNIT METER KG 7 JOINT COORDINATES 8 10 0 0 2600 3 12 00 4004 5604 6120 4 190
163. smicas se procedi a calcular y establecer el espectro de dise o Para tal fin se asignaron las masas referidas a un 100 de la carga y un 100 de la carga viva en los tres ejes El m todo utilizado para definir el comportamiento s smico es el m todo CQC que determina en 83 plantear las masas por ejes mas su aplicaci n conjunta en un 30 en los otros ejes Este tipo de m todo de aplicaci n de los esfuerzos s smicos es el que m s se utiliza ya que considera el efecto s smico en los tres sentidos de manera simult nea con una variaci n en los ejes secundarios al asignar el 100 en el eje de an lisis Para el eje Y se considero un 70 96 dado las indicaciones normativas vigentes LOAD 3 SISMO EN X SELFWEIGHT X 1 SELFWEIGHT Y 1 SELFWEIGHT Z 1 ONEWAY LOAD _ENTREPISO ONE 550 GY _ENTREPISO ONE 550 GX _ENTREPISO ONE 550 GZ SERV ADOS TECHO ONE LOS RE 0 ERED E CARGA VIVA ENTREPISO 300 KG M2 AL 50 Y 0 NIVEL TECHO ONEWAY LOAD _ENTREPISO ONE 150 GY ENTREPISO ONE 150 GX ENTREPISO ONE 150 GZ SPECTRUM CQC X 1 Y 0 3 Z 0 3 ACC SCALE 9 81 DAMP 0 05 LIN 0 0 16 0 35 0 092 0 7 0 092 0 73 0 089 1 01 0 064 1 49 0 0434 2 0 0324 LOAD 4 SISMO EN Y SPECTRUM CQC X 0 21 Y 0 7 Z 0 21 ACC SCALE 9 81 DAMP 0 05 LIN 0 0 16 0 35 0 092 0 7 0 092 0 73 0 089 1 01 0 064 1 49 0 0434 2 0 0324 LOAD 5 SISMO EN Z SPECTRUM CQC X 0 3 Y 0 3 Z 1 ACC SCALE 9 81 DAMP 0 05 LIN DISENO 0 0 16 0 35 0 092 0 7 0 092 0 73 0 089 1 01 0
164. smorresistentes el area de estudio tiene las siguientes caracteristicas Factor de Reducci n de Respuesta R 4 5 Zonas Sismicas 3 Maracaibo Suelos tipo S2 Buen suelo Nivel de diseno ND3 Tipo de Edificaci n B2 Tipo 1 La aceleraci n m xima horizontal del terreno expresada en funci n de la gravedad es de Ao q 0 20 g Revision de miembros segun c digo AISC LRFD OS Con el prop sito e it mia is ADOS tienen las propiedades DEBE para resistir las maximas fuerzas y momentos a los que seran sometidos se utiliz el comando CHECK CODE para que el STAAD Pro indique que miembros superan o fallan ante estas condiciones cr ticas aplicando el c digo LRFD e indicando el valor o relaci n de resistencia o falla mediante el par metro RATIO Para efecto de este c lculo se tomo como condici n cr tica un valor de m ximo de 1 00 para el RATIO En el presente caso todos los elementos cumplen con esta relaci n es decir todos los valores de sus ratios son menores que 1 00 por lo que se concluye que dichos elementos satisfacen las solicitaciones de cargas a las cuales seran sometidos 76 Cargas Primarias CM Carga muerta CV Carga viva en entrepiso CVt Carga viva en techo S x y z Sismo direcciones X Y Z respectivamente Combinaciones Ultimas LRFD Q1 1 4 CM Q2 1 2 CM 1 6CV Q3 1 2CM CV SX 0 3SY 0 3SZ Q4 1 2CM CV 0 3 SX SY
165. strializado ya que son perjudiciales al acero Las propiedades del acero dependen de la cantidad de carbono empleada en el proceso de fabricaci n En la actualidad la tecnolog a ha llegado a producir aceros con un 0 3 de carbono los cuales con una aumento en otros elementos los hacen mucho m s resistentes Esta combinaci n ha producido un material muy vers til empleado en m ltiples funciones de las edificaciones Las t cnicas sider rgicas modernas han permitido desarrollar una amplia variedad de aceros los cuales han sido agrupados en diversas categor as dependiendo de las caracter sticas qu micas del material de su aplicaci n de su geometr a etc No obstante tienen una caracter stica en com n todos los aceros son al carbono y en gran medida sus caracter sticas f sicas y aplicabilidad dependen del porcentaje de este elemento presente en la aleaci n el cual suele 24 variar entre 0 25 y 1 5 El acero con un porcentaje de carbono hasta 0 25 es llamado acero de bajo carbono los de medio carbono entre 0 25 y 0 6 y los de alto carbono entre 0 6 y 1 5 En t rminos generales mientras m s carbono posea la aleacion mayor sera su resistencia pero menor su ductilidad es decir su capacidad de deformarse permanentemente sin llegar a la rotura Acero al Dia Sidetur 2002 El acero a considerar en la presente investigaci n es del acero tipo ASTM A 36 el cual es un acero al carbono manganeso estructural de mediana
166. top flange Compression axial force top flange Tension axial force bottom flange Compression axial force bottom flange Capacities Flexural strength of the beam Bolts tension strength Bolts shear Bolt bearing on column Bolt bearing on end plate Maximum flange forces due to bending in the plate Minimum thickness for bending in the plate Plate shear yielding Flange weld capacity Weld capacity for end shear Column capacity Local flange bending Local web yielding Web crippling Panel zone web shear Strength ratio V2 Pos Kip 24 49 Value 0 63 1 13 1 50 1 75 5 00 6 00 3 57 6 00 2 38 6 27 6 27 24 49 15 40 15 40 15 40 15 40 Value 164 44 82 83 88 36 292 32 80 03 23 89 0 25 112 02 122 16 59 55 40 35 161 75 214 91 146 73 0 64 V2 Neg Kip 0 00 in in in 1 16 in 1 16 in in 1 16 in in Kip ft Kip ft Kip Kip Kip Kip Kip Kip ft Kip Kip Kip Kip Kip in Kip Kip Kip Kip Kip Kip Kip M33 Pos Kip ft 6 27 Min value N 1 13 0 88 0 88 5 00 4 00 6 00 Demand 6 27 15 40 24 49 24 49 24 49 15 40 15 40 15 40 24 49 15 40 15 40 15 40 15 40 1 00 M33 Neg Kip ft 6 27 Max value YADOS 8 22 Status OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK 102 AxialPos Axial Neg ColV2 Col Axial Kip Kip Kip Kip 11 84
167. vestigaci n tiene como poblaci n 144 tipos de conexiones apernadas a disenar En tal sentido se establece como poblaci n de la presente investigaci n a las diferentes conexiones que determinan la uni n de elementos en una estructura ADOS DERECHOS RESERVAD 3 3 2 MUESTRA Una muestra es el fragmento significativo de la poblacion que va a ser estudiado Risquez Pereira y Fuenmayor 1999 lo definen como un sector de la poblaci n que se escoge para realizar la investigaci n desde luego la investigaci n a realizar debe ser v lida para toda la poblaci n Las muestras se obtienen con la intenci n de inferir propiedades de la totalidad de la poblaci n para lo cual deben ser representativas de la misma Para cumplir esta caracter stica la inclusi n de sujetos en la muestra debe seguir una t cnica de muestreo Por todo esto la gran cantidad de tipos de conexiones que conforma la poblaci n determina definir de manera intencional muestreo no probabil stico la 70 cantidad y tipologia de conexiones a desarrollar y proyectar Esta seleccion muestral dependera de la importancia de la conexion dentro de la estabilidad de la estructura aporticada tipo definida y del calculo presentado a continuacion de la cantidad minima de conexiones que deben ser parte de la muestra para que esta sea representativa estadisticamente hablando con referencia a la poblacion de estudio En tal sentido esta seleccion estara delimitada de la si
168. zyA DB ALTO 6 259 3 SG 6 244 88 Al 10 i82 07 0200 19 Sete 0 00 Ke KKKKKKKKKK END 178 FINISH OF FORCE ENVELOPE FROM INTERNAL STORAGE x x G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 45 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 46 KKKKKKKKKKK END OF THE STAAD Pro RUN KKKKKKKKKKK KARE DATE SEP 6 2009 TIMES 13 13 10 KKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKKK m For questions on STAAD Pro please contact di ki Research Engineers Offices at the following locations e Telephone Email m USAS 1 714 974 2500 support bentley com d CANADA 1 905 632 4771 detech odandetech com 7 CANADA 1 604 629 6087 staad dowco com 5 UK 44 1454 207 000 support reel co uk 5 FRANCE 33 0 1 64551084 support reel co uk X GERMANY 49 931 40468 71 info reig de 5 NORWAY 47 67 57 21 30 staad edr no i SINGAPORE 65 6225 6158 support bentley com INDIA 91 033 4006 2021 support bentley com N JAPAN 81 03 5952 6500 eng eye icrc co jp CHINA 36 411 363 1983 support bentley com i THAILAND 66 0 2645 1018 19 support bentley com North America support reiusa com i Europe Supporter e co uk A Asia support ireiasia net ca DESE RVADO S G TESIS ARAUJO BURNEO Staad Mod Estructura para conexionesl anl Page 46 of 47 Sunday September 06 2009 03 09 PM STAAD SPACE PAGE NO 4

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