Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural
Contents
1. pP A D4 hz E Ara AS PASE A ele e FP e Y aya D lk A le la Ll al la Al lA or a lA A lama pal y AOS XA VANE p w ALZS HE ES ESE ESA AS RSS tX Y Y TOPNE 1H mo YA Aa pad A U U d U U UOO O U U Figura 13 Terremoto de Tehuac n del 15 de junio de 1999 escalado a 475 a os Componente horizontal m s vertical Y SES ESE O O O IPR AO de Al A T El macroelemento longitudinal ver figuras 12 y 13 es el nico que falla por compresi n ante el sismo de Tehuac n escalado a la recurrencia de 975 a os y las dos componentes simult neas del movimiento s smico por lo que en la figura 13 se muestra que ante este sismo escalado a 475 a os la componente vertical tiende en este caso particular a estabilizar el macroelemento en el transepto zona sobre la cual gravita el cimborrio que tiene un peso total como se mencion previamente de 176 toneladas y cuya acci n se introdujo como una carga adicional sobre dicha regi n Para la componente horizontal nicamente se presentan da os por tensi n importantes sobre la b veda del crucero concentrando da os por corte de ligeros a moderados en la zona del presbiterio debido al cambio de rigidez producido por el muro extremo paralelo al formero Cuando aparece ahora la acci n s smica vertical el da o por tensi n aumenta tanto en grado como extensi n y ahora los esfuerzos cortantes se concentran sobre los ri one2. 2 1 14 0 t T T T f 0 T T T T T 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 Periodo s Periodo s 475H 475V 975H 975V 475H 475V 975H 975V Figura 4 Espectros escalados para el sitio Sismos del 12 de septiembre de 1996 a y del 10 de diciembre de 1994 b XVIII Congreso Nacional de Ingenier a Estructural Acapulco Guerrero 2012 10 8 8 4 r ME N 6 N E E T4 zal 74 n 334 2 2 1 ji 04 i i i i o 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 o 0 2 0 4 0 6 0 8 1 Periodo s Periodo s ASH 4735V 9735H 975V 4475H 475V 975H 975V 9 5 lt 8 A c 7 E i gt 6 3 Es A 3 2 1 m 0 0 0 5 1 1 5 2 2 5 3 Periodo s 4475H 475V 9735H 975V Figura 5 Espectros escalados para el sitio Sismos del 31 de marzo de 1993 a del 9 de octubre de 1995 b y del 15 de junio de 1999 c MODELADO ESTRUCTURAL Las estructuras hist ricas se pueden subdividir en elementos con una respuesta s smica que es aut noma del resto de la estructura Doglioni et al 1994 por lo que el comportamiento de este tipo de edificaciones se puede evaluar por Macroelementos Para la presente investigaci n se generaron macroelementos bidimensionales que se analizaron empleando Elementos R gidos Casolo y Pe a 2007 Pe a 2010 los cuales son una simplificaci n para el an lisis lineal y no lineal de estructuras de mam
3. naves laterales lo cual habla de que estos ltimos presentan una menor vulnerabilidad con respecto a los primeros En la direcci n de los macroelementos de los p rticos longitudinales los mayores da os se concentran para todos los casos estudiados en la zona del transepto En el caso presentado en la figura 13 el peso del cimborrio para el instante de an lisis mostrado tiende a estabilizar a la b veda del crucero situaci n que se invierte para otros sismos e instantes de tiempo del an lisis lo cual solo pone en evidencia que dicha masa concentrada genera un grave efecto de inestabilidad que ante componentes de sismo verticales importantes convierte a esta direcci n del edificio en la m s vulnerable de toda la estructura Tabla 3 Promedio de energ a hister tica en Macroelementos P rtico Tipo Sismo Recurrencia a os EH kJ EHV kJ EHV EH Acapulco 02 09 1996 475 1 90 14 60 7 68 975 2 53 15 52 6 13 Acapulco 10 12 1994 475 7 51 42 12 5 61 975 10 81 52 65 4 87 Acapulco 31 03 1993 475 8 81 57 41 6 52 975 12 67 66 40 5 24 Manzanillo 10 10 1995 475 6 45 16 50 2 56 975 9 03 24 49 2 71 Puebla 15 06 1999 475 20 15 44 58 2 21 975 27 90 63 52 2 28 Tabla 4 Promedio de energ a hister tica en Macroelementos P rtico Transepto Sismo Recurrencia a os EH kJ EHV kJ EHV EH Acapulco 02 09 1996 475 0 58 13 70 23 62 975 0 89 22 63 25 43 Acapulco 10 12 1994 475 7 86 45 25 5 76 975 9 64 71 64 7 43 Acapulco 31 03 1993 475 8 84
4. 72 87 8 24 975 14 27 103 37 7 24 Manzanillo 10 10 1995 475 8 81 18 54 2 10 975 11 74 31 15 2 65 Puebla 15 06 1999 475 25 09 52 13 2 08 975 32 16 68 53 2 13 Tabla 5 Promedio de energ a hister tica en Macroelementos Longitudinales Sismo Recurrencia a os EH kJ EHV kJ EHV EH Acapulco 02 09 1996 475 2 61 28 6 10 96 975 3 99 51 1 12 81 Acapulco 10 12 1994 475 32 12 119 49 3 72 975 39 50 152 75 3 87 Acapulco 31 03 1993 475 31 1 191 32 6 15 975 43 9 484 65 11 04 Manzanillo 10 10 1995 475 22 33 55 55 2 49 975 35 65 99 29 2 79 Puebla 15 06 1999 475 84 74 251 44 2 97 975 100 33 198 40 1 98 En t rminos de energ a hister tica disipada en todos los casos y macroelementos sta se ve incrementada cuando act a la componente vertical s smica en los macroelementos p rtico tipo los rangos globales observados para este incremento van de 2 21 a 7 68 veces la energ a disipada ante acci n s smica horizontal solamente en los p rticos transepto de 2 08 a 25 43 y en los p rticos longitudinales de 1 98 a 12 81 veces considerando las dos recurrencias de 475 y 975 a os ver tablas 3 a 5 10 JE Sociedad Mexicana de Ingenier a Estructural En resumen se puede concluir que el da o se incrementa significativamente al considerar actuando simult neamente la componente vertical del sismo situaci n que no se es posible identificarla en los estudios de vulnerabilidad s smica que solo consideran la componente horizontal Mart nez et a
5. JE Sociedad Mexicana de Ingenier a Estructural EFECTO DE LA COMPONENTE SISMICA VERTICAL SOBRE LAS NAVES DE LA CATEDRAL DE MORELIA Guillermo Mart nez Ruiz Rafael Rojas Rojas Rodolfo Gaytan Rodr guez RESUMEN El presente trabajo se centra en la obtenci n del comportamiento s smico para las naves de la Catedral de Morelia en M xico involucrando tanto la componente horizontal del movimiento como el efecto de la componente vertical de cara a establecer un primer referente de la influencia de esta ltima en el desempe o de estructuras de mamposter a antigua conformadas por tres naves longitudinales t picas del estilo Barroco Renacentista com n en M xico y Latinoam rica ABSTRACT This research focuses on obtaining the seismic behavior for the naves of the Morelia Cathedral in Mexico involving both the horizontal component of the shaking as the effect of the vertical component in order to establish a first reference to the influence of the latter component to the performance of ancient masonry structures formed by three longitudinal naves typical of the Baroque Renaissance style common in Mexico and Latin America INTRODUCCI N La catedral de Morelia ver figura 1 tuvo un periodo constructivo de 84 a os 1660 1744 el cual inici el alarife Vicencio Barroso Escayola que estuvo al frente de la misma de 1660 hasta su muerte en 1688 lo sucedi el arquitecto espa ol Antonio de Echevira y ste hacia 1695 fue sustituid
6. e la Catedral de Morelia XVIII Congreso Nacional de Ingenier a S smica Aguascalientes Aguascalientes Pe a F 2010 Programa RIGID v 4 0 1 Manual del usuario Instituto de Ingenier a UNAM AGRADECIMIENTOS Se agradece a la Coordinaci n de Investigaci n Cient fica de la Universidad Michoacana de San Nicol s de Hidalgo el apoyo brindado para la realizaci n de la presente investigaci n 11
7. entos los cinco registros s smicos y las dos recurrencias an lisis no lineales en el tiempo primeramente considerando solo la componente horizontal del movimiento para finalmente hacer actuar en un segundo an lisis la acci n vertical A continuaci n se presentan solo algunas configuraciones relevantes de desplazamiento en la falla as como los da os por tensi n y cortante para los diferentes macroelementos Macroelementos P rtico Tipo DF H Figura 8 Terremoto de Tehuac n del 15 de junio de 1999 escalado a 475 a os En la figura 8 se muestra a la izquierda la configuraci n deformada de da o al final del evento s smico DF al centro los da os por tensi n DT y a la derecha los producidos por cortante DC en la misma JE Sociedad Mexicana de Ingenier a Estructural figura los gr ficos de la parte superior corresponden a la componente horizontal exclusivamente y los inferiores a la horizontal actuando simult neamente con la vertical condiciones que se indican en todas las figuras mediante las H y HV colocadas posteriormente al tipo de da o En este caso que corresponde al terremoto de Tehuac n Puebla 475 a os no se present da o por compresi n y se observa un extensivo da o por tensi n el cual se magnifica principalmente sobre las naves laterales al actuar simult neamente la componente vertical la cual tambi n produce algunos da os ligeros g
8. l 2011 Lo anterior habr que verificarlo en otras edificaciones que tengan otros tama os y configuraciones una sola nave cinco naves etc ya que de verificarse se estar a hablando de que existe una gran vulnerabilidad de estas estructuras ante sismos de campo cercano en los cuales las componentes verticales de aceleraci n suelen ser significativas REFERENCIAS Casolo S y Pe a F 2007 Rigid element model for in plane dynamics of masonry walls considering hysteretic behavior and damage Earthquake Engineering and Structural Dynamics vol 36 pp 1029 1048 Doglioni F Moretti A y Petrini V 1994 Churches and earthquakes LINT Trieste en italiano Gayt n R Mart nez G Rojas R Roca P Viviescas A 2010 Vulnerabilidad s smica para el 29 conjunto torres fachada de la catedral de Morelia XVII Congreso Nacional de Ingenier a Estructural Le n Guanajuato ICOMOS International Scientific Committee for Analysis and Restoration of Structures of Architectural Heritage 2005 Principles for the analysis conservation and structural restoration of architectural heritage P 33 http www international icomos org Mart nez G Rojas R Gaytan R 2009 Caracterizaci n Din mica de las Torres de la Catedral de Morelia XVII Congreso Nacional de Ingenier a S smica Puebla Puebla Mart nez G Rojas R Gaytan R Infante H 2011 Fragilidad s smica para las naves d
9. l tuviera una variaci n de 15 o bien fuera un terremoto que haya producido da os en estructuras de tipo patrimonial En la tabla 1 se muestran las caracter sticas principales de los sismos considerados Tabla 1 Demanda s smica considerada Fecha del Profundidad Mb Ms Mc Latitud Longitud Estaci n sismo km Acapulco Miconsa 02 09 1996 Acapuco Gro Acapulco 6 30 18 02 N 101 56 W 20 Miconsa 10 12 1994 Acapuco Gro Acapulco 5 30 5 00 5 30 17 180 N 101 02 W lt 5 Miconsa 31 03 1993 Acapuco Gro Manzanillo 5 10 4 60 4 90 18 62 N 104 56 W 9 Termoel ctrica 09 10 1995 Manzanillo Puebla 6 40 6 50 18 18 N 97 51 W 69 Cerro Lomatel 15 06 1999 Cd Serd n Los espectros escalados para las aceleraciones probabilistas m ximas del terreno considerando recurrencias de 475 y 975 a os horizontal H y vertical V se muestran en las figuras 4 y 5 Se hace notar que en el caso del sismo del 15 de junio de 1999 en Puebla la aceleraci n m xima del terreno para esta estaci n fue de 1 712 m s la cual excede en un 7 a la aceleraci n m xima esperada para la catedral de Morelia considerando una recurrencia de 475 a os En todos los dem s casos se escal la mayor de las componentes del movimiento y solo para el sismo de Manzanillo de 1995 la componente vertical es un 7 26 mayor que la m xima horizontal 8 E h a s i b 7 H y R 6 if l i N 5 T 2 5 ES E a a A 34 2
10. o por Juan de Silva A Silva lo sucedi en 1709 Lucas Dur n padre del famoso alarife vallisoletano don Diego Dur n quien la concluy en 1744 y Figura 1 Vista principal de la catedral de Morelia Profesor Investigador Edificio de Posgrado Facultad de Ingenier a Civil Universidad Michoacana de San Nicol s de Hidalgo Ciudad Universitaria Av Francisco J M jica S N Morelia Michoac n M xico Tel fono 443 3041002 Fax 443 3041002 gmruiz gumich mx rrojas gumich mx Egresado de la Maestr a en Estructuras Edificio de Posgrado Facultad de Ingenier a Civil Universidad Michoacana de San Nicol s de Hidalgo Ciudad Universitaria Av Francisco J M jica S N Morelia Michoac n M xico Tel fono 443 3041002 Fax 443 3041002 gaytan444 M hotmail com XVIII Congreso Nacional de Ingenier a Estructural Acapulco Guerrero 2012 La estructura est conformada por tres naves longitudinales con capillas en las ltimas dos cruj as as como de ocho naves transversales incluyendo el transepto Las naves laterales tiene b vedas de crucer a con una altura al intrad s de 15 35m a diferencia de la nave central que es de ca n con lunetos entre arcos fajones y altura al intrad s de 20 60m ver figura 2 En lugar de pilares con medias columnas como ocurre en casi todas las catedrales mexicanas se emplean pilares con pilastras o medias muestras Cuenta con dos torres de 62m de altura siendo estas las cuartas m s al
11. poster a Los elementos empleados tienes una din mica de cuerpo r gido y forma cuadril tera con dos desplazamientos lineales y uno rotacional La uni n entre elementos r gidos se realiza por medio de resortes inel sticos en tres puntos de conexi n de los cuales dos son axiales separados entre s para tomar en cuenta un par de fuerzas y el tercero es de cortante y est ubicado a la mitad del lado de conexi n estos puntos por tanto representan los esfuerzos y deformaciones medias al interior de cada uno de los elementos r gidos Los macroelementos considerados se muestran en la figura 6 y comprenden tanto la direcci n tranversal del edificio como la longitudinal Se conforman entonces cuatro p rticos tipo y dos p rticos de la zona del transepto as como dos p rticos en la direcci n longitudinal Por su alta rigidez no se analiz el macroelemento correspondiente al muro testero En su periferia las naves interaccionan al oriente con la capilla del sagrario el bautisterio la colectur a y la sala de can nigos mientras que al poniente con la antigua capilla de Porta Coeli la sala capitular la bodega y las sacrist a que est ligada con el edificio de la Mitra zonas que tienen una altura menor a las naves y en la presente etapa de la investigaci n fueron despreciadas en el an lisis ver figura 6 El macroelemento correspondiente a los p rticos tipo est formado por 142 elementos r gidos y 210 nodos los p rticos del tran
12. rado 1 por cortante en el ri n izquierdo del arco de la nave central Macroelementos P rtico Transepto DF H DT H 0 PO X AN I Eh y y I l A Figura 10 Terremoto de Tehuac n del 15 de junio de 1999 escalado a 975 a os Para el sismo indicado en la figura 9 no se presenta da o en compresi n y nuevamente se tienen da os por tensi n en las naves se observa en todos los casos da os por tensi n de manera horizontal en la parte superior de las pilas justamente en el arranque de los arcos el cual aparece debido al cambio de rigidez realizado en el modelo num rico ya que la secci n equivalente empleada cambia de una secci n cruciforme en el pilar ver figura 6 a un elemento plano bidimensional por lo que rigurosamente no podr a considerarse como un da o f sico que pudiera ocurrir en la realidad Los da os por cortante no aparecen para sismo horizontal y se concentran mayormente sobre la nave lateral derecha con un grado XVIII Congreso Nacional de Ingenier a Estructural Acapulco Guerrero 2012 de da o igual a 4 recurrencia de 975 a os y de manera m s reducida da o 2 sobre pilares principales y ri ones del arco de la b veda central da o 1 cuando act a la componente vertical En la figura 10 correspondiente al terremoto de Tehuac n Puebla de 1999 no se presenta da o por compresi n para la recurrencia de 975 a os y nuevamente hay da o extensivo por tensi n sobre la
13. s de la b veda del transepto as como cerca de las claves y en culos de buena parte del muro claristorio ver figura 13 Energ a disipada Como un indicador adicional de los grados de da o se presentan en las tablas 3 a 5 los valores de energ a promedio disipada hister ticamente para cada uno de los macroelementos tanto para la componente horizontal EH como para la horizontal m s vertical simult neas EHV CONCLUSIONES La presente investigaci n se puede considerar como un primer aporte hacia el mejor entendimiento del comportamiento s smico de edificaciones hist ricas de grandes dimensiones dentro de territorio mexicano cuando se encuentran sometidas a la acci n de movimientos fuertes del terreno de tipo horizontal y vertical simult neos XVIII Congreso Nacional de Ingenier a Estructural Acapulco Guerrero 2012 En la direcci n de transversal del edificio las zonas que experimentan mayores da os de tensi n y cortante son las naves laterales situaci n que se est tomando en cuenta en investigaciones posteriores para corregir los an lisis actuales involucrando el da o el cual se intentar localizarlo en estas zonas empleando t cnicas no destructivas indirectas Los macroelementos de los p rticos tipo experimentan principalmente da os por tensi n a diferencia de los dos existentes en la zona del transepto que sufren mayores da os por cortante debido a su mayor rigidez mayor altura especialmente sobre las
14. s naves y grados de da o por corte que alcanzan valores de 3 y 4 cuando act a simult neamente la acci n s smica vertical sobre las naves laterales Las hist resis calculadas ver figura 11 muestran para la componente horizontal del sismo lazos esbeltos estables por tratarse de mamposter a simple con una peque a reducci n de resistencia situaci n que cambia ligeramente al involucrar la acci n vertical donde la energ a disipada aumenta y aparecen degradaciones menores de rigidez adicionalmente a las de resistencia 800 800 a b s 600 5 5 v v T T T T 1 E l 0 03 0 01 0 02 0 03 0 02 0 02 0 03 e pes L O O O O 600 800 Desplazamiento cm Desplazamiento cm Figura 11 Hist resis para el macroelemento p rtico transepto ante el terremoto de Tehuac n del 15 de junio de 1999 escalado a 975 a os Componente horizontal a y componentes horizontal m s vertical b Macroelementos P rtico Longitudinal as VEZESS NEA SNEEN RSE s e 7 i A BE pr aa i l miom Owi Owi ON AAA YA Iy E pa RY Y Y Y Y E LSAS YAA Ow Ow Ou NAVA AVNA T WWW HYPE SU UON SU U T So U u lll Figura 12 Terremoto de Tehuac n del 15 de junio de 1999 escalado a 475 a os Componente horizontal JE Sociedad Mexicana de Ingenier a Estructural VEASE SAD K ER A A
15. septo que tienen 168 elementos y 234 nodos y los macroelementos de los p rticos longitudinales tienen 288 nodos y 187 elementos ver figura 7 En los modelos de la direcci n transversal del edificio se supuso la existencia de muros enjutados en las zonas de rellenos sobre las b vedas situaci n que se estudiar en investigaciones posteriores aplicando t cnicas de prospecci n geof sica ya que se no existir tales muros el comportamiento de los sistemas puede verse afectado de manera importante JE Sociedad Mexicana de Ingenier a Estructural Figura 6 Planta general y posici n de mecroelementos p rtico tipo rojo p rtico transepto azul y p rtico longitudinal amarillo HZ RESLA ASA SLES AZ SIZES SOS ZRESZCS ZR LES ASK RH ENA NSN NL DIOR RO TA NO dH H WV 34np00 00011 EL uU U U Ll Ll U UOU Ll Figura 7 Macroelementos p rtico transversal a p rtico transepto b y p rtico longitudinal c CALIBRACI N DEL MODELO NUM RICO Para la actualizaci n de los modelos num ricos se consider como propiedad mec nica variable al m dulo de elasticidad Partiendo de la conocida ecuaci n 1 que relaciona la frecuencia natural de la estructura con su rigidez y su masa se observa que la ra z de dicha frecuencia es directamente proporcional a la rigidez por lo que si se var a esta ltima una cierta cantidad la frecuencia variar proporcionalmente al cuadrado de esta cantidad XVIII Congreso Nacional de Ingenier a Es
16. tas de M xico y las de mayor altura en zona de alta sismicidad construidas en su totalidad con cantera El cimborrio tiene una altura total de 40 30m y un peso de 176 toneladas 40 30m Y AA A Figura 2 Secci n transversal ANTECEDENTES En trabajos previos se estudi la fragilidad s smica para las torres y portadas de la catedral de Morelia Gaytan et al 2010 utilizando modelos tridimensionales de elementos finitos En este caso se hizo evidente la necesidad de evaluar la vulnerabilidad de las naves ya que al analizarse parcialmente un macroelemento transversal tipo dentro del sistema estructural global se obtuvieron grados de da o de moderados a extensivos a diferencia de las torres que presentaron da os ligeros ante periodos de retorno de 475 y 975 a os Seg n an lisis temporales paso a paso los da os se concentraron mayormente sobre las naves laterales situaci n que se consider en su momento que podr a comprometer la seguridad de los ocupantes y el edificio ante futuros terremotos Derivado de lo anterior se estudi la fragilidad s smica de las naves en su direcci n corta Mart nez et al 2011 empleando modelos de Elementos R gidos Pe a 2010 sobre modelos bidimensionales de los macroelementos que conforman los p rticos transversal o tipo y los de la zona del transepto encontr ndose que los macroelementos p rtico transversal son los m s vulnerables esper ndose a futuro da os de moderados a e
17. tructural Acapulco Guerrero 2012 pal E 27 m 0 La calibraci n anterior deriv en un proceso iterativo que al ser aplicado de manera directa sobre los diferentes macroelementos para igualar la frecuencia fundamental experimental y num rica proporcion un valor de m dulo de elasticidad f sicamente imposible para mamposter a antigua por lo que se recurri el proceso de actualizaci n realizado anteriormente sobre el macroelemento torres fachada Mart nez et al 2009 en el cual se midieron y procesaron vibraciones ambientales para fines de calibraci n y en el cual empleando la ecuaci n 1 se obtuvo un valor igual a 1440 6MPa 14690kg cm2 para dicho m dulo el cual resulta razonable ya que com nmente puede oscilar entre los 500 y 2000MPa Lo anterior evidencia la necesidad en estructuras patrimoniales de realizar el proceso de calibraci n sobre modelos globales o que conformen una secci n tridimensional importante del edificio y no sobre los macroelementos idealizados de manera individual Mart nez et al 2011 Los par metros empleados en el an lisis se resumen en la tabla 2 Tabla 2 Propiedades mec nicas calibradas Mart nez et al 2011 M dulo de Material Elasticidad M dulo de Densidad MPa Poisson Kg m3 Cantera en pilares y 1440 6 0 2 2200 b vedas COMPORTAMIENTO ESTRUCTURAL ANALISIS NO LINEAL TEMPORAL Empleando el programa RIGID v0 4 1 Pe a 2010 se realizaron para los tres macroelem
18. xtensivos lo cual corrobora el estudio de Gaytan et al 2010 a diferencia de los dos p rticos de la zona del transepto que a n cuando soportan una carga mayor debido al peso del cimborrio solo han de esperarse para los mismos da os de ligeros a moderados Como resumen con la idealizaci n y los criterios considerados en la ltima etapa mencionada las naves de la catedral de Morelia presentan un aceptable desempe o ante las demandas s smicas de 475 y 975 a os sin embargo se plante la necesidad de conocer el comportamiento de dichas naves considerando ahora la componente vertical del movimiento s smico actuando simult neamente a la horizontal DEMANDA S SMICA Para el an lisis se utilizaron cinco registros s smicos reales escalados a la aceleraci n m xima del terreno esperada en el sitio figura 3 dicho valor m ximo se obtuvo a partir de un estudio probabilista de peligro JE Sociedad Mexicana de Ingenier a Estructural s smico realizado en el sitio por Jos Manuel Jara comunicaci n personal el cual es igual a 1 60 y 1 95 m s para las recurrencias mostradas de 475 y 975 a os respectivamente 0 0 0 5 1 0 1 5 Periodo s Espectro de aceleraciones Tr 475 a os Espectro de aceleraciones Tr 975 a os Figura 3 Espectros de demanda para el sitio Los registros s smicos se seleccionaron de la Base Mexicana de Datos de Sismos Fuertes tomando como criterio que la componente de aceleraci n vertica
Download Pdf Manuals
Related Search