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analyses de stabilité et calculs de tassement aux futurs secteurs d

1. dense inde 11 5 3 1 Phase SA e EE 11 5 3 2 PhasegBu M 12 6 0 ELEVATIONS MINIMALES DES FONDS D EXCAVATION I u u 12 6 1 Phase SA DUE E 13 D cembre 2010 N 9 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 i Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC 6 2 Wit 13 rp LD PE aaa 13 7 1 m 13 7 2 S 13 8 0 CONCLUSION ET RECOMMANDATIONS U uuu uuu 14 9 0 R F RENCES 9 15 10 0 SIGNATURES ss 16 D cembre 2010 9 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 ii Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC TABLEAUX Tableau 1 Unit s hydrostratigraphiques sise 4 Tableau 2 Propri t s g otechniques des mat riaux utilis es dans les analyses de 7 Tableau 3 Facteurs de s curit obtenus lors
2. WASTE MANAGEMENT Agrandissement du lieu d enfouissement technique de Saint Nic phore tude d impact sur l environnement Analyses de stabilit et calculs de tassement aux futurs secteurs d exploitation du L E T de Saint Nic phore D cembre 2010 D cembre 2010 ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NIC PHORE QU BEC RAPPORT G OTECHNIQUE Pr sent Monsieur Ghislain Lacombe ing Waste Management 25 rue Gagnon Saint Nic phore Qu bec J2A 3H3 Num ro de projet 09 1223 0048 1000 Distribution 5 exemplaires Waste Management Saint Nic phore Qc 5 exemplaires MDDEP Qu bec Qc 3 exemplaires AECOM Qu bec Qc JA 2 exemplaires Golder Associ s Lt e Montr al Qc Golder I Associ s Caract risation du milieu agroforestier Inventaire des sources d approvisionnement en eau tude hydrog ologigue du projet d agrandissement du lieu d enfouissement technigue de Saint Nic phore Volumes 1 et 2 Etude d impact du bruit Etude sp cifique au transport routier Index des rapports tude de conception technique Volumes 1 et 2 tude de dispersion atmosph rigue Volumes 1 et 2 tude d impact sur l environnement Rapport Qualit des eaux de surface et des eaux souterraines dans les futurs secteurs d exploitation du L E T de Saint Nic phore Inventaire de la v
3. 2 021 7040 JUNE 2003 021 7040 DIRECT SHEAR TEST RESULTS A 3 ASTM D5321 PROJECT INTERSAN ST NICEPHORE LF CN mE SAMPLE NUMBER 1 GN vs GM INTERFACE TESTED SKAPS TRANSNET 220 GEONET vs SOLMAX 460 SMOOTH HDPE GEOMEMBRANE Roll 35878 1 TEST CONDITIONS INTERFACE WETTED CONSOLIDATED 15 min AT NORMAL LOAD SHEAR RATE 0 2 in min SUBSTRATE TEXTURED RIGID PLATES CEA rsen Pri DH m regi n ACT ri HR Ron eri ru 1200 2000 psf lt 5000 psf 8000 psf 800 SHEAR STRESS psf 400 1 5 2 HORIZONTAL DISPLACEMENT in ShearStress Stress Residual psf psf psf Angle psf Angle psi 2000 161 210 8000 1295 1354 RESIDUAL 3 INHORIZONTAL DISPLACEMENT 10000 amp w 6000 amp 6000 o d m 0 167x 4000 e y 0 y 0 1555x e 4000 0 9755 0 9602 a 2000 4000 6000 NORMAL STRESS psf 8000 10000 0 2000 4000 8000 8000 10000 NORMAL STRESS psf Observations After Test 2000 psf Shearing occurred at the interface 5000 psf Shearing occurred at the interface 8000 psf Shearing occurred at the interface 1 The peak shear stresses for 2000 5000 and 8000 psf normal stresses were chosen at 0 169 0 098 and 0 123 in horizontal displacements respectively which may n
4. Figure C 15 rupture circulaire Golder 3 Associ s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Propri t s Mat riau y kN m c kPa Mati res r siduelles 13 5 0 statiques 5 35 pseudo statique Mat riau de recouvrement E 2 d 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense tr s dense 0 5 Silt 0 6 Silt argileux argile silteuse 18 5 21 7 Till 0 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane PEHD lisse 160 j 9 0 Distance Coupe B B flanc Nord condition pseudo statique LOEO Ba baa S Golder ssoci s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE Figure C 16 D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Propri t s 30 statigues 35 pseudo statique Mat riau E Mati res r siduelles Till Socle rocheux volume imp n trable G omembrane en PEHD lisse 2 Mat riau de recouvrement 3 Sable fin l che compact 4 Sable fin dense tr s dense 5 Silt 6 Silt argileux argile silteuse tas o T 8 9 L qo 95 240 260 280 320 340 360 380 400 420 460 Distance imp n trable kPa 5 olololo 45 100 taux de 25 kPa m 0 0 580 600 620 Coupe flanc Nord condition statigue rupture le long d
5. ing M Sc G otechnicien senior Hydrog ologue senior Associ Associ PG JC ML ch Golder Golder Associ s et le concept GA sur son logo sont des marques de commerce de Golder Associates Corporation n actifl2009 1223 09 1223 0048 wm agrandissement let st nic phore pr paration livrable travail secretariat final 1000 d cembre 2010 g otechnique 002 rff 09 1223 0048 1000 docx D cembre 2010 N de projet 09 1223 0048 1000 16 D cembre 2010 TABLEAU 10 09 1223 0048 1000 L VATIONS MINIMALES DES FONDS D EXCAVATION PHASE DU LET DE SAINT NIC PHORE Silt argileux l v terrain No Forage Puits naturel sommet base m m PZ 02 04 paisseur m niveau pi zo 2005 2009 m 106 50 El fond min d excavation m 104 70 Epaisseur sable sous fond excav Profondeur max d excavation m Facteur de s curit contre soul vement paisseur silt sous fond excav m PZ 92 02C 107 50 104 70 PZ 02 05 107 50 105 10 INT 1 107 50 105 20 INT 2 108 00 105 50 INT 3 108 00 105 10 INT 4 Notes Non applicable parce que secteur excav 108 00 Golder Associ s 105 10 mon1 s filesrv1 data Actif 2009 1223 09 1223 0048 WM Agrandissement LET St Nic phore Pr paration livrable Travail Secretariat Final 1000 d cembre 2010 g otechnique Tablea
6. 36 29 391735 7 295 269 206 3916617 am 432 391648 0 471 438 341 3915843 391769 8 281 256 196 391748 5 415 385 299 3916555 391611 6 416 385 299 3918041 391781 5 407 377 293 3917293 391606 2 358 331 257 3918385 391794 474 441 344 3915582 391873 7 269 246 189 45 46 391783 2 391674 6 47 391630 5 391909 6 391884 1 391817 0 391709 8 52 391662 4 3 391945 6 4 391919 6 55 391850 8 391745 1 391694 3 391981 3 391955 0 391884 6 391780 3 391726 4 392016 0 391990 4 391918 4 391815 6 391759 6 392052 1 392027 0 391952 2 391850 9 391792 3 82 391824 7 8 391892 4 391986 0 392023 7 392085 8 391858 3 391926 1 392019 8 392033 7 392090 9 92 391891 5 93 3919599 50763516 356 3920536 50762656 423 49 446 348 N un N N B P gt M w to 2 43 40 225 206 158 KA 389 360 280 59 KA 207 187 142 49 46 0 399 369 287 65 M N 70 M M N 8 8 ja 391848 7 50759108 35 49 39 3 222 07 382 241 32 421 53 85 224 342 408 416 353 92 249 49 408 414 55 97 237 361 407 415 362 241 54 415 09 237 382 417 23 103 228 55 417 326 208 50 417 331 191 344 415 37 92 178 337 413 43 174 30 413 346 184 18 413 349 358 418 98 193 357
7. Propri t s Mat ri Seen Y Nm c kPa 1 Mati res r siduelles 13 5 SO 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense tr s dense 0 5 Silt 0 i GE 45 kPa 9 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse 18 5 o o taux de 25 kPa m TT 0 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 160 9 0 80 75 70 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 199 200 210 20 230 20 250 70 20 290 300 Distance Coupe B B flanc Nord condition statique Fieure C 23 rupture circulaire apr s excavation 8 Golder SE ssoci s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau Propri t s kN m c kPa 1 Mati res r siduelles 13 5 50 statiques 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense tr s dense 0 5 Silt 0 uM NER TUUS 45 kPa 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse as o taux de 25 kPa m 7 0 e 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 16 0 9 0 Elevation 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 Distance Coupe flanc Sud condition statigue 5 Figu
8. moins de 1 l j m de surface devront tre vacu es et ce en assumant une conductivit hydraulique variant de 2 7 x 10 cm s 7 9 x 10 cm s et un gradient vertical ascendant moyen de 0 4 Ces eaux devront tre vacu es par pompage via une tranch e de drainage superficielle localis e du c t des points bas des lignes de drain L vacuation de ces venues d eau souterraine n aura aucune influence sur les niveaux de la nappe libre de surface car celle ci sera isol e par l cran p riph rique d tanch it L influence sur les niveaux d eau de la nappe aquif re semi captive sera plut t stable celle ci tant sous l influence du pompage de la tranch e drainante sous le secteur des cellules 5 8 du LET adjacent D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 13 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC Dans le cadre d un concept d am nagement qui comprendra l installation d un syst me d imperm abilisation double niveau de protection il sera pr f rable de profiter des conditions d tiage lors de la mise en place des g omembranes 8 0 CONCLUSION ET RECOMMANDATIONS Dans le cadre du projet de d veloppement du LET de Saint Nic phore Golder a t mandat e par Waste Management pour valuer la stabilit des assises et des pentes propos es pour les cellules d enfouissement des Phases 3A et 3B ainsi que pour fournir l
9. o taux de 25 kPa m 7 Till 0 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 16 0 9 0 Elevation m EG LN NEA S WE RR I Sc NENG IN UT RE NS UNI 0 70 0 72 0 74 0 76 0 78 0 80 0 82 0 84 0 86 0 88 0 90 0 92 0 94 0 96 0 98 1 00 1 02 1 04 1 06 1 08 1 10 1 12 1 14 1 16 1 18 1 20 1 22 1 24 Distance m x 1000 Coupe A A flanc Est condition statique rupture le long de la g omembrane Golder WA ssoci s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE Figure C 9 D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau 1 Mati res r siduelles 2 Mat riau de recouvrement 3 Sable fin l che compact 4 Sable fin dense a tr s dense 5 Silt 6 Silt argileux a argile silteuse 7 Till 8 Socle rocheux volume imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse Elevation m ze KEE ET s Propri t s y kN m 30 statiques 35 pseudo statique a imp n trable 16 0 KPa 5 45 kPa 100kPa taux de 25 kPa m 0 0 0 70 0 72 0 74 0 76 0 78 0 80 0 82 0 84 0 86 0 88 0 90 0 92 0 94 0 96 0 98 1 00 1 02 1 04 1 06 1 08 1 10 1 12 1 14 1 16 1 18 1 20 1 22 1 24 Distance m x 1000 Golder Associ s 3 Coupe flanc Est condition pseudo statique 0 069 rupture le long de la g omembrane Figure C 10 ANALYSES DE STABILIT
10. utilis e pour calculer les tassements Les propri t s du mod le sont les suivantes m La surface du sol a t consid r e uniforme et correspond l l vation 117 5 m m Un niveau d eau de 108 5 m d l vation a t utilis dans le mod le et correspond une l vation moyenne du niveau d eau Cette valeur est jug e conservatrice car les calculs de tassement sont r alis s en contraintes effectives m Une excavation d environ 8 m suivie d une succession de remplissages de type lt remblai gt de formes trap zoidales ont t mod lis es en respectant le plus possible la g om trie pr sent e la figure 3 m Quatre diff rentes stratigraphies ont t consid r es soit celles rencontr es l endroit des forages PZC 03 01 PZC 03 02 PZC 03 03 et F 09 09 combin avec PO 03 09C afin de d terminer la variabilit des tassements selon les paisseurs des couches m Led p tde silt avec traces un peu d argile ML a t consid r comme tant un sol pulv rulent m Letassement imm diat des sols coh rents silt argileux CL ML argile silteuse CL a t n glig m Lestassements ont t calcul s aux 112 points fournis par G nivar 5 2 Propri t s g otechniques des sols Les propri t s g otechniques des sols ont t d termin es l aide des informations suivantes m Les pi zoc nes PZC 03 01 PZC 03 02 et PZC 03 03 provenant de l tude de Tecsult m Leforage PO 03 09C pr
11. PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat ri Propri t s rh y KN m c kPa Mati res r siduelles 13 5 30 statiques 5 35 x statique Mat riau de recouvrement 2 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense tr s dense 210 3 0 e 5 Silt 185 j oo 28 ___ 0 SEA 45 kPa 100 6 Silt argileux argile silteuse 18 5 nu taux n kPa m Til LE 0 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 16 0 9 0 10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 120 140 180 180 200 220 240 280 280 300 320 340 360 380 400 420 440 Distance Coupe flanc Ouest condition statique Figure C 11 rupture circulaire Golder 3 Associ s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau Propri t s y kN m c kPa _ 2 Mat riau de recouvrement am 0 3 Sable fin l che compact 30 0 4 Sable fin dense tr s dense 32 0 5 Silt 280 0 e 45 kPa 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse Nn taux 25 kPa m 7 Till pS 0 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane PEHD lisse 160 9 0 30 Mati res r siduelles 13 5 statiques 5 35 pseudo statique 10 0 10 20 30 40 50 60 70 80
12. g tation et de la faune tude de potentiel arch ologique et patrimonial ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC Table des matieres N I elen ue HE 1 141 1 1 2 Re le Jejak ol WA ip 1 20 EECHER 1 3 0 STRATIGRAPHIE HYDROG OLOGIE I se tante setas setas nana nean eee uu 2 3 1 we Weieen EEN 3 3 2 Fydrog ologi EROR A 4 0 AREND Eeer A 4 1 Neel e A 4 1 1 CI ER 5 4 1 1 1 PRAS TI LEE 5 4 1 1 2 Phase Bi En EEUU UE OUR EE EE Ede UR eee Pod 5 4 1 2 Facteurs s curit wiih eO ER ss ELO ee d nine 5 4 1 3 ul UE 6 4 2 Propri t s g otechniques sise 6 4 3 7 4 3 1 PHASE SA cisco M UH 7 4 3 2 Phase Baangja E BEA a Ba ah AG AAN Nk A 8 5 0 TASSEMENTS 8 5 1 M thodologie 2 22 ni mienne Ln hic ed EE 8 5 1 1 8 5 1 2 PHaSegB eee NGA BE I i end tn 9 5 2 Propri t s g otechniques des sols 9 5 3 5 5
13. l ration utilis e dans les analyses de stabilit Bray et al 1998 ce qui correspond une valeur de 0 06 g 4 1 3 Surface phr atique La pi zom trie est tir e du rapport de Golder 2010 et est repr sentative de l ann e 2008 Une carte pi zom trique est pr sent e pour chacun des deux principaux aquif res soit l aquif re nappe libre dans le sable fin de surface et l aquif re semi captif du till et roc sous l aquitard form par l unit de silt argileux Les surfaces pi zom triques g n r es par ces deux aquif res sont int gr es dans le mod le de stabilit Une troisi me surface pi zom trique a t appliqu e pour repr senter le lixiviat accumul en fond de cellule Tel que propos par Golder 2007 une nappe se situant l int rieur de la cellule sur une hauteur d environ 5 m au dessus du fond de la cellule est appliqu e aux mati res r siduelles et la g omembrane 4 2 Propri t s g otechniques Les propri t s des d p ts meubles pr sents sur le site de la future cellule d enfouissement ont t estim es partir des sources d information suivantes m Les pi zoc nes PZC 03 01 PZC 03 02 PZC 03 03 PZC 03 04 PZC 03 05 provenant de l tude de Tecsult 2005 m Les forages PO 03 01C PO 03 02C PO 03 03C PO 03 04C PO 03 05C PO 03 07C PO 03 08C PZ 02 1 PZ 02 2 T PZ 02 3 D PZ 02 4 D PZ 02 5 D W 02 3 W 02 5 W 02 6 W 02 7 PZ 98 05C PZ 98 06C PZ 92 01C PZ 92 02C P
14. la demande lors de la construction du secteur de la ligne de drain n 13 Les diverses analyses et les divers calculs effectu s concernant la Phase 3B ont conduit aux constats suivants m 17casd analyse de stabilit ont pr sent des valeurs sup rieures au facteur de s curit minimal Pour un cas correspondant l analyse du flanc nord de la coupe B B en condition statique et rupture au contact du PEHD la valeur est l g rement inf rieure au 1 45 sugg r mais la diff rence n a pas t consid r e significative pour entreprendre des mesures de mitigation m Les tassements calcul s seront plus importants sous la cr te des mati res r siduelles qu aux abords de l excavation Sous la cr te les tassements seront de l ordre de 425 mm Compte tenu de la g om trie propos e les tassements seront plus significatifs le long de la limite sud est de l ordre de 140 mm 250 mm que le long de l axe nord est de l excavation de l ordre de 85 mm 105 mm est noter qu il est possible que des tassements se produisent l ext rieur des limites des cellules d enfouissement m Les l vations minimales estim es des fonds d excavation varient d un point bas calcul l l vation 105 30 m W 02 7 dans le coin sud de la Phase 3B jusqu des points hauts d l vations variant entre 110 10 m et 110 60 m PZC 03 05 PO 03 02C et PO 03 05C dans le quadrant nord est de la Phase 3B D cembre 2010 Golder N de projet 09
15. 423 250 56 423 Tableau D 1 Moyenne Valeur Min Valeur Max 96 cart cart Tassement Tassement Tassement inf la sup la mm mm mm moyenne moyenne 150 155 125 179 20 16 144 115 168 20 16 228 183 266 20 17 312 255 356 18 14 385 316 437 18 13 115 2 247 199 286 19 16 337 276 384 18 14 408 335 462 18 13 423 347 478 18 13 357 293 406 18 14 85 66 100 22 18 229 185 266 19 16 346 283 394 18 14 410 336 465 18 13 417 343 472 18 13 357 292 406 18 14 92 71 109 22 18 254 206 295 19 16 353 289 401 18 14 410 336 464 18 13 416 341 471 18 13 359 294 408 18 14 98 76 116 22 18 243 196 281 19 16 365 299 415 18 14 409 336 463 18 13 417 342 472 18 13 365 299 416 18 14 95 246 200 283 19 15 358 293 407 18 14 411 337 465 18 13 417 342 472 18 13 314 257 358 18 14 90 70 107 22 19 242 197 278 19 15 386 316 438 18 14 419 344 474 18 13 327 268 373 18 14 104 82 123 22 18 233 189 269 19 15 359 294 409 18 14 419 344 474 18 13 330 270 377 18 14 100 213 173 245 19 15 354 290 403 18 14 418 343 473 18 13 335 275 382 18 14 95 195 158 225 19 16 348 285 396 18 14 417 342 472 18
16. 5 5m Silt argileux a argile silteuse 7 0m Till 0 5 Total des d p ts meubles 22 0 m Tableau 8 paisseurs des couches de sol utilis es pour les calculs de tassement de la Phase 3B F 09 09 combin Type de sol avec 03 09 PZC 03 01 PZC 03 02 PZC 03 03 Sable l che 6 5 Sable compact 2071 32m Sable dense 40m Silt avec un peu 29m 08m Lom d argile Silt argileux argile silteuse Til 3 6m Total des d p ts Lorsque l l vation du terrain naturel est inf rieure 117 5 m le vide a t combl dans le mod le par un sable l che 5 3 Tassements estim s 5 3 1 Phase 3A Les tassements totaux ont t calcul s aux points 101 106 soit selon l alignement du drain n 13 tel que demand par G nivar Les r sultats des tassements aux points 101 106 sont pr sent s au tableau 9 ci dessous et graphiquement au figures D 2 D 4 de l annexe D Tableau 9 Tassements sous le drain n 13 Coordonn es X 391765 1 391771 2 391889 7 391894 1 392026 9 392034 3 Coordonn es Y 5075507 0 5075501 1 5075386 5 507382 3 5075253 9 5075246 8 Tassements mm 150 Les points 101 102 105 et 106 ont t ajust s manuellement pour pallier aux effets de bord rencontr s dans le mod le utilis pour le calcul de tassement Des effets de bord surviennent dans le mod le lorsque le tassement est calcul sur un point situ la limite du fond d excavation et ou de la charge appliqu e La va
17. 6 Silt argileux argile silteuse as o tax oe kPa m 7 Till 0 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 160 9 0 8 50 60 70 80 90 100 120 140 150 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 600 620 Distance Coupe flanc Sud condition statigue rupture circulaire Figure C 19 Golder 5 ssoci s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau Propri t s TU a Mati res r siduelles 13 5 SU aa 35 pseudo statique Mat riau de recouvrement 2 3 Sable fin l che compact 4 Sable fin dense tr s dense 5 Silt 6 Silt argileux argile silteuse as o 7 Till 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 160 9 L kPa 5 olololo 45 kPa 100kPa taux de 25 0 0 Distance A Golder Associ s Coupe B B flanc Sud condition pseudo statique 0 069 rupture circulaire Figure C 20 ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 a POINT Mat riau Propri t s c kPa Mati res r siduelles 13 5 statiques 5 35 pseudo statique Mat riau de recouvrement 0 Sable fin l che compact 0 Sable f
18. 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 Distance Golder 9 Associ s Coupe A A flanc Ouest condition pseudo statique 0 069 rupture circulaire Figure C 12 ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Propri t s MANGU kPa Mati res r siduelles 13 5 30 statiques 5 35 pseudo statique Mat riau de recouvrement 2 30 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense tr s dense 0 5 Sik 0 4 45 kPa 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse tas o taux A kPa m 0 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 16 0 9 0 70 Li l d 3 l 10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 Distance Coupe flanc Ouest condition statique rupture le long de la g omembrane Golder WA ssoci s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE Figure C 13 D cembre 2010 09 1221 0048 1000 80 70 Mat riau Propri t s y kN m c kPa a Mati res r siduelles 13 5 30 statiques 5 35 pseudo statique Mat riau de recouvrement vo 3 2 0 3 Sable fin l che compact 190
19. De plus une conception pr liminaire du LET a t fournie sur support CAD Civil 3D par G nivar le 10 novembre 2009 Suivant une modification du secteur de la Phase 3B ainsi que de certaines recommandations incluses dans le rapport pr liminaire de f vrier 2010 r alis par Golder G nivar a r valu sa conception pr liminaire et soumis une nouvelle g om trie du site le 30 septembre puis a ajust de nouveau la g om trie le 6 et le 19 octobre 2010 Ce rapport pr sente les d tails des travaux de terrain compl mentaires les r sultats des analyses de stabilit des assises et des pentes les calculs de tassement ainsi que des recommandations concernant les travaux d excavation des futures cellules d enfouissement 1 2 Description du site Selon les informations fournies il est pr vu d riger les cellules d enfouissement de la Phase 3B avec la m me structure que celles de la Phase qui correspond aux cellules 7 et 8 existantes figure 2 Ainsi l tanch it des cellules sera procur e par un syst me double niveau de protection comprenant une natte bentonitique reposant sur l assise de sable ou de silt argileux sous jacente un niveau de protection inf rieur avec une g omembrane lisse de poly thyl ne haute densit PEHD de 1 5 mm d paisseur un g ofilet constituant l l ment drainant pour le syst me de d tection secondaire et un niveau de protection sup rieur avec une deuxi me g omembrane lisse de PEHD su
20. activit s de construction Il est entendu que la reconnaissance d un changement des conditions du sol et du roc n cessite qu un examen soit effectu sur le site par un professionnel qualifi et exp riment dans la pratique de la g otechnique VALUATION DES CONDITIONS SOUTERRAINES Les travaux d investigation souterraine effectu s par Golder et d crits dans ce rapport furent r alis s conform ment aux r gles et pratiques professionnelles reconnues et accept es au moment de leur r alisation moins d avis contraire les r sultats de travaux ant rieurs ou simultan s provenant d autres sources que Golder cit s et ou utilis s dans ce rapport furent consid r s comme ayant t obtenus en respectant les r gles et pratiques professionnelles reconnues et accept es et comme tant valides Les horizons de sols et de roc tant souvent de composition et de g om trie tr s variables les descriptions de sondage ne permettent donc que d estimer approximativement leurs caract ristiques et profils r els Les contacts entre les diff rents horizons de sols et ou de roc sont souvent graduels et cons quemment leurs emplacements sur les descriptions de sondage rel vent d une certaine interpr tation De m me la classification et l identification des sols et du roc implique une certaine part de jugement Les descriptions de sol et de roc apparaissant dans ce rapport s appuient sur des m thodes de classification et d identification com
21. des analyses de stabilit de la Phase a 7 Tableau 4 Facteurs de s curit obtenus lors des analyses de stabilit de la Phase 8 Tableau 5 Modules d lasticit et poids volumiques utllses a 10 Tableau 6 Param tres de consolidation seen 10 Tableau 7 paisseurs des couches de sol utilis es pour les calculs de tassement de la Phase 11 Tableau 8 paisseurs des couches de sol utilis es pour les calculs de tassement de la Phase 3 11 Tableau 9 Tassements sous le drain 913 1 0000000 nee n nnnemrts sth 11 TABLEAU APR S LE TEXTE Tableau 10 l vations minimales des fonds d excavation Phase 3A du LET de Saint Nic phore Tableau 11 l vations minimales des fonds d excavation Phase 3B du LET de Saint Nic phore FIGURES Figure 1 Plan de localisation Figure 2 Vue en plan et coupe stratigraphique du secteur Phase 3A Figure 3 Vue en plan et coupes stratigraphiques du secteur Phase 3B Figure 4A Pi zom trie de la nappe libre de surface juin 2008 Figure Pi zom trie de l aquif re semi captif ao t 2008 Figure 5 l vations minimales des fonds d excavation secteur Phase 3A Figure 6 l vations minimales des fonds d excavation secteur Phase 3B ANNEXES ANNEXE A Journaux de sondages et r sult
22. sable fin et un peu d argile Elle est de couleur gris fonc gris fonc rouge tre Ses paisseurs moyenne et maximale sont respectivement de 4 4 m et 12 6 m Les limites de liquidit effectu es sur les chantillons CF 4 CF 6 et CF 8 pr lev s dans cet horizon l endroit du forage F 09 09 varient de 19 2 21 3 et les limites de plasticit varient de 15 8 16 7 96 m Silt argileux argile silteuse une unit au comportement plus plastique CL ML CL ferme tr s raide est parfois identifi e sous l unit de silt Ses paisseurs moyenne et maximale sont respectivement de 2 9 m et 9 2 m Les r sistances au cisaillement mesur es lors de la r alisation des sondages SC 09 03 et F 09 09 dans cet horizon varient de 42 kPa plus de 200 kPa l endroit du forage F 09 09 les limites de liquidit varient de 18 8 26 2 et les limites de plasticit varient de 14 9 17 0 Des trois essais de consolidation effectu s sur des chantillons pr lev s dans le forage F 09 09 un seul a permis de d terminer des coefficients de recompression et de compression de l argile soit la courbe obtenue par l essai effectu sur l chantillon TM 14 Sur cet chantillon plus plastique que les autres CL l indice des vides est de 0 75 le coefficient de recompression est de 0 02 le coefficient de compression vierge est de 0 3 et la contrainte de pr consolidation de l argile est d environ 250 kPa Les deux courbes donn es par
23. tries soit les ruptures circulaires et les ruptures de glissement le long de la g omembrane de PEHD Les r sultats d taill s des analyses de stabilit sont pr sent s l annexe C du rapport figures C 1 C 6 Les facteurs de s curit obtenus pour les ruptures profondes et les glissements au contact de la membrane de PEHD sont pr sent s au tableau 3 Tableau 3 Facteurs de s curit obtenus lors des analyses de stabilit de la Phase 3A Facteur de s curit Rupture circulaire Rupture au contact du PEHD Type d analyses Cem td caill td caillement de caillement de Coupe C C Statique jr 1 93 i 2 26 5 1 72 Pseudo Figure Figure Figure ouest Les huit analyses pr sent es au tableau 3 rencontrent le facteur de s curit minimal exig Dans tous les cas les caillements de surface simul s dans le mat riel de recouvrement final rencontrent galement le facteur de s curit minimal D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 7 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC 4 3 2 Phase 3B Deux types de rupture ont t analys s pour les diff rentes g om tries soit les ruptures circulaires et les ruptures de glissement le long de la membrane de PEHD Les r sultats d taill s des analyses de stabilit sont pr sent s aux figures C 7 C 24 de l annexe C du rapport Les facteurs de s curit obtenus
24. 1223 0048 1000 14 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC Le concept d am nagement des cellules d enfouissement soumis par G nivar pour les analyses de stabilit de pente et des calculs de tassement respectent les l vations minimales requises pour les fonds d excavation m consid rant que l cran p riph rique d tanch it fermera le p rim tre d exploitation des futures cellules du LET les venues d eau souterraine provenant de la nappe libre de surface seront n gligeables en comparaison de l vacuation des eaux de pr cipitation et de ruissellement En ce qui concerne les venues d eau souterraine qui proviendront des fonds d excavation environ 10 um a moins de 1 l j m de surface devront tre vacu es par pompage via une tranch e de drainage superficielle localis e du c t des points bas des lignes de drain sera pr f rable de profiter des conditions d tiage lors de la mise en place des g omembranes Il est noter que le pr sent rapport est assujetti aux limites et conditions figurant l annexe E 9 0 R F RENCES Augello A J Matasovic N Bray J D Kavazanjian E et Seed R B 1995 Evaluation of Solid Waste Landfill Performance During the Northridge Earthquake Earthquake Design and Performance of Solid Waste Landfills ASCE Geo Spec Pub 54 17 50 Bray J D Augello A J Merry S M 1998 Simplif
25. 13 341 280 389 18 14 92 71 109 22 18 181 146 211 20 16 341 280 389 18 14 415 341 470 18 13 347 284 395 18 14 80 61 95 23 19 177 142 207 20 17 335 274 382 18 14 415 340 469 18 13 350 287 399 18 14 81 189 151 221 20 17 322 264 368 18 14 415 341 470 18 13 353 289 402 18 14 82 83 362 296 411 18 14 420 345 475 18 13 401 329 454 18 13 198 159 232 20 17 84 361 296 411 18 14 424 348 479 18 13 411 337 465 18 13 255 207 296 19 16 85 360 295 409 18 14 424 348 479 18 13 Client Waste Management St Nic phore A Projet Phase 3B du LET de St Nic phore 6 Golder de Projet 09 1223 0048 1000 Tableau D 1 7 Associ s R alis par Patrick Gince V rifi par Marielle Limoges Shaigetz R SULTATS DES CALCULS DE TASSEMENT SUITE A LA MISE EN PLACE DES MATIERES R SIDUELLES Stratigraphie Stratigraphie Stratigraphie Stratigraphie COORDONN ES DU POINT du Forage du Forage du Forage du Forage F 09 09 PZC 03 01 PZC 03 02 PZC 03 03 Moyenne Valeur Min Valeur Max 96 cart 96 cart POINT EASTING NORTHING Tassement Tassement Tassement Tassement Tassement Tassement Tassement inf ala sup ala mm mm mm mm mm mm mm moyenne moyenne 3924210 50762037 97 391924 5 5076451 9 La 391993 7 5076388 4 392087 4 5076302 5 392099 7 5076291 1 392155 5 5076239 9 _ 4 m cl D 3919
26. 2010 0 25 50 75 100 125 150m Golder Associ s 9200 boul de l Acadie bureau 10 Montr al Qu bec HAN 2 2 T l 514 383 0990 Fax 514 383 5332 Date 2010 11 26 chelle 1 3000 Dessin par R Gravel Projet par P Gince V rifi par M Lemieux Approuv par J C t No de dessin 0912230048 06 No de projet 09 1223 0048 ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NIC PHORE QU BEC FIGURE TASSEMENTS CALCUL S PHASE 3B D 1 Client Waste Management St Nic phore A Projet Phase 3B du LET de St Nic phore 6 F Golder de Projet 09 1223 0048 1000 7 Associ s R alis par Patrick Gince V rifi par Marielle Limoges Shaigetz R SULTATS DES CALCULS DE TASSEMENT SUITE A LA MISE EN PLACE DES MATIERES R SIDUELLES Stratigraphie Stratigraphie Stratigraphie Stratigraphie COORDONN ES DU POINT du Forage du Forage du Forage du Forage F 09 09 PZC 03 01 PZC 03 02 PZC 03 03 POINT EASTING NORTHING Tassement Tassement Tassement Tassement mm mm mm mm 3916050 S gt M an Bo 1 AB an M 3 7 4 391370 266 240 183 6 3915603 5 s seso 391594 1 462 430 335 3915172 o 3917023 3916775 391614 2 472 439 343 3915505 ane
27. 2010 09 1223 0048 1100 101 u POINT 103 POINT 105 LA Query Line 2 Stage 1 Total Settlement at Depth 16 5 m CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT NIC PHORE Associ s TASSEMENTS SUIVANT LE DRAIN NO 13 Figure D 4 A Golder ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC ANNEXE E Limites et conditions D cembre 2010 N de projet 09 1223 0048 1000 GOLDER ASSOCI S LT E CONDITIONS G N RALES ET LIMITATIONS RAPPORT GEOTECHNIQUE Page 1 de2 UTILISATION DU RAPPORT ET DE SON CONTENU Ce rapport a t pr par pour l usage exclusif du Client ou de ses agents Les donn es factuelles les interpr tations les commentaires ainsi que les recommandations qu il contient sont sp cifiques au projet tel que d crit dans ce rapport et ne s appliquent aucun autre projet ou autre site Ce rapport doit tre lu dans son ensemble puisque des sections pourraient tre faussement interpr t es lorsque prises individuellement ou hors contexte Par ailleurs le texte de la version finale de ce rapport pr vaut sur tout autre texte opinion ou version pr liminaire mis par Golder Si la conception l emplacement ou l l vation du projet doivent tre modifi s et ou si le projet n est pas amorc l int rieur d une p riode de 18 mois suivant la remise de ce rapport Golder devrait tre cons
28. 3 02C et PO 03 05C dans le quadrant nord est de la Phase 3B Les l vations minimales estim es des fonds d excavation sont pr sent es au tableau 11 ainsi qu la figure 6 Le concept d am nagement des cellules d enfouissement soumis par G nivar pour les analyses de stabilit de pente et des calculs de tassement respectent les l vations minimales requises pour les fonds d excavation 7 0 DRAINAGE 7 1 Phase 3A Compte tenu de l exploitation en cours des cellules d enfouissement 7 et 8 les installations de pompage n cessaires sont d j en place et r pondent ad quatement aux besoins de l exploitation Par le fait m me celles ci r pondront galement la demande lors de la construction du secteur de la ligne de drain n 13 7 2 Au cours des travaux de construction la mise place d un cran p riph rique d tanch it de type sol bentonite vitera tout travail important de pompage ou de drainage d excavation au cours de la construction des assises des cellules d enfouissement D s que l cran p riph rique d tanch it fermera le p rim tre d exploitation des futures cellules du LET les venues d eau souterraine provenant de la nappe libre de surface seront n gligeables en comparaison de l vacuation des eaux de pr cipitation et de ruissellement En ce qui concerne les venues d eau souterraine qui proviendront des suintements de l assise de silt argileux ou de sable fin silteux environ 10
29. 30 0 4 Sable fin dense tr s dense 210 32 0 5 Silt 185 28 0 I 3 m 45 kPa 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse 18 5 taux Mos kPa m TT 0 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 16 0 9 0 L 3 E Hp FE pig a pug nugas dado op Ec 1 10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 Distance Coupe A A flanc Ouest condition pseudo statique 0 06g rupture le long de la Figure C 14 e Golder g omembrane Associ s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau Propri t s Y kN m c kPa 1 Mati res r siduelles 13 5 SO stains 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement azo om 0 3 Sable fin l che compact 300 0 4 Sable fin dense tr s dense 3 0 5 Silt O 0 P T 45 kPa 9 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse ws taux E kPa m 3 j 0 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 160 9 0 50 60 70 80 90 100 120 140 150 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 500 620 Distance Coupe B B flanc Nord condition statique
30. 577 50764893 3919900 507652207 95 m 9 73 3923176 50 393049 50762862 _ C e des carts Des effets de bord surviennent dans le mod le lorsque le tassement est calcul sur un point situ la limite du fond d excavation et ou de la charge appliqu e La valeur est donc ajust e manuellement en recherchant une valeur de tassement correspondant un point situ dans l environnement imm diat et non affect par l effet de bord D cembre 2010 09 1223 0048 1100 5 0753 006 5 0754e 006 5 0795 006 5 0756e 006 5 0757 e 006 5 0758 006 5 07504 POST CAEN wor s c trs ss Dor ror on FAO Par PA KY Pa PI WI WI HT MI NI r EY KO ET PA Axe de la Coupe C C 5 0752 006 1777333477734 391600 TT 391700 BEDES EAER 391900 392000 392100 Axe repr sentatif du drain no 13 392200 392300 392400 392500 292600 A F Golder Associ s VUE EN PLAN DU MODELE Figure D 2 CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1223 0048 1100 Query Line 1 Stage 1 Total Settlement at Depth 16 5 m TASSEMENTS SUIVANT LA COUPE C C Figure D 3 CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre
31. D cembre 2010 09 1223 0048 1000 l vation m Mat riau Propri t s y KN m c kPa 1 Mati res r siduelles 13 5 30 statines 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense tr s dense 0 5 Silt 0 e 45 kPa 9 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse 18 5 taux de 25 kPa m 7 Till 0 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 16 0 0 Cellules 7 et 8 106 8 m 8 1525 103 973 48 1 140 10 1a 10 10 gt amp w DW 450 0 40 40 S0 89 50 50 Distance m Coupe C C flanc sud ouest condition pseudo Figure C 4 A statique 0 06g rupture circulaire Golder Associ s ANALYSES DE STABILITE PHASE 3A DU LET DE SAINT NICEPHORE D cembre 2010 09 1223 0048 1000 l vation m Mat riau 1 Mati res r siduelles 2 Mat riau de recouvrement 8 Socle rocheux volume imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse Propri t s c kPa 30 statiques 195 35 pseudo statique 170 0 imp n trable 160 9 0 ke Cellules 7 et 8 152 5 m Distance m 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 s LLULL Golder Associ s Coupe C C flanc sud ouest condition statique rupture suivant la g ome
32. ES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC Les donn es pi zom triques proviennent de l historique des relev s effectu s au site au cours de la p riode de 2005 2009 Les rapports de sondages incluant les pi zoc nes r alis s par Cogemat 2004 extraits de l tude de Tecsult 2005 sont pr sent s l annexe A du rapport 31 Stratigraphie des sols Selon les informations cit es pr c demment la stratigraphie g n rale des d p ts meubles intercept s au site est la suivante m Sable fin compact en surface on retrouve g n ralement un sable fin proportion variable de silt gris fonc rouge fonc ou brun l che compact d une paisseur moyenne de 5 2 m allant jusqu 10 5 m m Sable fin dense tres dense le sable fin se densifie en profondeur Sa composition granulom trique est g n ralement la m me que le sable fin l che Il est g n ralement gris fonc mais est parfois identifi comme rouge fonc ou olive On retrouve occasionnellement des lits contenant des coquillages Ses paisseurs moyenne et maximale sont respectivement de 2 1 m et 7 2 m m l unit de sable fin dense devient graduellement par interlits parfois contenant des coquillages une unit de silt l che compacte de faible plasticit ML L unit nomm e lt sili gt contient principalement du silt avec des proportions variables de
33. Z 92 03C et PZ 92 05C D provenant de l tude de Tecsult 2005 m Le forage F 09 09 r alis par Golder en d cembre 2009 incluant les essais de consolidation et les d terminations des limites d Atterberg r alis s sur les chantillons pr lev s dans ce forage m Les profils scissom triques F 09 09 et F 09 03 r alis s par Golder en d cembre 2009 Le poids volumique y et l angle de frottement interne 0 des mati res r siduelles ont d j t utilis es pour les tudes de stabilit r alis es sur le site Golder 2007 et proviennent d articles publi s par Kavazanjian 2002 et Augello et al 1995 Le poids volumique et l angle de frottement interne des g omembranes en poly thyl ne haute densit PEHD ont galement d j t utilis es pour les tudes de stabilit r alis es sur le site Golder 2007 et proviennent d essais de cisaillement effectu s en laboratoire sur deux interfaces critiques soit entre une membrane lisse en PEHD et un g ofilet les r sultats des essais sont pr sent s l annexe B Les poids volumiques ainsi que les angles de frottement interne des sols pulv rulents en place ont t estim s partir de valeurs empiriques donn es pour des indices de p n tration standard Bowles p 163 Un poids volumique typique ainsi qu un angle de frottement interne typique ont t utilis s pour les mat riaux de remblai constituant les bermes stabilisatrices L utilisation des r sist
34. activit s ou d v nements sur le site l tude ou sur des terrains adjacents Golder Associ s R v 9 mai 2002 Chez Golder Associ s nous mettons tout en oeuvre pour constituer le Afrique 27 11 254 4800 regroupement d experts conseils sp cialis s en sciences de la terre et en Am rique du Nord 1 800 275 3281 environnement le plus respect mondialement Propri t de ses employ s Am rique du Sud 55 21 3095 9500 depuis sa cr ation en 1960 notre entreprise se distingue par le caractere unique Asie 852 2562 3658 de sa culture fond e sur la fiert d tre actionnaire et g n rant un climat de Europe 356 21 42 30 20 stabilit long terme Nos professionnels prennent le temps de comprendre les Oc anie 61 3 8862 3500 besoins des clients et les contraintes sp cifiques rattach es a leurs activit s Nous continuons a tendre notre expertise technique alors que nos effectifs solutions golder com continuent a croitre de facon constante effectifs qui sont aujourd hui r partis www golder com a travers nos nombreux bureaux localis s en Afrique en Asie en Oc anie en Europe en Am rigue du Nord eten Am rigue du Sud Golder Associ s Lt e 9200 boul de l Acadie bureau 10 Montr al Qu bec HAN 2 2 Canada T 41 514 383 0990 fy Golder Associ s
35. ances au cisaillement non drain es a t privil gi e dans les analyses de stabilit Ces r sistances ont t estim es de fa on conservatrice en tenant compte des mesures in situ de la r sistance au cisaillement non drain e prises sur le site et en fonction des informations donn es sur les journaux de sondage D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 6 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC Le socle rocheux a t entr comme tant un mat riau imp n trable ce qui est l approche utilis e de fa on g n rale pour ce type d analyse Un total de huit unit s stratigraphiques a t utilis dans les analyses de stabilit Le tableau 2 pr sente les propri t s retenues pour ces unit s stratigraphiques Tableau 2 Propri t s g otechniques des mat riaux utilis es dans les analyses de stabilit Propri t s kPa Mati res r siduelles 35 Mat riau de recouvrement 30 Sable fin lache compact 30 Sable fin dense tr s dense 32 Silt avec un peu d argile 28 Silt argileux argile silteuse 85 0 45 100 Til 35 0 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable G omembrane en lisse __ 160 9 0 Oojojojo 4 3 R sultats 4 3 1 Phase Deux types de rupture ont t analys s pour diff rentes g om
36. ats des analyses en laboratoire g otechnique ANNEXE B Essais de laboratoire sur les g omembranes et al as sismiques ANNEXE C R sultats des analyses de stabilit ANNEXE D R sultats des calculs de tassement ANNEXE E Limites et conditions D cembre 2010 f Golder N de projet 09 1223 0048 1000 iii Lf Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC 1 0 INTRODUCTION 1 1 A Mandat et objectif Dans le cadre du projet de d veloppement du lieu d enfouissement technique LET de Saint Nic phore Golder Associ s Lt e Golder a t mandat e par Waste Management WM pour valuer la stabilit des assises et des pentes propos es pour les cellules d enfouissement des futurs secteurs d exploitation des Phases 3A et 3B ainsi que pour fournir des valeurs de tassements anticip s en diff rents points le long des conduites de collecte de lixiviats pr vues au projet figure 1 Un rapport d tude hydrog ologique du projet de d veloppement du LET de Saint Nic phore produit par Tecsult 2005 a t utilis pour laborer le programme de travail Ainsi il s est av r n cessaire de recueillir certaines informations compl mentaires sur le terrain avant d effectuer les analyses de stabilit et les calculs de tassement Des travaux de forage ont donc t effectu s le 30 novembre et le 1 d cembre 2009 afin d obtenir ces donn es compl mentaires
37. au cisaillement ainsi que les r sultats des essais en laboratoire Une feuille explicative des abr viations et des terminologies utilis es dans les journaux de sondages est jointe la premi re page de l annexe A Les r sultats des analyses effectu es en laboratoire sont aussi joints l annexe A apr s les rapports de sondages 3 0 STRATIGRAPHIE ET HYDROG OLOGIE La stratigraphie au site a t interpr t e partir de journaux de sondages pr sent s dans le rapport de Tecsult 2005 ainsi qu l aide des sondages compl mentaires effectu s par Golder les 30 novembre 1 d cembre 2009 La liste compl te des sondages utilis s est pr sent e ci dessous m Les pi zoc nes PZC 03 01 PZC 03 02 PZC 03 03 PZC 03 04 PZC 03 05 provenant de l tude de Tecsult 2005 m Les forages PO 03 01C PO 03 02C PO 03 03C PO 03 04C PO 03 05C PO 03 07C PO 03 08C PZ 02 1 PZ 02 2 T PZ 02 3 D PZ 02 4 D PZ 02 5 D W 02 3 W 02 5 W 02 6 W 02 7 PZ 98 05C PZ 98 06C PZ 92 01C PZ 92 02C PZ 92 03C et PZ 92 05C D compil s dans l tude de Tecsult 2005 m Le forage F 09 09 r alis par Golder en d cembre 2009 incluant les essais de consolidation et les d terminations des limites d Atterberg r alis s sur les chantillons pr lev s dans ce forage m Les profils scissom triques F 09 09 et F 09 03 r alis s par Golder en d cembre 2009 D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 2 Associ s ANALYS
38. clinaison de 3 3H 1V 3 3 unit s horizontales pour 1 unit verticale Les analyses de stabilit ont t effectu es selon la coupe C C pr sent e la figure 2 soit l endroit de la jonction des cellules 7 et 8 et du LET existant La coupe type inclut une stratigraphie interpr t e partir des sondages PZ 02 4 PZ 02 5 et PZ 92 02 Deux types de ruptures ont t v rifi s soit les ruptures circulaires passant travers les sols de fondation et les ruptures de glissement le long de l interface de la g omembrane en PEHD 4 1 1 2 Phase 3B Pour effectuer les analyses de stabilit respectant la g om trie des cellules d enfouissement incluant le recouvrement final et tel que projet par G nivar deux axes types ont t mod lis s Le premier axe coupe le futur site longitudinalement coupe A A de la figure 3 et l autre axe transversalement coupe B B de la figure 3 Les pentes de talus ont t mod lis es sur les flancs ouest nord et sud avec une inclinaison de 3 3H 1V 3 3 unit s horizontales pour 1 unit verticale alors que l inclinaison du flanc est a t tablie 4 1H 1V Les analyses de stabilit ont t effectu es sur les deux flancs de chaque coupe Deux types de ruptures ont t v rifi s soit les ruptures circulaires passant travers les sols de fondation et les ruptures de glissement le long de l interface de la g omembrane en PEHD De plus la stabilit des talus des excavations p
39. d avoir t sp cifiquement consult e et impliqu e dans la conception et le suivi du syst me de drainage et ou d ass chement Golder ne pourra tre tenue responsable de dommages r sultant de toutes modifications futures aux r glements normes ou crit res applicables de m me que de toute utilisation faite du pr sent rapport par un tiers et ou des fins autres que celles pour lesquelles il a t r dig de perte de valeur r elle ou du site ni de l chec d une quelconque transaction en raison des informations factuelles contenues dans ce rapport Le Client de m me que tout entrepreneur r alisant des travaux qui s inspirent de ou qui sont susceptibles d avoir une incidence sur les consid rations g otechniques voqu es dans ce rapport doivent informer Golder Associ s R v 9 mai 2002 GOLDER ASSOCI S LT E CONDITIONS G N RALES ET LIMITATIONS RAPPORT GEOTECHNIQUE Page 2 de 2 Golder ainsi que l ing nieur concepteur de tout v nement activit information d couverte pass pr sent ou future susceptible de modifier les conditions souterraines d crites dans ce rapport et leur offrir la possibilit de r viser leurs recommandations ainsi que les plans de construction Cette obligation couvre aussi le cas ou les conditions rencontr es sur le site diff reraient de facon significative de celles anticip es dans ce rapport soit en raison de la variabilit naturelle des conditions souterraines ou en raison d
40. de 2 des valeurs calcul es Mouvements du sol pour d autres probabilit s Probabilit de d passement par ann e 0 010 0 0021 0 001 Probabilit de d passement dans 50 ans 4096 1096 596 Sa 0 2 0 084 0 207 0 298 Sa 0 5 0 039 0 099 0 148 Sa 1 0 0 015 0 042 0 063 Sa 2 0 0 005 0 014 0 021 AMS 0 053 0 130 0 189 Bibliographie Le code national du b timent du Canada 2005 no 47666 sections 4 1 8 9 20 1 2 9 23 10 2 9 31 6 2 et 6 2 1 3 Annexe C Information climatique pour la conception des b timents au Canada la table dans l Annexe C commence en page C 11 de la Division B volume 2 467 Manuel d utilisateur CNB 2005 Commentaires structuraux CNRC no 48192F Commentaire J Conception pour des effets sismiques Commission G ologique du Canada Dossier public xxxx Fourth generation seismic hazard maps of Canada Grid values to be used with the 2005 National Building Code of Canada 45 5 N Voir les sites webs www SeismesCanada ca et www nationalcodes ca pour plus d information Also available in english Natural Resources Ressources naturelles Heg Canada Canada Canada ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC ANNEXE C R sultats des analyses de stabilit D cembre 2010 N de projet 09 1223 0048 1000 D cembre 2010 09 1223 0048 1000 Mat riau Propri t s KN m c kPa Mati res
41. e la g omembrane A Figure C 17 Golder Associ s SE ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau Propri t s y kN m c kPa a Mati res r siduelles 13 5 statiques 5 35 pseudo statique Mat riau de recouvrement vo 3 2 0 3 Sable fin l che compact 190 3 0 4 Sable fin dense tr s dense 210 32 0 5 Silt 185 28 0 xc 45 kPa 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse 18 5 nu taux Ai s 0 8 Socle volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 160 9 0 L p gy POL P j P pw y p won p pou qL mu wp Mq pp pu qp pgs 50 60 70 80 90 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 500 5 70 Distance Coupe B B flanc Nord pseudo condition Figure 18 statique rupture le long de la g omembrane Ls Golder 3 Associ s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau Propri t s e c kPa T AM 30 statiques 1 Mati res r siduelles 18 5 B 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense a tr s dense 0 5 Sik 0 Wu 45 kPa 9 100kPa
42. e which may not show true adhesion Golder Associates Inc Calcul de l al a sismique Code National du B timent 2005 INFORMATION Canada de l Est Francais 613 995 0600 Anglais 613 995 5548 T l copieur 613 992 8836 Canada de l Ouest Anglais 250 363 6500 T l copieur 250 363 6565 Demandeur Serge Etienne Parent Golder 7 D cembre 2009 Coordonn es du site 45 8169 Nord 72 3711 Ouest Bibliographie fichier utilisateur LET Saint Nic phore Mouvements du sol Code National du Batiment Probabilit de d passement de 296 sur 50 ans 0 000404 par ann e Sa 0 2 Sa 0 5 Sa 1 0 Sa 2 0 AMS g 0 455 0 234 0 099 0 035 0 286 Remarques Les valeurs spectrales et de maximum d al a sont d termin es pour un terrain ferme classe de sol C du CNBC 2005 vitesse moyenne de l onde transversale de 360 750 m s Les valeurs m dianes 50e percentile de l acc l ration maximale du sol AMS sont fournies en unit s de g Les valeurs d acc l ration spectrale att nu e 596 Sa T T est la p riode en secondes et de l acc l ration maximale du sol AMS sont tabul es Seuls deux chiffres significatifs doivent tre utilis s Ces valeurs ont t interpol es partir de points de grille espac s de 10km Selon le gradient pour les points situ s proximit les valeurs pour cet endroit calcul es directement au moyen du programme pour l al a peuvent varier Plus de 95 des valeurs interpol es se situent moins
43. elles ainsi que la stabilit des pentes d excavation des cellules d enfouissement Toutes les analyses de stabilit ont t effectu es l aide du logiciel SLOPE W d velopp par la compagnie GEO SLOPE International et en utilisant la m thode de Morgenstern Price qui satisfait la fois l quilibre des forces et des moments Pour toutes les analyses le facteur de s curit de plusieurs surfaces de rupture potentielles a t calcul afin de d terminer le facteur de s curit minimal Le facteur de s curit est d fini comme tant le rapport des forces stabilisatrices par rapport aux forces motrices tendant causer la rupture Les analyses ont t faites en utilisant une approche bidimensionnelle qui est une D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 4 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC simplification conservatrice de l approche et qui repr sente une approximation repr sentative de la g om trie de la cellule et de l empilement de mati res r siduelles 4 1 1 G om trie 4 1 1 1 Phase 3A Les analyses de stabilit ont t effectu es en respectant la g om trie des cellules d enfouissement existantes 7 et 8 et en ajoutant un volume de mati res r siduelles incluant le recouvrement atteignant une l vation maximale de 152 5 m Tel que projet par G nivar les pentes de talus ont t mod lis es avec une in
44. es de Golder soient retenus durant la phase de construction afin de confirmer que les conditions souterraines sur l ensemble du site ne diff rent pas de facon significative de celles voqu es dans ce rapport et que les activit s de construction n ont aucun impact n gatif sur les consid rations g otechniques li es la conception cet gard il importe de souligner que le contr le des eaux superficielles et ou souterraines est fr quemment requis comme mesure temporaire ou permanente lors de la construction Une mauvaise conception du drainage et ou de l ass chement peut avoir des cons quences n fastes De m me les conditions souterraines peuvent tre substantiellement modifi es par les activit s de construction circulation de machinerie excavation enfoncement de pieux dynamitage etc ayant cours sur le site ou sur les terrains adjacents ainsi que par l exposition des sols aux intemp ries gel s cheresse pluie etc Golder ne pourra tre tenue responsable de conditions souterraines impr visibles ni de leurs impacts sur les co ts de construction et l ch ancier de r alisation des travaux Golder ne pourra tre tenue responsable de dommages r sultant de conditions qui lui seraient inconnues de l inexactitude de donn es provenant d autres sources que Golder et de changements ult rieurs aux conditions du site Golder n acceptera aucune responsabilit pour les effets de mesures de drainage et ou d ass chement moins
45. es valeurs d l vations minimales des fonds d excavation et de tassements anticip s Les diverses analyses et les divers calculs effectu s concernant la Phase 3A ont conduit aux constats suivants m Tousles cas d analyse de stabilit ont pr sent des valeurs sup rieures au facteur de s curit minimal m Les tassements calcul s seront plus importants sous la cr te des mati res r siduelles qu aux abords de l excavation Sous la cr te les tassements seront de l ordre de 240 mm alors qu aux extr mit s de la ligne de drain ceux ci varieront de 150 mm 163 mm l est noter qu il est possible que des tassements se produisent l ext rieur des limites des cellules d enfouissement m Les l vations minimales estim es des fonds d excavation varient de 105 20 m 104 70 m l extr mit nord ouest de la ligne de drain n 13 alors qu elle s tablit 105 10 m l extr mit sud est Le concept d am nagement des cellules d enfouissement soumis par G nivar pour les analyses de stabilit de pente et des calculs de tassement respectent les l vations minimales requises pour les fonds d excavation Ence qui concerne la gestion des eaux en pr vision des travaux d am nagement compte tenu de l exploitation en cours des cellules d enfouissement 7 et 8 les installations de pompage n cessaires sont d j en place et r pondent ad quatement aux besoins de l exploitation Par le fait m me celles ci r pondront galement
46. fournie par G nivar Une simplification de cette g om trie a t utilis e pour calculer les tassements Les propri t s du mod le sont les suivantes m La surface du sol naturel a t consid r e uniforme et correspond l l vation 122 5 m m Unniveau d eau moyen de 106 m d l vation Golder 2007 au niveau de l aquif re semi captif a t utilis dans le mod le La pi zom trie dans ce secteur est pr sent e la figure 4B D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC m Une excavation d environ 16 m suivie d un remplissage de type lt remblai gt en forme trap zo dale ont t mod lis s en respectant le plus possible la g om trie pr sent e la figure 2 m Une seule stratigraphie a t consid r e bas e sur les forages PZ 02 4 PZ 02 5 et PZ 92 02 tous situ s dans les limites des cellules 7 et 8 m Led p tde silt avec un peu d argile ML a t consid r comme tant un sol pulv rulent m Letassement imm diat des sols coh rents silt argileux CL ML argile silteuse CL a t n glig m Lestassements ont t calcul s aux 6 points fournis par G nivar soit le long de la ligne de drain n 13 5 1 2 Phase 3B La g om trie de la Phase 3B projet e a t fournie par G nivar Une simplification de cette g om trie a t
47. ied seismic design procedures for geosynthetic lined solid waste landfills Geosynthetics International 5 1 2 203 235 Bowles J E Foundation Analysis and Design fifth edition McGraw Hill Companies 1996 Code national du b timent Canada 2005 Institut de recherche en construction Conseil national de recherche du Canada 2005 no catalogue CNBC C 2005F 1235 pages Golder Associ s Lt e 2007 tude g otechnique Analyse de stabilit et de tassement pour le rehaussement propos des cellules 5 et 6 au lieu d enfouissement sanitaire de Saint Nic phore Qu bec R f 07 1223 0006 3000 octobre 2007 Kavazanjian Jr E K 2001 Mechanical properties of municipal solid waste 8th International Waste Management and Landfill Symposium Proceedings Santa Margherita di Pula Cagliari 1 5 Oct 2001 Lunne T Robertson P K and Powell J J M Cone Penetration Testing in Geotechnical Practice E amp FN Spon 2002 Tecsult Inc 2005 tude hydrog ologique du projet d agrandissement du lieu d enfouissement technique de Saint Nic phore Rapport final 05 12210 janvier 2005 D cembre 2010 CA Golder N de projet 09 1223 0048 1000 15 LA Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC 10 0 SIGNATURES GOLDER ASSOCI S LT E ing Ing nieur de projet Michel Lemieux ing M Sc Jimmy C t
48. in dense tr s dense 0 Silt 0 eue 45 kPa 100kPa Silt argileux argile silteuse as o taux de 25 kPa m Till 0 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable G omembrane en PEHD lisse 160 9 0 D 4 LEA e ass Pow JA 200 220 240 260 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 500 520 Distance A SE Golder Associ s Coupe B B flanc Sud condition statique Fi C 21 rupture le long de la g omembrane us ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau a Mati res r siduelles Mat riau de recouvrement Sable fin lache a compact Sable fin dense a tr s dense Silt Silt argileux a argile silteuse Till Socle rocheux volume imp n trable G omembrane en PEHD lisse 4 Propri t s y kN m 30 statiques 148 35 pseudo statigue 0 imp n trable 16 0 kPa 45 kPa 100 taux de 25 CP e 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 500 5 Distance Golder Associ s Coupe B B flanc Sud condition pseudo statique 0 069 rupture le long de la g omembrane Figure C 22 ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000
49. is le pompage d but dans la tranch e drainante en 2006 l vation minimale de fond d excavation consid rant une surexcavation allant jusqu 2 m pour le foss de drainage temporaire des eaux superficielles Non applicable parce que remblai sus jacent au terrain naturel PO 03 06C Point de calcul non consid r parce que situ l ext rieur du secteur Phase 3B et la couche de silt est inf rieure 3 m d paisseur PO 03 07C et PO 03 08C Point de calcul non consid r s parce que situ l ext rieur du secteur Phase 3B Golder Associ s N Actif 2009 1223 09 1223 0048 WM Agrandissement LET St Nic phore Pr paration livrable Travail Secretariat Final 1000 d cembre 2010 g otechnique Tableau 11 stabilit fond excav 12 2010 Phase 3B xlsx ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC ANNEXE B Essais de laboratoire sur les g omembranes et al as sismiques D cembre 2010 N de projet 09 1223 0048 1000 TEST RESULTS INTERSAN ST NICEPHORE LANDFILL CANADA 1 SAMPLE Reference GH ve DESIGNATION Value DIRECT SHEAR Friction Angle Peak Residual 3 in Residual 3 in ASTM 05321 06243 NOTE The test results relate only to the samples and laboratory conditions tested GAI neither accepts responsibility for nor makes claim as to the final use and purpose of the material Golder Associates Inc
50. istance m x 1000 Coupe A A flanc Est condition statique rupture circulaire Golder WA ssoci s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE Figure C 7 D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Propri t s y kNm 30 statiques Mat riau 1 Mati I 1 ati res r siduelles 35 pseudo sialique 2 Mat riau de recouvrement 3 Sable fin l che compact 4 Sable fin dense tr s dense 5 Silt 6 Silt argileux argile silteuse tes o 7 Til 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 16 0 Elevation m kPa 5 45 100 25 0 70 0 72 0 74 0 76 0 78 0 80 0 82 0 84 0 86 0 88 0 90 0 92 0 94 0 96 0 98 1 00 1 02 1 04 1 06 1 08 1 10 1 12 1 14 1 16 1 18 1 20 1 22 1 24 Distance m 1000 Golder 7 Associ s Coupe flanc Est condition pseudo Figure C statique 0 064 rupture circulaire ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau Propri t s kN m c kPa 1 Mati res r siduelles 13 5 30 statiques 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement 30 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense tr s dense 0 5 Silt 0 45 kPa 9 100 6 Silt argileux argile silteuse as
51. izon peu plastique Aussi tel que mentionn la section 1 0 le d p t de sols coh rents rencontr sur le site pr sente des interlits de silt Le tableau 6 pr sente les param tres de consolidation utilis s pour les calculs de tassement Tableau 6 Param tres de consolidation Param tre Valeur 0 02 0 30 0 75 250 O est le module de recompression de l argile est le module de compression vierge est l indice des vides et o est la contrainte de pr consolidation de l argile Les paisseurs de sol utilis es pour les calculs de tassement pour les Phases 3A et 3B sont pr sent es au tableau 7 et au tableau 8 Tel que mentionn pr c demment quatre diff rentes stratigraphies ont t utilis es pour calculer les tassements de la Phase 3B Il est noter que la stratigraphie donn e par le forage F 09 09 combin avec PO 03 09C est celle o le maximum d information est disponible et que le PZC 03 05 a t analys mais il n a pas t inclus dans le mod le puisqu il ne pr sentait pas une situation critique D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 10 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC Tableau 7 paisseurs des couches de sol utilis es pour les calculs de tassement de la Phase 3A Type de sol paisseur Sable compact 4 0 m Sable dense 5 0m Silt avec un peu d argile
52. les essais de consolidation effectu s sur les chantillons TM 10 et TM 12 n ont pas permis d obtenir ces param tres puisque les chantillons ont t recueillis dans un horizon moins plastique CL ML m Till Un gris fonc granulom trie tal e est g n ralement retrouv au contact du roc Ses paisseurs moyenne et maximale sont respectivement de 3 4 m et 13 8 m D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 3 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC 3 2 Hydrog ologie Quatre unit s hydrostratigraphiques sont g n ralement rencontr es l endroit du site et sont identifi es comme Suit Tableau 1 Unit s hydrostratigraphiques Description Type Sable fin Nappe libre de surface Silt avec un peu d argile silt argileux Aquitard Till glaciaire parfois remani avec pr sence de chenaux de sable et gravier Aquif re semi captif Roc ardoise calcareuse Aquif re semi captif La conductivit hydraulique de l unit de sable fin au niveau de la nappe libre de surface varie entre 2 9 x 10 cm s 2 0 x10 cm s avec une moyenne g om trique de 3 6 x 10 cm s alors que celle de l aquitard se situe entre 2 7 x 10 cm s et 7 9 x 10 cm s avec une moyenne g om trique de 5 8 x 10 cm s En ce qui a trait l aquif re semi captif le till et le roc ont montr des valeurs de conductivit hydraulique variant de 1 7
53. leur est donc ajust e manuellement en recherchant une valeur de tassement correspondant un point situ dans l environnement imm diat et non affect par l effet de bord D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 11 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC Tel qu attendu les tassements calcul s sont plus importants sous la cr te des mati res r siduelles qu aux extr mit s de la ligne de drain Sous la cr te les tassements seront de l ordre de 240 mm alors qu aux extr mit s de la ligne de drain ceux ci varieront de 150 mm 163 mm est noter qu il est possible que des tassements se produisent l ext rieur des limites des cellules d enfouissement 5 3 2 Phase 3B Les tassements totaux ont t calcul s pour 112 points fournis par G nivar et ce pour les 4 stratigraphies pr sent es au tableau 8 Ensuite une moyenne des tassements a t effectu e Les valeurs moyennes des tassements totaux calcul es sont pr sent es au tableau D 1 de l annexe D Une variabilit de 20 a t calcul e entre les valeurs minimales et maximales des tassements selon la stratigraphie Tel qu attendu les tassements calcul s sont plus importants sous la cr te des mati res r siduelles qu aux abords de l excavation Sous la cr te les tassements seront de l ordre de 425 mm Compte tenu de la g om trie propos e les tasseme
54. mbrane PEHD ANALYSES DE STABILIT PHASE 3A DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1223 0048 1000 l vation m Mat riau 1 Mati res r siduelles 2 Mat riau de recouvrement 8 Socle rocheux volume imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse Cellules 7 et 8 152 5 Propri t s y kN m 30 statiques 35 pseudo statique LL l l 80 w 2 160 20 20 Distanc 3 8L sH 8H 8 8 8 8 8 8 8 8 8 Golder Associ s Coupe C C flanc sud ouest condition pseudo statique rupture suivant la g omembrane PEHD Figure C 6 ANALYSES DE STABILIT PHASE 3A DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1221 0048 1000 Mat riau Propri t s c kPa 1 Mati res r siduelles 13 5 30 statiques 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement 0 3 Sable fin l che compact 0 4 Sable fin dense tr s dense 0 5 Sik 0 d 5 45 100 6 Silt argileux argile silteuse tas o taux de 25 kPa m 7 Til 0 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 160 9 0 170 Elevation m aal ttititit it tet tet te EE 0 70 0 72 0 74 0 76 0 78 0 80 0 82 0 84 0 86 0 88 0 90 0 92 0 94 0 96 0 98 1 00 1 02 1 04 1 06 1 08 1 10 1 12 1 14 1 16 1 18 1 20 1 22 1 24 D
55. mbrane en PEHD lisse 160 9 0 Cellules 7 et 8 106 8 m 1525m 103m 95 4 m 49 o 140 19 120 10 100 80 m 50 50 Coupe C C flanc sud ouest condition statique Figure C2 rupture circulaire g Golder 3 Associ s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3A DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1223 0048 1000 l vation m _ Propri t s Materiau kPa Mati res r siduelles 13 5 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement vo 3 0 3 Sable fin l che compact 190 30 0 4 Sable fin dense tr s dense 210 3 0 5 Silt 185 28 0 6 Silt argileux argile silteuse 18 5 UT 7 Till 210 2535 0 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane en PEHD lisse 16 0 0 to wee Cellules 7 8 gt 106 8 m ve EN zi Geesen ger SE Game amp 973m 95 4m 160 e 3 33 E 140 19 120 10 10 I o w wm w 160 20 om 20 DW am 9 0 0 40 40 DW 5 50 50 Distance m Coupe C C flanc sud ouest caillement en condition pseudo statique 0 06g rupture Figure C 3 5 Golder circulaire ANALYSES DE STABILIT PHASE 3A DU LET DE SAINT NIC PHORE
56. mun ment accept es et rejoignent les exigences normales de la pratique professionnelle usuelle de la g otechnique Par ailleurs il importe de souligner que la pr cision des donn es recueillies et leur interpr tation sont tributaires de diff rents facteurs dont la m thode de sondage l espacement entre les sondages la profondeur d investigation la m thode d chantillonnage la fr quence d chantillonnage de m me que l uniformit des conditions souterraines Certains de ces facteurs comme la m thode de sondage l espacement entre les sondages la profondeur d investigation la m thode d chantillonnage et la fr quence d chantillonnage peuvent eux m mes tre tributaires de contraintes physiques budg taires ou d ch ancier convenues avec le Client Dans tous les cas on doit consid rer que les r sultats obtenus et pr sent s dans ce rapport ne s appliquent qu aux endroits o ont t r alis s les sondages qu aux profondeurs d chantillonnage indiqu es et qu au moment de l tude Les conditions souterraines interpr t es tant physiques que quantitatives ou qualitatives peuvent varier sensiblement entre et au del des sondages r alis s et des profondeurs d chantillonnage indiqu es Les mesures et caract ristiques de l eau souterraine pr sent es dans ce rapport ne sont valables que pour les endroits et les dates sp cifi es Ces conditions peuvent en effet varier selon les saisons les ann es ou en raison d
57. nts seront plus significatifs le long de la limite sud est de l ordre de 140 mm 250 mm que le long de l axe nord est de l excavation de l ordre de 85 105 mm La figure D 1 ins r e l annexe D pr sente les valeurs moyennes de tassements aux 112 points demand s est noter qu il est possible que des tassements se produisent l ext rieur des limites de la cellule d enfouissement 6 0 ELEVATIONS MINIMALES DES FONDS D EXCAVATION En plus des analyses de stabilit de pente effectu es pour s assurer de la stabilit de la fosse lors des travaux d excavation des calculs ont t faits afin de pr venir un potentiel soul vement de fond et des conditions de boulance dues aux pressions hydrostatiques g n r es sous l aquitard Les l vations minimales des fonds d excavation des cellules projet es ont t tablies selon les niveaux pi zom triques maximaux relev s au cours de la p riode de 2005 2009 ceux ci tant sous l influence d un pompage effectu au niveau du secteur des cellules 5 8 Les analyses ont t ex cut es selon les m thodes prescrites par Cedergren 1989 en consid rant un poids volumique pour le silt avec un peu d argile ou silt argileux de 18 5 kN m et en calculant le facteur de s curit contre le soul vement en effectuant le rapport de la contrainte totale calcul e la base de la couche formant l aquitard et selon le fond d excavation consid r sur la valeur de la pression hydrosta
58. ot represent the maximum shear stress 2 The adhesion value is based on the best fit line which may not show true adhesion Golder Associates Inc JULY 2003 021 7040 DIRECT SHEAR TEST RESULTS A 4 ASTM D6243 PROJECT NAME INTERSAN ST NICEPHORE LF CN SAMPLE NUMBER 2 vs GM INTERFACE TESTED BENTOFIX NW GCL Non Woven Side vs SOLMAX 460 SMOOTH HDPE GEOMEMBRANE Roll 35878 1 TEST CONDITIONS SATURATED AND CONSOLIDATED 24 hrs AT NORMAL LOAD SHEAR RATE 0 04 in min SUBSTRATE TEXTURED RIGID PLATES 2000 psf 776 5000 psf r 8000 psf tino Int SHEAR STRESS 1 5 2 2 5 HORIZONTAL DISPLACEMENT in Normal Shear Stress Stress Residual psf psf psf Angle Angle psf 2000 431 294 98 0 PET 8000 2655 1617 51 7 RESIDUAL 3 IN HORIZONTAL DISPLACEMENT 10000 eo e y 0 3309 R 0 9761 y 0 2063x 0 9718 SHEAR STRESS psf e e e SHEAR STRESS psf 2000 4000 6000 8000 10000 2000 4000 6000 8000 10000 NORMAL STRESS psf NORMAL STRESS psf Observations After Test 2000 psf Shearing occurred at the interface 5000 pst Shearing occurred at the interface 8000 psf Shearing occurred at the interface 4 The peak shear stresses for 2000 5000 and 8000 psf normal stresses were chosen at 0 042 0 103 and 0 150 in horizontal displacements respectively 2 The adhesion value is based on the best fit lin
59. ovenant de l tude de Tecsult m Le forage F 09 09 r alis par Golder en d cembre 2009 incluant les essais de consolidation et les d terminations des limites d Atterberg r alis es sur les chantillons pr lev s dans ce forage m Lesforages PZ 02 4 PZ 02 5 et PZ 92 02C Les modules d lasticit des sols pulv rulents ont t estim s partir des r sistances en pointe et des essais de p n tration standard selon diff rentes quations fournies par Bowles p 316 D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 9 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC Le tableau 5 pr sente les modules d lasticit utilis s pour les calculs de tassement Tableau 5 Modules d lasticit et poids volumiques utilis s Poids Sol volumique E kPa E kPa satur kN m Sable l che 10 000 Sable compact 30 000 Sable dense 50 000 Silt avec un peu d argile 10 000 Silt argileux argile silteuse Tassement imm diat n glig Til 70 000 Les param tres de consolidation ont t mesur s sur le graphique des indices des vides en fonction de la pression de l essai de consolidation effectu sur l chantillon F 09 09 TS 14 pr lev une profondeur de 12 7 m est noter que les courbes de consolidation obtenues l aide des chantillons TS 10 et TS 12 indiquent clairement que l chantillon a t pr lev dans un hor
60. pour les ruptures profondes et les glissements au contact de la membrane de PEHD sont pr sent s au tableau 4 Tableau 4 Facteurs de s curit obtenus lors des analyses de stabilit de la Phase 3B Facteur de s curit Type d analyses yp y Rupture circulaire Rupture au contact du PEHD Statique Figure C 7 2 13 Figure C 9 1 45 Coupe A A flanc est P Pseudo statique Figure C 8 1 67 Figure C 10 1 13 Statique Figure C 11 2 07 Figure C 13 1 49 Coupe A A flanc ouest x Pseudo statique Figure C 12 1 74 Figure C 14 1 27 Statique Figure C 15 2 14 Figure C 17 1 42 Coupe B B flanc nord j Pseudo statique Figure C 16 1 79 Figure C 18 1 20 Statique Figure C 19 2 27 Figure C 21 1 94 Coupe flanc sud 3 Pseudo statigue Figure C 20 2 02 Figure C 22 1 64 Coupe flanc nord Statique Figure C 23 1 56 n a excavation Coupe flanc sud Statique Figure C 24 1 39 n a excavation Les 18 analyses pr sent es au tableau 4 rencontrent le facteur de s curit minimal requis Pour l analyse de la coupe B B flanc nord en condition statique et rupture au contact du PEHD la valeur est l g rement inf rieure au 1 45 sugg r mais la diff rence n a pas t consid r e significative pour entreprendre des mesures de mitigation 5 0 TASSEMENTS 5 1 M thodologie Les calculs de tassement ont t effectu s l aide du logiciel Settle3D d velopp par la compagnie RocScience 5 1 1 Phase 3A La g om trie de la Phase 3A projet e a t
61. r siduelles 13 5 5 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement 30 0 3 Sable fin l che compact 30 0 4 Sable fin dense tr s dense 210 0 5 Silt 185 28 0 e 45 kPa 9 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse as o taux de 25 kPa m Til 2 9 1 3 j 0 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G omembrane PEHD lisse 160 9 0 Cellules 7 et 8 106 8 1525m 6103m 973 954 16 122 5 8 7 6 5 4 2 1072 1104 986 5 1055 8 E XD 0 2 8 10 10 O O 20 20 20 3930 3 30 30 30 0 4 S0 D 50 50 mm Distance m Coupe C C flanc sud ouest Ecaillement en Figure C 1 condition statique rupture circulaire Golder 3 Associ s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3A DU LET DE SAINT NIC PHORE D cembre 2010 09 1223 0048 1000 l vation m Mat riau _ Mati res r siduelles Propri t s c kPa 30 statiques 1 35 pseudo statique 2 Mat riau de recouvrement 30 0 3 Sable fin l che compact 30 0 4 Sable fin dense tr s dense 210 0 5 Silt 185 28 0 2 me 45 kPa 9 100kPa 6 Silt argileux argile silteuse as o taux 7 Till 210 35 0 8 Socle rocheux volume imp n trable imp n trable 9 G ome
62. re C 24 rupture circulaire apr s excavation fy Golder Associ s ANALYSES DE STABILIT PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NIC PHORE QU BEC ANNEXE D R sultats des calculs de tassement D cembre 2010 N de projet 09 1223 0048 1000 Limite de la cellule d enfouissement projet e 72 82 87 92 97 67 is 52 ud Se t T 4 80 81 82 T 95 95 90 104 100 13 19 25 36 41 4 T 1 56 di d 85 92 98 T t 1 88 88 93 98 7 415 362 361 360 359 30 Haut de talus des b 18 24 T mati res r siduelles 3 ate SE PHASE 3 P 144 Cr te des mati res r siduelles 1 17 23 29 35 40 45 50 55 60 65 70 84 89 94 9o 423 417 416 417 417 419 419 418 417 415 415 415 420 424 424 426 10 16 22 28 34 100 D T 408 410 410 409 411 414 416 di 27 T 96 G BS 386 wi 337 346 333 365 174 160 th 20 26 38 5 gt T P 58 247 223 547 243 246 242 233 213 68 86 DES 477 189 LEGENDE 1 Poini de mesure 222 Valeur de tassement mm SOURCE Plan Base dwg du projet LET Saint Nic phore Q120398 tude d impact agrandissement Phase 3B Points pour v rifications du tassement fourni par Genivar le 30 Septembre 6 octobre et 19 octobre
63. rmont e d un g otextile de protection Selon les informations fournies par G nivar il est pr vu que l l vation finale maximale des cellules d enfouissement des futurs secteurs d exploitation sera de 152 5 m en cr te incluant le recouvrement final 2 0 TRAVAUX R ALIS S Les travaux de sondages compl mentaires ont t effectu s le 30 novembre et le 1 d cembre 2009 et visaient obtenir des r sistances au cisaillement et des param tres de consolidation du d p t de sols coh rents en place Les travaux de sondage ont consist en m un forage nomm F 09 09 r alis c t du forage ant rieur PO 03 09 Tecsult 2005 jusqu une profondeur de 14 32 m D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 1 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC m deux profils scissom triques effectu s dans les horizons de sols coh rents soit un r alis c t du forage F 09 09 et un r alis c t du forage PO 03 03 Tecsult 2005 Les travaux de forage ont t effectu s au moyen d une foreuse de type CME 55 mont e sur un bombardier chenilles op r e par Succession Forages Georges Downing Lt e Downing Le forage a t r alis au moyen de tari res d un diam tre de 200 mm Les sols ont t chantillonn s l aide de cuill res fendues de 50 mm de diam tre ext rieur ainsi qu l aide de tubes parois mince
64. rojet es a t valu e en tenant compte de l influence du poids de la cellule 5 existante Les coupes typiques A A et B B utilis es pour les analyses de stabilit pr sent es la figure 3 incluent une stratigraphie interpr t e selon une projection lin aire en trois dimensions depuis les informations tir es des sondages pr sent s la section 3 0 4 1 2 Facteurs de s curit Les analyses ont t effectu es en conditions statiques et pseudo statiques Le facteur de s curit minimal recherch d pend des conditions analys es m conditions statiques facteur de s curit 1 45 m conditions pseudo statiques facteur de s curit 1 10 m conditions statiques pour un talus d excavation temporaire facteur de s curit gt 1 30 Pour les analyses en conditions pseudo statiques une p riode de r currence de 1 dans 2 475 ans a t utilis e ce qui correspond une acc l ration horizontale du roc de 0 286 g au LET de Saint Nic phore valeur de l al a sismique calcul selon le Code national du b timent Canada 2005 r f rence plac e annexe B Dans cette m thode il est propos d effectuer l analyse pseudo statique conventionnelle en utilisant un coefficient sismique D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 5 Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC correspondant 20 96 de la valeur de l acc
65. s tubes Shelby Des essais de p n tration standard SPT ont t effectu s selon les proc dures de la norme ASTM D1586 99 Tous les chantillons pr lev s ont t examin s puis scell s et achemin s notre laboratoire g otechnique situ Mississauga aux fins d essais Un total de trois essais de consolidation et de six d terminations des limites d Atterberg a t r alis sur des chantillons pr lev s dans le forage F 09 09 Deux profils de r sistance au cisaillement non drain e ont t effectu s c t des forages ant rieurs Tecsult 2005 03 03 et PO 03 09 au moyen d un scissom tre de chantier de marque Nilcon Les essais de r sistance au cisaillement non drain e consistent ins rer une palette en forme de croix dans le Sol et appliquer un moment de torsion dans le but de causer une rupture au cisaillement due la rotation de la palette En connaissant le moment de force la r sistance au cisaillement naturelle in situ non drain e Su peut tre d termin e Certains essais ont aussi t effectu s pour d terminer la r sistance au cisaillement remani e ce qui permet de d terminer la sensibilit d un sol argileux Tous les travaux de sondage ont t effectu s sous la supervision d un repr sentant de terrain de Golder L emplacement des sondages est indiqu la figure 3 Les journaux de sondages sont joints l annexe A du rapport et incluent les r sultats des essais de r sistance
66. tique g n r e ce m me point Un facteur de s curit minimal de 1 3 a t consid r dans le calcul des l vations minimales estim es des fonds d excavation du projet de d veloppement du LET Ce facteur de s curit permet de tenir compte si requis dans la Phase 3B seulement d une possible surexcavation allant jusqu 2 m selon certains secteurs pour la mise en place de foss s de drainage temporaire des eaux superficielles D cembre 2010 Golder N de projet 09 1223 0048 1000 12 c Associ s ANALYSES DE STABILIT ET CALCULS DE TASSEMENT AUK FUTURS SECTEURS D EXPLOITATION DU LET DE SAINT NICEPHORE QUEBEC 6 1 Phase 3A Les l vations minimales estim es des fonds d excavation varient de 105 20 m 104 70 m l extr mit nord ouest de la ligne de drain n 13 alors qu elle s tablit 105 10 m l extr mit sud est Les l vations minimales estim es des fonds d excavation sont pr sent es au tableau 10 ainsi qu la figure 5 Le concept d am nagement des cellules d enfouissement soumis par G nivar pour les analyses de stabilit de pente et des calculs de tassement respectent les l vations minimales requises pour les fonds d excavation 6 2 Phase 3B Les l vations minimales estim es des fonds d excavation varient d un point bas calcul l l vation 105 30 m W 02 7 dans le coin sud de la Phase 3B jusqu des points hauts d l vations variant entre 110 10 m et 110 60 m PZC 03 05 PO 0
67. u 10 stabilit fond excav 12 2010 Phase 3A Cellules 7 amp 8 xlsx Niveau pi zom trique maximal estim dans l aquif re semi captif sur la p riode de 2005 2009 depuis le pompage d but dans la tranch e drainante en 2006 D cembre 2010 09 1223 0048 1000 TABLEAU 11 L VATIONS MINIMALES DES FONDS D EXCAVATION PHASE 3B DU LET DE SAINT NIC PHORE Silt argileux l max paisseu Profondeur El v terrain niveau pi zo sable sous max No Forage Puits 3 z 5 d excavation sous fond s curit contre naturel l v sommet paisseur 2005 2009 fond excav excav m soul vement d excavation m 03 01 116 48 106 42 101 70 111 80 109 50 03 04 122 43 107 49 100 17 112 25 109 10 W 02 7 122 58 108 00 98 98 106 45 105 30 PZ 92 01C 117 34 110 42 103 29 109 20 108 70 PO 03 09C 114 96 109 32 101 70 111 60 109 40 PO 03 02C 115 90 106 51 101 12 113 50 110 20 PZ 98 06C 116 59 105 92 98 00 112 65 108 40 PO 03 05C 114 17 107 83 101 46 113 95 110 60 PO 03 03C 113 72 105 44 97 39 112 65 108 10 PZC 03 01 117 55 106 75 100 35 111 00 108 50 PZC 03 02 117 29 105 29 100 89 109 00 107 60 PZC 03 03 115 54 106 34 102 24 111 50 109 50 PZC 03 04 115 44 106 14 102 81 112 00 109 50 PZC 03 05 114 90 105 40 102 10 113 00 110 10 Notes Niveau pi zom trique maximal estim dans l aquif re semi captif sur la p riode de 2005 2009 et depu
68. ult e pour confirmer que ses recommandations sont encore valides Les commentaires interpr tations et recommandations pr sent s dans ce rapport sont bas s sur une valuation limit e des conditions souterraines tel que d crit ailleurs dans ce texte et sont formul s dans le seul et unique but d orienter la conception du projet moins d avis contraire les interpr tations commentaires et les recommandations pr sent s dans ce rapport ont t formul s la lumi re de nos connaissances concernant les conditions du site l utilisation courante et ou pr vue du site les r glements normes et crit res en vigueur de m me que les r gles et pratiques professionnelles reconnues et accept es au moment de l tude tenant compte dans tous les cas de l emplacement du site Les r f rences aux lois et r glements contenues dans ce rapport sont fournies titre indicatif sur une base technique Comme les lois et r glements sont sujets interpr tation Golder recommande au Client de consulter ses conseillers juridiques afin d obtenir les avis appropri s Comme certains d tails du projet envisag peuvent ne pas tre connus de Golder au moment de la remise de ce rapport il est recommand que Golder soit consult e lors de l laboration des plans et devis reli s aux consid rations g otechniques afin de s assurer qu ils demeurent conformes l intention et aux recommandations de ce rapport II est aussi recommand que les servic
69. x 10 cm s 2 9 x 10 cm s avec une moyenne g om trique de 1 9 x 10 cm s L coulement des eaux souterraines de la nappe libre de surface est partiellement contr l par les foss s p riph riques du LES et du LET et par les ruisseaux Oswald Martel et Paul Boisvert Une pi zom trie type repr sentative est pr sent e la figure 4A L coulement g n ral de la nappe libre de surface s effectue en direction est dans la partie ouest de la Phase 3B projet e soit approximativement parall le l cran d tanch it mur sol bentonite p riph rique qui ceinture le site existant Une section n gligeable de l aquif re s coule vers le ruisseau Oswald Martel la limite ouest de la Phase 3B projet e En ce qui concerne les eaux souterraines de l aquif re semi captif sous la Phase 3B projet e l coulement de celles ci est localement modifi par les activit s de pompage en cours dans le secteur ouest pour l exploitation des cellules d enfouissement 5 8 et ce d une part afin de maintenir les fonds d excavation en condition s che et d autre part de pr venir les conditions de boulance et ou de soul vement du fond des excavations Une pi zom trie type repr sentative est pr sent e la figure 4B 4 0 ANALYSES DE STABILIT 4 4 M thodologie Les analyses de stabilit ont t r alis es selon les m thodes conventionnelles d quilibre limite afin d valuer la stabilit globale de l empilement de mati res r sidu

analyses de stabilité et calculs de tassement aux futurs secteurs d

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