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Manuel Utilisation GEOSTAB

1. Cr er des segments Mode op ratoire Paint courant a Cliquer pour prendre en compte le point courant dans le x 145 Y 240 5 profil b Un segment rouge se pr sente en attente du point suivant D placer le curseur vers le prochain point d sir Cliquer Dernier point cr pour enregistrer ce point Vous pouvez a vous le souhaitez ajuster SE P manuellement ces valeurs Ensuite cliquez c R p ter les actions a et b autant de fois que n cessaire sur Mettre jour ce point Les segments en rouge correspondant la cha ne de segments en cours de construction xU wo lU d Lorsque la saisie du profil arrive son terme cl turer la cha ne de segments en cliquant sur le bouton Fermer Mettre jour ce point Commencer une nouvelle chaine de segments e Si le profil comporte plusieurs cha nes de segments pour mat rialiser des couches par exemple cliquer sur le bouton Do Annuler Commencer une nouvelle cha ne de segments au lieu de Ro sur le bouton Fermer R it rer les actions de a d Figure 15 Cr ation de segments PAR LS Page 19 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE LT GEOSTAB A MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION GEOST AB se chargera de num roter les segments de profil Une option d accrochage aux extr mit s d un segment pr existant est galement disponible A partir du moment o
2. L longueur utile du clou celle ci correspond la distance entre l intersection clou surface de rupture et l extr mit du clou Qs valeur du frottement lat ral entre le sol et le clou si plusieurs sols sont travers s par le clou l effort sera calcul pour chaque section TI facteur de s curit pris pour le frottement lat ral du sol diam tre de forage du clou En r sistance structurale du clou Tuer facteur de s curit sur la r sistance structurale des clous Pour les efforts au parement le programme calcule 4 types d efforts Tmax effort maximal strictement n cessaire l intersection clou surface de rupture sur l ensemble des surfaces calcul es pour obtenir le facteur de s curit vis stabilit du site o Pour la isme surface l effort To dans le clou fait varier le facteur de s curit de ES sans inclusions Fs avec inclusions o Recherche par it rations de T strictement n cessaire pour que le facteur de s curit passe de Fso EsSviss It ration de ce processus sur l ensemble des surfaces de rupture o Tmax max Ti L effort Ty correspondant l effort au parement issu du calcul de stabilit du site Il correspond l effort Tax Minor par la d duction des forces de frottement lat ral entre le parement et la surface de rupture calcul e Figure 20 Effort To LS Page 110 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHN
3. Delmas P et al Une nouvelle m thode de dimensionnement du clouage des pentes programme PROSPER Bulletin du LCPC n 141 jan f v 1986 EPFL 1996 Etude du comportement d une paroi exp rimentale renforc e par clouage Analyse du comportement m canique de l ouvrage Comparaison des programmes de calcul Rapport RX47 Institut des sols roches et fondations Laboratoire de M canique des Roches FAURE R M Analyse des contraintes dans un talus par la m thode des perturbations Revue Fran aise de G otechnique n 33 pp49 59 1985 FAURE R M HORNYCH P Journ es fran aises de g otechnique Stabilit d un bloc dans un massif surconsolid D cembre 1988 Faure R M Mouroux P Rajot J P Prise en compte des actions sismiques dans un programme de stabilit des pentes Premier colloque National de g nie parasismique St R my les Chevreuse 29 31 janvier 1986 FAVRE M VERMOOTE E FUENTES D R flexions et propositions pour le calcul optimis des parois clou es Conf rence internationale sur les risques de glissement de terrain accept pour publication l ICLR 2013 14 16 mars 2013 Tunisie FELLENIUS W Erdstatische Berechnungen mit Reibung und Koh sion Adh sion und unter Annahme kreiszylindrischer Gleitfl chen Ernst amp Sohn Berlin 1927 Fellenius W 1927 Erdstatische Berichnungen mit Reibung und Koh sion Wilhelm Ernst and Sohn KG Berlin FILLIAT G La prat
4. Une nouvelle fen tre s active cf figure suivante Cr er une nappe mode manuel Mode op ratoire Appuyez sur l touche ENTR E pour naviguer dune a Commencer par entrer la valeur y l altitude de l extr mit cellule la suivante Estr rait gauche x 55 Y F Points de la nappe Pr c dent Te Corriger Courant Ys Extr mit droite wo 36 9 U Annuler gauche du segment g n ral de la nappe Appuyer sur la touche Entr e pour valider cette valeur b A ce stade il est possible de saisir les points interm diaires de la nappe en entrant le couple de valeurs x y Appuyer sur la touche Entr e pour valider le point courant de nappe Si ce point devait tre modifi cliquer sur le bouton Corriger situ sous les coordonn es du dernier point saisi Zone du point pr c dent Entrer les nouvelles valeurs de ce point et valider par la touche Entr e Il s agit de la m me m thodologie que lors de la cr ation de segments en mode manuel c R p ter l action b pour chaque point de nappe interm diaire d Une fois que le dernier point interm diaire est valid Entrer la valeur de l altitude droite limite de la nappe et cliquer sur le PR bouton Terminer la saisie La nappe ainsi saisie se retrouve Terminer la saisie le point courant est ignor dessin e sur la zone de travail Figure 43 Cr ation de nappe
5. 74 Freire lis Exemple de ehir ESU aiser aa aaa 75 Figure 119 Affichage des r sultats par eg 76 Figure 120 Menu Commander derrita 17 Figure 121 Visualisation des diagrammes de pouss e occcccccncnoonnncnnnnnnnnnannnnnnnnnnnnnnnnnnonnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnncnnnnnnnnnnos 17 elite 1223 CHOCO A TE 1 A ae ann EA ee a a a S 77 Figure 123 S lection des phases imprimer sise 78 Figure 124 Param tres d preseton non nn reno nn nn nn nen nnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnincnnnnnnnnnns 78 ETE 1235 COPIAN CNC TES OR A 78 PIBE LAS IMC Eege 79 Table des Tableaux Tableau 1 Sols Donn es et unit s oooeeessssesssssssssseeeeennsssssssssssssseterrrrersssssssessssetrrrrerssssssssssseseterrreessssssssssssees 26 Tableau 2 Caract ristiques Anisotropie 27 LODEL Donnees et unites dui AUCUNE A ed EEAS 42 Tableau 4 Tirants Donn es et unit s ii cs 45 Tableau 5 Massif g otextile Donn es et unit s sisi 49 Tableau 6 Massif Terre Arm e Donn es et unit s occooooooononnccnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnonnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnaninoss 51 Tableau 7 S isme Donn es et UNS iniciado iria 52 Tableau 8 Objets modifiables carcasa nitrato Utilities 71 as Page 5 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL INTRODUCTION D UTILISATION COPYRIGHT Le logiciel GEOSTAB d velopp par la soci t GEOS INGENIEURS CONSEILS est prot
6. Combinaison 1 AI MI RI Combinaison 2 A2 M2 RI Kat Page 122 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB 458 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE C D UTILISATION e Facteurs partiels pour les actions D favorable 1 0 Permanente D favorable 1 3 Variable Crete eur 0 e Facteurs partiels pour les param tres des sols Param tres du sol Symbole Coh sion effective Ver You Ya Yoi e Facteurs partiels pour les param tres des l ments de renforcement Symbole Renforcements m talliques Renforcements g o R sistance en traction eebe See Ym 125 125 synth tiques caract ristique u adh rence tir d une base de donn es YM 1 35 1 1 R sistance d interaction document e sol lit de renforcement os Y d duit d essais d arrachement Stabilit interne Stabilit mixte Interaction sol renforcement Tmax pour les ouvrages en remblai renforc Interaction terrain clou Tmax pour les massifs clou s e Facteurs partiels pour la r sistance des parements Pour la v rification structurelle STR du parement d un ouvrage en sol renforc les dispositions de la norme de calcul appropri e au mat riau constitutif du parement s appliquent avec les facteurs partiels recommand s Ka Page 123 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNE
7. D Page 61 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB ES MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION surfaces en spirales Les seules diff rences entre les bo tes de dialogue li es ata respectivement la d finition de surfaces circulaires de D finir suivant l axe rupture en mode intervalles entr es sorties et spirale D finir suivant laser logarithmique r sident dans le module Options de droite 13 lcul calcul 2 gauche 5 Modifier graphiquement L utilisateur a la possibilit de choisir parmi les m thodes Zone de sorte amont gauche 20 suivantes EE SE x droite 32 M thode de Carter simple M thode de Carter tendue E M thode des perturbations Nombre de points de d part dans la zone aval 100 Een 200 Il est n cessaire de d finir le signe de la constante de la dd M thode de CARTER tendue spirale d quation r a voir figures ci dessous Constante de la spirale positif courb e l aval Spirale concave Spirale convexe M Evolution du Facteur de s curit sur l intervalle de sortie E Tracer la courbe NE de subdisision de 20 l intervalle de sorte Rep res EIFS 1 FS 1 3 FS 1 5 Enfin il convient de d finir la concavit spirales convexes centre vers le haut pour la Figure 94 Surfaces en spirales stabilit des pentes spirales concaves centre vers le bas pour la m t
8. Image en arri re plan Figure 6 Menu Affichage Le menu Affichage permet de modifier les options de l affichage au sein du logiciel Tous les objets peuvent tre masqu s afin de faciliter la saisie d autres objets Pour mettre en gras la couche sup rieure de la g om trie 1l faut faire appel l option Faire ressortir le terrain naturel Pour une meilleure visualisation il est possible de modifier l affichage de la zone de sortie avec les options Centrer la zone de sortie et Ajuster la page Les options Ajouter une tiquette et Saisie des sondages permettent de personnaliser la fen tre graphique et le profil de sortie en ajoutant les sondages du profil ainsi que des commentaires textuels L option Voir les l ments Inactifs permet de visualiser les objets d sactiv s de la phase courante Les options Afficher la barre des phases Afficher la barre d informations et Afficher la barre d outils permettent de personnaliser l interface lors de la saisie du profil Il est galement possible d afficher une image en arri re plan pour le dessin du profil par exemple Celle ci doit tre au format bmp 2 2 2 Description de la barre d outils Lorsque le curseur de la souris est positionn sur une ic ne un message d aide appara t indiquant la fonction pr cise du bouton 2GG gl ch ah BBI ral AS OGt El lt
9. Ls Figure 68 Option 2 Figure 67 Option 0 Ka Page 44 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION T Tension de pr contrainte T Tension de pr contrainte AE AY Ls Ls Figure 69 Option 1 Figure 70 Option 3 f Pour saisir un tirant manuellement cliquer sur le bouton Passer en mode manuel Commencer par saisir toutes les propri t s du tirant Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u graphique de la saisie Si ces valeurs sont corrects cliquer sur les boutons Valider pour la phase ou Valider pour toutes les phases selon que les propri t s soient valid es pour la phase en cours ou pour l ensemble du projet sinon sur Annuler Remarques Le point de la t te du tirant ne correspond pas forc ment un point de la g om trie mais est obligatoirement positionn sur un segment Le segment sur lequel s appuie la t te du tirant n appartient pas forcement au TN L inclinaison du tirant est rep r e par rapport l horizontale et orient e positive vers le bas Voici le rappel des param tres entrer N du segment sur lequel s appuie la t te du tirant Abscisse de la t te du tirant Altitude de la t te du tirant Longueur libre Longueur scell e Inclinaison du tirant Espacement horizontal entre les tirants Tension
10. Surfaces de rupture mod les dans Autres S lectionner l option Surface d finie par des points La fen tre suivante appara t Surface d finies par des points Mode op ratoire a Une croix verte se pr sente en attente de la saisie du premier point pr sent sur le TN de la surface souhait e Cliquer pour Saisir ce premier point Ur b D placer le curseur sous le TN et cliquer pour valider ce point suivant R p ter l action b de mani re ce que la surface obtenue apr s le calcul soit incluse dans la zone polygonale qui doit tre d limit e de c e Le dernier point devra tre de nouveau sur le TN pour valider M thode de CARTER tendue la saisie compl te Figure 99 Surfaces point par point M thode de calcul c Choisir la m thode de calcul Figure 100 Visualisation Surface point par point PAR LS Page 64 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Remarques Les points doivent tre ordonn s de gauche droite Le nombre de points est limit 100 une seule surface est calcul e L utilisateur doit s assurer que le m canisme est cin matiquement admissible 3 10 5 Surfaces al atoires Depuis pr paration des donn es puis Surfaces de rupture mod les dans Autres s lectionner l option Surfaces al atoires La boit
11. Ta C a 0 tanf a Sa Avec Ta la r sistance au cisaillement disponible Cal les param tres effectifs de r sistance d crivant l enveloppe de Mohr Coulomb applicable Exprim e en termes de forces l expression 5a devient Sa C a N tan a 6 Avec C la composante r sultante de la r sistante au cisaillement disponible qui est ind pendante de la distribution des contraintes normales la surface de rupture La force de cisaillement r sistante qu il faut mobiliser sur la surface de rupture pour assurer l quilibre limite est alors EL C a N tan d a F En examinant les deux composantes de la force de cisaillement r sistante C F et N tan 0 F sur la Fig 1c deux observations peuvent tre faites l intensit de la composante C F d pend seulement du coefficient de s curit F et sa ligne d action de la g om trie de la surface de rupture consid r e par cons quent langle ode de la Figure 1c est connu la composante de r sistance au cisaillement qui d pend de la distribution de la contrainte normale doit tre perpendiculaire la force normale r sultante N Sr 7 Ces deux observations ne permettent pas elles seules de d terminer la valeur du coefficient de s curit F et le probl me demeure statiquement ind termin Pour arriver d terminer F il faut faire une hypoth se quant la distribution des contraintes effectives normales la surface de ru
12. Zones d entr e et de sortie des cercles segment Zone d entr e des cercles Zone de sortie des cercles D 5 10 15 20 Figure 8 Fen tre graphique La fen tre graphique permet la visualisation du mod le et des axes de coordonn es la zone d impression est galement repr sent e ainsi que les surfaces de ruptures choisies ou zones d entr es et sorties des cercles Tous les objets affich s dans cette fen tre sont s lectionnables 2 2 5 La fen tre gestion des phases a M Phase 1 Cette fen tre pr sente les diff rentes phases et les diff rents cas LA Cas 1 finis par l utilisateur Un simple clic avec le bouton gauche de d finis par l utilisateur U ple cl le bouton gauche d wi Cas 2 la souris permet d afficher la phase et le cas correspondant a M Phase n 2 wi Cas 1 Le cas courant est repr sent en rouge a M Phase n 3 w Cas 1 Cette fen tre peut tre masqu e flottante ou ancr e Ajouter une phase apr s Phase Initiale Ajouter une phase avant Phase Initiale Ajouter un cas Phase Initiale Pour ajouter renommer ou supprimer une phase ou un cas il faut ouvrir le menu d roulant en cliquant sur la liste avec le bouton Renommer Cas Initial droit de la souris Renommer Phase Initiale Supprimer Phase Phase Initiale Supprimer Cas Cas Initial Figure 9 Gestion des phases D Page 16 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML
13. cas le rapport Ky K est compris entre 1 4 et 1 6 pour des valeurs courantes de 6 25 40 Soit en moyenne T Pa Ko Ka 1 5 PA Si le d confinement est tel que l tat actif peut tre atteint alors la pouss e exerc e sur l cran serait T P4 e sur l cran est donc comprise entre 1 et 1 5 P4 Il est propos de retenir T 1 3 Pa Cependant si toute d formation tait bloqu e alors la valeur propos e T 1 3P sous estime la pouss e appliqu e sur le parement et la valeur retenir pour T est T 1 5 Pa L effort maximum parmi To T et T est l effort ponctuel en t te retenir pour le calcul ult rieur du parement de la paroi 7 2 Calcul des longueurs optimis es de clous Le programme permet le calcul de la longueur strictement n cessaire pour obtenir le facteur de s curit vis et ce en accord avec les r gles pratiques du terrain un clou ne peut pas avoir une longueur sup rieure celui pos la passe pr c dente Les longueurs de Celle ci est calcul e par calculs it ratifs pour chaque lit de clous clous envisageables par profondeur sont calcul es La longueur minimum pour assurer la stabilit avec le facteur de s curit vis est retenue et le calcul est poursuivi la profondeur suivante avec notamment la contrainte de calcul suivante Li gt Li 1 Ka Page 111 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB
14. quilibre g n ral des moments est satisfait comme pour la m thode de Fellenius cependant l expression de la force normale effective la base de chaque tranche est d riv e d une mani re diff rente Dans ce cas pour chaque tranche l quilibre des forces selon la direction verticale est exprim plut t que celui selon la normale la base des tranches et les forces lat rales entre tranches sont ignor es La m thode consid re donc que pour chaque tranche les forces agissant sur les faces lat rales de la tranche ont une r sultante verticale nulle On obtient selon la Figure 3 AW AS sin AN cos 0 12 En substituant l expression de la r sistance au cisaillement requise de l expression 9 l expression de la contrainte normale effective la base de chaque tranche devient AW AC asing F EE A EA 13 cosa 1 tang a tana F En substituant l expression de AN dans l expression de l quilibre g n ral des moments donn e dans l expression 12 on obtient l expression implicite suivante du coefficient de s curit n Y AC cos AW tan d a cos 1 tan d atan F Fe 4 gt AW sin amp 1 La valeur du coefficient de s curit F est calcul e par approximations successives en partant d une premi re valeur s lectionn e qui peut tre celle obtenue par la m thode de Fellenius La prise en compte des efforts ext rieurs revient ajouter la somme de la comp
15. AC asin amp F AX AW 1 k AUg cos 8 AQ cos AU cosa F cos tg Q a sin amp Mise en facteur de AN dans l quation 4 n gt fanle roue een e EEN 1 F Ao ysina acosa FAU e TEEN OS 5 d sin J FAQ H F AW 1 kv x F AW kn y e clos cosa 0 8 Remplacement de AN dans l quation 8 par son expression dans l quation 7 CN Page 127 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB Lem MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E D UTILISATION gt me F cos amp tg a sin amp ere AW 1 kv AU cos B AQ cos AU a cosa F one ene ieg a sine yeosa F Ao zen ene FAU e cos 8 5 n sin FAQ cos 8 5h Jino F AW 1 kv x F AW kn y e ac inas y cosa 9 1 SE F ssina rca mg sine een 9 2 a F cos tg asin amp F AX sf SS S x F ysin xosa 190 xsina yeosa 9 2 F cos tg asin amp F GI EE EE AX E 9 3 180 a COS Q s n Y F x Ir F sin amp gt cos amp tg a sin amp cos amp 9 4 toH a COS Q SIN Q F En divisant en haut et en bas par cosa PAR Page 128 147 Kg GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E D UTILISATION Zeg F ga 1g0 a eet y y AA 9 5 1 ga tg 8 Sr 1
16. D GEOSTAB 9 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL METHODE DE BISHOP D UTILISATION Centre du rsina cercle STE SS US j al 1 ISERE Figure 4 Forces consid r es pour la m thode ordinaire des tranches AX tant la diff rence entre les deux forces de cisaillement agissant sur les faces lat rales verticales de la tranche En substituant l expression de la r sistance au cisaillement de l quation 9 dans l quation 15 de l quilibre des forces selon la verticale et en exprimant la force normale effective on obtient AC a AN tan d a F AW AX sin AN cos 0 AW AX AC asin F AN cos 1 tandg atana F 0 _ AW AX AC isin F BE cos 1 tand atana F 16 En substituant cette expression dans l quation 8 d quilibre g n ral des moments on obtient pour F 3 AC cos AW AX tang a F 2 17 SAW sin amp 1 gt Page 88 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB 9 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL METHODE DE BISHOP D UTILISATION Si l quilibre interne est satisfait les forces internes doivent satisfaire les conditions aux limites suivantes Y AN Xo Xi 18a 1 Y AE EE 18b Avec AF la diff rence entre les deux forces effectives normales agissant sur les faces lat rales verticales de chaque tranche et selon la Figure 5 Fissure remplie d eau d action Figure 5 Forces agissant
17. GEOSTAB 2013 MANUEL D UTILISATION 0 01 08 2014 GFX EVE ME GEOSTAB2013 Srvibm2 Document Logiciels GEOS GEOMUR GEOMUR_GFX Manuel Utilisation GeoMur_GFX docx R f projet R f document Date Manuel Utilisation GEOSTAB 2013 19 ao t 2014 Y GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE PAR D GEOSTAB 25 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL TABLE DES MATIERES D UTILISATION Table des Mati res COPYRIGHT nan ici 6 A AAA A TS 6 INTRODUCTION WE 7 DRRIRKENRLOIRHUPEERSLEZLATI BE 9 HR E E Nr E H LIL EE 9 12 Installation EE geegent geet 9 Za PREBAR CON DES DONNER Rene eo a deb de ed Den 12 GE A a A 12 SEENEN 12 ie Eege 17 GE E E en a 17 3 2 Saisie du cartouche et des caract ristiques du dessin 17 e SAIS bh e PP e 18 I GES HORS SOS E a ne de Gun 25 MOSS des conditons d rre 30 OMS SI COS CAES A PP et er at 37 d E O ee 39 3 8 Saisie des donn es SISMIQUES s 51 3 9 Saisie des coefficients de s curit partiels 52 3 10 SAISIE des S rfaces de TUU iii iia 55 d OUTILS FONCTIONS D AIDE A LA SAISIE uses sense sennesenneesneecenneccnnecceneecnnsecennecceneeceneecenecenneeceneeee 66 dl PONCHONS SUTIES OO ES at eo ce et en 66 4 2 Op rations dans et TE 67 Wo Mewe des distantes E II UU RA 67 MM o AMA a o A 68 e ME Le Ce e UE Ee e Ee TT 69 A e en OE 70 de MESTION DU PEASAGE E 71 e NR Wee uge ee ER a nn EE 71 5 2 Ajout suppression de Phase A 71 39 ee EE en ee ee ctricos 12 GRR EOS
18. efforts verticaux f AE f AN sin 4a f ASr cos a f AU 0 moments au point O f X AW AN cos a ASr sin a AX f y AE AN sin a ASr cos a AU 0 AW poids de la tranche de sol AN o uv Ax cos a effort d la contrainte normale sous la base de la tranche o angle entre la base de la tranche et l horizontale Ax paisseur de la tranche ASr AN tano c T effort r sistant d la contrainte tangentielle sous la base de la tranche angle de frottement interne la base de la tranche cC coh sion la base de la tranche TI facteur de s curit vis vis de la stabilit AS efforts verticaux inter tranches Kal Page 95 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB METHODE DES MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL PERTURBATIONS D UTILISATION AE efforts horizontaux inter tranches AU efforts horizontaux dus l eau permettant de mod liser les coulements Le th or me de transport des moments permet de choisir n importe quel point pour la d termination du moment puisque le raisonnement impose que la force transport e soit nulle par l criture des efforts horizontaux et verticaux En isolant et u dans les quations pr c dentes on obtient un syst me d quations lin aire en et u ALE e T T S o V2 V4 v6 vii V3 V5 u 0 T T rG o 01 034 054 T T T Ce syst me admet une
19. inclusion est d crite sur la Figure 19 Les efforts dans l inclusion sont Tn l effort normal dans l axe de l inclusion qui engendre de la traction ou de la compression Te l effort tranchant perpendiculaire l axe de l inclusion qui engendre du cisaillement M le moment de flexion dans l inclusion PAR LS Page 100 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION Il est admis que l inclusion se comporte comme une poutre sur appuis lastiques et que sa d form e est sym trique par rapport la surface de rupture USAS NS SS Surface de rupture Inclusions LA Tn effort normal dans l axe de l inclusion engendre de la traction ou de lo compression Te effort tranchant perpendiculaire l axe de l inclusion engendre du cisaillement Ts c N tand Surface de rupture Inclusion potentielle B diam tre de l inclusion P pression exerc e par linclusion sur le sol La longueur d ancrage de l inclusion dans le sol A lieu de moment maximun M lieu d effort tranchant maximun Figure 12 Interaction sol inclusion Deux points sont consid r s pour les conditions extr mes des efforts Au point 0 intersection avec la surface de rupture le moment de flexion est nul et l effort de cisaillement dans inclusion est maximum Au point A de courbure maximum le moment de flexion dans l i
20. objet cible de m me nature que celui choisi comme r f rence pour les changements de propri t s soient pris en compte Si l objet est de m me nature il sera color en rouge d R p ter l action e autant de fois qu il y a d objets cibles sur le profil e Cliquer sur le bouton Fermer pour cesser d utiliser la fonction 4 1 3 Supprimer des objets Cette fonction est disponible depuis l option Supprimer des objets du menu Outils ou depuis la barre d outils en cliquant sur l ic ne correspondante Le curseur prendra la forme d une petite croix en attente d une s lection d un objet Mode op ratoire a Se mettre en mode suppression comme pr cis ci dessus b Survoler un objet pr sent sur la zone de travail ce dernier appara tra en surbrillance rouge signifiant qu il est s lectionnable c Cliquer pour effacer cet objet d R p ter les actions b et c autant de fois qu il y a d objets Supprimer des objets Cliquez sur les objets pour les supprimer i effacer Figure 103 Suppression d objet e Pour finir cliquer sur le bouton Fermer D Page 66 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL OUTILS D UTILISATION 4 1 5 Activer D sactiver des objets Cette fonction est disponible depuis l option Activer D sactiver des objets pour la phase du menu Outils ou dep
21. pingle Longueur du clou Inclnaison de l pingle Inclinaison du clou Espacement horizontal entre les Espacement horizontal entre les clous Diam tre du forage Diam tre du forage Traction limite de l pingle Traction limite du clou Calculer les efforts Tmax TO T1 T2 Calculer les efforts Tmax TO T1 T2 Configuration du parement Configuration du parement L Calculer la longueur Optimum des clous Calculer la longueur Optimum des clous 1 U Pr visualiser Passer en mode manuel Pr visualiser Passer en mode manuel Walider pour la phase Walider pour la phaze Valider pour toutes les phases Walider pour toutes les phases O Annuler Figure 57 Insertion d une pingle Figure 58 Insertion d un clou Un clou une pingle par d faut s active sur la zone de travail Le clou l pingle est repr sent e par un trait rouge inclin et la t te de l inclusion est surmont e d un axe en pointill s orthogonal au profil existant Le d placement lat ral de cet axe est li au d placement du curseur Mode op ratoire a D placer le curseur la position d sir e La bo te de dialogue renseigne sur le num ro du segment ainsi que sur les possibilit s d abscisses et d ordonn es intervalle li es au segment o sera positionn e l inclusion ainsi que sur les coordonn es exactes du point d application de l inclusion Cliquer pour saisir le point d application re
22. un point est cr ses coordonn es sont ajout es dans la zone Dernier point cr et elles sont modifiables Il suffit de s lectionner chacune d entre elles et de leur donner une nouvelle valeur puis de les mettre Jour via le bouton Mettre jour ce point pour que les modifications soient directement prises en compte Vous tes sur le pont de cr er un segment vertical Les segments verticaux sont interdits et peuvent provoquer des erreurs de num rotation des segments Les segments verticaux sont interdits dans Geostab Une dez Dans le cas o les coordonn es entr es conduisent des extr mit s doit donc tre d cal e horizontalement d une petite segments verticaux une fen tre automatique propose distance Quel d calage souhaitez vous effectuer HE de d caler une des extr mit s D caler l extr mit du haut EE EE AA Le choix de l extr mit d placer est laiss D caler l extr mit du bas verslagauche vers la droite l utilisateur Il est galement possible de choisir de d caler le point gauche ou droite Notes 1 Si l estr mit que vous d placez tait accroch e un pont existant de la g om trie cet accrochage sera rompu i Les d placements impossibles sont automatiquement 2 Les boutons gris s indiquent des d placements impossibles E gris s par le programme Figure 16 Cas des segments verticaux 3 3 3 Cr ation de segments de
23. Cr ation de nappe manuelle ooonncnnncccnonnnnnnnnnnnnnnonanonnnnnnnononaronnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnninnnnnnnnnnnas 33 Figure 44 Association des nappes ooooccccnncnnnonnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnn nn nn nn nnnn nn nn nn nnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnos 33 Tened Nappe 1Insertiond UN POIS eee nets 34 Figure 46 Nappe D placer UN point 34 Figure 47 D finition des pressions interstitielles ss 33 Figure do Definitions pressions CONSOLES ne ee 35 Figure 49 S lection du fichier de pressions interstitielles ss 36 DRAE O E EE 37 Figure 31 Visualisanon des SULCHATEES EN SEI EE EE NOT EE 36 Figure 53 Saisie d une Jorce INCA EE 36 Figure 54 Visualisation des forces lin aires sisi 39 EE 39 as Page 3 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAUUIQUE D GEOSTAB 25 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL TABLE DES MATIERES D UTILISATION E EE 39 BUE EE 40 PIETER EUR CIO asso asas 40 Figure 59 Mode d orientation des inclusions sise 41 Figure 60 a gt O sens horaire Clou en traction sisi 41 Figure 61 a lt 0 sens antihoraire Clou en compression ss 41 Figure 62 D finition d un clou sous GEOSTAB li au parement ooooeenssnnnnnnnnnsssennnnnnsssseeeennsssseeeresssssseeeee 41 Figure 63 D finition d une pingle sous GEOSTAB libre en t te 41 VITARA UNA E 42 Figure 65 Configuration calcul des efforts au parement 45 Figure 00 sais
24. JT composantes verticales des h surcharges dans le volume consid r dU dE correspond la somme des composantes horizontales des surcharges dans le volume consid r On a donc 5 quations pour 6 inconnues Ob dT T O Tmax et 1 Le syst me est hyperstatique et il faut une hypoth se suppl mentaire pour pouvoir le r soudre CH Page 137 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 488 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION 2 Hypoth se de Fellenius a Introduction La substitution du param tre t dans les quations 4a et 4b est possible On obtient alors d apr s 4a T dx dU dE 0 tana dx 6 Soit dans 4b dT T y h dx dU dE 0 tana dx tana o dx 0 En d veloppant Sui NN y h dx dU tana dE tana o tanay dx o dx 0 7 En isolant o dans 7 il vient dr dE dU e E eg UN Ax dx o 8 1 tan a b Hypoth se de Fellenius La m thode de Fellenius impose dT dE tana 9 L quation 8 devient alors IR er Ga 7 10 1 tana En outre les quations trigonom triques donnent ll cosa 1 tan a os ay n Ga ay r sin a cos a sin a cos a sin a cosa PR Page 138 147 D GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION Avec cos a sin a cos a sin a
25. LES MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL SUR LES CLOUS D UTILISATION Figure 22 Optimisation de la longueur des clous PAR I Page 112 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAUUQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL VERIFICATION DE KRANZ D UTILISATION 8 V rification de Kranz 8 1 G n ralit s La m thode de Kranz est une m thode de v rification de la stabilit du massif d ancrage d un cran de sout nement elle permet de v rifier que la r action d ancrage s exerce suffisamment loin pour ne pas prendre appui sur l cran Les ancrages sont alors pris en compte suivant la position de leurs points d ancrage effectif par rapport aux limites du bloc tudi Cette m thode est d sormais pr sent e dans l annexe nationale NF P 94 282 Annexe G l EUROCODE 7 comme la proc dure normalis e 8 2 M canismes de rupture Un cran de sout nement retenu par des ancrages peut tre affect par diff rents m canismes de rupture figure 9 qui peuvent tre un glissement g n ralis notamment dans le cas de sols de caract ristiques m diocres une rupture du scellement si la traction transmise au sol est sup rieure sa r sistance Le massif se renverse mais la courbe de rupture ne peut pas se former c est le tirant qu l che un renversement du massif lorsque l effort de traction du tirant d stabilise le massif La rupture se produit suivant une ligne de ru
26. La norme NF P 94 270 F 2 3 2 donne les valeurs de K AS y y utiliser d faut d une tude sp cifique La diminution de la section d acier AS se calcule par la relation AS A t r La norme NF P 94 270 F 2 3 2 donne des valeurs par d faut K 2 5 n 0 65 et A fonction de la force corrosive du sol A um EC TT Pour des cat gories d utilisation lt 2 La norme donne galement y 1 5 et y 1 8 D Page 120 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE B D UTILISATION ANNEXE B MODULE DE REACTION DU SOL L utilisation du multicrit re pour les clous et pingles n cessite la connaissance de la pression limite Pl et du module de r action du sol K 1 Au sens du Fascicule 62 Titre V et NF P 94 262 Le module de r action surfacique peut se d terminer selon l Annexe CS 3 et 4 du Fascicule 62 Titre V ou par l annexe 1 1 3 de la norme NF P 94 262 par la relation 12x Em l Ks A X 2B x 2 65 0 3 Avec B Diam tre du clou Ba Module pressiom trique Coefficient rh ologique du sol O est caract ris de la fa on suivante Argile Limon Sable Grave TYPE Tourbe a Em P l OL Em P l OL Em P l OL Em P l CL Surconsolid ou tr s serr gt 16 1 gt 14 2 3 gt 12 1 2 gt 10 1 3 Normalement consolid 1 9 16 2 3 8 14 1 2 7 12 1 3 6 10 1 4 Sous consolid alt r
27. T et u Pour l quation 4b i A u tana tan al I pA dx A e el ana Lean tana dx e a tana de 0 j IA e RS KE 15a En int grant 15a xy A u tana non E AN o olla anp xo E E ld RE EK cl O a u tana dx 0 15b Les inconnues de l quation 15b sont T et u Page 140 147 Kaf GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION Pour l quation 5 M o aria amp DE A r Kabes RE e E qx Ce arar a in lana EP is C y dU y dE x dT M y 0 16 Les inconnues de l quation 16 sont T 2 et u Les 3 quations 14b 15b et 16 ont 3 inconnues le syst me est isostatique et est donc calculable De plus il est possible d crire les 3 quations lin airement par rapport et u c Equations de la m thode des perturbations syst me matriciel Equation des forces horizontales 14b devient alors X1 tan y X1 e tan p Ge a tE Aa dos bs Gea ana ana edo e UA ECH xo E Ll Ls p p X1 Ca E EE FE E x 0 zl II 17 17 est de la forme A yu B C 0 18a Avec X1 tan X1 A oe Cr tana dx 18b Xo T A IR Le Xo p Xy j tan X1 a B CEE tan a R de Op tana V dx 18c xo PT es x p U X1 C C x U U E E 18d 3 T al Ios Chacun des termes A B et C contiennent un terme en et un terme
28. cos a le cos a cos a sin a cos a cos a cos a T sin a cos a sin a 1 dU Ce qui donne O py T E cos a A i cos a X Soit d S SEN 11 X L introduction de l hypoth se donn e en 9 ajoute une quation ce qui rend le syst me isostatique donc calculable Cependant l exp rience a montr que le facteur de s curit Tra calcul avec cette hypoth se compl mentaire tait 20 40 plus optimiste que le calcul par d autres m thodes de type Bihsop par exemple c Hypoth se de Faure Il existe certains cas o la contrainte de Fellenius est assez loign e de l tat r el des contraintes dans le sol Faure resstim la contrainte dans le sol partir des cercles de Mohr et en int grant les efforts ext rieurs appliqu s sur la tranche Apr s recherches il est apparu que le choix optimal pour Go et v tait AW E e Ges dx cory OU Fh 2 g coso c coto S P 7 dx 1 sing cos 2a p v tan a L expression de 6 provient du calcul trigonom trique dans le cercle de Mohr en supposant que la contrainte n est pas une contrainte principale La prise en compte d une contrainte initiale de cette forme permet d affiner la contrainte calcul e initialement puisqu elle repr sente l tat r el de contraintes dans le sol de mieux prendre en compte l augmentation de la contrainte dans le sol d aux efforts ext rieurs verticaux F
29. g au titre des droits d auteurs appliqu s aux logiciels informatiques Toute utilisation sans licence m me partielle est interdite sans autorisation pr alable Toute reproduction ou imitation des sorties graphiques et fichiers r sultats constitue une contrefa on passible des peines pr vues par la loi La soci t GEOS INGENIEURS CONSEILS a fait tout son possible pour fournir un logiciel de qualit et conforme aux r glementations en vigueur ainsi qu un manuel complet Cependant celle ci d cline toute responsabilit quant l utilisation du logiciel GEOST AB et aux r alisations d coulant de son utilisation Dans ce manuel les donn es ne sont fournies qu titre d exemple et ne dispensent pas l utilisateur de d finir les param tres d entr e du logiciel GEOSTAB AVERTISSEMENT GEOSTAB est un outil pour calculer les contraintes d un objet simple par application de m thodes de calcul d finies l objet simple de calcul est d fini par l ing nieur qui retient quelques caract ristiques m caniques et g om triques et envisage certains ph nom nes physiques Cet objet simple ne repr sente pas un objet r el tel qu un talus une pente ou un fond de fouille Il reste un objet virtuel permettant un ing nieur d valuer le comportement d un objet r el GEOST AB applique des m thodes de calcul d finies un objet virtuel simple Il appartient l ing nieur d appr cier si l outil de calcu
30. les points l int rieur de chaque bo te tant g n r s de fa on al atoire D Page 107 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION Jr ke Cercle rn a i STI Boite 2 Boite 3 Boite 1 Figure 18 Surfaces non circulaires m thode des bo tes De part et d autre des bo tes d extr mit les surfaces de rupture sont prolong es par des coins de pouss e et de but e ou des cercles A la fin du processus d analyse les dix surfaces les plus critiques sont retenues avec leur facteur de s curit Elles sont repr sent es graphiquement et la surface critique est identifi e 6 6 Prise en compte des sollicitations sismiques Dans la prise en compte des s ismes 1l faut diff rencier les cas de surfaces circulaires analys es par la m thode de Bishop modifi e de ceux des surfaces quelconques analys es par la m thode de Carter 6 6 1 M thode de Bishop modifi e Dans le cas d analyses de surfaces circulaires par la m thode de Bishop modifi e les recommandations de l AFPS sont appliqu es Le probl me est ramen au cas habituel de forces dans un champ gravitaire vertical en faisant tel qu indiqu sur la Figure 26 subir l ensemble du profil ouvrage et charges comprises une rotation gale 6 dans le cas o les coefficients sismiques O y et 0 sont appliqu s et 6
31. par rapport au centre de la surface circulaire Tous les efforts AN ont une ligne d action passant par le centre du cercle et ils ne produisent aucun moment par rapport ce point Dans ce cas l quation d quilibre des moments par rapport au centre du cercle devient n n 3 AW rang 3 AS r 0 8 1 1 Avec AW Je poids des tranches individuelles r le rayon du cercle l inclinaison de la base de chaque tranche ASr la force r sistante de cisaillement agissant la base de chaque tranche nle nombre de tranches La force r sistante AS agissant le long de la base de chaque tranche est d finie comme tant la somme des composantes de r sistance de coh sion et de frottement disponibles divis e par le coefficient de s curit F AC LAN Ton F AS 9 Avec AN Ja r sultante de la contrainte effective normale appliqu e la base de la tranche AC la r sultante de la r sistance au cisaillement disponible la base de la tranche qui est ind pendante de l tat des contraintes effectives En substituant AS par son expression de l quation 9 dans l quation 8 on obtient pour F 3 AC a AN tan d a EF 10 gt AW sin amp 1 Selon le Tableau 1 en page suivante le nombre d inconnues est r duit a 4n 2 tant donn qu il n est pas n cessaire de conna tre dans ce cas la position de la force effective normale agissant la base de chaque tranche Malgr c
32. triques plusieurs comportements de sols diff rentes sollicitations statique sismique des m thodes de calcul distinctes La mod lisation des sols peut tre plus ou moins avanc e l introduction de param tres g otechniques simples poids volumique coh sion angle de frottement peut suffire lancer les calculs une anisotropie de coh sion et ou d angle de frottement est mod lisable pour les sols rocheux une variation de la coh sion en fonction de la profondeur et de l angle de frottement en fonction de la pression de couverture peut tre introduite dans des mod les plus fins L effet de l eau est pris en compte par la diff rence de niveaux entre la ou les nappes et la base des tranches IP introduction d une pression interstitielle constante u ou d un param tre de pression ru dans le sol l introduction des pressions interstitielles selon un semis de points r sultant d un calcul par diff rences finies ou l ments finis Les surcharges peuvent tre introduites par des forces lin aires par des surcharges par une hauteur d eau au dessus du terrain naturel L effet du s isme est pris en compte par un calcul pseudo statique avec pour les surfaces circulaires rotation de la g om trie selon les recommandations de l AFPS sauf si cela conduit des surplombs dans ce cas le s isme est pris en compte par ajout d un moment ext rieur dans les quations
33. 113 GW E 113 0 NTIC CARS MES COUDRE a E E E 113 8 3 D finition du facteur de s curit de Kranz essseoeennseessseeeeerssssssseceeresssssssseeeees 113 E E ee E e E E De 113 BIBLIOGRAPHIE our iii 116 ANNEXE A CARACTERISTIQUES DES CLOUS ET EPINGLES ccuniiniccininiiiiiii 118 ANNEXE B MODULE DE REACTION DU SOL eeben gege deeg 121 ANNEXE C COEFFICIENTS DE SECURITE PARTIELS ssseececcccccscsssssessccccecccccososssssssssssseecosssssssssoe 122 ANNEXE D ACCELERATIONS EICHER 125 ANNEXE E DEVELOPPEMENT DE LA METHODE DE CARTER sssessessssssseeeeeeeeee 126 as Page 2 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE a GEOSTAB Lem MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL TABLE DES MATIERES D UTILISATION Table des figures BUE LE BAC ECO L ACTION AA tira tn eee en te oran 9 ER A ot a One de te a a at ect 12 Figure 3 Menu Pr paration des donn es a 13 POUPEE EE Ee 13 POP MON ROIS ae en da de a A 13 Figure 6 Menu Affichage iii 14 E OMA TOS ad 15 A PP ne de de 16 Lieure EE 16 Figure 10 Fen tre Pr f rences Hi AAA A AAA AAA AAA 17 Hisure 11 EE 17 Figure 12 EE 18 Figure 13 Orientation AU AAA eee 18 Eire LES SO EE COMMON ee A ai 19 Pere 15 EXCMO de SC OMS dba 19 Figure 16 Cas des segments EERSTEN 20 Figure 17 Cr ation de segments manuell 20 Freire los Position del imazede ONE de etienne cds 21 Figure 19 Echelle de limage dende 21 Figure 20 Importation de fichie
34. 6 3 Fin de calcul Affichage de la feuille de r sultats Les r sultats se pr sentent sous forme d une feuille de r sultats r capitulant la fois les donn es d entr e les options de calcul et les r sultats 2 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 74 147 D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL GEOSTAB Zones d entr e sortie des surfaces Echelle m 4 1 5 massif g otextile1 TX 2 surcharge2 DESSIN DU PROFIL ET DES SURFACE DE RUPTURE 5000 surfaces calcul es Facteur de s curit 2 742 10 0 50 60 GEOSTABO v4 01 du 01 10 2009 developp par GEOS GEOS INGENIEURS CONSEILS B timent Athena 1 TEL 04 50 95 38 14 http www geos fr E mail info geos fr Parc d Affaires International 74166 ARCHAMPS FRANCE FAX 04 50 95 99 36 SOLS Y Y sat C by qs Ks pl Fichier resultat 18 00 18 00 1 00 0 000 1 00 29 00 1 00 100 0 1 50 19300 1 00 40 00 1 00 M thode de BISHOP modifi e SENS C 23 00 23 00 1 00 0 000 1 00 38 00 1 00 1 000 1 50 1 000 1 00 1 000 1 00 Coefficient de M thode 1 CARACTERISTIQUES 28 00 28 00 1 00 20 00 1 00 45 00 1 00 1 000 1 50 1 000 1 00 1 000 1 00 Unit s kN m DES SOLS 22 00 22 00 1 00 10 00 1 00 45 00 1 00 200 0 1 50 508000 1 00 1470 1 00 22 00 22 00 1 00 10 00 1 00 40 00 1 00 150 0 1 50 368600 1 00 1005 1 00 SISMIQUE 20 00 20 00 1 00 0 000 1 00 35 00 1 00 100 0 1 50 1
35. C pour chacun des deux r f rentiels Dans le cas o les coefficients sont appliqu s selon la norme d application fran aise des Eurocodes 7 la fen tre suivante permet l utilisateur de choisir la r partition des forces et surcharges et la mod lisation des sols Faites glisser les sols et les forces surcharges dans les listes correspondantes Actions permanentes Actions varables Actions permanentes Actions varables d favorables d favorables favorables favorables Surcharges Surcharges Surcharges Surcharges Surcharges 1 Sols avec coh sion Sols avec coh sion effective non drain e Sol Figure 82 R partition des actions et des sols Enfin en cliquant sur le bouton Saisir une enveloppe et D finir les coefficients l int rieur de l enveloppe 1l est possible de d finir une enveloppe dans laquelle les coefficients de s curit seront diff rents de ceux choisi l ext rieur Cette notion appara t notamment dans l annexe A de l ancienne norme XP P 94 240 annul e Cette option qui tait principalement utilis e pour les ouvrages sur versant permet de donner un m me param tre des coefficients partiels diff rents l int rieur et l ext rieur de l enveloppe Remarques La saisie de l enveloppe se fait graphiquement en commen ant par l extr mit aval de l enveloppe partir du TN de mani re identique la cr ation la modification de segments Les point
36. D GEOSTAB METHODE DE MANUEL CONSIDERATIONS THEORIQUES FELLINUS D UTILISATION 3 M thode de Fellenius L hypoth se qui simplifie le plus les calculs a t propos e par Fellenius 1927 Cette hypoth se consid re que le bilan des forces lat rales dans l quilibre de la tranche est nul la force effective normale et la force effective de cisaillement agissant sur la face de gauche de la tranche sont gales mais de signe oppos celles agissant sur la face de droite Si aucune force ext rieure n agit sur les faces ext rieures des deux tranches d extr mit le cas courant dans les probl mes de stabilit de pente l hypoth se requiert que les forces entre tranches agissant sur ces deux tranches d extr mit soient galement nulles De m me selon le principe de Newton qui stipule l galit entre l action et la r action les forces entres tranches seraient aussi nulles pour les tranches interm diaires ce qui n est physiquement pas raisonnable En reprenant le Tableau 1 avec l hypoth se de Fellemius le nombre total d inconnues est r duit de 3n 3 apr s liminations des forces lat rales ce qui donne un nombre total d inconnues de n 1 Le probl me est donc statiquement sur d termin le nombre d quations tant nettement sup rieur au nombre d inconnues La force normale effective la base de chaque tranche est AN AW cos Avec AW int grant l effet de l eau y compris d jaugeag
37. Figure 78 S isme pesant Figure 79 S isme all geant 3 9 Saisie des coefficients de s curit partiels L utilisateur peut appliquer des coefficients sur toutes les caract ristiques des sols et des inclusions saisies ainsi que des coefficients de m thode Pour cela s lectionner l option Coefficients de s curit partiels du menu Pr paration des donn es La bo te de dialogue ci dessous appara t Ka Page 52 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES Coefficients de s curit partiels Poids volumique Coh sion Tangente phi Frottement lat ral Pression limite Charges Forces Acler larmatures G otextile fattaches adh rence larmaburez Terre arm e attaches adh rence M thode 4 r Appliquer cette valeur tous lez sols Appliquer cette valeur tous les sols D Appliquer cette valeur tous lez sals Appliquer cette valeur tous lez sols pour le sol n pour le sol n pour l sal n pour le sol n Appliquer cette valeur tous lez sols Appliquer cette valeur toutes les surcharges pour le sol n pour la surcharge n pour la force n Sppliquer cette valeur toutes les forces Appliquer ces valeurs tous les masse pour le massif n pour le massif n Appliquer ces valeurs a tous les massifs Ap
38. GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 Saisie des donn es Pour commencer la saisie d un nouveau document il faut s lectionner l option Nouveau du menu Fichier 3 1 Pr f rences du logiciel L option Pr f rences disponible depuis le menu Fichier permet de choisir Chemin logo le logo en format BMP de votre soci t pour que celui ci apparaisse dans le cartouche de la feuille Ke de r sultats Geos Ing nieurs Conseils la langue de l interface de saisie Langue courante Francais Anglais Espagnol la langue utiliser sur la feuille de r sultats Langue pour les sorties graphiques l affichage des profils interface et feuille de O Francais Anglais Espagnol r sultats par d faut en couleur Gestion de la couleur Par d faut l affichage des nouveaux projets est totalement en couleur Figure 10 Fen tre Pr f rences 3 2 Saisie du cartouche et des caract ristiques du dessin Option Cartouche du menu Pr paration des donn es Saisie du cartouche Titre du calcul Manuel de l utilisateur GEOST B 2013 E cz Entrer 1c1 tout le descriptif du calcul souhait sur la feuille de r sultat Lignes de commentaires titre Commentaire 1 divers commentaires Commentaire 2 num ro de l affaire Commentaire 3 num ro et type de figure
39. I x gauche x droite x gauche Figure 52 Inclinaison des surcharges Si une surcharge est associ e un segment qui doit tre d sactiv pour une autre phase alors la surcharge s appliquera au TN de la phase en question 3 6 2 Saisie des forces lin aires Pour saisir une force lin aire 1 e force ponctuelle cliquer sur le bouton Force lin aire Une croix surmont e d un F et accompagn e d une petite fl che se pr sente Une force lin aire par d faut est mat rialis e la m me abscisse que la fl che sous la forme d un vecteur dirig vers le bas et verticale Ce vecteur est mobile suivant l abscisse de la fl che Force lin aire Mode op ratoire Num ro de la force courante 1 a D placer le r ticule lat ralement pour choisir quelle abscisse s exercera la force Suivant le d placement la 5 bo te de dialogue renseigne sur les propri t s du segment Segment associ 2 18 sous jacent supportant la force Cliquer pour valider l abscisse retenue Positionnement Ab d gt 2 5 ni b Un axe en pointill s horizontal se pr sente et symbolise la valeur absolue d finissable pour la force en question Son d placement est li au d placement du r ticule Forces D placer le r ticule la hauteur d sir e et cliquer pour E valider l intensit de la force Ordonn e Inclinalzon c Le point d application tant fix la direction du vecteur de la force sur
40. Le curseur est r tabli dans son tat normal et le o Es segment se colorie en rouge Modifier graphiquement SE b Pour modifier le segment manuellement entrer les nouvelles valeurs de ses coordonn es dans les cases correspondantes Un aper u du Extr mit droite du segment nouveau segment par rapport aux nouvelles donn es est disponible en cliquant sur le bouton Pr visualiser Nota Si un segment est modifi il se d croche des autres segments Fr Pour viter de d tacher deux segments il faut modifier le point du profil Modifier graphiquement c Pour modifier le segment graphiquement cliquer sur le bouton Prolanger ou raccoucir le segment respectif de chaque extr mit Modifier graphiquement L extr mit P modifier sera mobile et les coordonn es seront mises jour en segments existants cons quence Le segment sera en rouge et un trait pointill gris mat rialise la distance G entre l ancienne et la nouvelle pour chaque extr mit du segment Si la case Accrochage aux extr mit s des segments existants est activ e o Ok une fl che rouge se manifestera au voisinage d une extr mit d un segment pr existant 9 65 Y 23365 Figure 21 Modification de d Si les nouvelles valeurs du segment sont correctes confirmer le choix segments en cliquant sur le bouton OK sinon cliquer sur Annuler 3 3 6 Prolonger ou raccourcir un segmen
41. Modifier graphiquement de la zone d entr e aval Un axe vertical color en vert se pr sente et est associ au d placement du curseur Suivant les d placements les valeurs des abscisses s inscrivent dans la bo te de dialogue Cliquer pour valider la valeur de l abscisse gauche Xvaucne de la zone d entr e On peut galement d finir la zone d entr e suivant laxe Y b D placer l axe vertical jusqu la droite de la zone Une aire color e en vert symbolise l intervalle consid r La valeur de la limite droite Xaroite est ainsi connue Cliquer pour valider cette valeur c R p ter les actions a et b en cliquant sur le bouton Modifier graphiquement de la zone de sortie amont Cette zone n est d finissable qu la droite de la zone d entr e d Il ne reste plus qu saisir les valeurs restantes savoir le nombre de points de d part dans la zone aval et le nombre de cercles pour chaque point de d part par d faut 100 200 Valider la proc dure en cliquant sur le bouton OK sinon cliquer sur Annuler e Choix de la m thode de calcul pour les surfaces circulaires choix entre la m thode de Bishop modifi e et la m thode des perturbations Zone de sortie Figure 86 Visualisation des zones d entr e et sortie Mode op ratoire manuel a Entrer directement les valeurs X sauche t Xdroi de l intervalle de la zone entr e aval Si les intervalles doiven
42. ProgramData GEOS Geostab pour les syst mes d exploitation type Windows Vista et 7 o dans le r pertoire cach C Documents and Settings All Users Application Data GEOS Geostab pour les syst mes d exploitation type Windows XP Il suffit ensuite de relancer le logiciel pour pouvoir choisir le nouveau type de protection gt Page 10 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE d GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL INSTALLATION D UTILISATION 1 2 4 Probl mes li s aux droits d administration Sous les syst mes d exploitation Windows Vista 7 et 8 si vous n installez pas GEOSTAB en tant qu administrateur il se peut que le logiciel ne fonctionne pas correctement La cl s il s agit de ce mode de protection n est pas reconnue et il est impossible de s lectionner le mode de protection Pour rem dier ce probl me 1l faut donner les droits tous les utilisateurs sur le r pertoire d installation de tous les logiciels GEOS Faites un clic droit sur le r pertoire d installation des logiciels GEOS c Program FilesiGEOS Choisissez Propri t s Cliquez sur l onglet S curit puis sur Modifier Ajoutez un nouvel utilisateur en cliquant sur le bouton Ajouter Dans la zone de texte qui appara t crivez tout le monde en respectant la casse Cliquez sur Valider S lectionnez ensuite Contr le total Validez toutes l
43. association Le num ro du sol symbolis par cette trame s inscrira dans la zone de sols associ s et s ajoutera d autres num ros de sols pr sents Cette association est symbolis e par une aire color e en bleu clair sous jacente aux segments de nappe courant c Pour d sassocier un sol une nappe survoler l aire color e en bleu clair L aire s assombrit cliquer et l association sera rompue L aire en bleu clair laisse place la trame de sol en surbrillance en attente d association d R p ter les actions a et b si le profil comporte plusieurs sols et nappes d finis et des associations sur plusieurs nappes doivent tre cr es Le bouton Associer automatiquement associe automatiquement tous les sols pr sents en dessous de la nappe s lectionn e Page 33 147 D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES Afin de v rifier les associations sols nappes consulter les caract ristiques g otechniques de chaque sol associ une nappe depuis l option Gestion des sols disponible dans le menu Pr paration des donn es la case Nappe associ e doit tre coch e et le num ro de la nappe doit tre renseign 3 5 1 4 Ins rer un point de nappe Pour ins rer un point suppl mentaire sur une nappe pr sente cliquer sur l option Ins rer un point La bo te de dialogue ci dessous se pr sente et une croix bleue surmont e d un axe
44. bouton Passer en mode manuel Il ne reste plus qu saisir dans chaque case les propri t s de la surcharge et cliquer sur le bouton Pr visualiser pour un aper u Si le r sultat de la saisie est correct cliquer sur le bouton Valider pour la phase la surcharge ne sera active que pour la phase en cours et les suivantes ou sur le bouton Valider pour toutes les phases la surcharge sera active pour toutes les phases sinon sur Annuler La surcharge est alors repr sent e sur le profil surchargel Figure 51 Visualisation des surcharges Lors de la modification d une surcharge le bouton Valider pour toutes les phases permet de modifier les contraintes gauche et droite et l inclinaison pour toutes les phases Le bouton Valider pour la phase permet de modifier ces caract ristiques pour la phase en cours Ka Page 37 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Remarques Les limites des surcharges peuvent englober plusieurs segments de celle ci Une surcharge est forc ment sur un ou plusieurs segment s du TN Les inclinaisons sont rep r es par rapport la verticale et doivent tre d finies entre 180 et 180 avec une orientation positive dans le sens trigonom trique MO Ze e 7 SSA l l qi gt 0 AA l l l l l l dE H l I l I i
45. calculer le discriminant A de 26 et tudier son signe S 3 E 26c 4 27 Si gt Q alors il existe une solution r elle X calcul e par la formule HE HE S 3 5 2 3 5 BC _ E 1 E 27 2 4 21 2 4 21 si 0 alors il existe deux solutions r elles X et X calcul es par les formules 2 X a 28a P X gt gt 28b asp Si lt 0 alors il existe 3 solutions r elles X avec 1 variant de 0 2 1 e 27 LA X 2 EE arccosl 2 SE 29 3 3 2 y 3 a 1 Il faut alors refaire le changement de variable Do Ni aTr afin de d terminer la DEL I valeur de Iper la plus petite qui sera la valeur du facteur de s curit retenue pour la m thode des perturbations Dans le cas o ay 0 l quation r soudre est du second degr mais le raisonnement sur 1 reste identique Si l quation est du premier degr alors la solution est triviale CH Page 147 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE
46. comme horizontaux F surcharges ancrages 3 Th orie de la m thode des perturbations a Introduction L objectif de la m thode des perturbations est d am liorer la contrainte de Fellenius calcul e en 11 en y ajoutant un facteur de perturbation fonction de o O sort O Fal A Wb p tan ay 12 Avec Goen COntrainte de perturbation Orfe contrainte de Fellenius calcul e en 11 gt Page 139 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION n lou2 u inconnus du syst me param tres sans dimension L quation fondamentale de la stabilit 1 associ e la loi de Coulomb 2 donne une quation liant t et o au facteur de s curit TI en liminant Tmax T p g tan 9 e E nb 13 DL DOr Ta T r ra Avec o donn en 12 b Mise jour des quations avec les hypoth ses donn es En d veloppant les quations 4a 4b et 5 avec les hypoth ses de la m thode des perturbations il vient Pour l quation 4a i x t gt NA Che EH 14a En int grant 14a il vient alors U U E E 3 e Pot yo tana tanp 0 1 0 1 rt rer Je Lon hass Vend e 14b Int grer l quation 4 afin d liminer l inconnue dE n tait pas utile puisqu elle faisait intervenir une contrainte normale inconnue Les inconnues de l quation 14b sont
47. dans le cas o O y et O sont appliqu s avec O arctg 1 0 OH Or arctg l 0 D Page 108 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION H4 Hcos Figure 19 M thode de Bishop simplifi e Prise en compte de l effet des s ismes par rotation de l ensemble selon recommandation AFPS L intensit du champ de pesanteur tant remplac e par l intensit fictive _1 0 a COS 0 1 0 ER Avec cos 0 Gu Coefficient sismique horizontal Gy coefficient sismique vertical g acc l ration de la pesanteur Dans le cas ou la rotation du syst me entra ne un surplomb du talus cas des parois clou es avec un parement raide cette approche n est pas applicable Il n est pas appliqu de rotations et les efforts sismiques sont alors introduits comme des forces verticales et horizontales appliqu es au centre de gravit Ces forces sont prises en compte dans l quation d quilibre global des moments et elles sont ajout es dans l quation du facteur de s curit de la m thode de Bishop modifi e 6 6 2 M thode de Carter Dans le cas des surfaces de rupture de forme quelconque analys es par la m thode de Carter 1l n est pas proc d une rotation du profil Les quations d quilibre sont modifi es pour inclure les forces massiques verticales et ho
48. de non glissement du parement T2 effort strictement n cessaire pour que le parement puisse reprendre les efforts de pouss e selon un diagramme d fini par l utilisateur L effort dans le clou entrer dans GEOSPAR correspondra donc simplement au maximum des 3 efforts TO Tl et T2 calcul s directement par GEOSTAB L utilisateur a la possibilit d activer le mode de calcul des efforts en cochant la case Calcul des efforts Tmax TO T1 T2 pour les clous et pingles dans chacune de ces bo tes de dialogue correspondantes figures 57 et 58 pr c dentes En cliquant sur Configuration du parement une nouvelle bo te de dialogue s affiche Elle est repr sent e ci dessous Mode op ratoire Configuration du Calcul o 0d a E a D limiter graphiquement la base et le haut du parement par accrochage aux points existants ins rer pr alablement des points si n cessaire 2 Cliquez sur le point repr sentant le haut du parement 3 Choisissez les param tres du calcul Poids volumique du b ton Epaisseur du parement Coefficient appliqu la pouss e Coefficient d indinaison pouss e Diagramme de pouss e Point inflexion haut 11 4 Point inflexion bas 12 15 Les valeurs de l1 et 12 doivent tre comprises entre 0 et 5 66 Figure 65 Configuration calcul des efforts b Renseigner successivement les donn es caract ristiques du parement poids
49. en saisissant le profil Outils de CREER une nappe graphique cr ation graphique ou manuelle insertion d placement ou suppression A a de points CREER une nappe manuel P ASSOCIER les nappes aus sols En manuel Les coordonn es X Y des points courants sont entr es successivement G om trie des nappes de mani re analogue aux segments Les ordonn es des points extr mes sont entr es s par ment INSERER un point eege Un message d erreur appara t dans le cas d une intersection avec une IDEPLACER un point autre nappe Seege En graphique L__ SUPPRIMER points ou nappes pointa ou peppes Les ordonn es des points extr mes sont d finies en premier quo AAA Les points courants sont d finis ensuite par clics successifs EME Figure 40 Gestion des nappes M appes Cependant certaines op rations ne sont pas possibles Une nappe ne peut d border lat ralement du terrain naturel d fini les bords de la nappe fix s en X une nappe doit tre continue d un bout l autre du profil il peut exister des intersections segments de nappes segments de profil La nappe doit tre d finie par des points ordonn s de gauche droite et couvrir la zone de d veloppement potentiel des surfaces de ruptures pour pouvoir tre prise en compte La ligne reliant ces points peut passer dans un sol au dessus d un sol ainsi qu au dessus du terrain naturel Le logiciel g
50. est possible en cochant la case Angle de frottement varie en fonction de la pression sous l onglet p f s Cette option est incompatible avec la prise en compte de l anisotropie Dans les caract ristiques g otechniques des sols onglet p f s cocher la case Angle de frottement varie en fonction de la pression pe ZA Entrer pour chaque couple Pression Angle de ri KEN frottement les valeurs voulues Vous pouvez passer d une valeur une autre par la touche Entr e Tabulation ou encore par les touches directionnelles Le graphique tra ant la mod lisation retenue s affiche et se met Jour automatiquement Pour supprimer un couple de valeurs s lectionner son num ro et cliquer sur le bouton Supprimer Cliquer sur le bouton Tout effacer zs pour supprimer Figure 36 Variation de l angle de frottement l ensemble des valeurs entr es 3 4 7 Attribution d un sol un segment Pour attribuer un sol un ou plusieurs segments dans la section Associer des segments cliquer sur le bouton Pour toutes les phases pour associer le sol aux segments pur toutes les phases ou Seulement pour la phase XXX pour associer le sol aux segments pour la phase courante PAR LS Page 29 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB eS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Mode op ratoire a Comme
51. et 7 9 1 2 5 8 1 2 5 7 1 3 remani ou l che Pour la roche a est d fini selon les valeurs suivantes Tr s peu fractur amp 2 3 Normal amp 1 2 Tr s fractur oz 1 3 Tr s alt r amp 2 3 Remarque Le facteur 2 dans la formule provient de la longue dur e des sollicitations Article 4 du Fascicule 62 Titre V ou annexe 1 1 4 de la norme NF P 94 262 2 Au sens de la norme NF P 94 282 inclusions formant un cran continu Lorsque les inclusions mod lis es forment un cran continu le module de r action peut tre calcul conform ment l expression g n rale donn e dans l annexe F 3 de la norme NF P 94 282 Dans le cas g n ral 7 a ses kpn 2 1 sr 0 Avec Eu module pressiom trique a coefficient rh ologique identique au tableau ci dessus Estr kst produit d inertie de l cran BO longueur de r f rence prise gale 1m Cette valeur est ventuellement majorer en fonction des Notes 1 3 de l annexe F3 de la norme NF P 94 282 Kal Page 121 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE C D UTILISATION ANNEXE C COEFFICIENTS DE SECURITE PARTIELS 1 CLOUTERRE 91 ELS Aux Etats Limites de Service tous les coefficients partiels de s curit sont gaux 1 ELU Aux Etats Limites Ultimes les valeurs p
52. et R max sont analys s seul le cercle donnant le facteur de s curit minimum tant retenu A la fin de l analyse des lignes d iso facteur de s curit sont tablies partir du facteur de s curit retenu en chaque point et le facteur de s curit minimum est identifi La m thode des intervalles d entr e et de sortie est d crite sur la Figure 24 Elle consiste d finir un intervalle d entr e en pied de talus et un intervalle de sortie en sommet de talus L intervalle d entr e peut tre d limit soit par les abscisses Xc Xp soit par les ordonn es ec Vol Sur l intervalle d entr e n 1 points quidistants sont d finis partir de chacun de ces points ainsi que des limites XG et Xp ou Yeg et Yp m cercles sont g n r s l int rieur du fuseau des cercles g om triquement possibles ces cercles ayant une densit de probabilit uniforme sur l intervalle de sortie Sur l ensemble des cercles analys s les dix cercles donnant le facteur de s curit le plus faible sont retenus les coordonn es des centres et les rayons sont imprim s et les cercles sont dessin s le cercle le plus critique tant identifi D Page 106 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION Sortie Entr e n 1 points quidistants Xg Ee Ee Figure 17 M thodes des intervalles d entr e
53. i Er D gt Y yAX 24 F tan amp tan d a F tanatand a y Si l hypoth se AX 0 est faite l expression 24 est r duite a l expression suivante n AC a cos W tan a F tana Xoy O_O 25 7 F tan amp tan d a Le facteur de s curit est exprim de fa on implicite Bien que cette valeur soit ind pendante de la position horizontale du point par rapport auquel l quilibre des moments est r alis elle d pend de la position verticale de ce point Carter 1971 a montr que quand y tend vers l infini la valeur du facteur de s curit tend vers une valeur asymptotique minimum Lorsque y tend vers l infini y est retir de l expression 25 et l galit devient n AC alcos AW tan a F tan oz D A 26 7 F tana tan d a Cette expression satisfait l quilibre des forces dans la direction verticale pour chaque tranche et l quilibre horizontal global Il ne satisfait pas l quilibre des moments des tranches individuelles La valeur du facteur de s curit est conservatrice par rapport des solutions raisonnables obtenues par des m thodes plus pr cises qui satisfont enti rement aux conditions d quilibre Le d veloppement complet de la m thode avec prise en compte de l ensemble des forces g n ralement rencontr es dans les probl mes de stabilit de pentes est donn dans l Annexe E Les forces consid r es pour l analyse sont indiqu es sur la Figure
54. la session de travail en cours dans la limite de 50 4 2 2 R tablir la derni re op ration Cette fonction est disponible depuis l option R tablir la derni re op ration du menu Outils ou depuis la barre d outils en cliquant sur l ic ne el Cette fonction permet de r tablir les derni res op rations qui auraient t pr c demment annul es par la fonction Annuler la derni re op ration dans la session de travail en cours Cette tape peut tre r p t e autant de fois qu il y a eu d actions annul es lors de la construction du sch ma sur la zone de travail dans la session de travail en cours L annulation suivie d une nouvelle action de construction ne permet pas le r tablissement d actions 4 3 Mesure des distances Cette fonction est disponible depuis l option Mesurer des distances sur le dessin du menu Outils ou depuis la barre d outils en cliquant sur l ic ne ez Ka Page 67 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL OUTILS D UTILISATION Mode op ratoire Mesure de distances sur le dessin a Activer l option de menu ou cliquer sur l ic ne pr cis e pr c demment La fen tre ci contre appara tra et sera accompagn e d un curseur constitu d une croix et d un symbole r gle E cart horizontal Distance b D placer le curseur vers la premi re extr mit du segment m
55. larmature 0 Valider pour la phase Valider pour toutes les phases Figure 64 Param trage du multicrit re Annuler Mode op ratoire a Renseigner successivement les champs sp cifiques aux donn es des sols et des inclusions impliqu es Entr e de param tres de sols compl mentaires Modules de r action K ou K Pressions limites px Comportement traction pure cisaillement pur ou traction cisaillement Entr e de param tres d inclusions compl mentaires Produit d inertie El Moment limite Wa Oe Wa module de flexion lastique b Si les valeurs saisies sont correctes valider la proc dure de saisie en cliquant sur le bouton Valider pour la phase ou valider pour toutes les phases selon que les propri t s soient valid es pour la phase en cours ou pour l ensemble du projet sinon sur le bouton Annuler Cette commande est applicable aux clous et pingles Elle permet de calculer ces inclusions en mode combin traction cisalllement ou cisaillement pur selon la m thode du multicrit re L approche mod lis e dans GEOSTAB est celle propos e par Blondeau Christiansen Guilloux et Schlosser 1984 Cependant l attention de l utilisateur est attir e sur le fait que la prise en compte de cette approche a t largement mise en cause notamment par Bridle 1989 Jewell amp Pedley 1990 et Bridle 1990 Les donn es saisir sont r sum es dans le tabl
56. le segment du profil fait office d axe angulaire pour saisir l inclinaison D placer le r ticule vers le sens trigonom trique positif ou n gatif et cliquer pour Valider pour la phase saisir la valeur de l inclinaison retenue Yalider pour toutes les phases Annuler Figure 53 Saisie d une force lin aire Si les valeurs de la force lin aire doivent tre entr es manuellement cliquer sur le bouton Passer en mode manuel Il ne reste plus qu saisir dans chaque case les propri t s de la force lin aire et cliquer sur le bouton Pr visualiser pour un aper u Si le r sultat de la saisie est correcte cliquer sur le bouton Valider pour la phase la surcharge ne sera active que pour la phase courante ou sur le bouton Valider pour toutes les phases la surcharge sera active pour toutes les phases sinon sur Annuler La force est alors repr sent e sur le profil Kal Page 38 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Figure 54 Visualisation des forces lin aires Remarques KM Le point d application d une force ne correspond pas forc ment un point du terrain naturel mais est obligatoirement positionn sur un segment Si celui ci vient tre d sactiv pour d autres phases la force sera d sactiv e galement Les inclinaisons sont rep r es par rappor
57. les caract ristiques sont plus faibles et ce notamment en mod lisation de ruptures par plans cf paragraphe 3 10 3 Figure 31 Mod lisation de l anisotropie 3 4 5 Variation de la coh sion en fonction de la profondeur Les calculs courants de stabilit imposent de d finir des sols de caract ristiques homog nes Pourtant sur le terrain un m me sol peut avoir des caract ristiques variant avec la profondeur Certaines mod lisations comme par exemple la prise en compte de caract ristiques plus faibles des faibles profondeurs li e aux cycles de gel d gel imposent de prendre en compte une variation de coh sion en fonction de la profondeur dans le sol Pour prendre en compte ce ph nom ne cocher la case Coh sion varie en fonction de la profondeur sous l onglet c f z Cette option est incompatible avec la prise en compte de l anisotropie Entrer pour chaque couple Profondeur Coh sion les valeurs voulues Vous pouvez passer d une valeur une autre par la touche Entr e Tabulation ou encore par les touches directionnelles Le graphique tra ant la mod lisation retenue s affiche et se met jour automatiquement Pour supprimer un couple de valeurs s lectionner son Horizontal au commet dela couche gt num ro et cliquer sur le bouton Supprimer Cliquer sur le bouton Tout effacer pour supprimer l ensemble des valeurs entr es Figure 32 Variation
58. les inclusions T T Te Ce domaine est indiqu sur la Figure 20 Pour conna tre les valeurs de T et T introduire dans les quations d quilibre on applique le principe du travail maximal pour un d placement du sol 7 tangent la surface de rupture Ona T T zo Avec Ss T l effort mobilis la rupture dans l inclusion T tout effort licite c est dire qui satisfait aux diff rents crit res Kal Page 105 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION 6 5 Surfaces de rupture 6 5 1 Surfaces circulaires Le programme dispose de deux m thodes pour la g n ration des surfaces circulaires et la recherche du cercle de facteur de s curit minimum La m thode de la bo te des centres La m thode des intervalles d entr e et de sortie La m thode de la bo te des centres est d crite sur la Figure 23 Dans cette m thode une grille de centres de cercles de rupture est tablie partir de deux points de coordonn es Xg Ya et Xp Yp du nombre d intervalles m selon l axe x et du nombre d intervalles n selon l axe y intervalles Ligne d iso s curit F constante n intervalles t 4 eh 1 A 1 1 A l TT E sl Ee Ee Figure 16 M thode des bo tes de centre En chaque point de la grille L cercles de rayon R compris entre R min
59. maximum est au nombre de 30 Ajouter Supprimer Caract ristiques g ctechniques eg 3 4 1 Ajouter un sol Associer des segments trame de sol sera activ e provisoirement et le num ro de Seulement pour la phase Phase Initiale sol s incr mente au fur mesure e e 0 Le num ro est affect mais les caract ristiques out associer au sol Ka g otechniques de ce sol n ont pas encore t d finies voir en 3 4 3 En cliquant sur le bouton Ajouter la prochaine Sol s lectionn 30 Cliquez au l un des sols ci dessous pour s lectionner un autre ol 3 4 2 Supprimer un sol En s lectionnant le sol puis en cliquant sur le bouton Supprimer le num ro de sol et sa trame seront non seulement effac s mais aussi ses caract ristiques g otechniques dans le cas o elles auraient t d finies ant rieurement Si d autres sols ont t d finis avec des num ros sup rieurs celui du sol supprim leurs num ros seront d cal s Figure 27 Caract ristiques des sols 3 4 3 Saisie des caract ristiques g otechniques des sols Choisir l option Caract ristiques g otechniques L utilisateur doit remplir les caract ristiques de chaque sol impliqu dans le calcul PAR LS Page 25 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES Caract ristiques g otechni
60. o seront positionn s les lits du massif Cliquer pour saisir l abscisse retenue R it rer cette action pour saisir le haut du massif b D placer le jusqu obtenir la longueur correcte des lits du massif L extr mit du massif est d pendante de la position de la souris Cliquer pour saisir cette longueur c D placer le curseur de la mani re ajuster l inclinaison retenue Cette inclinaison se mesure par rapport l horizontale et est positive dans le sens horaire Elle peut tre comprise entre 90 et l angle TN Horizontale d ce stade la partie droite de la bo te de dialogue s largit et laisse place aux param tres m caniques qui doivent tre saisis pour chaque massif impliqu Le nombre de lits et leurs caract ristiques peuvent tre modifi s manuellement Pour naviguer sur l ensemble des massifs 11 suffit de cliquer sur les boutons lt et gt gt Page 48 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION d Pour saisir manuellement un massif g otextile 1l faut cliquer sur le bouton Passer en mode manuel Commencer par saisir toutes les propri t s du massif Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u graphique de la saisie Si ces valeurs sont correctes cliquer sur les boutons Valider pour la phase ou Valider pour toutes les phases selon que les propri t s
61. par clic droit dans cette zone Ajouter une phase apr s Phase Initiale Ajouter une phase avant Phase Initiale Le menu d roulant qui s affiche permet de Ajouter une phase Ajouter un cas Phase Initiale Renommer Phase Initiale g Ajouter un cas Renommer Cas Initial _ Renommer une phase ou un cas Supprimer Phase Phase Initiale _ Supprimer une phase ou un Cas Supprimer Cas Cas Initial RE Figure 113 Menu Ajout Suppression de phase ou cas D 1 Phase n 1 Apr s ajout d une phase ou un cas Titre de la phase Phase n 1 B a Saisir le nom de la nouvelle phase et ou du nouveau cas Titre du Cas Cas 1 Mod le de la phase b Choisir la phase et le ou les cas modeles Il est possible dans le cas d ajout de phases de A copier dans la nouvelle phase tous les cas de Cas Initial la phase modele Phase Initiale Figure 114 Ajout d une phase ou d un cas LS Page 71 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE LED GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL GESTION DU PHASAGE D UTILISATION 5 3 Modification des phases Lors de la modification des objets les valeurs saisies peuvent tre valid es Walider pour la phase Soit pour toutes les phases bouton Valider pour toutes les Valider pour toutes les phases phases Soit pour la phase courante bouton Valider pour la phase Associer des seg
62. profil en mode manuel Si l utilisateur a d termin son profil l avance il est parfois plus rapide de saisir les coordonn es point par point dans une bo te de dialogue Pour commencer la saisie cliquer sur le bouton Cr er des segments manuel Cr er des segments mode manuel Mode op ratoire Point pr c dent a Entrer les coordonn es du point courant Passage de l abscisse l ordonn e possible par la touche Entr e 10 b Appuyer sur la touche Entr e pour passer la saisie du Loge prochain point Point courant c Effectuer les actions a et b autant de fois que n cessaire 20 Y 30 d Lorsque la saisie arrive son terme cliquer sur le bouton Terminer la saisie apr s avoir valid le dernier point Appuyez sur la touche ENTREE pour passer la coordonn e suivante e Si le profil comporte plusieurs cha nes de segments cliquer our lee dec encore chdescne eco sur le bouton Cr er une nouvelle cha ne de segments Cela courant est ignor aura pour effet de continuer la saisie sans fermer la bo te de D A APTA dialogue R it rer les actions de a d Terminer la saisie f Si au cours de la saisie le dernier point valid doit tre modifi cliquer sur le bouton Corriger et les coordonn es nm ront modifiabl ns la zone Poin rant Figure 17 Cr ation de segments manuel S ront modifiables dans la zone Point courant 3 3 4 Importa
63. re automatiquement les nappes ext rieures en tenant compte de l effet poids de l eau Cette option ne consid re pas les gradients hydrauliques et tient compte uniquement de la colonne d eau pour chaque tranche Notes La pression interstitielle la base de chaque tranche est gale au poids unitaire de l eau multipli par la diff rence de hauteur entre la base de la tranche et le niveau de la nappe quand cette derni re est situ e au dessus de la base m me si la nappe est au dessus du terrain naturel En cas de nappe au dessus du terrain naturel isol e de ce dernier par une tanch it cas de digues par exemple 1l faut rentrer l effet de nappe ext rieure par une surcharge ext rieure perpendiculaire au terrain naturel et dont l intensit est gale la pression hydrostatique 3 5 1 1 Cr er une nappe graphique Il faut cliquer sur le bouton Cr er une nappe graphique et valider par OK Une nouvelle fen tre s active ci dessous et une croix bleue se pr sente sur la zone de travail l abscisse gauche limite du profil afin de commencer la saisie Elle est prolong e d un axe horizontal en pointill s symbolisant la distance entre la croix et la position actuelle du curseur Remarque lorsque du d placement du curseur en hauteur la position relative de l altitude gauche s inscrit dans cette bo te de dialogue gt Page 31 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTEC
64. solution non triviale si le d terminant de la matrice contenant I est nul ce qui donne une quation de degr 3 ais e r soudre avec les m thodes classiques m thode de Cardan par exemple 5 3 Choix de oo et v A l origine le choix s tait port sur un couple on v gal AW cos 2a tan a 6 tait alors gale la contrainte de Fellenius Cependant la contrainte calcul e ainsi tant assez loign e de la contrainte r elle dans le sol le coefficient de perturbation n est alors pas suffisant pour retrouver la contrainte r elle Cette r serve est encore plus importante lorsque des efforts ext rieurs sont appliqu s sur la tranche surcharge Apr s recherches 1l est apparu que le choix optimal pour 6 et v tait PEEL c cot Op y 1 sing cos 2a p 5 dU Fa cos c coto T v tan q L expression de 6 provient du calcul trigonom trique dans le cercle de Mohr en supposant que la contrainte n est pas une contrainte principale La prise en compte d une contrainte initiale de cette forme permet affiner la contrainte calcul e initialement puisqu elle repr sente l tat r el de contraintes dans le sol de mieux prendre en compte l augmentation de la contrainte dans le sol d aux efforts ext rieurs verticaux F comme horizontaux F surcharges ancrages Kal Page 96 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE GEOSTAB MANUEL UTIL
65. th orique et exp rimentale INSA Lyon 1986 Nonveiller E 1965 The Stability Analysis of Slopes with a Slip Surface of General Shape Proceedings of the Sixth International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering Montreal Vol 2 pp 522 525 PETAL LCPC Programme d tudes de la stabilit des talus en rupture circulaire et non circulaire Laboratoire des Ponts et Chauss es France 1984 PHILIPPONNAT G HUBERT B Fondations et Ouvrages en terre 1997 4 dition Editions Eyrolles Projet National CLOUTERRE II Op ration de g nie civil et urbain Additif 2002 aux recommandations CLOUTERRE 1991 pour la conception le calcul l ex cution et le contr le des sout nements r alis s par clouage des sols Presses de l Ecole Nationale des Ponts et Chauss es 2002 Projet National CLOUTERRE Recommandations CLOUTERRE 1991 pour la conception le calcul l ex cution et le contr le des sout nements r alis s par clouage des sols Presses de l Ecole Nationale des Ponts et Chauss es 1991 Raulin P Rougues G Toubol A Calcul de la stabilit des pentes en rupture non circulaire Rapport de recherche des LPC N 36 1974 Seed H BR and Sultan HA 1967 Stability Analysis for a Sloping Core Embankment Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division ASCE Vol 93 No SM4 July pp 69 83 SETRA 1998 Les ouvrages de sout nement Guide de concepti
66. valid es pour la phase en cours ou pour l ensemble du projet sinon sur Annuler E SR RR AS RS A Figure 59 Mode d orientation des inclusions CLOU EN TRACTION CLOU EN COMPRESSION Figure 60 a lt 90 clou en traction Figure 61 a gt 90 clou en compression Le clou est consid r comme une inclusion li e en t te un parement alors que l pingle est libre en t te La traction r elle dans l pingle est aussi minor e par la distance paroi surface de rupture Figure 62 D finition d un clou sous GEOSTAB Figure 63 D finition d une pingle sous li au parement GEOSTAB libre en t te f la fen tre de saisie clou ou pingle pr sente enfin 3 options utiliser le multicrit re calcul des efforts Tmax TO T1 T2 calculer la longueur Optimum des clous Ces options sont d velopp es dans les paragraphes suivants Remarques Le point de la t te du clou ne doit pas forcement correspondre un point du T N mais est obligatoirement positionn sur un segment La traction limite dans l armature correspond g n ralement son effort limite lastique section multipli e par nuance d acier D Page 41 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES Dans le cas des clous auto foreurs 1l faut prendre comme diam tre de forage le diam tr
67. volumique paisseur coefficient appliqu la pouss e qui est fonction du rapport entre d placement attendu de la paroi et d placement n cessaire pour mobiliser la pouss e active coefficient d inclinaison de la pouss e 0 6 c D finir le diagramme de pouss e en redistribuant l effort sur le parement positionnement des points d inflexions hauts et bas d Si les valeurs saisies sont correctes cliquer sur Fermer Pour modifier les points d finissant le parement ou les caract ristiques associ es cliquer nouveau sur Configuration au parement du parement et r p ter les op rations a c 3 7 1 3 Calcul des longueurs optimis es La derni re option consiste calculer pour chaque lit de clous la longueur strictement n cessaire pour obtenir le facteur de s curit vis cf paragraphe 7 2 de la section Consid rations th oriques L utilisateur active cette option en cochant la case Calculer la longueur optimis e des clous pour les clous ou pingles dans chacune de ces bo tes de dialogue correspondantes figures 57 et 58 pr c dentes Les champs suivants s activent et sont renseigner Facteur de s curit demand Longueur minimale pour le calcul de l optimisation la longueur maximale tant prise gale la longueur du clou d finie dans les caract ristiques de l inclusion cf figures 57 et 58 Ka Page 43 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE C
68. 1 0 4 mm 25 1 56 5 113 5 197 1 226 2 402 1 692 7 Tableau de Traction Elastique kN Epaisseur sacrifi e la corrosion 0 mm 0 676 1 649 4 027 6 336 10 809 26 389 64 427 2 mm 0 214 0 676 2 005 3 420 6 336 17 314 46 155 Tableau de El KEN mi 4 mm 0 042 0 214 0 861 1 649 3 420 10 809 32 076 Epaisseur sacrifi e la corrosion 0 mm 0 201 0 393 0 767 1 078 1 608 3 142 6 136 2 mm 0 085 0 201 0 455 0 679 1 078 2 290 4 778 4 mm 0 025 0 085 0 241 0 393 0 679 1 608 3 637 Tableau des Moments Elastiques kN m 8 mm 6 3 31 8 56 5 100 5 226 2 454 0 8 mm 0 003 0 068 0 214 0 676 3 420 13 775 8 mm 0 003 0 036 0 085 0 201 0 679 1 929 Page 118 147 D GEOSTAB a dee D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE A 2 Clous auto foreur mm mm Epaisseur sacrifi e la corrosion Externe Interne 0 mm 2 mm 4 mm 8 mm 30 16 180 0 105 0 41 9 30 11 260 0 171 0 96 7 40 16 525 0 393 4 276 8 88 7 73 53 970 0 716 3 477 6 44 9 103 78 1570 0 1260 7 964 0 408 3 Tableau de Traction Elastique kN mm mm Epaisseur sacrifi e la corrosion Externe Interne 0 mm 2 mm 4 mm 8 mm 30 16 4 967 2 311 0 725 30 11 4 706 2 353 0 980 40 16 18 854 11 698 6 716 1 368 73 53 164 754 113 078 70 001 5 667 103 78 665 863 508 656 369 846 141 505 Tableau de El kNm mm mm Epaisseur sacrifi e la corrosion Externe Interne 0 mm 2 mm 4
69. 2 00 23 00 1 00 50 00 1 00 30 00 1 00 100 0 7 1 00 Coefficient de M thode 1 21 00 23 00 1 00 0 0000 1 00 40 00 1 00 120 0 1 00 Unit s kN m Figure 92 R sultats cercles de rupture selon les centres Remarques La carte des centres est d cal e en X et Y pour appara tre sur la figure L chelle de cette bo te est d form e V rification le minimum doit tre encadr par les 4 coins de la bo te D Page 60 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 10 1 3 V rification d une surface Cette commande permet la v rification du coefficient de s curit d une surface de rupture circulaire donn e Cliquer sur l option V rification d une surface La bo te de dialogue ci contre se pr sente V rification d une surface Mode op ratoire Bb bed E EE o a Cliquer sur le bouton Saisir le cercle graphiquement Une croix color e en vert se pr sente Elle symbolise le centre du cercle D placer la croix vers la position souhait e Cliquer pour Rayon du cercle 6 13 saisir les coordonn es du centre Saisi le cercle graphiquement BE nhiquement b Glisser et cliquer pour valider la valeur du rayon du cercle Le Pr visualiser cercle est ainsi dessin um c Pr ciser le nombre de tranches souhait Altitude du centre du cercle 11 Hombre de tranches A d P
70. 7 Kal Page 92 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE EZI GEOSTAB 458 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL METHODE DE BISHOP D UTILISATION AUa Force normale intertranche interne Variation de la force normale intertranche interne Force normale effective agissant sur la base de la tranche R sultante d une surcharge uniform ment r partie agissant au sommet de la tranche R sultonte du cisaillement mobilis la base de la tranche Force r sultante de la pression interstitielle agissant la base de la tranche Force r sultante de la pression interstitielle agissant au sommet de lo tranche Poids total de la tranche Coefficient sismique horizontal Coefficient sismique vertical Figure 7 Forces prises en compte pour la mod lisation num rique Lorsque la coordonn e y du point par rapport auquel est effectu l quilibre g n ral des moments tend vers l infini l expression finale du d veloppement devient y Ai FA2 0 F 4A3 Dans le logiciel les surfaces non circulaires sont calcul es avec la m thode de Carter en tenant compte du bras de levier y du point par rapport auquel on crit l quilibre des moments L utilisateur a n anmoins la possibilit s il le d sire de ne pas tenir compte du bras de levier c est la diff rence entre la m thode de CARTER tendue et la m thode de CARTER simplifi e 27 es Page 93 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CM
71. 79622 Figure 91 Modes de calculs G n ration par les centres La g n ration de surfaces de rupture par les centres peut galement tre configur e manuellement Mode op ratoire manuel Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 59 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION a Entrer toutes les valeurs pour chaque groupe de param tres Dans la zone Options de calcul s lectionner le mode de calcul appropri parmi les cas disponibles cas 1 cas 4 et renseigner les cases sp cifiques ce mode b Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u graphique de la bo te de centre d finie Si les donn es saisies sont correctes cliquer sur le bouton OK pour cl turer cette proc dure sinon cliquer sur Annuler Remarque Suivant le nombre de tranches retenues par cercle les r sultats obtenus peuvent tre tr s diff rents Avec peu de tranches on trouve rarement le cercle le plus critique Zones d entr e sortie des surfaces Echelle m i JI r de s curit 2 607 GEOSTABS v4 01 du 01 10 2006 d velopp par GEOS GEOS INGENIEURS CONSEILS Batiment Athena 1 http Mew gens fr E mail infof bgeos fr Parc d Affaires International 74165 ARCHAMPS FRANCE FAX 04 50 95 99 36 TF Tea G gs Fichier notice 4 00 23 00 1 00 0 000 1 00 35 00 1 00 50 00 1 00 M thode de BISHOP modifi e
72. 9300 1 00 40 00 1 00 Sh DN ele DONNES 21 00 21 00 1 00 0 000 1 00 40 00 1 00 100 0 1 00 1 000 1 00 1 000 1 00 0 070 0300 0 0000 SISMIQUES L 540 660 10 00 185 8 1 000 0 100 1 000 Gl F Cain 543 200 5 500 185 8 1 000 0 100 1 000 Sum 500 vm 600 CHARGES ET 544 897 7 500 185 8 1 000 0 100 1 000 o E00 106 Ae 006 FORCES 546 300 9 500 185 8 1 000 0 100 1 000 A CARACTERISTIQUES o ES DES INCLUSIONS Yt te LI Ls Esp e Ts TIRANT 1 542 000 20 00 1 000 2 000 15 00 200 0 age cio Massif Lit1 Lit2 Y1 Y2 Long Arm GEOT1 1 3 553 500 557 000 8 750 100 Rattache 100 1 00 Phi C ou fo 35 0 10 0 1 00 Rarmature 200 1 00 Xc 19 290 19 290 19 290 19 300 19 300 19 300 19 300 19 310 19 310 10 19 310 33 140 33 130 33 130 33 130 33 130 33 120 33 120 33 120 33 110 33 110 RESULTATS CARTOUCHE phase definitive combinaison fondamentale A eo BR ND Z Geos Ing nieurs Conseils Figure 118 Exemple de fichier r sultat Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE FIGURE Phase Initiale Cas Initial Page 75 147 D GEOSTAB a dee D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL GEOSTAB L gende CARACTERISTIQUES DES SOLS 1 Trame du sol 2 Num ro de la nappe associ e au sol 3 Num ro du sol 4 Facteur de s curit partiel RESULTAT 5 Abscisse du centre du cercle 6 Ordonn e du centre du cercle 7 Rayon du cercle 8 F
73. A 4 Y I c Po a tan o tana cosa 1 Io Bish A T 29 Bish Ds gt Tei AW anc 1 6 1 2 Eurocodes 7 Les v rifications aux tats limites sont calcul es avec les combinaisons d actions propos es par de la norme NF EN 1997 1 et la Norme d application fran aise NF 94 270 Les coefficients partiels pour le calcul des ouvrages en remblai renforc et des massifs en sol clou sont donn s dans l Annexe C en fonction des diff rentes approches Kal Page 97 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION Les v rifications minimales effectuer aux tats limites ultimes pour les situations de projet durables ou transitoires sont donn es dans le tableau ci dessous ELU type Approche Justification de la g om trie du massif Stabilit G n rale GEO Justification de Stabilit externe Poj BE a sol support la distribution des renforcements et du parement R sistance en STR gt traction ER R sistance Stabilit interne 8 l STR 2 d interaction R sistance du gt parement Stabilit mixte La v rification de la stabilit mixte d un ouvrage en sol renforc concerne les lignes de rupture potentielle par grand glissement qui interceptent et ou longent au moins un des lits de renforcement Elle doit prendre en compte la contribution de ces renforcements et de l
74. CHE Y GAUCHE X DROITE Y DROITE SOL NO m im m m SOUS JACENT 0 000 000 000 000 5 000 000 000 000 6 0990 000 000 000 10 000 000 000 000 6 000 000 000 000 0 000 S 000 500 mn Rmn PARAMETRES DES SOLS ISOTROPES Figure 126 Fichier r sultat Remarque Lors de l ex cution du calcul un fichier portant le nom du fichier de donn es mais avec une extension res est cr Ce fichier comporte un cho num rique de toutes les donn es et pr sente tous les r sultats sous forme num rique Cette fen tre s ouvre galement lorsque le calcul n a pu aboutir Le programme vous propose alors de consulter le fichier r sultat pour comprendre l origine du probl me gt Page 79 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL CONSIDERATIONS THEORIQUES GENERALITES D UTILISATION CONSIDERATIONS THEORIQUES 1 G n ralit s En g n ral l analyse par quilibre est statiquement ind termin e L exemple donn sur la Figure 1 illustre ce fait La r sultante des forces motrices Ra appliqu e la masse de sol situ e au dessus de la surface de rupture ainsi que la ligne d action de Ra peuvent tre d termin es directement Les forces motrices composant Ra comprennent les forces gravitaires les forces associ es aux tremblements de terre les pouss es d Archimede si la masse de sol est partiellement ou totalement immerg e
75. Cette m thode poss de l avantage de s appliquer toutes les surfaces de rupture y compris aux surfaces planes Carter a d montr que dans le cas o il est fait l hypoth se que AX O dans la Figure 3 la valeur du facteur de s curit d termin e en satisfaisant l quilibre global des moments et l quilibre des forces verticales appliqu es aux tranches individuelles variait suivant la position du point par rapport auquel l quilibre global des moments tait satisfait Figure 6 Forces dans une tranche par rapport un point arbitraire Ka Page 91 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL METHODE DE BISHOP D UTILISATION Selon la Figure 6 en sommant les moments par rapport un point arbitraire O l expression suivante de l quilibre des moments est obtenue gt AN y sing xcos amp W x AS x sin ycos amp U 23 1 Avec x et y les distances horizontale et verticale entre le point O et le point m dian de la base de chaque tranche L expression de la force de cisaillement r sistante de l expression 9 est ensuite remplac e dans l expression 23 et AN est substitu par sa valeur donn e dans l expression 16 Apr s arrangement simplification et transposition du terme AX l expression suivante contenant n 1 inconnues F et n valeurs de AX est obtenue n AC alcosa AW tan a F tang
76. D UTILISATION Avec O f o tana y tana x dx 221 O a tana tan p y x tana dx 225 Xo L Le I 0 22k T Avec O xT HE y dU y dE x dT Mu 221 O ld d 22m Etant donn e la pr sence du terme tana dans les quations il faut poser une limitation dans le cas o a gt 1 2 On va consid rer que si lal 1 2 107 rad alors Goen O dans 12 Ecriture matricielle Les quations 14b 15b et 16 du fait de la lin arit du syst me sur et u peuvent s crire sous la forme d une quation matricielle On a A B C 0 D E Fllui 0 23a G HI 1 0 Avec les variables A B C D E F G H et I d finies dans les quations 18e 22k soit H H H Hr H lt H IR I I 0 V V Y V VU V ll 0 23b I IR I 1 o O O O OF O lt O0 lt I I Avec H Oe directement calculables Ce syst me de la forme A x O est un syst me d quations lin aires homog nes PR Page 145 147 D GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION d R solution du syst me d quations Ecriture de l quation du facteur de s curit La solution triviale du syst me 23b est u 0 ce qui ram ne la solution de Fellenius Les solutions sont dites non triviales si le d terminant de A est nul soit H H H Hr H lt H
77. ECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 125 147 GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E D UTILISATION ANNEXE E DEVELOPPEMENT DE LA METHODE DE CARTER Les forces appliqu es chaque tranche sont d finies sur la Figure suivante Ligne d action Equilibre des moments par rapport au point O pour l ensemble des tranches n gt AN eat ane xcosa 1 AU DEE ing AQ cos8 5 2 di AW l k x kn AW 7 AS E sin CO y COS a 0 1 Equilibre des forces verticales pour la tranche AN AU cos 4 AS sin AX AW 1 kv AUgcos B AQ cos 0 2 Expression de la force de cisaillement mobilis e la base de la tranche As AC ta 180 a 3 Remplacement de AS dans l quation 1 par son expression donn e dans l quation 3 gt Page 126 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E D UTILISATION Zeg H y F AN AUs zue een 1 F AUS DEE sn F AQ cos 8 5 2 di F AW 1 k x F k AW er AC eg isina ycosa 0 4 Remplacement de AS dans l quation 2 par son expression donn e dans l quation 3 et expression de AN pour une tranche F AN AUG cos AC a AN ted a sin F AX F AW 1 k F AU g cos p F AQ cos 0 5 AN F os Ltd sin amp AC asin amp F AX AW 1 k AU s cos B AQ cos AU q cos 6
78. EILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL VERIFICATION DE KRANZ D UTILISATION l arri re par un plan vertical EC dit plan d ancrage fictif passant par le point C point d ancrage fictif ici le centre de la partie scell e en bas par la ligne de glissement BC Figure 24 Equilibre du massif Le point C est le point d application de la force d ancrage Il est appel point d ancrage fictif Il correspond g n ralement au centre de la partie scell e mais peut tre situ une distance de l extr mit gale l espacement entre deux tirants successifs de la m me nappe La surface de glissement la plus d favorable entre le point C et un point M quelconque du segment FB peut tre d termin e par des segments de droite ou des successions d arcs de spirale logarithmique Les coefficients partiels appliqu s l Eurocode 7 Approche 2 pour la m thode de Kranz sont donn s en annexe C Selon l annexe G de la norme NF P 94 282 l effort maximal compatible avec la s curit du massif est minimum lorsque la surface de rupture est constitu d arcs de spirale logarithmique non de segments de droite La th se de F Masrouri a montr que la ligne de rupture de la m thode de Kranz est plus proche d une ligne droite que d une spirale logarithmique les moyens informatiques actuels permettant de traiter rapidement un grand nombre de surfaces de type spirales loga
79. EOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 3 1 Saisie de la g om trie S lectionner l option Saisie de la g om trie du menu Pr paration des donn es La fen tre appara tra pour permettre l utilisateur de modifier soit les segments du profil soit sur les points servant relier les segments Saisie de la g om trie SEGMENTS CREER dez segments graphique CREER dez segments manuel MODIFIER un segment Se Ru Ee gemeng Les principes d utilisation de chaque bouton sont d crits dans les segments paragraphes 3 3 2 3 3 10 POINTS Tous les segments cr s seront automatiquement associ s au sol dont le num ro est affich dans la case pr vue cet effet INSERER up point IDEPLACER un point Tous les segments saisis seront actifs pour la phase courante ainsi FUSIONNER des points que pour les phases suivantes SUPPRIMER ponts et segments Figure 14 Saisie de la g om trie 3 3 2 Cr ation de segments de profil en mode graphique Le bouton Cr er des segments graphique laisse place au mode de saisie graphique des segments Une nouvelle fen tre s active et une croix rouge se pr sente sur la fen tre graphique afin de commencer la saisie Remarque lors du d placement du curseur la position relative du point courant x y s inscrit dans cette bo te de dialogue
80. GEOS INGENIEURS CONSEILS le code donn par le logiciel partie 2 de la proc dure de la bo te de dialogue ci contre 1 Contactez GEOS INGENIEURS CONSEILS au 04 50 95 38 1 4 En retour vous recevrez un code d activation qu il 2 Un code va vous tre demand Communiquez le code suivant faudra renseigner dans la partie 3 de la proc dure de la bo te de dialogue ci contre i Di Cliquez enfin sur le bouton Activer le logiciel A En change un code d activation vous est donn Votre code A Une nouvelle bo te de dialogue appara t vous E a confirmant que l activation du logiciel s est bien DH D 3 j J 9 APE NEO d roul e et vous donnant la date jusqu laquelle le logiciel est actif Figure 1 Entr e du code d activation gt Page 9 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL INSTALLATION D UTILISATION 1 2 2 Version int grale Il est n cessaire de d sinstaller toutes les versions de GEOST AB pr sentes sur le poste avant d installer une version int grale du logiciel Quel que soit le type de protection l installation du logiciel se fait de la mani re suivante Ex cuter le fichier Setup exe situ sur le CD ROM fourni ou t l charg depuis le lien envoy par GEOS INGENIEURS CONSEILS en d compressant le dossier t l charg Suivre les diff rentes tapes de l assistant d instal
81. HNIQUE HYDRAULIQUE Page 34 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 5 1 6 Supprimer points ou nappes La suppression de points ou nappes s effectue via le menu Gestion des nappes d eau pr sent pr c demment cf figure 40 en cliquant sur le bouton Supprimer points ou nappes L outil de suppression d objet pr sent dans la barre d outils peut galement tre utilis 3 5 2 La gestion des nappes phases Pour une phase donn e si les conditions d eau sont diff rentes il faut cr er une nouvelle nappe Il faut alors penser d sactiver les nappes des phases pr c dentes 3 5 3 Param tre de pression interstitielle r GEOSTAB propose galement la prise en compte des conditions d eau par l interm diaire des pressions interstitielles Pour saisir les param tres de pression interstitielle pour chaque sol d fini dans votre fichier cliquer sur l option Param tres de pression interstitielles La bo te de dialogue ci dessous appara t Pressions interstitielles Mode op ratoire a S lectionner le num ro de sol d fini au sein du fichier Saisie des param tres de pressions interstitielles en cliquant sur les boutons lt et gt La trame du sol en question s affichera Son B B OoOo b Saisir la valeur du param tre de pression pour le sol choisi Param tre de pression interstitielle ru gg c R p ter les actions a et b a
82. HNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES Altitude droite Point Courant Ne Figure 41 Cr ation nappe graphique Mode op ratoire a Cliquer pour prendre en compte ce point de nappe b Un segment bleu en pointill s se dessine en prenant comme point de d part le point de nappe pr c demment saisi Il ne reste plus qu saisir Paltitude droite de la nappe correspondant l abscisse limite droite du profil en faisant varier l ordonn e de la croix bleue Cliquer nouveau c La nappe ainsi cr e est num rot e et le centre du segment bleu est accompagn du symbole de nappe d Pour saisir les extr mit s de la nappe manuellement il faut cliquer sur le bouton Passer en mode manuel avant la partie c du mode op ratoire d crit pr c demment Commencer par saisir les altitudes de la nappe Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u graphique de votre saisie Si ces valeurs sont correctes cliquer sur le bouton OK ou sur Annuler Figure 42 Visualisation d une nappe d finie point par point dans la fen tre de r sultats Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 32 147 D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES 3 5 1 2 Cr er une nappe manuel Il faut cliquer sur le bouton Cr er une nappe manuel et valider par OK
83. IQUE HYDRAULIQUE TAB D GEOS 458 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL SUR LES CLOUS D UTILISATION L effort T strictement n cessaire dans l axe du clou pour que le poids du parement soit repris par frottement sur le sol condition de non glissement du parement Figure 21 Effort T L effort T strictement n cessaire pour que le parement puisse reprendre les efforts de pouss e Ainsi GEOSTAB calcule l effort de pouss e par la m thode de CULMANN comme le fait GEOMUR le majore pour tenir compte d un tat interm diaire entre la pouss e active et celle au repos puis il en d duit le diagramme de contraintes l arri re de la paroi Afin de tenir compte de la pr sence des clous il est possible de red finir ce diagramme selon une forme d finir dans le logiciel rectangulaire triangulaire ou trap zo dale comme cela est fait pour les tranch es blind es cf Philipponnat fig 9 37 O La pouss La pouss e exerc e sur l cran s crit mm P SE 2 O Ki Avec le d placement relatif mesur lors de la r alisation de parois clou es et a le d placement relatif de l cran n cessaire pour atteindre l tat actif D apr s les Recommandations CLOUTERRE 1991 Tableau 13 3 1 1 et l Annexe C3 de la norme NF 1997 1 EC7 Tableau C1 0 0 0 4 Ainsi T 1 3 Pa En l absence de tout d confinement la pouss e exerc e sur l cran serait celle au repos et dans ce
84. IR IR IR Y Y Y det V V V 0 24 D D D O O O D OF O T T T 1 Par un changement de variable de la forme 1 et en d veloppant le calcul du d terminant il vient une quation de la forme a T a r a to 0 25 Avec a V H 0 H 0 V P 0 H WEE H Or 0 25a a V H 0 H 0 H 0 H 0 V H 0 H 0 V4 H 0 H OU H CL H 0 7 B SE H 0 V L n O da O H SE PH Ort H O H 0 25b a V H 0 H 0 V H 0 H 0 H 0 H Oli V H OU H 0 V H 0 H O H 0 H 0 bk H CL H Ort L n d i H 0 H CL H 0 25c a V H SE H 0 V HE SE H O 7 H Lt 0 25d La m thode de Cardan est alors utilis e pour d terminer les racines de l quation 25 CH Page 146 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION R solution de l quation du troisi me degr en I L quation de base est l quation 25 2 r a SP a Uta 0 Si ay O alors l quation 25 peut tre divis e par ap et le changement de variable a X IT gt peut tre effectu On obtient une quation de la forme do X p X 9 0 26 Avec a a Dr me 26a dy Ar d Da a d a O do 26b 210 FA de q La m thode de Cardan consiste
85. ISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION 6 Mod lisation 6 1 Coefficients de s curit partiels Le programme permet d effectuer les calculs selon la m thode traditionnelle avec un coefficient de s curit global ou selon les m thodes des coefficients de s curit partiels selon les recommandations des Eurocodes 7 NF P 94 270 et CLOUTERRE coefficients pond rateurs sur les actions et sur la m thode et des coefficients de s curit partiels sur certains param tres de r sistance des mat riaux 6 1 1 Recommandations CLOUTERRE Les valeurs des coefficients pond rateurs sur les actions et sur la m thode des recommandations CLOUTERRE 91 sont donn es dans l Annexe C en fonction de la nature des actions pour les combinaisons fondamentales et accidentelles pour des ouvrages courants et sensibles La formulation du facteur de s curit global selon la m thode de Fellenius telle que donn e dans l quation 11 est n Y AC a AW cos amp tanga E 3 AW sing 1 Selon la formulation aux E L U l expression devient Gk Ts AW cos Ee d r SL IC Ro Fell 28 Te 2 Ier AW omg 1 De m me la formulation du facteur de s curit global selon la m thode de Bishop modifi e donn e dans l quation 14 n AC acos AW tan d a 2 cos l tand atana F ES n 3 AW sing 1 devient quand elle est exprim e selon la formulation aux E L U AC tan d ET
86. L GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL METHODE DE BISHOP D UTILISATION Les expressions A1 A2 et A3 tant A C a cos tan a w 1 k k tan U cos U cos P tan a sin PB 0 cos tan sin 9 A2 W 1 4 tana k U tan cos 8 sin Q tan amp cos sin A3 tan amp tan a Avec Eu coefficient sismique horizontal _Kk coefficient sismique vertical UA la r sultante de la pouss e de l eau agissant la base de la tranche Un la r sultante de la pouss e de l eau agissant au sommet de la tranche Q la r sultante de la surcharge superficielle agissant sur la tranch e BD l inclinaison de la face sup rieure de la tranche l inclinaison de la face inf rieure de la tranche o l inclinaison de la r sultante Q D Page 94 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL D UTILISATION METHODE DES PERTURBATIONS 5 M thode des perturbations 5 1 Principe Dans la plupart des cas la mod lisation impose de d composer la surface de glissement selon des tranches Quelle que soit la m thode consid r e Bishop pour les surfaces de ruptures circulaires ou Carter pour les surfaces non circulaires il r side que les inconnues pour une tranche de sol donn e sont la contrainte normale sous la base de la tranche ainsi que la contrainte tan
87. LAB o ee 73 EE 73 as Page 1 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL TABLE DES MATIERES D UTILISATION 02 ARCS ET EE 73 6 3 Fin de calcul Affichage de la feuille de r sultats nnenoessenennnnsssssssseeresssssssee 74 64 Visualiser le fichier E sitos diria ne r nnna cceense en TESIEN EA 78 CONSIDERA HONS THEORIQUES cocinada 80 L CENERALE eera E A E EE D Da OEE ER 80 2 GENERALITES SUR LA METHODE DES TRANCHES ssosccsciriicainiatan Eecher nRa RONS Andia Siea na 83 do MEIHODE DE FECL I ee 86 O A E 87 4 1 M thode de Bishop modifi e ss 87 4 2 M thode de Bishop rigoureuse nr ita ana 87 4 3 M thode de Bishop modifi e tendue M thode de Carter 91 3 METHODE DES PERTURBATION S nas none ena ae eiaa r E e riais 95 se PE O 95 22 NUS CO Equal cias 95 A A PA eE E E o en 96 OM MODELER STONES nee ce dt OA ten DR a et 97 OL e gen de securite DAS ane EEEE EnEn 97 02 PA SCO E ira 98 6 3 Prseencompte AA eo AA 98 64 Prise En compte des ale e CN 100 C e A O E II 106 6 6 Prise en compte des sollicitations sismiques s ssssooeeessssssssseeresssssssseerrsssssssees 108 Ts CALCULS SUR LES COR na ao nee ao annee a E nie tio 110 TA CIlous Efforts a Darme unica ile 110 7 2 Calcul des longueurs optimis es de clous occccccnnononnnccnnnnnnnnnnnonnnnnnnnnnnnnnnnnonnnnss 111 Oy VERE ATON DE NRA NZ a ae ne a di
88. Logiciel GE DS TAB SWalidationhfichierpressu tat Parcourir fichier texte d extension a Di Annuler V rifier que le nom du fichier soit entre guillemets Valider en cliquant sur Ok ou sur Annuler Figure 49 S lection du fichier de pressions interstitielles Ce fichier doit tre au format texte et devra respecter la mise en forme suivante X y pression 10 Nombre de points 100 maximum ar Q 100 s Q 100 10 Q 100 E 0 100 t La 90 De k SE or e SCH Las k 90 O 2 80 ek EE 80 y y Tabulation Tabulation Mise en forme n nombre de points n Abscisse point 1 TAB Ordonn e point 1 TAB Valeur de pression 1 Abscisse point 2 TAB Ordonn e point 2 TAB Valeur de pression 2 PA Abscisse point n TAB Ordonn e point n TAB Valeur de pression n es Page 36 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Remarque Dans ce cas la pression interstitielle la base de chaque tranche est calcul e par interpolation partir des points les plus proches et de l isobare u 0 La pression calcul e sera d autant plus pr cise que le maillage sera serr 3 6 Saisie des charges Pour saisir une charge s lectionner l option Charges du menu Pr paration des donn es Une bo te de dialogue se pr sente et propose de choisir la saisie d une surcharg
89. ML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Un algorithme de recherche par profondeur d termine la longueur minimale assurant la stabilit au facteur de s curit vis entr par l utilisateur 3 7 2 Tirant d ancrage 3 7 2 1 Saisie des tirants Pour la saisie d un tirant cliquer sur le bouton Tirant barre d outils Cr ation d une inclusion La bo te de dialogue ci dessous se pr sente Un tirant par d faut s active sur la zone de travail Le tirant est repr sent par un trait rouge paissi l extr mit en profondeur et inclin Sa t te est surmont e d un axe en pointill s orthogonal au segment auquel il est li Le d placement lat ral de cet axe est li au d placement du curseur Suivant les actions la bo te de dialogue renseigne sur les coordonn es du point d application du tirant Tirant Mode op ratoire Num ro de l inclusion courante 1 e a D placer le curseur l abscisse d sir e La bo te de Emplacement de la t te dialogue renseigne sur le num ro du segment ainsi que sur les Segment associ 2 HK possibilit s d abscisses et d ordonn es intervalle li es au segment o sera positionn le tirant Cliquer pour saisir SE Min TE l abscisse retenue Ordonn e 7 814 b D placer le jusqu a obtenir la longueur correcte du tirant L extr mit du tirant est d pendante de la position de la
90. R f rence de l affaire R fAffaire Signature de l utilisateur SIGN _ nom de l utilisateur Type de figure FIGURE Num ro de figure 123456 num ro de figure R f Affaire GON JJMM AS HH MM Manuel de l utilisateur GEOSTAB 2013 FIGURE dha Commentaire 1 123456 E F Commentaire 2 Geos Ing nieurs Conseils comai e a Figure 11 Configuration du cartouche es Page 17 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Option Caract ristiques du dessin du menu Pr paration des donn es Caract nstiques du dessin Chois des unit s Saisissez en toutes lettres les unit s de Unit de force EN force et de longueur que vous souhaitez utiliser par exemple kN et mi Unit de longueur rm Utiliser les unit s par d faut V G rer de la couleur pour les profils de donn es Echelle de repr sentation pour les forces et les surcharges Les champs ci dessous ne concernent que les sorties graphiques Pour modifier les param tres du dessin courant utilisez les fonctions dispos es en bas de la fen tre principale Limites de la zone d impression rectangle en Distorsion Intervalle dez Se pointill s sur le dessin en graduations Minimum Maximum Suivant SN 100 1 Suvant 20 100 1 Suivant Y Suivant Y 778 243 El G rer de la couleur pour les profils de 29
91. X1 t X1 Pal et T yhd 20d A DES A xo Li D V 20e IR Avec V lors dx 209 xy tan p tana es Cry dx 20g Ge ER Re p d E V 20h IR Avec V lors tana dx 20i X1 n tan V o banal mur 205 Xo L Le V F V 2 20k IR Avec V T T T 7b d 201 X1 Lt V EE dx 20m a I Ls CH Page 143 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION Equation des moments A et u sont isol s dans 16 X1 tan tan y tan Or y e A xXx dx xa ED E d n 1 L on ye anay J a ne tan E T TT ana dx X1 G X1 cd X1 dx nr DAD Ode El x ID mu D dx S T TT D Telg Y y y dU y dE x dT My 0 21 21 est de la forme 1 G u H I 0 22a Avec tan p ln e tana dx 22b Lens G Op y tana x dx Un Xo X0 H ta tana y tana x dx n 22c x tang tan a on cl y x tana dx Fel T TC y p X1 al X1 S X1 ei Dm Ax x tana dx f x Ll poh dx a T T T x TC pa Seu y dU y dE x dT M O G 0 22e T Avec O oy y tana x dx 20f X1 tan p O op y x tana dx 222 2 Dr Ka y g p O H 0 22h T CH Page 144 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB Es MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F
92. XE C D UTILISATION e Facteurs partiels pour les r sistances g otechniques o pour la v rification de la stabilit externe des ouvrages en sol renforc o pour la v rification de la stabilit mixte et de la stabilit g n rale des ouvrages en sol renforc Stabilit R sistance globale au mixte et cisaillement sur une surface de 1 0 1 0 g n rale rupture Note Coefficients partiels l Eurocode 7 Approche 2 pour la m thode de Kranz 1 35 W y F 135 P 4 LC ke P ks Tv 1 5 Pr P LC ke P ks Tv Pre Coefficient de m thode 1 1 gt Page 124 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE D D UTILISATION ANNEXE D ACCELERATIONS SISMIQUES Le calcul de l action sismique s effectue par la m thode statique quivalente D apr s l AFPS 90 deux combinaisons d acc l ration sont tudier ay gt 0 ay lt 0 E a gt 0 a gt 0 COMBINAISON A COMBINAISON B Pour conna tre la valeur de l acc l ration l utilisateur peut se r f rer a l AFPS 90 ou la NF P 1998 5 9 2 Tome 1 pour les stabilit s de pente 16 4 Tome 2 pour les ouvrages ancr s Ou la NF EN 1998 5 7 3 2 2 Oh ech S et O 0 5 Op ouvrages de sout nement 4 1 3 3 on 0 50grY 1 r et O 0 5 6 stabilit des pentes D GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOT
93. a t Une croix rouge appara t galement sur l interface graphique et se d place sur la cha ne de segments SES survol e en maintenant les donn es jour Un trait pointill Min ee gris mat rialise la distance entre le curseur de la souris et le DEER point ins rer Segment 29 Abscisse U Drdonm e 51 45 41 3 31 23 b Lorsque les valeurs du nouveau point conviendront cliquer sur le dessin Passer enmode manuel c Le bouton Passer en mode manuel permet de naviguer sur la cha ne de segments l aide de boutons fl ch s Annuler Ok Figure 23 Insertion d un point KM Les coordonn es respectives de chaque segment parcouru sont signal es de mani re conna tre l intervalle en abscisse ou en ordonn e dans lequel le point doit tre positionn Entrer une nouvelle valeur en abscisse ou ordonn e l autre valeur sera calcul e automatiquement cliquer sur le bouton Pr visualiser Si les nouvelles valeurs saisies sont satisfaisantes cliquer sur le bouton OK sinon cliquer sur Annuler La num rotation des segments tiendra compte de ce changement 3 3 8 D placer un point de la g om trie Il est possible de d placer un point de la g om trie pr existante en cliquant sur le bouton D placer un point de la g om trie cette option permet de ne pas scinder deux segments car ceux ci restent accroch s Lorsqu un point sera survol par le curseur de la souris celu
94. acteur de s curit avec inclusions 9 Facteur de s curit avec inclusions 10 Effort en traction dans le clou 11 Effort en cisaillement dans le clou 1 12 Effort en traction dans le tirant 1 13 Effort en traction dans le g otextile 2 14 Effort en traction dans le g otextile 3 A chaque cas ou phase correspond la feuille de r sultat associ e Il vous suffit de cliquer sur les phases et cas dans le menu de gestion des phases figure ci contre pour naviguer entre les r sultats des diff rents calculs Les coefficients de s curit s obtenus sont inscrits pour les cas calcul s CHARGES ET FORCES 15 Contrainte gauche pour une surcharge 16 Contrainte droite pour une surcharge 17 Intensit de la force ou de la charge 18 Inclinaison de la force ou de la surcharge DONNEES SISMIQUE 19 Acc l ration sismique horizontale gravit 20 Acc l ration sismique verticale gravit 21 Pression de cavitation 22 Orientation des composantes SURFACE de RUPTURE 23 Zone d entr e des surfaces de rupture 24 Zone de sortie des surfaces de rupture a Phase Initiale sel Cas Courant Fs 1 69 wi Cas pesant Fs 1 78 Cas all geant Fs 1 18 a ME Phase chantier largissement pe Cas d capage Fs 1 63 a HI Phase chantier largissement pel Cas l re mont e Fs 1 64 E LE Phase autoroute largie wi Cas Court terme Fs 1 58 a Phase autoroute largie T3 Cas Long terme Fs 1 51 wi Cas pesant F
95. auteur piezom trique poids unitaire de l eau poids unitaire total du sol valeur moyenne de nu le long de la surface de rupture Figure 10 D finition du coefficient r PAR LS Page 99 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION 6 4 Prise en compte des inclusions 6 4 1 Types d inclusions Plusieurs types d inclusions peuvent tre pris en compte par le programme GEOSTAB Ces inclusions sont sch matis es sur la Figure 18 Elles comprennent les clous ou pingles d une paroi clou e 1 les tirants 2 d un sout nement constitu d un rideau de palplanches ou de pieux 3 une nappe de g otextile 4 l interface entre une couche compressible et un remblai des colonnes de gravier 5 pour am liorer les caract ristiques de compressibilit et de r sistance de couches de mauvaise qualit des micropieux 6 pour l pinglage de surfaces de rupture VDS Ges oe q otextile 6 Epinalaae por micropieux AG Sout nement rideau palplanches pieux Roche Figure 11 Types d inclusions prises en compte par Geostab 6 4 2 Sollicitation d une inclusion prise en compte dans les calculs de stabilit Le comportement d une inclusion qui est travers e par une surface de rupture a t d crit par Blondeau Christiansen Guilloux et Schlosser 1984 L interaction entre le sol et l
96. c droit sur la Terminer Annuler ELD Figure 109 Ajout d une tiquette Kal Page 69 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL OUTILS 4 5 2 Sondages Vous pouvez galement saisir les coupes g ologiques de sondages dont vous disposez de mani re compl ter le profil ou pr alablement la d finition de celui ci Sondage num ro 1 Bond Nom du sondage Position x H r H Positonner Graphiquement Accrocher aux segments Longueur 1 Orientation O Mombre de couches 1 Salsle dez couches Couche num ro 1 Profondeur base de couche 1 Hom Couche 1 douter une couche Supprimer une couche Ajouter un sondage Supprimer Terminer Annuler Figure 110 Saisie des sondages 4 6 Zone des 3H Mode op ratoire a Cliquer sur Affichage puis sur Saisies des sondages puis sur Ajouter b Saisir le nom du sondage c Positionner le sondage soit en saisissant les coordonn es soit en le positionnement graphiquement Il est possible d accrocher celui ci un segment en cochant Accrocher aux segments d Saisir la longueur totale et l inclinaison du sondage c Saisir la profondeur de la base de la premi re couche et son nom Ajouter ventuellement une nouvelle couche en cliquant sur le bouton ajouter une couche Recommencer la saisie de la profondeur et du nom Recom
97. ces avertissements Si le projet contient plusieurs cas et ou plusieurs phases la fen tre illustr e ci dessous Page 73 147 as GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL GEOSTAB S lectionner les phases Jl Cas Initial E ME Phase n 1 Ne cas qui va bien Mil Cas 1 iR Cas 2 EN Phase n 3 o ERA Cas 1 II Phase Finale R el Nue Cas 1 i jep 5 disc Cas Pesant Nu Cas allegeant Tout S lectionner Tout Des lectionner Figure 117 S lection des Phases Cas calculer Annuler Elle permettra de savoir quels cas ou phases l utilisateur veut effectuer le calcul Il suffit de cocher ou d cocher les cases correspondantes Ensuite la fen tre de v rification illustr e en figure pr c dente appara t Si ce stade les donn es contiennent des erreurs GEOSTAB d sactive le bouton Lancer le calcul pour obliger Putilisateur rectifier les valeurs mises en cause dans le bloc Erreurs Si seuls des avertissements sont pr sents sur cette fen tre alors le calcul peut quand m me tre lanc Lorsque le bouton Lancer le calcul est disponible cliquer sur ce bouton L utilisateur est oblig d enregistrer le fichier Apr s quelques secondes d attente l utilisateur obtient la sortie graphique correspondante Cette fen tre de r sultats rassemble les donn es et r sultats du calcul sur une ou plusieurs feuilles au format A4
98. ci 2 Caract ristiques g otechhiques Das du Hat du R sistances de l armature Mim massif massif May db 4 629 8 106 Angle de frottement interne R sistance de l attache 0 0 LU 3 3 331 12215 145 Di Coh sion Hombre de lite Volet activ apr s la saisie des donn es suivantes Longueur des lits nombre de lits longueur des lits inclinaison des lits Inclinalzon des lits Passer en mode manuel previsuallzer Valider pour la phase Valider pour toutes les phases Annuler Figure 74 Saisie d un massif g otextile La bo te de dialogue ci dessus se pr sente Un massif g otextile par d faut s active sur la zone de travail Il est repr sent par un trait rouge correspondant au dernier lit du massif puis de 3 traits rouges d s que l on a s lectionn la position du pied du massif La t te du dernier lit la position de ce dernier est surmont e d un axe en pointill s orthogonal au segment auquel il est li Le d placement lat ral de cet axe est li au d placement du curseur Apr s un ensemble d actions d crites de a c du mode op ratoire 1l est possible de constater que la bo te de dialogue donne sur les propri t s du massif g otextile Mode op ratoire a D placer le curseur l abscisse ou l ordonn e d sir e La bo te de dialogue renseigne sur le num ro du segment ainsi que sur les possibilit s d abscisses et d ordonn es intervalle li es au segment
99. clusion L tat de contraintes dans l inclusion correspondant aux efforts Tn et Tc au droit de la surface potentielle de rupture A A est celui repr sent par le cercle de Mohr de la Figure 21 Il consid re que la contrainte 7 normale la face perpendiculaire la surface A A est nulle PAR LS Page 102 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL D UTILISATION MODELIS ATION Condition de rupture T n OA E Te 7A Le S section de l inclusion Figure 14 R sistance propre de l inclusion L tat de contrainte limite selon le crit re de rupture de Tresca est r lt T 0 2 f Avec Oo la contrainte de rupture la traction pure 2 O 2 p T lt CLN Exprim en termes d efforts T et T Avec R la r sistance en cisaillement de l inclusion R la r sistance en traction de l inclusion 2 2 DS 2 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 103 147 D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION L quation d finit la condition de rupture de l inclusion au point O point de moment nul et d effort de cisaillement maximum Dans un rep re Ta Te Le domaine d crit par l quation pr c dente est une ellipse de grand axe R et de petit axe R avec Rn JN 6 4 4 Interaction par frottement lat ral L effort n
100. connu CH Page 141 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB Es MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION 18b devient H A H 18e IM Avec Ka H De tana dx 18f Xo X1 tan H ou des 188 Ge KH p H et H sont alors enti rement calculables De la m me mani re 18c devient H B H 18h IR Avec H E tan a dx 18i Xq n tan S H o tana des an a Ipe Is p Et 18d est de la forme H C H 18k IR Avec Fi U U F ES 181 X1 S H dx 18m 3 E Is Remarque dans le cas de surfaces planes les param tres H sont proportionnellement reli s entre eux puisque dans ce cas a est constant Le syst me n admet alors pas de solution ce qui constitue une limite la m thode des perturbations Equation des forces verticales A et u sont isol s dans 15b X1 tan tan X1 n tan tana Ou EE dx 4 o tana eto dit dx Xo I Lee 0 D dE p p dei Lt X1 de I yp pdx Flim 0 Zen T eT L Xo 19 CH Page 142 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE a GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION 19 est de la forme A DEEE 0 20a Avec Xy Kg tan v tana D on d o le 20b Xo Xo F T Le p x X1 tan p E l 0 tana dx o Jana dx 20c SS l SS l Le
101. culs avanc s pour les clous La position des efforts maximums Figure 120 Menu Commande Le diagramme des contraintes T2 red finis Le diagramme de pouss e de Culmann Zones d entr c sortio des surlaces mm Zones d entr c sortio des surfaces D Echelle m 4 1 250 Echelle m 1 1 250 1 1 o o PC 5 58 m P 20000 surfaces calcul es Diagramme de pouss e calcul par Culmann Facteur de s curit 1 501 20000 surfaces calcul es Diagramme de pouss e d fini par l utilisateur Facteur de s curit 1 501 Figure 121 Visualisation des diagrammes de pouss e 6 3 2 1 Choix de l chelle L utilisateur peut choisir l chelle d affichage de la sortie de GEOSTAB surtout en cas de r tr cissement et d agrandissement en s lectionnant l option Choix de l chelle du menu Commandes Echelle du dessin Gi vous d sirez effectuer des mesures directement sur la page imprim e cholsissez une chelle puis lancez l impression La bo te de dialogue qui appara t laisse l utilisateur saisir la valeur de l chelle sachant que la valeur de l chelle courante est 1 cm sur la page imprim e en abeciszez gt renseign e dans la zone de saisie repr sente E mi sur le tallas L utilisateur peut savoir si sa nouvelle valeur se trouve encadr e entre les valeurs de la plus petite et de la plus grande chelle en GE plus gande chelle cliquant sur les boutons Affiche
102. d quilibre pour les surfaces non circulaires ajout des forces sismiques dans les quations d quilibre Les renforcements peuvent tre de diff rentes natures inclusions subhorizontales clous ou subverticales inclusions rigides profil s tirants pingles g otextiles Terre Arm e Les coefficients partiels choisis peuvent tre issus des normes fran aises d application de l Eurocode 7 issus des recommandations CLOUTERRE diff rents entre l int rieur et l ext rieur d une enveloppe d finie par l utilisateur personnalisables Ka Page 7 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE d GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL INTRODUCTION D UTILISATION Les surfaces de rupture peuvent tre circulaires et inconnues avec une recherche par une bo te de centres ou par intervalles d entr es sorties circulaires et connues avec calcul du facteur de s curit en fonction des coordonn es du cercle en spirales logarithmiques avec une recherche par intervalles d entr es sorties non circulaires avec un ou des plans prolong s l amont par un coin de pouss e et l aval par un coin de but e ou par des cercles suivant des plans d finis point par point al atoires Les m thodes de calcul sont BISHOP modifi e avec pour facteur initial des it rations FELLENIUS pour les surfaces circulaires CARTER pour les surfaces non c
103. d arrachage de l inclusion qui est gal l adh rence sol inclusion sur la longueur La situ e entre la surface potentielle de rupture et l extr mit de l inclusion Pour les efforts T et M une pression de contact sol inclusion qui ne peut d passer la pression limite du sol p telle qu elle peut tre d termin e au pressiom tre par exemple La repr sentation graphique du crit re global de rupture sol inclusion est donn e sur la Figure 20 Ce crit re tablit la surface enveloppe inf rieure des trois surfaces correspondant aux crit res de rupture nonc s pr c demment r sistance propre de l inclusion interaction par pression de contact interaction par frottement lat ral Chacun de ces crit res est analys ci dessous R sistance de l inclusion Interaction par pression de contact plostification inclusion Interaction par frottement lat ral Interaction par pression de contact plastification du sol Surface de rupture Surface de rupture al Figure 13 D finition du multicritere pour les inclusions 6 4 3 R sistance propre de l inclusion L tat de contraintes limite pour les conditions de r sistance propre de l inclusion est indiqu sur la Figure 21 Il est fait l hypoth se d une distribution uniforme des contraintes normales et de cisaillement au travers de la section S de l inclusion selon la surface potentielle de rupture A A consid r e normale l axe de l in
104. de la coh sion La mod lisation peut se faire suivant l une ou l autre des configurations d crites ci dessous Horizontal au sommet de la couche c est dire Parall le au toit de la couche c est dire que la que la profondeur nulle se situe au niveau du point qui profondeur nulle suit les segments d finissant le toit de la poss de l ordonn e la plus grande et sous lequel est couche de sol concern situ le sol concern PAR LS Page 28 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE EaI GEOSTAB 9 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION IMTI CI ageet COTTON Figure 33 Configuration Horizontal au sommet Figure 34 Configuration Parall le au toit de la de la couche couche 3 4 6 Variation de langle de frottement interne en fonction de la pression de couverture Pour des faibles paisseurs de couverture et notamment pour le calcul des cercles de peau ou encore pour des sols soumis au cycle gel d gel il s av re que l angle de frottement interne faible contrainte est sup rieur langle de frottement d termin classiquement crit re th orique de Mohr Coulomb cf Figure 35 ci dessous Contrainte tangentielle k Pa CH pp EN v D D ni S Contrairte normale k Pa Figure 35 Crit re th orique Mohr Coulomb La mod lisation d un tel sol
105. de pr contrainte Mode de calcul du tirant cf sch ma Tableau 4 Tirants Donn es et unit s 3 7 2 2 M thode de Kranz V rification des crans tirant s GEOSTAB permet la v rification de la longueur des tirants en accord avec les recommandations de l Eurocode 7 selon la m thode de Kranz cf NF P 94 282 Annexe G et paragraphe 8 de la section Consid rations th oriques du pr sent document Pour activer cette option s lectionner V rifications tirant m thode de Kranz du menu Outils de la barre d outils La fen tre ci dessous s affiche lt lt Page 45 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Mode op ratoire 1 Cliquez sur le tirant verifier a S lectionner le tirant v rifier vis vis du renversement Cette TRAME mention appara t en bleu dans la bo te de dialogue de a e EE b Suivre les instructions 2 4 pour la d finition de cran pied et sommet et du fond de fouille Cliquez sur le point repr sentant le haut de Ces op rations s effectuent graphiquement Ecran 4 Cliquez sur le point repr sentant le fond de fouille c S lectionner ensuite la norme souhait e pour la v rification au choix entre 5 Choisissez la norme de dimensionnement Eurocodes 7 approche 2 TA 95 Recommandations Tirants d Ancrages d Si les donn es saisies sont co
106. des donn es Cette interface se d compose en quatre parties de dimensions personnalisables des barres d outils et de menu une fen tre graphique un cartouche r sumant la situation courante une fen tre de gestion des phases et cas 2 2 1 Description de la barre de menus ezo Le menu Fichier permet de r aliser les op rations courantes Ouvri sur les fichiers de donn es K UMTI SE Le sous menu Pr f rences permet de choisir le langage de Enregistrer sous l interface et des sorties graphiques de GEOSTAB suivant A options de choisir le logo qui sera affich sur les sorties graphiques et de choisir par d faut le mode couleur Fichier r cent L option Lancer ToGeostab ex cute dans une fen tre ind pendante l utilitaire concern cf manuel d utilisation Lancer Tobeostab sp cifique Imprimer le profil Importer un fichier Geomur L option Importer un fichier Geomur permet d importer un Kaes fichier GEOMUR Figure 2 Menu Fichier L option Imprimer le profil permet d imprimer les profils et les donn es d entr es des cas tudi s PAR Page 12 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL PREPARATION DES DONNEES D UTILISATION Pr paration des donn es Cartouche Caract nstiques du dessin Saisie de la g om trie Gestion des sols Conditions d eau Mod les Modifier le
107. du premier coin coin inf rieur gauche b Glisser pour tendre la taille du cadre ainsi cr Cliquer pour saisir les coordonn es du second coin coin sup rieur droit c Entrer successivement les valeurs des caract ristiques des centres d Entrer les options de calcul le nombre de tranches par cercle ainsi que les champs correspondants sachant que les champs disponibles varient selon les modes de calcul s lectionn s dans la liste d roulante pr sent es ci dessous Point de passage impos pour le rayon minimum Rayon minimum tangent au terrain naturel Rayon minimum tangent au tait d une couche e S lectionner la m thode de calcul la m thode de Bishop modifi e ou la m thode des perturbations Les 4 modes de calculs et les champs compl ter associ s sont donn s dans les figures ci dessous Point de passage Impoz pour le rayon minir i Abscisse du point impos Altitude du point impos Hombre de cercles par centre Variation du rayon au del du rayon D finition par les rayons Rayon minimum Rayon marin Hombre de cercles par centre Information Rayon minimum Rapon masimum Raron minimum tangent au toit d une couche giha Hombre de cercles par centre Variation du rayon au del du rapon O Num ro du sol dont le toit O est tangent au cercle Raron minimum tangent au terrain naturel Hombre de cercles par centre Variation du rayon au del du rayon U 010681 15 86
108. e quivalent du frottement sol inclusion Des caract ristiques de clous couramment utilis s sont donnes en Annexe A du pr sent document 3 7 1 1 Multicritere Cette option permet la prise en compte des efforts de cisaillement dans les inclusions Il est alors possible de calculer ces inclusions en mode combin traction cisaillement ou en cisaillement pur selon la m thode du multicrit re Si les inclusions sont calcul es sans tenir compte du multicrit re et qu elles travaillent en compression leur contribution la stabilit est n glig e Lorsque le multicrit re est activ la r sistance au cisaillement de l inclusion est prise gale sa traction limite divis e par 2 L utilisateur a la possibilit d activer le mode multicrit re en cochant la case Utiliser le multicrit re dans chacune de ces bo tes de dialogue figures 57 et 58 pr c dentes puis en cliquant sur param trer Une nouvelle bo te de dialogue s affiche Elle est repr sent e ci dessous Param tres du multicrit re Param tres dez sols Sol 1 BR Module de r action du sol Pression limite du sal actlon cisallemernt Traction pure Cizalllement pur Traction cizalllement Param tres des clous Clau n 1 BR Module d foung acier inertie de l armature 0 1 Moment limite de l armature 0 1 Param tres des pingles Epingle 4 1 Module d Young acier inerte de larmature Moment limite de
109. e de dialogue qui apparait correspond une configuration par intervalles d entr es sorties le mode op ratoire est analogue la recherche de cercles ou de spirales voir paragraphes correspondants Les intervalles d entr e et de sortie doivent tre d finis de la gauche vers la droite en cliquant avec la souris Une fois la saisie effectu e choisir la m thode de calcul En cas d erreur recommencer l op ration depuis le d but Zones d entr s sortie des surfaces Echelle m 1 1 Figure 101 R sultats Surfaces al atoires En cas d anisotropie des caract ristiques m caniques les surfaces de rupture pr f rentielles n ont pas de forme g om trique simple cercle spirale droite mais suivent les directions de caract ristiques m caniques faibles Seule la recherche al atoire permet de mettre en vidence de telles surfaces Remarques Les points doivent tre ordonn s de gauche droite Le nombre de points est limit 100 L utilisateur doit s assurer que le m canisme est cin matiquement admissible 3 10 6 M thode de calcul Les commandes de g n ration de surfaces de ruptures utilisent des m thodes de calcul par d faut Cercles m thode de Bishop modifi e Surfaces planes m thode de Carter tendue Spirales et surfaces mixtes m thode de Carter tendue Surfaces point par point m thode de Carter tendue Surfaces al atoires m thode de Carter tendue R
110. e de rupture pour assurer l quilibre limite La force de cisaillement r sultante mobilis e pour assurer l quilibre est donc a S 2 La valeur du coefficient de s curit tel qu exprim est une valeur moyenne Le mod le de l quilibre limite ne tient pas compte des concentrations de contraintes mais fait l hypoth se de la proportionnalit entre la r sistance au cisaillement mobilis e le long de la surface de rupture et la r sistance au cisaillement disponible Ayant d fini la notion de coefficient de s curit une valeur unique de ce dernier doit tre d termin e Pour cela des relations entre les forces appliqu es sont tablies ou postul es la premi re de ces relations tant celle qui satisfait l quilibre statique Selon la Figure 1 l quilibre des moments autour d un point arbitraire 0 donne Ra ra N rn Srrs 0 3 Avec ra ra et r les bras de levier des r sultantes Ra N et S par rapport au point 0 Les lignes d actions des forces N et S tant inconnues les bras de levier r et r sont aussi inconnus L quilibre implique aussi que la somme des forces projet es selon toute direction soit nulle Ceci est vrai en particulier lorsque les forces sont projet es perpendiculairement et parall lement la r sultante des forces motrices Ra Ces projections donnent Ra Sr COS ads N COS Han Q 4a Sy Sin as N SIN an Q 4b Avec O4 Et On l
111. e et surcharge si la nappe est au dessus du terrain naturel Et l expression du coefficient de s curit F de l quation 10 devient Y AC a AW cosg tan d a F 1 SAW sin amp l Cette expression ne satisfait pas l quilibre des forces parall les la base de chaque tranche Aussi tant donn qu il n est pas n cessaire de conna tre la position de la force normale la base de chaque tranche l quilibre des moments de chaque tranche n est pas assur Cette m thode est connue sous le nom de m thode ordinaire des tranches ou m thode de Fellenius Il a t montr que le coefficient de s curit calcul selon cette m thode est inf rieur la borne inf rieure calcul e par Whitman et Moore 1963 Le coefficient de s curit est g n ralement sous valu de 10 15 parfois jusqu 60 par rapport celui obtenu de m thodes plus pr cises telles que celles d crites ci apr s Cette m thode est donc peu pr cise et elle sous value la valeur du coefficient de s curit elle conduit des dimensionnements peu conomiques Kal Page 86 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL METHODE DE BISHOP D UTILISATION 4 M thode de Bishop 4 1 M thode de Bishop modifi e Bishop 1955 a propos une alternative pour obtenir le coefficient de s curit sans faire intervenir l effet des forces entre tranches L
112. e ou d une force lin aire 3 6 1 Saisie des surcharges Pour saisir une surcharge 1 e force r partie cliquer sur le bouton Surcharge Le curseur prend la forme d un poids accompagn d un axe vertical en pointill s en attente sur la zone de travail Une surcharge par d faut est apparente Elle est mobile suivant la position de l axe Mode op ratoire Num ro de la surcharge courante 1 a D placer le curseur vers la gauche ou vers la droite pour S d placer la ligne verticale et cliquer pour saisir la valeur X Positionnement gauche gauche droite b D placer le curseur la droite du X gauche tabli et cliquer pour accepter la valeur X droite Forces c La ligne en pointill s devient alors horizontale D placer le Contrainte gauche curseur une hauteur plus lev e que le profil sur laquelle Contrainte droite repose la surcharge pour saisir la contrainte gauche R p ter WEE cette action pour la contrainte droite d Pour saisir l inclinaison l axe se confond avec la direction Pr visualiser d application de la surcharge Suivant le d placement du curseur la surcharge subit une inclinaison ainsi que les traits Valider pour la phase composant sa trame Cliquer pour saisir la valeur choisie Valider pour toutes lez phases Anpuler Figure 50 Saisie d une surcharge S1 les valeurs de la surcharge doivent tre entr es manuellement cliquer sur le
113. eau ci dessous Symbole Unit SI Pour Pour chaque SOL Pour chaque SOL Module de r action surfacique du sol cf Annexe B Pression limite du sol Comportement du sol Traction cisaillement Traction pure Cisaillement pur Pour chaque inclusion Module Young Inertie de l armature Moment limite de l armature E E Inertie kN o Miimite kN m Tableau 3 Donn es et unit s du multicritere Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 42 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Remarques Le moment limite de l armature correspond au moment n cessaire pour que l armature atteigne sa limite lastique en flexion pure 3 7 1 2 Calcul des efforts au parement Le logiciel GEOSTAB permet d sormais de r cup rer les efforts n cessaires au dimensionnement du parement d une paroi clou e cf paragraphe 7 1 de la section Consid rations th oriques Avec cette option de calcul 4 efforts sont calcul s par GEOST AB Tan effort maximal strictement n cessaire l intersection clou surface de rupture sur l ensemble des surfaces calcul es pour obtenir le facteur de s curit vis TO Tax minor du frottement lat ral entre le parement et la surface de rupture TI Effort n cessaire dans l axe du clou pour mobiliser un frottement suffisant l arri re du parement pour reprendre le poids de celui ci condition
114. ela les 3 quations d quilibre sont insuffisantes pour rendre le syst me statiquement d termin et il est n cessaire de faire des hypoth ses compl mentaires Ces hypoth ses sont g n ralement faites sur les forces agissant sur les faces lat rales des tranches Kal Page 84 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE 2 us METHODE DES MANUEL CONSIDERATIONS THEORIQUES CES D UTILISATION Equations n Equations d quilibre des moments pour chaque tranche 2n Equations d quilibre des forces dans chacune des deux directions ind pendantes pour chaque tranche n Loi de Mohr Coulomb entre la r sistance au cisaillement et la contrainte normale effective pour le sol la base de chaque tranche 4n Nombre total d quations Inconnues 1 Coefficient de s curit F n Forces effectives agissant sur la base de chaque tranche AN n Positions de la force normale effective agissant sur la base de chaque tranche a n R sistances au cisaillement disponibles la base de chaque tranche AS n 1 Forces normales entre tranches E n 1 Forces de cisaillement entre tranches X n 1 Positions des forces entre tranches y 6n 2 Nombre total d inconnues n est le nombre de tranches Les diff rents param tres sont d crits sur la Figure 3 Tableau 1 Equations et inconnues associ es la m thode des tranches gt Page 85 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE PAR
115. elon les centres ooooooncccnnnnnnnonnnoconnnnnonnnanocnnnnnnnnnnnnonnnnnnnnnnnnnncnnnnnnnnnns 60 Figure 93 V rification d une surface issues sseeeeessseeesceeennsseeeeseeeennsse 61 DIODES STI COS DITIONS da da AN AN bo ici 62 Figure 95 Boite de passage impos d une surface sise 62 Figure 96 Plans et coins Pouss e But e siens 63 Figure 97 Visualisation Surfaces par plans et coins 63 Figure 98 Visualisation Surfaces par plans et cercles ss 64 Pioure 99 Surfaces poit par DOME amont ANA AO 64 Figure 100 Visualisation Surface point par Don 64 Freure 101 Resultats Surfaces alcatel 65 Figure 102 Reproduction des caract ristiques d un objet 66 Figure 103 Suppression dohier 66 t ig re 104 AcuiverDesachiver Un OC AA a IA 67 A EEE Mestres di ANC di aia 68 Figure 106 Transformation du profit 68 RI PE NA A a 68 Figure 108 Prolongement troncature du profil ss 69 ENEE 69 Figure 110 Saisie EE Eege EC EE Ce eege Se 70 Freire dd Delitionde la zone des MA aia 70 Figure 112 D hmHanonde la zone des 3H ca 70 Figure 113 Menu Ajout Suppression de phase ou cas siens 71 as Page 4 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB Lem MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL TABLE DES MATIERES D UTILISATION Figure 114 Ajout d une NEE 71 RUE 11 EMOTICONES PROS E eebe 72 Hime 110 Venjfication des donnees in a ca 73 Figure 117 S lection des Phases Cas calculer
116. emarques Les m thodes de Bishop modifi e et de Carter tendue donnent des r sultats identiques pour des surfaces circulaires La m thode de Carter simple qui ne tient pas compte de la position du point par rapport auquel on crit l quilibre des moments est syst matiquement plus d favorable que la m thode de Carter tendue Cependant elle permet de retrouver l approche manuelle de la stabilit pour les surfaces mixtes avec les coins de pouss e but e La m thode des perturbations permet de corriger la contrainte normale 60 calcul e par une m thode simple et de v rifier les 3 quations de base quilibre horizontal vertical et des moments tranche par tranche Les m thodes de Bishop Carter et la m thode des perturbations sont d velopp es dans la suite du manuel section Consid rations th oriques Ka Page 65 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE EI GEOSTAB 9 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL OUTILS D UTILISATION 4 Outils Fonctions d aide la saisie 4 1 Fonctions sur les objets 4 1 1 Modifier un objet Cette fonction est disponible depuis l option Modifier un objet du menu Outils ou depuis la barre d outils en cliquant sur l ic ne A Le curseur prendra la forme d un petit carr en attente d une s lection d un objet Mode op ratoire a Se placer en mode modification comme pr cis ci dessus b Survoler un objet pr sent sur la zo
117. en cliquant sur le bouton ponyme ou sur l ic ne 3 de la barre d outils Il est galement possible de R tablir les derni res actions annul es via le bouton ou via l ic ne cu de la barre d outils Il est possible d annuler et ou de r tablir les 30 derni res actions r alis es La pr cision des coordonn es sur la grille magn tique dont le Pas de la grille modifiable par les boutons fl ch s varie entre 0 01 10 Si la case cocher Grille magn tique est activ e la modification graphique des objets se fera cette pr cision pr s Si la case cocher est d sactiv e la pr cision est infinie L espacement des graduations suivant X et suivant Y gt sur la fen tre graphique ainsi que la distorsion entre les axes X et Y une distorsion sup rieure 1 indique que l axe X est plus long que l axe Y la Distorsion des axes est modifiable par les boutons fl ch s La position exacte du curseur en fonction de la pr cision sur les coordonn es Le nombre de sols et de nappes d finies dans le profil en cours lt lt Page 15 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE PAR EZI GEOSTAB LES MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL PREPARATION DES DONNEES D UTILISATION 2 2 4 La fen tre graphique Fichier Pr paration des donn es Calcul Outils Affichage F A OEA H Coordonn es verticales et horizontales Num ro de
118. ents des tranches prises individuellement permet de d terminer la position de la ligne de pouss e lieu d application des forces E tel que d fini sur la Figure 3 Etant donn que l quilibre global des moments a t consid r une quation d quilibre des moments d une tranche individuelle est surabondante et non utilis e Une hypoth se doit tre faite quant la position des forces effectives normales AN situ es la base de chaque tranche dans le but d tablir d quation d quilibre des moments pour chaque tranche Bishop 1955 a fait l hypoth se que AN est situ e au centre de la base de chaque tranche Le poids de chaque tranche AW lui aussi a t pris au centre de la tranche pour l expression de l quilibre des moments ce qui appara t implicitement dans l quilhibre global des moments de l expression 3 S1 selon la Figure 3 la somme des moments est faite par rapport au point m dian de la base de chaque tranche alors la contribution du poids AW et celle de la force normale effective AN disparaissent dans l quation des moments et l quation d quilibre devient Eon UE x X AX 0 21 Avec AX la largeur de la tranche Ay et Ay t les changements incr mentaux au travers de la largeur de la tranche des fonctions d finissant respectivement la surface de glissement y x et la ligne de pouss e effective y t x En r solvant par rapport la l
119. es angles entre Ry et S et N respectivement Les lignes d action des forces N et Sr tant inconnues les angles O4 et On sont aussi inconnus Le bilan des inconnues et des quations ind pendantes les reliant dans l expression de l quilibre s tablit a sept inconnues F Sa N ra Is On Oas et seulement trois quations partir desquelles une valeur unique du coefficient de s curit est recherch e Le probl me est statiquement ind termin Pour lever l ind termination des hypoth ses doivent tre introduites quant aux forces ou aux relations contraintes d formations Dans le cas de m thodes par quilibre limite le crit re de Mohr Coulomb est applicable et une relation lin aire entre la r sistance au cisaillement et la contrainte effective normale est g n ralement utilis e Tf C f O ntanog 5 Avec Tf la r sistance au cisaillement mobilisable la rupture sur la surface de rupture Cp 0 les param tres effectifs de r sistance d crivant l enveloppe de Mohr Coulomb r sistance de pic Ga la contrainte effective la rupture normale la surface de rupture Ka Page 81 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL CONSIDERATIONS THEORIQUES GENERALITES D UTILISATION A la place de la r sistance de pic il est possible d introduire la r sistance r siduelle Ainsi l expression 5 peut tre crite de la facon g n rale suivante
120. es en F GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E D UTILISATION AW cos O B2 F ysin xcosa aware nes ea roue een COS Y TEEN COS Q AU COS Q raue acosa AUA ysina acosa COS AQ vous een COS O AO SE yF4AW 1 k 1ga 1 k 1 k ka 1 7 y y y y y J x x h AQ cos tg amp cos cos sin 1 AU cos Bio cos BZ cos 8 sin Ei y y y yF 4 AW 1 kv tg kn Ba y AU g cos p tga sin p K y AQ cos tga sin 1 2 d y F A2 Page 133 147 2 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Zeg GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E 1 membre Avec A3 120120 2 membre Kg GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE gt An Obs A A x AC d egg FA Trei FAX tea teP a F PERUI E gt l A4 D Page 134 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION ANNEXE F DEVELOPPEMENT DE LA METHODE DES PERTURBATIONS 1 Equations g n rales a Equation fondamentale de stabilit L introduction du facteur de stabilit calcul par GEOSTAB se fait par la relation Pere 1 Avec t contrainte tangentielle le long de la surface de rupture fonction des actions Tmax COntrainte tangentielle maximale mobilisable fonction des param tres I fac
121. es erreurs induites par la m thode de Bishop Figure 84 Choix du mod le de surface de rupture lt lt Page 55 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 10 1 Surfaces circulaires 3 10 1 1 G n ration par des intervalles d entr es sorties Cliquer sur l option G n ration par intervalles entr es sorties La bo te de dialogue ci dessous se pr sente Cette commande permet de g n rer de fa on syst matique les cercles g om triquement possibles passant par des zones aval et amont qui sont rep r es sur le terrain naturel Hors applications sp cifiques il est pr f rable d utiliser ce mode de recherche de surfaces de rupture Surfaces circulaires one d entr e awal D finir suivant l ase A Definir suivant l ase r 5 droite H Modifier graphiquement Zone de sortie amont A gauche Modifier graphiquement Options de calcul s gauche Hombre de points de d part dans la zone awal 100 Nombre de cercles pour chaque point de d part 200 M thode de calcul M thode de BISHOP modifi e ze E volution du Facteur de s curit sur l intervalle de sortie E Tracer la courbe Mb de subdivisi n de 20 l intervalle de sorte Rep res FS 1 CEA FS 215 Pr visualiser Annuler Figure 85 Surfaces circulaires Mode op ratoire graphique a Cliquer sur le bouton
122. es fen tres ouvertes en cliquant sur OK En outre lors de l activation du logiciel par code en version d valuation ou en version int grale il faut ex cuter le logiciel en tant qu administrateur m me si l utilisateur est administrateur Pour cela Faites un clic droit sur l application Geostab 2013 exe se trouvant dans le r pertoire d installation du logiciel par d faut c Program Files GEOS Geostab Cliquez sur Ex cuter en tant qu administrateur Kal Page 11 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE PAR LED GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL PREPARATION DES DONNEES D UTILISATION 2 Pr paration des donn es 2 1 G n ralit s Unit s Il est recommand d utiliser le kN et le m conform ment au syst me dit SI Cependant aucune unit n est impos e le syst me d unit s devant rester homog ne aux unit s cit es ci dessus Taille maximale du probl me La structure du logiciel impose une limitation sur la taille des donn es Nbre points de la g om trie par phases Nombre sols SO Nombre nappes g otextiles 60 Nombre nappes par phase E Nombre nappes armatures 60 Nombre surcharges Nombre forces lin aires Nombre de cas par phase Nombre points par nappe A0 Nombre clous pingles Nombre phases 2 2 Description de l interface La nouvelle version de GEOSTAB int gre une interface visant faciliter la saisie
123. esurer n importe o sur le dessin Il est possible d utiliser l accrochage aux extr mit s des segments de profil pr existants Cliquer pour passer la deuxi me extr mit Angle 1 l horzontale 0 Ecart vertical U O O 0 Angle 1 la verticale Conseil Four davantage de pr cision d sactives la grille magn tique SS c ce stade un segment rouge mat rialise la distance qui est ou diminez sor Pas mesur e sur le dessin Les valeurs des carts horizontal et vertical ainsi que la distance et les angles par rapport l horizontale et la Recommencer la mesure Fermer verticale sont calcul s et mis jour suivant le d placement du curseur Choisir la deuxi me extr mit et cliquer pour valider la position La distance souhait e sera ainsi affich e Pour recommencer la proc dure il faut cliquer sur le bouton Recommencer la mesure sinon cliquer sur le bouton Fermer pour cesser d utiliser la fonction Z Accrochage aux extr mit s des segments Figure 105 Mesures de distances 4 4 Fonctions sur le profil 4 4 1 Transformer le profil Cette fonction est disponible depuis l option Transformer le profil du menu Outils Une fen tre appara t fig 4441a pour permettre l utilisateur de choisir parmi plusieurs transformations possibles savoir la translation horizontale et verticale l inversion renversement horizontal le prolongement et la troncature d
124. et de sortie 6 5 2 Surfaces non circulaires Dans l analyse des surfaces non circulaires on diff rencie la d termination du facteur de s curit d une surface dont la g om trie est fix e du processus de recherche de la surface ayant un facteur de s curit minimum 6 5 3 Surface quelconque fix e Dans le cas d une surface unique option v rification d une surface du programme la g om trie est enti rement fix e par les coordonn es des points d extr mit la surface et des segments de droite d finis par une s rie de points de coordonn es X Y Une surface introduite de cette mani re est analys e selon la m thode de Carter m me si elle est circulaire et le facteur de s curit obtenu peut tre l g rement diff rent de celui calcul par la m thode de Bishop simplifi e pour la m me surface circulaire 6 5 4 Spirale logarithmique Dans cette m thode une surface ayant une forme de spirale logarithmique est recherch e Le principe de la m thode est le m me que celui de la m thode des intervalles pour les surfaces circulaires d finie sur la Figure 24 seulement les surfaces tudi es ont la forme d une spirale logarithmique 6 5 5 M thode des bo tes La m thode des bo tes est d crite sur la Figure 25 Elle consiste d finir un certain nombre de bo tes par lesquelles les surfaces de rupture passent forc ment Entre deux bo tes adjacentes la surface de rupture est rectiligne
125. eurs dispositifs de liaison au parement 6 2 Param tres de sol Chaque sol est d crit par les param tres isotropes suivants Le poids volumique apparent humide le poids volumique satur et les param tres de r sistance c et de l enveloppe de Mohr Coulomb et le frottement lat ral unitaire limite entre le sol et les inclusions Le poids volumique apparent humide et le poids volumique satur sont des poids totaux et les deux sont utilis s pour permettre au programme la prise en compte des zones travers es par un niveau d eau Dans le cas o le sol est enti rement situ au dessus du niveau d eau le poids volumique satur n est pas utilis mais une valeur de poids volumique doit tre n anmoins introduite N importe quelle valeur y compris z ro est accept e par le programme De la m me mani re pour le cas o la zone de sol est enti rement submerg e le poids apparent humide ne sera pas utilis A nouveau une valeur doit cependant tre introduite pour ce param tre Des analyses en contraintes effectives ou en contraintes totales peuvent tre effectu es en utilisant les param tres de r sistance de Mohr Coulomb appropri s savoir c 6 pour les analyses en contraintes effectives et Cu Ou pour les analyses en contraintes totales En cas de calcul sous s isme en pseudo statique les param tres de sol ad quats doivent tre pris en compte les param tres Cu sont g n ralement ad
126. extes gris es Si les valeurs entr es g n rent un intervalle plus grand que celui qui est actuellement affich le profil sera prolong gauche et ou droite Nouvelles valeurs 0 43 __ Annuler Si les valeurs entr es g n rent un intervalle plus petit que celui qui est actuellement affich e le profil sera tronqu gauche et ou droite Figure 108 Prolongement troncature du profil 4 4 1 1 Recommencer le profil Cette fonction est disponible depuis l option Recommencer le profil du menu Outils Elle permettra Putilisateur de purger la zone de dessin de tout objet pr sent Cela quivaut la fonction d ouverture d un nouveau document dans le menu Fichier 4 5 Ajouts d tiquettes ou de sondages 4 5 1 Etiquettes Le logiciel vous donne la possibilit de renseigner le profil par l ajout d informations libres sous forme d tiquettes il s agit de zones de texte non d sactivables placer librement sur le profil Gestions des tiquettes Mode op ratoire Etiquette num ro s 1 a Cliquer sur Affichage puis sur Ajouter une Position tiquette Se 1 b Saisir la position et le texte de l tiquette Possibilit de positionner graphiquement l tiquette en cliquant sur positionner graphiquement Teste Ajouter une tiquette Positionner graphiquement Supprimer Positionner l tiquette sur le profil et faire un cli
127. favorable il ne faut pas h siter g n rer de nombreuses surfaces avec pour chaque point de d part de 200 500 surfaces L utilisateur peut galement partir d un point de d part fixe et de fa on syst matique g n rer les cercles g om triquement possibles sortant dans la zone amont pourquoi avoir un point fixe entrer la m me valeur pour X gauche t Y droit de l intervalle d entr es sorties Seules les 10 surfaces les plus d favorables sont affich es sur la repr sentation graphique La surface critique est affich e en trait gras Pour la d finition des zones d entr e aval et de sortie amont l utilisateur peut appliquer les r gles AFPS qui pr cisent que la zone d influence d un talus s tend conventionnellement en amont et en aval 3 fois la hauteur de ce dernier respectivement compter de sa cr te et de son pied cf figures ci dessous intervolle dente Figure 87 R gles AFPS Il est aussi possible de sortir un graphique de l volution du facteur de s curit sur l intervalle de sortie en fonction de la distance la cr te en cochant la case Tracer la courbe cf figure 88 suivante Cette option est disponible dans le cas de recherche de surfaces par intervalles d entr es sorties cercles spirales logarithmiques surfaces al atoires Le cadre suivant s affiche alors en bas de la fen tre de configuration des intervalles Evolution du Facteur de s curit su
128. fectu e en parcourant tous les points de l cran compris entre la base de la fiche et le fond de fouille et amont d finie par le point d application de la force repr sentant le tirant Les valeurs entr es par d faut peuvent tre modifi es graphiquement Ka Page 46 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION _ V rification de Kranz du tirant n l ce Mode op ratoire graphique Zone d entr e aval ode operatoire rapnique 9 31 de i on a Cliquer sur le bouton Modifier graphiquement de Modifier graphiquement a a a la zone d entr e aval Un axe horizontal color en vert des 785 se pr sente et est associ au d placement du curseur Segment correspondant 3 Suivant les d placements les valeurs des ordonn es ri amen s inscrivent dans la bo te de dialogue Cliquer pour Abscisse 24 473 valider la valeur de l ordonn e gauche Y saucne de la Ordonn e 10 217 Choisir graphiquement EE zone d entr e Points de l ecran F Pied de l cran b D placer l axe horizontal jusqu en haut de la zone Absdsse 17 184 Une aire color e en vert symbolise l intervalle Grdonn e 9 31 consid r Haut de l cran zem La valeur de la limite Y aroire est ainsi connue Cliquer Go pour valider cette valeur Choisir graphiquement Choisir graphiqueme
129. gd atga F Ftg 1g0 a AX y 2 A 9 6 1 tga tg F 1 120 180 1 F F tg00 1g0 a AX y x 9 7 1 1ga tg E 8 Pr AX y F RECH SE a 9 8 I 1te0 1 8 Sr y Termes en AC in amp sf Ss Ca rare oss maner ycosa F cos tg a sin amp ssiner cosa C 1 AC a Fr 5oina 5cosa 100 xsina 3 cosa tg0 a tga are cosa C2 20 ef S sf z Aee dE ue xcosa ig s xsina y cosa F tg amp teP a ef e F te0te0 sima y cosa Fed te a PA Page 129 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E D UTILISATION Zeg AC a 8 e 8 EER F sin d ysn xcos sin fg al xsin y COSO cos amp F A3 teosa xsina y cosa Ferrer AC e E e a F sin F sing cosa sin A tg a sin amp COS Tod cos amp F A3 y y xo E sin amp cos amp F F cos cosa SINO tga 180 a y x C08 Q tga tg a F AC a cos amp F A3 a Autres termes F AW 1 kv AU s cos 8 AQ cos AU acosa cosa F tgp atga YA A3 ren enn cl mue yoosa F AU roue xosa F AUS E y ong F AO ei y En GS F AW 1 k x Kn BR helt CH Page 130 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E D UTILISATION Zeg dl
130. gentielle la base de la tranche ces contraintes correspondant en r alit aux efforts liant le volume en glissement et le volume fixe D autre part la discr tisation en tranches laisse des inconnues suppl mentaires li es aux efforts inter tranches et la plupart des m thodes mettent des hypoth ses sur ces efforts La m thode des perturbations labor e au L C P C par MM RAULIN ROUQUES et TOUBOL 1974 permet de corriger la contrainte normale ou calcul e par une m thode simple et approximative Pour cela un coefficient perturbateur de la forme uv est r introduit au niveau de la contrainte normale dans les quations d quilibre afin d estimer la mani re dont r agit le syst me la perturbation entr e Il s agit de la seule m thode permettant de v rifier les 3 quations de base quilibre horizontal vertical et des moments tranche par tranche et donc d optimiser la v rification de la stabilit des pentes Elle s applique au calcul des surfaces circulaires ou non Ax Liane d action 5 2 Mise en quations X p B Yi y r a o AN Surface de rupture suppos e Figure 8 Forces agissant sur une tranche La m thode des perturbations impose que l quilibre de chaque tranche soit assur horizontalement verticalement et au niveau des moments par rapport n importe quel point ce qui donne en sommant sur les tranches efforts horizontaux f AW f AN cos a f ASr sin a f AX 0
131. gle entre la base de la tranche et l horizontale dS est la surface de la base de la tranche d paisseur 1 m de hauteur h et de largeur 1 y h dx est le poids total de la tranche de sol T est le coefficient de s curit partiel pris pour le poids des sols d Ecriture des moments au point O de l ensemble du glissement potentiel Pour l ensemble des tranches dont les efforts dont mod lis s au paragraphe 3 3 l quation des moments peut s crire PbD G 0 tana x 1 y b r tana o dx Ey dU y EE M 0 Xo 5 Avec Mada l ensemble des moments ext rieurs au volume consid r x Pabscisse du milieu de la base d une tranche y ordonn e du milieu de la base d une tranche PR Page 136 147 Kaf GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION e Relev des inconnues et conclusions Le tableau suivant montre pour chaque quation les param tres connus et inconnus Param tres Param tres Remarques A connus EE eS O eoo normes Pr o O e d fini par l utilisateur d fini par l utilisateur 2 d fini par l utilisateur g d fini par l utilisateur d fini par la diff rence de dU hauteur d eau entre 2 tranches 4a par Pins O IT A 4b Se surface i calcul e TN mm T e point milieu de la base de la tranche CS otr lo y JaT correspond la somme des
132. gnature de l utilisateur D calage Geostab seulement Nombre de sols fi D calage 0 001 D finir les sols M auto_incr mente j e PA Type de figure Num ro de figure Seen Le point d arriv e des segments verticaux est d cal de cette valeur Mode op ratoire a s lectionner le chemin du fichier source et du fichier destination pour le format voir le manuel de D auto incr mente ToGeostab f auto_incr mente A b s lectionner les options souhait es d finir ventuellement les sols remplir ventuellement le cartouche du fichier GEOST AB auto incr mente Figure 20 Importation de fichier Autocad D GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 21 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 3 5 Modification de segments de profil Le bouton Modifier un segment permet l utilisateur de modifier les coordonn es du segment qu il aura choisi sur le profil pr existant A cet effet le curseur prend l apparence d un carr noir symbolisant le fait qu un segment doit tre modifi Lorsqu un segment est survol il est surlign en rouge pointill s dans le cas de segments d sactiv s donc il est s lectionnable Modifier un segment Mode op ratoire Estr mit gauche du segment a Cliquer sur ce segment les valeurs de ses coordonn es apparaissent A dans la bo te de dialogue
133. graphiquement r sultats Choisirune chelle Annuler Figure 12 Caract ristiques du dessin Avertissement Les unit s peuvent tre quelconques condition qu elles soient homog nes et de m me rapport que les unit s par d faut kN m ces unit s ne sont pas rappel es tout au long de la saisie Les propri t s des sorties graphiques distorsion et intervalle des graduations ne concernent pas la fen tre graphique de l interface La zone d impression rectangle en pointill s verts correspond aux limites du dessin des sorties graphiques Dans l interface le centrage et l chelle du dessin seront automatiquement d termin s en fonction de ces limites Le choix de l chelle de repr sentation des forces et des surcharges n a aucune influence sur les calculs Cette option permet seulement de faire ressortir des forces ou surcharges tr s faibles ou de faire entrer dans la zone d impression des sorties graphiques des forces ou surcharges trop importantes 3 3 Saisie du profil Par convention toute la g om trie du probl me doit tre situ e dans le premier quadrant X 2 0 Y 2 0 Par convention l amont doit se situer droite du profil figure 13 Si ce n est pas le cas sur le profil rentr il faut utiliser l option inverser le profil disponible depuis le menu Outils ou Transformer le profil Y X O Figure 13 Orientation du profil Ka Page 18 147 G
134. hode de Kranz 3 10 3 Surfaces planes Ces surfaces de rupture sont d finies par des bo tes l int rieur desquelles est impos le passage des surfaces de rupture Les surfaces sont constitu es de plans donc de droites sur le profil reliant les points dans les bo tes et d autres surfaces comme des cercles ou des coins de pouss e but e aux extr mit s Les points dans les bo tes sont g n r s de fa on al atoire Les bo tes sont d finies de la fa on suivante Figure 95 Boite de passage impos d une surface Pour la d finition des surfaces de ruptures planes deux options s offrent vous Par plans et coins de pouss e but e Par plans et cercles Ces options sont d crites dans les paragraphes suivants PAR LS Page 62 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 10 3 1 Plans et coins de pouss e but e Les surfaces g n r es sont constitu es de plans entre les bo tes et de coins de pouss e but e aux extr mit s La bo te de dialogue de d finition des bo tes ci dessous appara t Surfaces planes Mode op ratoire a Cliquer sur le bouton Nouvelle bo te Un curseur color en vert se pr sente pour la saisie de la premi re extr mit Plans et coins de pouss e but e gauche de l axe de la bo te Cliquer pour valider Plans et cercles Boite courante 1 Kb b U
135. i ci sera entour d un cercle rouge signifiant qu il est possible d en conna tre les coordonn es et de les modifier D placer un point de la g om trie Mode op ratoire Coordonn es du point a Cliquer sur le dessin lorsque le point est entour du cercle rouge x 12 251 Y 36 13 b Ses coordonn es sont visibles Les nouvelles valeurs peuvent alors tre saisies Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un Modifier graphiquement aper u graphique des nouvelles valeurs c Pour modifier ce point graphiquement cliquer sur le bouton Modifier graphiquement le point sera mobile et les segments impliqu s seront en rouge Les coordonn es de ce point seront mises Jour Pr visualiser Annuler Figure 24 D placer un point d Pour finir si ces valeurs sont correctes cliquer sur OK sinon sur Annuler D Page 23 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 3 9 Fusionner des points Dans le cas o deux extr mit s de segments disjoints doivent tre fusionn es 1l faut cliquer sur le bouton Fusionner des points Une boite de dialogue informe de la d marche suivre Un curseur sp cifique permet une s lection rectangulaire est mis disposition Mode op ratoire Fusionner des points a Tracer un rectangle en glissant l chant de mani re englober le
136. ie des TIAS A it 44 AA EE A Eo O A 44 dra A AS E UU On Ae 44 PONEO ONON RE E E EE E S 45 A E AAA ES ero oo e E Pon E E E A 45 Figure 71 V rification de Kranz 46 Figure 72 Mod lisation du uraont nnnrnn nn nn nn nnnnnnnnnn non nnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnanoss 46 Fioure 19 gt STORE SUTACOS de TUPIITES AAA A AAA A 47 EBUTE TE DINSA EE a 48 Figure 75 Visualisation Massif g otextile nt 49 Figure 76 Saisie d un massif Terre Arm e oooonccnnnnnnononncnnnnnnnnnnanonnnnnnnnnnnnrnnnnno non nn nnnnn nn nono nnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnos 50 ROUE TP SOON UE SE Meis 52 ESE LO DIME DE OU en de AA te na de ete 32 Figure 79 S isme EE 92 Figure 80 Saisie des coefficients de s curit partiels 53 Figure 81 Choix de la combinaison approche de calcul 54 Figure 82 R partition des actions et des sols sonitono 54 Figure 83 Visualisation de l enveloppe des coefficients partiels 55 Figure 84 Choix du mod le de surface de ruptre 55 Figure 53 lt Surfaces Circulaires da 56 Figure 86 Visualisation des zones d entr e et sortie 56 E e e on A In 37 Figure 88 Evolution de FS sur l intervalle de sortie ss 57 Figure 89 R sultats Evolution be 38 Figure 90 G n ration par les Centres ooooooonnccnnnnnnnnnnnnnonnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnn nn nn nan nnrnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnennnnnnnnnnnaneoss 59 Figure 91 Modes de calculs G n ration par les centres 59 Figure 92 R sultats cercles de rupture s
137. igne de pouss e effective l expression suivante est obtenue aal yz x arsar D d E 22 y Ay EE 22 Le calcul de la position de la ligne de pouss e effective est effectu successivement tranche apr s tranche Pour la premi re tranche l effort de cisaillement X et la force normale effective E sont respectivement les forces X et E donn es par les conditions aux limites La position de la ligne de pouss e effective sur le c t gauche de la premi re tranche y coincide avec la force E Si E n existe pas y est situ la base de la surface de glissement de la premi re tranche Les valeurs calcul es de X AX E AE et y Ay deviennent les valeurs X E et y pour la tranche suivante Le proc d est r p t pour toutes les tranches La valeur de AE de chaque tranche est calcul e partir de l expression 19 La position de la ligne de pouss e permet d appr cier si la solution est acceptable Il y a un nombre infini de choix pour les valeurs de AX qui vont satisfaire pleinement l quilibre Si le choix fait conduit une solution qui a une ligne de pouss e enti rement situ e dans la masse en glissement ce qui implique sans zones de tension du sol alors la solution devrait tre acceptable Un autre crit re servant d terminer si une solution qui satisfait pleinement les conditions d quilibre est raisonnable ou pas est la pr sence ou non de con
138. int rieur d un sol constitu de couches h t rog nes complique davantage la validit de l hypoth se Etant donn que l erreur peut tre importante pour certains types d coulement certaines m thodes de prise en compte des pressions interstitielles sont plus appropri es Ces m thodes sont d crites ci apr s Lorsque la surface de l eau est situ e au dessus de la surface du terrain il est fait l hypoth se que des pressions hydrostatiques sont appliqu es la surface du sol 2 La pression interstitielle peut tre reli e au coefficient de pression interstitielle r tel que d fini sur la figure 17 r tant le rapport entre la pression interstitielle et la contrainte verticale totale La contrainte verticale totale ne prend pas en compte les surcharges appliqu es la surface du sol 3 La pression interstitielle peut tre exprim e sous la forme d une pression constante U en n importe quel point l int rieur d un sol donn 4 La pression interstitielle peut tre d finie point par point dans un semis de point pouvant r sulter d un calcul type diff rences finies ou l ments finis Les options sous 2 3 et 4 peuvent tre utilis es ind pendamment ou de fa on combin e avec ou sans l option d un niveau d eau tel que d crit sous 1 Surface de suintement A FEES al A TT STATE RL 7 Ps 1 TT Z p il al pi Er Ne Z Y er Surface de rupture Fi qe rare WE h
139. ique des sols et des fondations Edition du Moniteur 1392 pages 1981 Kal Page 116 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL BIBLIOGRAPHIE D UTILISATION Gigan J P Delmas P Mobilisation des efforts dans les ouvrages clou s Etudes comparative de diff rentes m thodes de calcul Bulletin du LCPC n 147 jan f v 1987 Gillon A Calculs de stabilit de pentes Dimensionnements de tunnels M moire de fin d tudes IST Pierre et Marie Curie 1997 Gudehus G Clouage des sols r gles de dimensionnement et leur v rification exp rimentale Revue fran aise de G otechnique n 19 Jewell R A Pedley M J Soil nailing design The role of bending stiffness Ground Engineering March 1990 Kovarik J B 1990 Stabilit et dimensionnement la rupture des ouvrages de sout nement en sol renforc Comparaison des logiciels STARS et TALREN Projet en fin d tudes Ecole Nationale des Ponts et Chauss es Marche R Favre M 1999 Dimensionnement et fluage moyen terme d un mur clou de grande hauteur Publication 138 Fr hjahrstagung 23 April 1999 Bern MASROURI F amp KASTNER R Essais sur mod le de rideaux de sout nement confrontation diverses m thodes de calcul Revue fran aise de g otechnique n 55 pp17 33 1990 MASROURI F Comportement des rideaux de sout nement semi flexibles Etude
140. irculaires extension de la m thode de BISHOP modifi e PERTURBATIONS aussi bien pour les surfaces circulaires que non circulaires lt lt Page 8 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL INSTALLATION D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL 1 Installation 1 1 Configuration minimale Le logiciel GEOST AB fonctionne sous les syst mes d exploitation Microsoft XP Vista 7 8 1 2 Installation du logiciel Quelle que soit la version que vous voulez installer 1l est n cessaire et notamment sous Windows Vista 7 et 8 d tre administrateur du poste sur lequel vous installez GEOST AB 1 2 1 Version d valuation La version d valuation est une version limit e dans le temps pour laquelle toutes les fonctionnalit s du logiciel sont utilisables Un lien d installation vous a t envoy par GEOS INGENIEURS CONSEILS Cliquer sur celui ci pour t l charger le fichier d installation Une fois les fichiers d installation d compress s cliquer sur le fichier setup exe Suivez ensuite les diff rentes tapes de l assistant d installation du logiciel Le premier lancement du logiciel est faire en tant qu administrateur cf paragraphe 1 2 4 puis cliquer sur Ex cuter en tant qu administrateur la fen tre suivante appara t Activation du logiciel Pour activer le logiciel suivez la proc dure ci dessous Communiquez
141. l AW 1 k AU scos B AQ cos AU acosa x F A cos amp F ne rca 160 xsinas sea Wiel roue men Frigga ga AU B ot n sin o G teb a ga AO cos S d sin e OZ ga AW D e x kn y heq Frigga sa F F A3 B1 B2 Avec B termes en 0 B termes en F Termes en 0 4 1 kv raue y cos a cos CO Bi tg0 a AW tea 0 kv x kn 5 hea cos D COS Q AU 5tga cos 8 5 sing AU 5 EEN COS Q AU x sin y cos amp cos AU pel ysina xcosa AQ cos xsin A y cos amp cos CO AO tea ED di ei CH Page 131 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE E D UTILISATION Zeg y tg a 3 AW 1 k ga l 1 kv 180 tga kr 1 44 h AU ga cos B tga sin es cos S tg cos B y y A X NOE AU a tgd sin amp COSA tga sin amp cos amp y y AQ tear cos d tea sin je O sin 0 a cos _ cos y i y e heq y 1tg0 a7 AW 1 kv kn l tg0 h AU o bes ee y taue T s cosa h AO Cbr kee hi e heq y1g0 as AW kn 1 tg 0 1 kv y h AU p cos P tgasin Pf 1 y _ AUX cos O h AQ cos 1gasin 1 Y ytg a B CH Page 132 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Zeg Term
142. l GEOST AB est utilisable pour mod liser le comportement de l ouvrage L ing nieur doit d finir les ph nom nes physiques qu il prend en compte pour concevoir son ouvrage il d finit l objet mod le L ing nieur doit appr cier si le choix de la m thode de calcul utilis e par GEOSTAB est compatible avec l ouvrage r el L ing nieur choisit l outil de calcul qui lui para t adapt il op re seul la mod lisation de l objet r el processus de r duction d un objet r el un objet virtuel simple il d cide seul de prendre en compte le r sultat obtenu sur l objet virtuel simple pour d finir le comportement de l objet r el lt lt Page 6 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE PAR LED GEOSTAB 458 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL INTRODUCTION D UTILISATION INTRODUCTION Le logiciel GEOSTAB permet de calculer le coefficient de s curit sur la stabilit des pentes des talus de d blais et de remblais renforc s ou non des murs de sout nement ventuellement ancr s des parois clou es ou tirant es avec calcul de la longueur optimis e des clous des massifs de terrain soumis au tirantage selon la m thode de KRANZ La gestion des phases et des cas de calcul permet de simplifier l tude d un projet puisqu en un seul fichier 1l est possible d envisager par simple d s activation d l ments diverses configurations g om
143. lation du logiciel Une fois l installation termin e ex cutez le raccourci Geostab 2013 exe A la premi re ex cution il faut indiquer au logiciel le type de protection auquel il est soumis par code par cl ou par serveur 1 2 2 1 Version prot g e par code L activation de la version prot g e par code est identique celle de la version d valuation Ce type de protection est g n ralement utilis comme moyen d utiliser pleinement le logiciel pendant une p riode temporaire 1 2 2 2 Version prot g e par cl Il s agit du mode de protection le plus courant Ins rez la cl de protection fournie avec le CD ROM dans un port USB Pour que la cl soit reconnue il est n cessaire d installer le programme Sentinel disponible sur le CD ROM 1 2 2 3 Version serveur La version serveur permet de partager plusieurs licences d un logiciel via un serveur sans avoir besoin de cl de protection sur chaque poste Avant d ex cuter GEOSTAB en version serveur il faut installer et configurer le logiciel GEOSERVEUR selon le manuel fourni avec ce logiciel 1 2 3 Modification du syst me de protection Dans la version int grale 1l est possible de modifier le syst me de protection soit en cliquant sur le bouton changer disponible depuis le sous menu propos de GEOSTAB du menu du logiciel soit en supprimant le fichier mode geo pr sent o dans le r pertoire cach C
144. le hydrologique 20 Cr ation d une surcharge ou d une force lin aire 21 Cr ation d une inclusion 22 Modification du mod le de g n ration des surfaces de rupture Raccourcis vers le menu calcul 23 V rification des donn es 24 Lancement du calcul 16 Mesure de distances sur le dessin 2 2 3 La barre d informations La barre d informations r sume la situation courante et permet quelques op rations sur la fen tre graphique Elle peut tre flottante ou ancr e l cran g n ral Une fois ferm e 1l est possible de la faire r appara tre via le menu Affichage pr sent pr c demment Action Action attendue en cours Cocher cette case pour activer le magn tisme sur les points de la grille D placer un point Saisissez les nouvelles coordonn es du point Position du curseur X 8 Ve 45 Derni re action Cr ation d un segment Annuler Nombre de sols O Espacement des graduations X 5 Y 5 y Grille magn tique Pas delagrile 0 5 WK Geostab 2013 Nombre de nappes aquif res 0 Distorsion des axes 1 flf Figure 7 La barre d informations Coordonn es r elles WW Pr cision sur les du curseur coordonn es de 0 01 10 Cette barre donne L action en cours en fonction de la bo te de dialogue ouverte L action attendue une fois l objet modifier s lectionn La derni re action r alis e qu il est possible d Annuler
145. les boutons lt et gt e Pour saisir manuellement un massif il faut cliquer sur le bouton Passer en mode manuel Commencer par saisir toutes les propri t s du massif Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u graphique de la saisie Si ces valeurs sont correctes cliquer sur les boutons Valider pour la phase ou Valider pour toutes les phases selon que les propri t s soient valid es pour la phase en cours ou pour l ensemble du projet sinon Annuler Ka Page 50 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Voici le rappel des param tres saisir D signation Caract ristiques g om triques N de segment Abscisse du bas du massif Abscisse du haut du massif Nombre de lits Longueur des lits Inclinaison des lits Espacement des armatures Caract ristiques g otechniques R sistance de l armature R sistance de l attache Angle de frottement interne LH coefficient d interaction sol lit de renforcement Largeur de l armature Epaisseur de l armature Epaisseur de la corrosion Adh rence haute adh rence lisse Tableau 6 Massif Terre Arm e Donn es et unit s Remarque Les efforts calcul s dans chaque lit de chaque massif correspondent au minimum des efforts calcul s suivant 3 crit res effort de r sistance de l armature effort de
146. les surcharges superficielles appliqu es au niveau du terrain naturel l int rieur de la zone de rupture A pu ESSE INIA E Ee a gt a Figure a Figure b Figure 1 Forces consid r es pour l quilibre limite La distribution des contraintes normales effectives est inconnue la r sultante de ces contraintes peut tre repr sent e par une force N dont l intensit et la ligne d action sont inconnues La r sistance au cisaillement mobilis e le long de la surface de rupture peut tre remplac e par une force de cisaillement r sultante S dont la ligne d action est aussi inconnue La r sistance au cisaillement mobilis e est celle requise pour assurer l quilibre limite de la masse situ e au dessus de la surface de rupture gt Page 80 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE LED GEOSTAB e MANUEL CONSIDERATIONS THEORIQUES GENERALITES D UTILISATION Si la pente est stable la r sistance au cisaillement mobilis e pour assurer l quilibre n est qu une fraction de celle disponible Le coefficient de s curit peut tre d fini comme tant le rapport entre la r sistance au cisaillement disponible et celle mobilis e pour assurer l quilibre limite S 1 F S 1 r Avec Sa r sultante des forces de cisaillement mobilisables le long de la surface de rupture Sr r sultante des forces de cisaillement mobilis es le long de la surfac
147. ll s orthogonal au segment auquel il est li Le d placement lat ral de cet axe est li au d placement du curseur Apr s un ensemble d actions d crites de a c du mode op ratoire il est possible de constater que la bo te de dialogue donne sur les propri t s du massif Terre Arm e Mode op ratoire a D placer le curseur l abscisse ou l ordonn e d sir e La bo te de dialogue renseigne sur le num ro du segment ainsi que sur les possibilit s d abscisses et d ordonn es intervalle li es au segment o seront positionn s les lits du massif Cliquer pour saisir l abscisse retenue R it rer cette action pour saisir le haut du massif b D placer le jusqu obtenir la longueur correcte des lits du massif L extr mit du massif est d pendante de la position de la souris Cliquer pour saisir cette longueur c D placer le curseur de la mani re ajuster l inclinaison retenue Cette inclinaison se mesure par rapport l horizontale et est positive dans le sens horaire Elle peut tre comprise entre 90 et l angle TN Horizontale d ce stade la partie droite de la bo te de dialogue s largit et laisse place aux param tres suppl mentaires les caract ristiques g otechniques du massif en cours ainsi que la contrainte de r f rence qui affecte tous les massifs qui peuvent tre saisis pour chaque massif impliqu Pour naviguer sur l ensemble des massifs il suffit de cliquer sur
148. manuelle 3 5 1 3 Associer les nappes aux sols Pour associer des nappes aux sols pr alablement d finis et affect s des segments de profil il faut cliquer sur le bouton option Associer les nappes aux sols La bo te de dialogue ci dessous se pr sente sur la zone de travail Associer une nappe un sol permet de consid rer l effet de l eau dans le sol consid r Le curseur est repr sent sous la forme du symbole de nappe accompagn d une fl che de pointage Lorsque le curseur survolera une trame de sol la trame sera color e en rouge signifiant que ce sol peut tre affect par la nappe Des aires color es en bleu clair sous jacentes aux segments de nappe signifient qu une ou plusieurs associations sols nappes ont t effectu es Les num ros de sols affect s par cette nappe s inscrivent dans la bo te de dialogue Associer les nappes aux sols Mappe courante el S B Gols associ s V2 a Cliquez sur les sals pour les ajouter ou les retirer de la liste des sols associ s la nappe courante Associer automatiquement Fermer Figure 44 Association des nappes Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Mode op ratoire a Choisir sur quelle nappe les associations doivent tre tablies si le probl me en compte plusieurs en la s lectionnant avec les boutons lt et gt b Survoler une trame de sol Lorsqu elle sera color e en rouge cliquer pour r aliser l
149. mencer pour chaque couche voulue Pour supprimer ou modifier une couche d faut utiliser le bouton de navigation pour r cup rer les donn es de la couche souhait e f Vous pouvez ensuite ajouter un nouveau sondage ou supprimer le sondage saisi Lorsque que les donn es entr es sont compl tes cliquer sur Terminer ou Annuler si vous souhaitez revenir en arri re ou recommencer Cette fonction est disponible depuis l option D finir la zone des 3H du menu Outils La fen tre suivante appara t accompagn e d un curseur surmont de la mention 3H dans la zone graphique Zone des 3H 1 Cliquez sur la base du talus d Cliquez sur le haut du talus Annuler Figure 111 D finition de la zone des 3H Mode op ratoire a Cliquer en premier lieu sur le point correspondant au bas du talus Cette mention appara t en bleu dans la bo te de dialogue Un rectangle de s lection en pointill s se mat rialise lors du d placement du curseur b Cliquer ensuite sur le point correspondant au haut du talus Cette mention appara t en bleu dans la bo te de dialogue et 2 axes verticaux color s en orange portant les mentions 3H se mat rialiseront Ces axes sont respectivement plac s une distance 3H de chacun des 2 points qui ont t d finis pour d finir la hauteur de talus La figure ci dessous illustre l affichage des axes de la zone des 3H en aval et en amont Figure 112 D li
150. ments De la m me mani re l association de sols aux segments peut tre faite Pour toutes les phases Soit pour toutes les phases bouton Pour toutes les phases Seulement pour la phase Phase Initiale Soit pour la phase courante bouton Seulement pour la phase XXX Figure 115 Modification des phases Pour faire dispara tre un segment ou tout autre objet de la phase cliquer sur le bouton activer d sactiver des objets pour la phase Bt Cliquer sur les objets activer ou d sactiver pour la phase courante Attention la suppression d objets par le bouton est faite pour toutes les phases La validation de la modification d un objet pour une phase donn e Valider pour la phase dissocie cet objet des propri t s que cet objet poss de dans les autres phases Ainsi si un objet a t modifi et valid pour la phase num ro 3 la modification de cet objet Pour toutes les phases dans la phase num ro 1 n impacte pas la phase num ro 3 PAR LS Page 72 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL GEOSTAB 6 Le calcul GEOSTAB 6 1 V rification des donn es S lectionner l option V rification des donn es du menu Calcul La fen tre suivante appara tra pour permettre Putilisateur de v rifier pour chaque phase et chaque cas s il a rentr les l men
151. mitation de la zone des 3H D GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 70 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL GESTION DU PHASAGE D UTILISATION 5 Gestion du phasage 5 1 La modification d objets Le logiciel vous permet de configurer les calculs par phases ou cas L ajout de cas permet d effectuer plusieurs calculs en une m me phase en faisant varier les param tres de calcul Cela vous permet par exemple d tudier l quilibre d un profil sous diff rentes surfaces de rupture ou mod les de surfaces de ruptures sans avoir cr er de nouvelle phase Pour ajouter des calculs comprenant la modification du profil des sols des inclusions ou des sollicitations l ajout d une nouvelle phase est indispensable De la m me mani re la d sactivation d objets n est pas possible au cas par cas si un segment pour le Cas 1 au sein d une phase est d sactiv 1l sera automatiquement d sactiv au Cas 2 de cette m me phase Le tableau ci dessous liste les objets qu il est possible de modifier par phase ou par cas Inclusi n OU NON So OUI MON Forces et contraintes OUI NON S isme Lou Our Tableau 8 Objets modifiables 5 2 Ajout et suppression de Phase Cas A tout moment de la configuration du calcul il est possible d ajouter ou supprimer une phase ou un cas L ajout ou la suppression se fait depuis le menu de la fen tre gestion des phases
152. mm 8 mm 30 16 0 745 0 390 0 139 30 11 0 957 0 552 0 270 40 16 2 751 1 884 1 203 0 310 73 53 11 247 8 016 5 155 0 450 103 78 26 396 20 690 15 437 6 220 Tableau des Moments Elastiques kN m 3 Corrosion Selon CLOUTERRE L paisseur sacrifi la corrosion l ext rieur des armatures est d termin e par le tableau suivant tir de CLOUTERRE 91 Ouvrage provisoire Ouvrage temporaire Ouvrage permanent lt ST mois 1 5 30 ans 30 100 ans Peu coros O Moyennement ze Corrosif gaine plastique Fortement corrosif gaine plastique gaine plastique gaine plastique Pour conna tre de degr de corrosion du sol il est recommand de se reporter aux recommandations CLOUTERRE Chapitre 6 3 3 Selon NF P 94 270 La valeur de calcul de la traction lastique R 4 rentrer dans GEOSTAB est donn e pour les clous par la relation Ria min Bu Rean NF P 94 270 F 2 1 1 8 Kat Page 119 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB e MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE A D UTILISATION Avec Reay 1 Yy AS So So fy Ymo NF P 94 270 F 2 1 1 5 Riar 1 7 KAS So So f Ym2 NF P 94 270 F 2 1 1 6 ypo 1 0 et yy 1 25 NF P 94 270 F 2 1 2 Le calcul de Raay et Riar se fait diff remment selon que l on consid re que les clous sont l abri ou non d une protection contre la corrosion o Clous l abri d une pr
153. n autre curseur est mis disposition pour la saisie de l extr mit droite de l axe de la bo te Cliquer nouveau pour Houvelle bo te Supprimer valider 15 te 0 y y se A gauche droite c D placer le curseur en hauteur pour largir ou r tr cir la Y gauche 246 6 Y droite 248 5 hauteur du parall logramme ainsi constitu Les propri t s de la bo te s inscrivent dans la bo te de dialogue Cliquer pour sauver Hauteur 0 3 Caract ristiques d Il ne reste plus qu saisir le nombre de surfaces g n r es et la longueur des segments des surfaces pas de discr tisation entre le TN et la premi re bo te ainsi ou entre la derni re Longueur des segments des surfaces Ui boite et le TN R p ter les actions de a d autant de fois qu il M thode de calcul y a de bo te saisir M thode de CARTER tendue Nombre de surfaces g n r es 100 e Pour modifier manuellement une ou plusieurs bo tes dans a chaque mode il faut modifier les coordonn es et les A param tres de la bo te et cliquer sur le bouton Pr visualiser Annuler pour avoir un aper u graphique de la saisie Si les valeurs saisies sont correctes cliquer sur le bouton OK pour valider sinon cliquer sur le bouton Annuler Figure 96 Plans et coins Pouss e But e Comme les points dans les bo tes sont g n r s de fa on al atoire si les bo tes sont trop grandes il faudra calculer un nombre importa
154. nappe cliquer sur l option D placer un point La bo te de dialogue ci dessous se pr sente accompagn e d un curseur carr en attente d une s lection d un point de la nappe Lorsque le curseur sera voisinage d un point de nappe celui ci sera entour d un cercle bleu signifiant qu il est s lectionnable D placer un point de l hydrologie Coordonn es du point x M Y Modifier graphiquement Pr visualiser Annuler Figure 46 Nappe D placer un point Mode op ratoire a Placer le curseur au voisinage du point de nappe d placer Cliquer sur ce point Les coordonn es de ce point s inscrivent dans la bo te de dialogue et sont modifiables b Pour modifier ce point graphiquement cliquer sur le bouton Modifier graphiquement le point de nappe devient mobile Un trait en pointill symbolise la distance entre l ancien point et le nouveau point Cliquer lorsque les nouvelles coordonn es sont correctes c Pour modifier les coordonn es de ce point manuellement s lectionner respectivement chacune des coordonn es et attribuer une nouvelle valeur Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u du nouveau trac de la nappe sinon cliquer sur Annuler Les segments de nappe sont automatiquement mis jour lorsque les actions a ou b sont effectu es c est dire autant de fois qu il y a de points modifier Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTEC
155. ncer par cliquer sur la trame du sol correspondant dans la bo te de dialogue Celle ci est alors mise en relief par un rectangle rouge Laract ristiques g otechniques Associer des segments b Un curseur en forme de pinceau accompagn d une fl che se pr sente Quand le curseur survolera chaque segment ce dernier sera color en rouge Cliquer sur le ou les segments que doivent Seulement pour la phase Phase Initial tre associ s ce sol La trame s affiche sous le segment en i question c R p ter les actions a b Lorsque les associations seront faites cl turer cette proc dure en cliquant sur le bouton Fin de l association Pour toutes les phases Sal s lectionn 2 Cliquez sur l un des sole ci dessous pour s lectionner un autre sol d Quand le curseur passe sous un groupe de segments continus j chaque segment se colore en rouge Cliquer dans la surface situ e sous le groupe pour associer le sol pour l ensemble des segments du groupe cf figure ci dessous IL JI Figure 38 Association un groupe de segments Pour v rifier la pertinence des associations qui ont t effectu es 1l suffit de survoler chaque trame de sol de la bo te de dialogue pour constater que la trame appara t en surbrillance rouge dans le dessin on peut alors v rifier qu elle est bien dessin e sous le ou les segments en question Il est galement possible d associer un m me sol t
156. nclusion est maximum et l effort de cisaillement est nul Pour tenir compte des inclusions dans les calculs de stabilit par les diff rentes m thodes Fellenius Bishop Carter il faut introduire dans les quations d quilibre statique les efforts mobilisables dans les inclusions au point d intersection entre l inclusion et la surface potentielle de rupture consid r e Ces efforts doivent tre compatibles avec la Es propre du mat riau constituant l inclusion et les efforts d interaction entre l inclusion et le sol qui l entoure L approche mod lis e dans GEOSTAB est celle propos e par Blondeau Christiansen Guilloux et Schlosser 1984 Cependant l attention de l utilisateur est attir e sur le fait que la prise en compte selon cette approche a t largement mise en cause notamment par Bridle 1989 Jewell amp Pedley 1990 et Bridle 1990 gt Page 101 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION La r sistance propre du mat riau de l inclusion ne doit pas tre d pass e au point O o les efforts T et T sont maximums et au point A o le moment de flexion M dans l inclusion est maximum De plus les efforts Te Ta et M ne peuvent tre sup rieurs aux efforts limites qui peuvent tre d velopp s dans l interaction entre l inclusion et le sol savoir Pour l effort T l effort
157. ne de travail ce dernier appara tra en surbrillance rouge signifiant qu il est s lectionnable c Cliquer pour afficher la bo te de dialogue correspondante qui a t utilis e pour cr er l objet d Effectuer les modifications fermer la bo te de dialogue en question e R p ter les actions b d autant de fois qu il y a d objets modifier f En cas de superposition de plusieurs objets actifs ou inactifs un menu apparaitra avec la liste des possibilit s des objets modifier 4 1 2 Reproduire les caract ristiques d un objet Cette fonction est disponible depuis l option Reproduire les caract ristiques d un objet du menu Outils Application sur inclusions surcharges Mode op ratoire a Cliquer sur l option de menu pr cis e pr c demment La fen tre ci contre appara t et le curseur est mat rialis par un carr surmont de la mention REF en attente d une s lection noter que le mode op ratoire suivre est pr cis color en bleu Reproduire les caract nstiques d un objet 1 Eliquez sur l objet de r f rence 2 Cliquez sur d autres objets de m me nature pour leur donner les m mes caract ristiques que l objet de b Cliquer sur un objet existant dans le profil Le type r f rence d objet et le num ro de l objet est renseign dans la zone de texte de la fen tre Figure 102 Reproduction des caract ristiques d un objet c Cliquer sur l
158. nt __ _ Ordonn e 19 4 c Cliquer sur le bouton Choisir graphiquement du HE a repr sentant le 2 Choisir graphiquement point de sortie amont et s lectionner le point voulu Ce AA point n est d finissable qu droite de la zone d entr e Les points repr sentant le pied de l cran et le haut de l cran mais aussi la force repr sentant le tirant peuvent tre modifi s graphiquement en choisissant le bouton Choisir graphiquement correspondant Options de calcul Nombre de points de d part dans la zone aval Nombre de spirales pour chaque point de d part Nombre de subdivision de l intervalle d entr e Pr cision sur lit ration du Facteur de S curit Sens de la spirale positif courb e l aval Pr visualiser Annuler Figure 73 M thode de Kranz Surfaces de ruptures Le num ro de force repr sentant le tirant est automatiquement saisi mais il vous est toujours possible de le saisir graphiquement Vous pouvez modifier les options de calcul surfaces de rupture de type spirales savoir le nombre de points de d part dans la zone aval le nombre de spirales pour chaque point de d part le nombre de subdivisions de l intervalle d entr e la pr cision sur l it ration du facteur de s curit Le signe de constante de la spirale peut aussi tre modifi cf paragraphe 3 10 2 Ces op rations peuvent tre conduites manuellement comme graphiquemen
159. nt de surfaces Avec de grandes bo tes on trouve rarement les plans les plus critiques Zones d entr e sortie des surfaces Echelle m 1 Figure 97 Visualisation Surfaces par plans et coins dE d T Les coins de pouss e but e sont inclin s a e et respectivement avec d correspondant l angle de 2 4 frottement de chaque sol ce qui induit des changements de pente aux interfaces PAR LS Page 63 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 10 3 2 Plans et cercles Le mode op ratoire est similaire la g n ration de surfaces de ruptures par coins et coins de pouss e but e La diff rence tant que les surfaces g n r es sont constitu es d arcs de cercle aux extr mit s La bo te de dialogue est sensiblement identique la longueur des segments n est plus d finir Zones dentr s sortie des surfaces Echelle m 1 Figure 98 Visualisation Surfaces par plans et cercles Remarques communes a la recherche de surfaces planes par bo te Les bo tes ne doivent pas se chevaucher en X ni tre d finie au del du TN Pour avoir un point de passage oblig 11 suffit de rentrer des coordonn es de milieu bord gauche et droite identiques pour une m me bo te 3 10 4 Surfaces d finies point par point Depuis pr paration des donn es puis
160. on g n rale D cembre 1998 Seve G Stabilit des ouvrages g otechniques donn es exp rimentales et m thodes d analyse Th se ENPC 16 septembre 1998 Seve G Pouget P Guide Technique stabilisation des glissements de terrain LCPC 1998 SMOLTCZYK U Geotechnical Engineering Handbook 2 Procedures Ernst amp Sohn Berlin p 213 TEDENAT P Le ons l mentaires de math matiques Deuxi me partie Duperat pp64 76 1801 Whitman R V and Baily W A 1967 Use of Computers for Slope Stability Analysis Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division ASCE Vol 93 No SM4 July 475 498 Wright S G Kulhawy F H and Duncan J M 1973 Accuracy of Equilibrium Slope Stability Analysis Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division ASCE Vol 99 No SM10 Oct pp 783 791 PAR I Page 117 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE A ANNEXE A CARACTERISTIQUES DE CLOUS ET EPINGLES 1 Armatures Haute Adh rence Il s agit de barres haute adh rence en acier dont la limite lastique est de 500 MPa D GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE mm 16 20 25 28 32 40 50 COURAMMENT UTILISES Epaisseur sacrifi e a la corrosion 0 mm 100 5 157 1 245 4 307 9 402 1 628 3 981 7 2 mm 56 5 100 5 173 2 226 2 307 9 508 9 83
161. opt s conform ment aux recommandations du paragraphe 9 24 de lP AFPS 90 6 3 Prise en compte de l eau Il y a cinq diff rentes mani res de prendre en compte les pressions interstitielles 1 En d finissant point par point un niveau de nappe tel que d crit sur la figure 17 ci dessous Le niveau de la nappe est sch matis par une s rie de points reli s les uns aux autres par des segments de droite Il est recommand d tendre lat ralement la d finition du niveau de la nappe jusqu aux limites lat rales des couches de sol La ligne du niveau de la nappe peut se trouver soit au dessus de la surface du terrain soit au dessous elle peut aussi co ncider avec la surface du terrain Ceci permet non seulement de d finir un niveau de nappe souterraine mais aussi des surfaces d coulement ainsi que des masses d eau au repos telles que des lacs ou des cours d eau Kat Page 98 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION La pression interstitielle en chaque point sous la surface de la nappe est calcul e partir de la charge qui est la distance verticale entre le point en question et le niveau d eau S il y a un gradient cette hypoth se est g n ralement s curitaire Cependant dans la zone d un coulement cette hypoth se n est pas du c t de la s curit La pr sence de pressions art siennes l
162. ormal T dans l inclusion au droit de la surface potentielle de rupture A A doit tre inf rieur au frottement sol inclusion maximum qui peut tre mobilis sur la longueur d ancrage L de l inclusion Thn Tal A B La T max fiLa Avec T effort normal dans l inclusion TA effort normal limite d interaction par frottement lat ral B diam tre de l inclusion La longueur d ancrage de l inclusion depuis la surface potentielle de rupture consid r e Tmax CONtrainte de cisaillement limite entre sol et l inclusion fi effort d arrachement limite pour un m tre de longueur d inclusion appel aussi param tre de frottement lat ral Tmax peut tre d termin par des essais d arrachement des corr lations avec p la pression limite du sol ou partir des caract ristiques g otechniques des sols et des conditions de mise en uvre des inclusions Le crit re d interaction par frottement lat ral est repr sent sur la Figure 20 par une droite verticale d abscisse TA 6 4 5 Interaction par pression de contact inclusion sol La d form e de l inclusion sollicit e par un d placement relatif 2y entre les deux masses de sol situ es de part et d autre de la surface potentielle de rupture est repr sent e sur la Figure 22 Il est fait l hypoth se que la pression est maximum au point O point o le d placement est maximum Le probl me est assimilable celui de la sollicitation la
163. osante normale de ces efforts au num rateur et retrancher la somme de la composante tangentielle au d nominateur de l quation 14 Bien que la m thode simplifi e de Bishop ne permette pas de calculer directement le coefficient de s curit comme la m thode de Fellenius les valeurs de F obtenues par cette m thode sont beaucoup plus proches de celles obtenues par des m thodes plus pr cises qui prennent en compte les forces entre tranches Whitman et Bailey 1967 Typiquement la m thode de Bishop modifi e conduit une erreur de 1 seulement par rapport la m thode de Bishop rigoureuse ce qui la fait pr f rer nettement la m thode de Fellenius 4 2 M thode de Bishop rigoureuse La premi re m thode rigoureuse capable d analyser des surfaces de rupture circulaires pour des pentes dans des sols frottants et coh rents a t propos e par Bishop 1955 La m thode satisfait compl tement les quations d quilibre et fournit un moyen d valuer la validit de toute solution qui pourrait tre propos e Dans cette m thode rigoureuse les forces entre tranches sont prises en compte dans l expression de la force effective normale agissant sur la base de la tranche En crivant selon la Figure 4 l quilibre des forces agissant sur une tranche selon la direction verticale on obtient AW AX AS sin AN cos 0 15 I Page 87 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE
164. otection La norme NF P 94 270 F 2 3 3 impose les conditions suivantes Une gaine imperm able doit tre mise en place en compl ment au coulis de scellement autour des clous en acier ordinaire lorsqu ils sont install s dans un terrain pr sentant une force corrosive lev e si la cat gorie de dur e d utilisation est sup rieure 2 et dans tous les cas si les conditions de sol sont h t rog nes L espace annulaire entre la gaine et le clou doit tre rempli d un coulis de ciment ou de tout autre produit de scellement non agressif vis vis de l acier Pour que le syst me soit efficace il est n cessaire que la gaine soit parfaitement tanche donc continue jusqu au parement et obtur e la base La manutention et la pose de clous prot g s par des gaines doivent tre r alis es avec soin de mani re viter tout endommagement des gaines pr judiciable la corrosion des clous e Dans tous les cas o les clous seraient constitu s d acier haute limite lastique fy gt 500 MPa les dispositifs de protection des tirants d ancrage pr contraints doivent tre appliqu s voir la norme NF EN 1537 et les recommandations nationales dites T A 95 e Pour les clous satisfaisant aux conditions nonc es ci dessus les coefficients Pdeg y et Pdeg r Peuvent tre pris gaux 1 0 ce qui revient RA So fy Ymo RA So fr Ymo o Clous sans protection contre la corrosion
165. our le sol choisi la direction la coh sion et le frottement Direction TT Coh sion Frottement At 1 O Figure 29 D finition de l anisotropie 90 Pour les sols au comportement anisotrope Putilisateur doit saisir au minimum 2 directions Celles c1 doivent tre class es par ordre croissant entre 90 et 90 La premi re direction est forc ment 90 et la derni re direction est forc ment 90 Figure 30 Directions d anisotropie Par exemple pour obtenir le graphique de la figure 29 pr c dente il faut entrer dans l ordre les valeurs suivantes Chaque ligne doit tre valid e par un clic les fl ches de navigation Angle Coh sion kPa Frottement A 20 Tableau 2 Caract ristiques Anisotropie Le comportement du sol est obtenu par une interpolation lin aire bas e sur l inclinaison de la surface de rupture au point tudi et sur les donn es pr c demment d finies Il s agit d une mod lisation g n ralement adapt e aux calculs de talus rocheux o la rupture se produit dans les plans de fissurations mod le de surfaces de ruptures par surfaces planes Kal Page 27 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION La figure suivante montre que les r sultats des recherches des surfaces de rupture les plus critiques vont se trouver dans le faisceau dans lequel
166. our saisir les coordonn es du cercle manuellement il faut Annuler entrer respectivement chacune des propri t s Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u du nouveau trac S SC S CH Figure 93 V rification d une surface du cercle sinon sur Annuler Note Pour modifier le cercle graphiquement cliquer de nouveau sur Saisir le cercle graphiquement et le cercle d fini pr c demment reste visible jusqu au moment o les nouvelles valeurs du centre du cercle ainsi que son rayon sont valid es 3 10 2 Spirales logarithmiques La g n ration de ces surfaces s effectue sur le m me principe que pour les surfaces circulaires en utilisant les intervalles d entr es sorties Suivant la position de la zone d entr e aval des spirales l utilisateur doit d finir la classe de spirales tudier Cette classe d pend du signe de la constante de la spirale logarithmique positive ou n gative Nota Compte tenu des contraintes g om triques fix es zone d entr e aval zone d entr e amont 1l est souvent impossible de trouver des spirales logarithmiques respectant ces contraintes Dans ce cas 1l faut fixer des intervalles d entr es sorties moins restrictifs ou changer la forme de spirale tudier Cliquer sur l option G n ration par intervalles entr es sorties du cadre de saisie Surfaces logarithmiques La bo te de dialogue ci dessous se pr sente
167. ous les segments du profil en appuyant sur le bouton Tout associer au sol Le sol associ est celui dont le num ro figure dans la case directement droite de ce bouton 3 5 Saisie des conditions d eau Conditions d eau Pour choisir le mod le de conditions d eau il faut s lectionner une option du menu Pr paration des donn es puis Conditions d eau mod le La bo te de dialogue reproduite ci contre appara t LL ensemble des conditions d eau sera d fini de la m me C Nappes d finies par des point 4 PE F H fa on pour une phase donn e Param tres de pressions intersttielles Pressions interstitielles constantes Note Pour modifier les conditions d eau il faut 5 Nappes et pressions interstitielles s lectionner l option du menu Pr paration des donn es puis Modifier les conditions d eau Si FRET aucune nappe n est pr sente la fen tre ci contre sera ouverte Figure 39 Saisie des conditions d eau Kal Page 30 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 5 1 Saisie d une nappe d finie par des points Gestion des nappes d eau Poids volumique a E de l eau e Si l utilisateur choisit l option Nappes d finies par des points la boite de dialogue ci contre appara t L utilisateur dispose des m mes modes de saisie que celles utilis es
168. phase courante et le cas courant L utilisateur dispose d une gamme d outils destin s faciliter la saisie de la g om trie disponibles depuis le menu Outils L utilisateur a la possibilit d annuler ou de r tablir la derni re op ration dans la limite de 30 actions effectu es La zone des 3H est d finissable au sein de ce menu L option transformer permet de translater le profil saisi de l inverser de le prolonger ou de le tronquer L option Mesurer de distances sur le dessin permet de mesurer des distances entre deux points du profil ou de mesurer des angles par rapport l horizon et la verticale L outil V rification m thode de Kranz permet de v rifier la stabilit du massif de sol soumis un tirantage en accord avec l annexe G de la norme NF P 94 282 Page 13 147 as GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL PREPARATION DES DONNEES D UTILISATION fichage vd G ologie Trames des sols Conditions d eau Inclusions Charges Modification du mod le de g n ration des surfaces de rupture Etiquettes KISJA SJ AJS Sondages Faire ressortir le terrain maturel Voir les l ments Inactifs Y Num ros des segments Y Axes gradu s Grille magn tique Ajouter une tiquette Saisies des sondages Centrer la zone de sortie Ajuster la page Supprimer la distorsion Y Afficher la barre des phases Y Afficher la barre d informations Image en arri re plan
169. pliquer les derni res valeurs tous les l ments en quittant Coefficient sur les effets des actions dez terres 1 35 Coefficient sur les r sistances des terres Irutlalizer tous lez coefficients suivant les recommandations CLOUTERRE Salir une enveloppe Iniblallzer lez coefficients suvant les recommandations des EUROCODES 7 1 et HF P 94 270 Initialiser tous les coefficients 1 EI Ok D finir les coefficiente l int rieur de l enveloppe Figure 80 Saisie des coefficients de s curit partiels Plusieurs choix sont mis la disposition de l utilisateur Soit en entrant les valeurs individuellement pour chaque caract ristique de chaque objet Soit par cat gorie d objet consid r en cliquant respectivement sur le bouton en regard Appliquer cette valeur tous toutes Attribuer le coefficient de s curit partiel tous les sols d finis Attribuer le m me coefficient de s curit partiel toutes les charges d finies Attribuer le groupe de coefficients de s curit partiel armatures attaches et adh rence l ensemble des massifs g otextiles et ou terre arm e La case cocher Appliquer les derni res valeurs tous les l ments en quittant lorsqu elle est activ e permet de s affranchir des clics sur chacun des boutons Appliquer cette valeur tous toutes La valeur affich e au niveau du param tre pond rer sera con
170. pture bC en arc de cercle et selon les prismes de pouss e en arri re de l ancrage et de but e en avant de l cran La m thode de Kranz est une des m thodes de v rification de la stabilit au renversement du massif des terres Glissement g n ralis Rupture du scellement Renversement du massif Figure 23 Modes de rupture 8 3 D finition du facteur de s curit de Kranz La v rification de la stabilit par la m thode de Kranz s effectue l tat limite ultime c est dire la rupture Elle s crit R gt F R Avec R r action appliqu e par l ancrage Per coefficient global de s curit fix au minimum 1 5 par les recommandations Tirants d Ancrages 95 et 1 en utilisant l approche 2 de l Eurocode 7 _R effort maximal compatible avec la s curit du massif A la diff rence des m thodes de Bishop ou Fellenius o le facteur de s curit repr sente le rapport de la r sistance du sol sur la r sistance mobilis e Kranz d finit son facteur de s curit sur des actions C est le rapport de la force d ancrage maximum R qui provoque l instabilit sur la force d ancrage r ellement appliqu e 8 4 Equations de base 8 4 1 G om trie Le massif de sol MCEF est d limit comme l indique la figure suivante l avant par un plan MF tangent au sout nement passant par un point M situ au dessus du point B d effort tranchant nul Ka Page 113 147 GEOS INGENIEURS CONS
171. pture de sorte que l intensit et la ligne d action de la force r sultante N puissent tre tablies Dans ce cas N On et ra sont connus et les inconnues sont r duites quatre Avec les trois quations d quilibre et la relation entre la r sistance au cisaillement et la contrainte normale effective une valeur de F peut tre d termin e Cette valeur de F d pend des hypoth ses faites quant la distribution des contraintes effectives normales la surface de rupture D Page 82 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL CONSIDERATIONS THEORIQUES D UTILISATION METHODE DES TRANCHES 2 G n ralit s sur la m thode des tranches Les m thodes les plus couramment utilis es pour l analyse de la stabilit g n rale de pente consistent diviser la masse situ e au dessus de la surface de rupture hypoth tique en tranches tel qu indiqu sur la Figure 2 Cette approche permet de tenir compte des h t rog n it s du profil du sol la masse tant divis e de mani re ce que chaque tranche soit caract ris e sa base par un seul jeu de param tres de r sistance Figure 2 Discr tisation de la surface de rupture en tranches et lin arisation de la base des tranches Il est pratique d assimiler la base de chaque tranche la corde qui sous tend la surface de cisaillement courbe plut t qu la surface de cisaillement courbe elle m me l erreu
172. quant les boutons correspondant Pour la d finition graphique de l chelle Cliquer sur deux points de l image et saisir la distance r elle entre ces deux points les chelles X et Y seront d termin e automatiquement Pour la d finition graphique de la position Cliquer sur limage et d placer celle ci la position souhait e c Saisir le profil en suivant graphiquement le profil image 3 3 4 2 Importation d un profil GEOMUR Pour l importation de profils GEOMUR il vous suffit de cliquer sur Fichier puis sur Importer un fichier Geomur et s lectionner le fichier gmr souhait Le profil GEOMUR sera import dans le logiciel GEOSTAB 3 3 4 5 Importation d un fichier Autocad Piste ou Excel Pour l importation de profils Autocad choisir l option Lancer ToGeostab du menu Fichier puis sur choisir le type de fichier Autocad Piste ou Excel Voir manuel de l application ToGeostab La fen tre suivante appara t s ki e e Conversion vers Geostab Type de fichier e Piste C AutoCad Chemin vers le fichier source Chemin vers le fichier destination Options Beioumer le s profil s Lancer la conversion A O explorer En F Translation automatique ves le cadran positif Cartouche des fichiers C AutoCad 2008 Excel Titre du calcul Lignes de commentaire D Activer explorer Sortie e Geostab R f rence de l affaire KA G Si
173. quer sur Annuler Figure 48 D finitions pressions constantes Ka Page 35 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 5 3 2 Nappes et fichier de pressions interstitielles Cette option permet de prendre en compte une s rie de donn es import es correspondant des pressions interstitielles selon un maillage dans le plan x y du profil La nappe permet de d finir l isobare u 0 La bo te de dialogue ci dessous appara t L utilisateur est invit travailler soit sur la g om trie des nappes soit sur le fichier de pression interstitielle associ Nappes et pressions interstitielles Souhaitez vous modifier la g om trie des nappes ou le fichier de pressions interstitielles 7 Se e K Dans le premier cas il est dirig vers la bo te de dialogue d crite en 3 5 1 Gestion des nappes Fichier de pressions Dans le second cas il est dirig vers la bo te de dialogue de la figure 49 suivante L utilisateur peut d finir les conditions d eau par l interm diaire d un fichier de pressions interstitielles issu d un programme de calcul d coulement par diff rences finies ou l ments finis Saisissez le chemin du fichier contenant les valeurs de pression i Choisir le fichier de pression interstitielle en cliquant sur le bouton Parcourir la fen tre invite choisir un N
174. quer sur l option G n ration par les centres La bo te de dialogue ci dessous se pr sente Il faut d finir la bo te dans laquelle se trouvent les centres des surfaces calculer Les rayons maximum et minimum sont automatiquement calcul s les rayons des surfaces doivent donc tre compris entre ces deux valeurs Les rayons minimum et maximum sont saisis par l utilisateur et ce sont les rayons interm diaires qui sont calcul s Le Page 58 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION G n ration par les centres Boite SE Coin inf rieur gauche 94 1290 Coin sup rieur droit 106 5 13025 5 aisir graphiquement Caract ristiques des centr s Nombre de centres selon 10 Nombre de centres selon 10 Options de calcul Hombre de tranches par cercle 50 Point de passage impos pour le rayon minime e Abecisse du polntimpoz Altitude du point impos U Hombre de cercles par centre Variation du rayon au del du rayon O M thode de Calcul M thode de BISHOP modifi e i Pr visualiser Annuler Figure 90 G n ration par les centres Mode op ratoire graphique a Cliquer sur le bouton Saisir graphiquement Le curseur est alors mat rialis par un pointeur accompagn d un label Bo te des centres sur la zone graphique Cliquer pour saisir les coordonn es
175. ques des sol PE EE T i e Hachures n 3 Caract ristiques g otechnigues Poids volumique Poids volumique du sol satur Coh sion Angle de frottement interne Frottement lat ral unitaire sol inclusion E Nappe associ e 4 Aniso C ff Y p fs Sol au comportement anisotrope Walider pour la phase Walider pour toutes lez phases T Couleur Suppl mentalre Annuler Figure 28 Caract ristiques des sols Cette fen tre permet de configurer les caract ristiques de chacun des sols Les fl ches de navigation situ es c t du num ro de sol permettent de naviguer d un sol un autre L utilisateur peut d finir le type de figur s et ou de couleurs utilisation les fl ches de navigation situ es de part et d autre de la ou des trame s pour changer le figur ou la couleur Pour chaque sol les param tres g otechniques suivants doivent tre entr s Poids volumique du sol humide y Ce poids volumique est utilis pour les sols hors nappe Poids volumique du sol satur Ysa Ce poids volumique auquel on retranche le poids volumique de l eau d fini par ailleurs est utilis pour les sols sous nappe Coh sion c ou cy Angle de frottement q ou Qu Frottement lat ral unitaire inclusion Qs limite sol S1 une nappe traverse ce sol elle doit y tre associ e ce sol et il faut donc cocher la case Nappe associ e e
176. r sistance de l attache additionn du frottement mobilisable poids des terres au dessus du lit multipli par tan p entre le parement et la surface de rupture effort mobilisable poids des terres au dessus du lit multipli par tan oi entre la surface de rupture et l extr mit du renforcement 3 8 Saisie des donn es sismiques La v rification sismique de la stabilit se fait par rotation de la g om trie sauf si cette rotation am ne des segments en surplomb ajout d efforts dans les quations S lectionner l option S isme du menu Pr paration des donn es puis compl ter la saisie sur la bo te de dialogue du s isme figure ci dessous en entrant respectivement la valeur du rapport de l acc l ration sismique horizontale et verticale sur la gravit ainsi que la pression de cavitation Le s isme ne sera activ que pour le cas courant Il sera propos automatiquement la cr ation ou la modification du Cas sismique concomitant Kat Page 51 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Mode op ratoire a Cocher la case Tenir compte des s ismes pour activer la prise en compte du s isme b Choisir les param tres d acc l ration horizontale et verticale coefficients en application de l EC8 5 Tenir compte des s ismes 1 A On ech et Op 0 50 ouvrages de Acc l
177. r Autocad sise 21 Eure dI EMO E 22 Figure 22 Prolonger Raccourcir un Segment 22 Figure 23 Insertion d un point 23 EE AAA O A 23 errado SONES DOTES as 24 PIU CO TUS econ UU TN E 24 Figure 27 gt Caract ristiques des sols ti A A AA 23 Tene 26 E 26 Figure 29 D finition de l anisotropie sise 27 Figure 30 Directions d anisotropie siennes sseeeeessseeeseeeennsseeeeseeeennsse 27 Etre ol EE 28 a oz F Vanatons ela CONC ON ti di 28 Figure 33 Configuration e Horizontal au sommet de la couche 29 Figure 34 Configuration e Parall le au toit de la couche 29 Figure 35 Crit re th orique Mohr Coulomb siennes 29 Figure 36 Variation de l angle de frottement ss 29 Figure 37 Association des sols oooonnnccnnninnnnonnnnnnnnnnnonnnnnnnonnnnnnnnnnnnnnn nn nn nn nnnn nn nn nn nen nnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnns 30 Figure 38 Association un groupe de segments oooooonnnnnnnonnnnnnnannnononnnnnnnnnanononnnnnnnnnononnnnnnnnnnannnnnnnnnnnnninonncnnnnnnnas 30 Figure 39 Saisie des conditions d eau EEN s ensi NENEN REENEN 30 Figure 40 Gestion des nappes irrrreeeeeennnenssssseseeeeeeeeeeeeeeeenenennesssssseeeeeeeeeeeene 31 Figure 41 Cr ation nappe graphique cocccoooonanncnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnn nn nn nn nen nnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnanoss 32 Figure 42 Visualisation d une nappe d finie point par point dans la fen tre de r sultats 32 Figure 43
178. r commise sur l inclinaison de la base de chaque tranche et sur les poids des tranches tant minime si un nombre ad quat de tranches est utilis Les forces agissant sur chaque tranche sont indiqu es sur la Figure 3 le bilan des inconnues et des quations disponibles pour l analyse de stabilit tant tabli dans le Tableau 1 ci apr s Intentionnellement les autres forces habituellement rencontr es dans les analyses de stabilit coulement surcharges tremblements de terre n ont pas t consid r es Leur prise en compte n ajoute rien au degr d ind termination statique mais ne fait que compliquer les expressions math matiques d riv es Ligne d action AN Surface de rupture suppos e Figure 3 Forces agissant sur une tranche gt Page 83 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB METHODE DES MANUEL CONSIDERATIONS THEORIQUES TRANCHES D UTILISATION Selon le Tableau 1ci apr s il appara t que le probl me est statiquement ind termin d s que le nombre des tranches est sup rieur 1 Dans ce cas des hypoth ses simplificatrices doivent tre faites pour r soudre le probl me Quand on consid re l quilibre des moments d une masse de sol situ e au dessus d une surface de rupture circulaire il n est pas n cessaire de conna tre la position des efforts effectifs normaux la base de chaque tranche AN si l quilibre des moments est effectu
179. r l intervalle de sortie WW Tracer la courbe NE de subdivision de 20 intervalle de sortie Rep res E FS 1 FS 1 3 WIFS 1 5 Figure 88 Evolution de ES sur l intervalle de sortie Il permet de tracer le graphique FS f distance la cr te de talus en rep rant notamment les FS choisis L intervalle de sortie est subdivis en n intervalles l mentaires PAR LS Page 57 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Zones d entr s sortie des surfaces Echelle m 4 1 250 1 GEOSTAB v4 07 du 29 05 2013 d velopp par GEOS GEOS INGENIEURS CONSEILS 72 r G de Mestral B t Ath na 1 http www geos fr E mail info geos fr Archamps Technopole 74166 St Julien en Genvois CEDEX France Y sat c D qs Fichier Publication 19 00 19 00 1 00 0 000 1 00 28 50 1 00 120 0 1 00 M thode de BISHOP modifi e 20 00 20 00 1 00 5 000 1 00 33 50 1 00 190 0 1 00 Classique 17 50 17 50 1 00 0 000 1 00 21 50 1 000 70 00 1 00 Action des terres ye 1 Resistance des terres yr e 1 Coefficient de M thode 1 Unit s kN m 10 2 30 40 xo Figure 89 R sultats Evolution Fs 3 10 1 2 G n ration par les centres Cette approche de g n ration de cercles par leur centre est classique Cependant elle ne permet pas d obtenir syst matiquement les surfaces les plus d favorables Cli
180. r la plus petite chelle ou le Affiches la plus petite chelle bouton Afficher la plus grande chelle Annuler Figure 122 Choix de l chelle 6 3 2 2 Imprimer Pour imprimer le r sultat de votre calcul en s lectionnant l option Imprimer du menu Commandes Comme lors du calcul une fen tre apparait pour choisir quelles phases et quels cas l utilisateur veut imprimer figure 114 Ensuite une bo te de dialogue appara t et invite choisir l imprimante et les propri t s de l impression figure 115 CH Page 77 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL GEOSTAB D UTILISATION S lectionner les phases E ME Phase Initial ls Cas Initial Aa Phase n 1 Ela JN cl cas qui va bien WW Cas 2 Ga Phase n 2 Ha Cosi ERA Cas 2 EMI Phase n 3 ka Cas 1 Ga Phase n 4 M Cas 1 6 ME Phase n 5 a Cas 1 E 4 PE Phase Finale R el MA Cas 1 Ne Cas Pesant ll Cas allegeant Impression Imprimante Nom HP LaserJet 1200 Senes PEL 5 x Propri t s Statut Pr t Type HP LaserJet 1200 Senes PEL 5 Emplacement DOTA 001 Commentaire E Imprimer dans un fichier Zone d impression Copies 9 Tout Nombre de copies 1 Pages de Tout S lectionner i Figure 124 Param tres d impression Tout Des lectionner Annuler Figure 123 S lection de
181. ration sismique horizontale gravit sout nement 247 ei A S a Acc l ration sismique verticale gravit 0 5agrY S eto 0 5 On stabilit des pentes Pression de cavitation Geostab tient compte des augmentations ou diminutions de pression La valeur de oy gt 0 pour le s isme all geant et oy lt 0 intersttelle caus es par les s ismes dans la m thode de Carter La pression de cavitation est de l ordre de 90 kPa 1000 m d altitude pour le s isme pesant Saisir la pression de cavitation si n cessaire Celle ci est utilis e dans le cas de calcul par la m thode de Carter Elle correspond l augmentation ou diminution de la Annuler pression interstitielle caus e par le s isme Les pressions interstitielles peuvent devenir n gatives pour Figure 77 Saisie du s isme les sols satur s mais ne peuvent pas exc der la pression de la cavitation sp cifi e c Apr s validation le logiciel propose de cr er automatiquement le cas de s isme concomitant Symbole Unit SI Acc l ration sismique horizontale gravit Ahoriz Acc l ration sismique verticale gravit Avert L Pression de cavitation pa on Tableau 7 S isme Donn es et unit s Remarques L acc l ration sismique horizontale est orient e positive vers l aval L acc l ration sismique verticale est orient e positive vers le haut au gt 0 Aya ay gt 0 ay gt 0 COMBINAISON A COMBINAISON B
182. rithmiques Pour tablir cette surface critique une m thode de calcul la rupture est retenue avec des arcs de spirales logarithmiques concavit dirig e vers le haut Selon cette m thode l effort maximal compatible avec la s curit du massif est obtenu en consid rant les forces conduisant la rupture du bloc 8 4 2 Forces en pr sence L ensemble des efforts en pr sence est pr sent sur la figure suivante Figure 25 Efforts sur le massif LS Page 114 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL VERIFICATION DE KRANZ D UTILISATION d Avec W poids du massif P r action de l cran gale et oppos e la pouss e des sols et des surcharges sur l cran P pouss e surcharge comprise sur le plan d ancrage fictif EC R r action d ancrage bh forces ext rieures Q r action de coh sion du terrain sous jacent sur la surface de rupture BC Q r action de frottement du terrain sous jacent U r sultante des pressions d eau U force oppos e la r sultante des pressions d eau Ra r sultante des pressions d eau sur la surface de rupture Remarques Selon la norme NF P 94 287 la but e qui s applique sur le segment BF n est pas prise en compte Dans le cas hydrostatique l quilibre peut tre tudi en ne consid rant que le poids volumique total pour les parties ho
183. rizontales dues aux s ismes D Page 109 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL SUR LES CLOUS D UTILISATION 7 Calculs sur les clous 7 1 Clous Efforts au parement Le logiciel GEOSTAB permet d sormais de r cup rer les efforts n cessaires au dimensionnement du parement d une paroi clou e Les recommandations CLOUTERRE 1991 pr conisent pour le dimensionnement du parement Par souci de simplification on admet g n ralement que le torseur des efforts la liaison clou parement se r duit un effort axial de traction T et que la pression des terres p est uniforme Deux approches sont possibles soit calculer les tractions To partir des efforts maximaux mobilisables dans les clous pour en d duire p soit calculer p comme une pouss e locale des terres dans un m canisme de rupture appropri pour en d duire To En l absence actuelle de donn es fiables sur les r partitions de la pression des terres sur le parement il est recommand d utiliser la premi re approche d crite ci apr s La valeur de To se d duit de celle de l effort maximum de traction Te Mobilisable sur la surface de rupture potentielle la plus critique en consid rant une valeur unique pour le rapport TYT nma dans le mur Pr alablement le logiciel calcule les efforts dans les clous pour toutes les surfaces de rupture Fu Mar E s T _ 5 air Avec
184. ropos es par CLOUTERRE 91 sont indiqu es ci dessous Cependant Putilisateur peut choisir d autres coefficients Actions et r sistances Combinaison fondamentale Combinaison accidentelle Poids du sol d stabilisateur stabilisateur Coh sion effective Coh sion non drain e tan phi frottement lat ral sol clou essal abaques Pression limite Charge permanente d stabilisatrice stabilisatrice Charge variable Force permanente d stabilisatrice stabilisatrice Force variable Limite lastique acier clou Limite r sistance g otextile Limite lastique armature TA Coefficient de m thode 2 EUROCODES 7 Les calculs peuvent tre effectu s selon la norme d application nationale NF P 94 270 de l Eurocode 7 les jeux de coefficients partiels correspondants sont donn s dans les tableaux ci dessous Les valeurs des facteurs partiels y sont fonction de l approche de calcul retenue L approche de calcul 2 est utilis e pour la v rification des tats limites de stabilit externe GEO et de stabilit interne STR La combinaison appliquer est AI MI R2 L approche de calcul 3 est utilis e pour la v rification des tats limites de stabilit g n rale GEO et de stabilit mixte GEO et STR La combinaison de facteurs partiels appliquer est AI ou A2 M2 R3 L approche de calcul 1 est galement incluse dans GEOSTAB Les combinaisons de facteurs partiels utilis s sont les suivants
185. rrectes cliquer sur Fermer Pour modifier les points d finissant l cran ou le fond de fouille s lectionner nouveau V rifications tirant m thode de Kranz du menu Outils et r p ter les op rations a c Figure 71 V rification de Kranz Remarques La v rification au TA 95 implique des coefficients partiels tous gaux 1 et un coefficient global de 1 5 La v rification l Eurocode 7 Approche 2 introduit des coefficients partiels qu sont pr sent s dans l annexe C Une nouvelle phase nomm e V rif Kranz est alors cr e Dans cette phase la g om trie est celle du bloc associ au tirant le sol en amont du bloc est d sactiv et est remplac par la pouss e active qu il impose au bloc les tirants sont remplac s par des forces ponctuelles Figure 72 Mod lisation du tirant Les op rations pr c dentes conduisent l ouverture d une seconde fen tre repr sent es ci dessous correspondant la d finition du mod le de surfaces de rupture pour la v rification de Kranz Elle est aussi directement accessible en cliquant sur l option Modification du mod le de g n ration des surfaces de rupture Cette commande permet de g n rer des surfaces de rupture logarithmiques concaves passant par des zones aval d finie suivant l axe Y et qui doit th oriquement correspondre au point d effort tranchant nul ce point tant inconnu par GEOSTAB une recherche est ef
186. rs nappe et le poids volumique d jaug pour les parties sous nappe en ignorant les forces dues l eau U U et R 8 4 3 Ecran avec plusieurs lits d ancrage Dans le cas d un cran avec plusieurs lits de tirants d ancrage l quilibre d un bloc de chaque lit d ancrages est tudier en tenant compte des forces d ancrages appliqu es l int rieur du bloc consid r des forces d ancrages ext rieures au bloc qui ont une influence sur les contraintes appliqu es au bloc la force d ancrage P diffus e dans le prisme de pouss e du sol sur la figure suivante Les autres forces d ancrages et notamment les efforts tels que pr sent s sur la figure ci dessous n ont pas lieu d tre prises en compte Zone de pouss e Tirant pris en compte trait continus Tirant non pris en compte hirets Figure 26 Lits d ancrages multiples D Page 115 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL BIBLIOGRAPHIE D UTILISATION BIBLIOGRAPHIE AFNOR NF EN 1997 1 et NF EN 1997 1 NA Eurocode 7 Calcul g otechnique Partie 1 R gles g n rales 2005 et son annexe nationale AFNOR NFP 94 270 Ouvrages de sout nement Remblais renforc s et massifs en sol clou 2009 AFNOR NFP 94 282 Ouvrages de sout nement Ecrans R f NF P94 282 Mars 2009 AFPS Recommandations AFPS 90 pour la r daction de r gles rela
187. s 1 Dessinez un cadre autour des points extr mit s de segments concern es que vous souhaitez fusionner b Si les points sont reconnus ils sont respectivement mis en relief s lectionnez le paint sur lequel les par une croix verte et la zone rectangulaire en question est agrandie autres points vont s accrocher Un curseur en forme de carr noir se pr sente Si uniquement un seul point est inclus dans la s lection un message d erreur signalera qu il faut recommencer la manipulation c Parmi les points s lectionn s mat rialis s par des croix vertes 1l Figure 25 Fusionner des points faut choisir celui qui sera fixe Lorsque la souris est dans le voisinage du point d sir un cercle rouge surmont d une fl che rouge indiquera que la fusion est possible Cliquer sur le dessin et la fusion s effectuera La zone d affichage est r tablie dans sa totalit 3 3 10 Supprimer des points et ou des segments La suppression d un segment s effectue via le menu Saisie de la g om trie pr sent au paragraphe 3 3 1 pr c dent en cliquant sur le bouton Supprimer points et segments L outil de suppression d objet pr sent dans la barre d outils peut galement tre utilis R gles pratiques sur la saisie de la g om trie Il est possible d atteindre une pr cision th orique de l ordre du millim tre en modifiant le maillage de la grille Cependant cette pr cision ne peut tre atteinte
188. s 1 08 pe Cas all geant Fs 1 08 Figure 119 Affichage des r sultats par Cas 6 3 1 Retour a la fen tre pr c dente passage au pr processeur Si Putilisateur souhaite faire des modifications sur le calcul il doit cliquer sur le bouton Retourner la fen tre pr c dente Retourner la fen tre pr c dente E E Phase Initiale wi Cos nta Es 6273 Remarque En revenant sur la fen tre de saisie apr s un calcul les surfaces de rupture calcul es seront dessin es sur le profil et elles dispara tront en cas de modification ou d ajout d objet sur le profil 2 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 76 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL GEOSTAB D UTILISATION 6 3 2 Commandes exploitation de la sortie GEOSTAB L utilisateur a la possibilit d utiliser 3 commandes via le menu de sortie lorsque la sortie de GEOST AB est affich e l cran Le choix de l chelle courante d affichage de la sortie Choisir l chelle L impression de la sortie Imprimer La copie du dessin dans le presse papiers au format bmp Copier dans le presse papier Afficher le lieu des efforts maximums Le menu commandes vous permet galement de compl ter le Afficher le diagramme de contrainte T2 red fini profil de sortie en activant ou non l affichage des r sultats de Afficher le diagramme de contrainte Culmann cal
189. s au dessus du lit multipli par tan oi entre la surface de rupture et l extr mit du renforcement Kal Page 49 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 7 4 Massif Terre Arm e Pour la saisie d un massif Terre Arm e cliquer sur le bouton Massif Terre Arm e La bo te de dialogue ci dessus se pr sente Massif en terre arm e G om trie du massif Num ro du massif courant 1 fl p Segment associ lt K B Caract rstigues g otechniques Bas du Haut du R sistances de l armature Min massif massif Max Ss R sistance de l attache Sal D A4 9 51 10 5 Angle de frottement interne 3 3 474 12431 14 5 o mu Nombre de lits Largeur de l armature Longueur des lits Epaisseur de l armature a ER Epaisseur de la corrozion Espacement des armatures Adh rence Haute adh rence Passer en mode manuel pr visuallzer SE Contante de r f rence p Walider pour la phase pour TOUS les massifs Valider pour toutes les phases Annuler Figure 76 Saisie d un massif Terre Arm e Un massif Terre Arm e par d faut s active sur la zone de travail Il est repr sent par un trait rouge correspondant au dernier lit du massif puis de 3 traits rouges d s que l on a s lectionn la position du pied du massif La t te du dernier lit la position de ce dernier est surmont e d un axe en pointi
190. s conditions d eau Charges Inclusions S isme Coefficients de s curit partiels Surfaces de rupture Mod les Modifier les surfaces de rupture Figure 3 Menu Pr paration des donn es Calcul V rfication des donn es Lancer le calcul Visualiser le fichier R sultats Figure 4 Menu calcul Modifier un objet Reproduire les caract ristiques d un objet Activer D sactiver des objets pour la phase Supprimer des objets Annuler la derni re op ration R tablir la derni re op ration Mesure de distances sur le dessin Transformer le profil Recommencer le profil D finir la zone des 3H V rification tirant m thode de Kranz Figure 5 Menu Outils Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Le menu Pr paration des donn es guide l utilisateur travers toutes les tapes de mod lisation des probl mes Ces tapes sont d crites individuellement dans la suite du manuel Le calcul peut tr s bien fonctionner m me si l utilisateur n a pas compl t toutes les tapes S il manque des informations non saisies par l utilisateur ou si ces informations sont priori aberrantes cela est signal dans les Warnings pr c dant le calcul Le menu Calcul donne acc s au calcul et la proc dure de v rification des donn es Une fois le calcul effectu il est possible de consulter le contenu du fichier de r sultats produit pour la
191. s courants ne correspondent pas forc ment des points de la g om trie Sur le profil de sortie l enveloppe est pr sente en pointill s mauve et les coefficients partiels compris dans l enveloppe sont encadr s en rose cf figure suivante PAR I Page 54 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Zones d entr e sortie des surfaces Echelle m 4 1 500 4D 21600 surfaces calcul es Facteur de s curit 1 028 60 70 120 130 140 GEOSTAB v4 07 du 29 05 2013 d velopp par GEOS GEOS INGENIEURS CONSEILS 72 r G de Mestral B t Ath na 1 http www geos fr E mail info geos fr Archamps Technopole 74166 St Julien en Genvois CEDEX France SOLS Y sat Les Fichier Exemple Terre Armes 20 00 20 00 1 00 5 000 1 00 M thode de BISHOP modifi e 20 00 20 00 1 05 5 000 1 70 Classique 19 00 19 00 1 00 4 000 1 00 Action des terres ye 1 19 00 19 00 1 05 4 000 1 70 Resistance des terres vs 1 19 00 19 00 1 00 20 00 1 00 Coefficient de M thode 1 19 00 19 00 1 05 20 00 1 70 Unites kN m 19 00 19 00 1 00 30 00 1 00 EE 19 00 19 00 1 05 30 00 1 70 pan ad E ammm 0 20 00 20 00 1 00 0 000 1 00 1 100 100 100 0 00 20 00 20 00 1 05 0 000 1 70 2 100 100 1 0 aig 20 00 20 00 1 00 0 000 1 00 Figure 83 Visualisation de l enveloppe des coefficients par
192. s phases imprimer 6 3 2 3 Copier dans le presse papiers Il est possible de cr er une image au format bitmap bmp de la feuille de r sultat Cette option est utile pour incorporer le r sultat de calcul dans un rapport par exemple Pour cela 1l faut s lectionner l option Imprimer du menu Commandes Entrer alors un nom de fichier et cliquer sur OK Lorsque le processus s est effectu la bo te de dialogue suivante s affiche i Le graphique a t copi dans le presse papier D Vous pouvez le coller dans n importe quel logiciel supportant les images BMP Figure 125 Copie du fichier r sultat 6 4 Visualiser le fichier r sultats L utilisateur peut r cup rer les r sultats du calcul en s lectionnant l option Visualiser le fichier r sultats du menu Calcul La bo te de dialogue qui appara t figure suivante retourne les donn es et les calculs effectu s par le logiciel En fermant cette bo te de dialogue les surfaces de rupture calcul es s affichent sur la fen tre graphique CN Page 78 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL CALCUL GEOSTAB D UTILISATION Nom du fichier Srvibm2 Document Logiciels GEOS GEOSTAB noticel 000_002 1es Phase Phasen 3 Cas Cas 1 COORDONNEES DES POINTS DEFINISSANT LA GEOMETRIE DUPROBLEME 4 NBRE DE SECMENTS DU TALUS NBRE TOTAL DE SECMENTS SEGMENT X GAU
193. si A el AS Raccourcis vers Raccourcis vers les le menu fichier derni res op rations Outils de Outils de zoom et manipulation zone de sortie Raccourcis vers le menu fichier 1 Cr ation d un nouveau fichier 2 Ouverture d un fichier 3 Enregistrement d un fichier cd GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Raccourcis vers le menu saisie Raccourcis vers l option mesurer les distances Outils de zoom et zone de sortie 4 Zoom bo te permet un zoom l int rieur d un cadre d finir 5 Zoom plus agrandir 6 Zoom moins r tr cir 7 Ajustement du profil la page voir tout le profil 8 Centrage sur la zone de sortie sur la zone d impression Page 14 147 Raccourcis vers le menu calcul D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL PREPARATION DES DONNEES Raccourcis vers les derni res op rations 9 Annulation de la derni re op ration 10 R tablissement de la derni re op ration Outils de manipulation d objets 11 Modification d un objet 12 Reproduction des caract ristiques d un objet 13 Activation D sactivation d objet pour la phase 14 Suppression d un objet 15 Transformer le profil translater inverser prolonger tronquer le profil Raccourcis vers le menu saisie 17 Saisie de la g om trie 18 Gestion des sols 19 Gestion des caract ristiques du mod
194. si le zoom est trop faible Lorsque deux segments se croisent l intersection est rep r e et deux segments suppl mentaires sont cr s Le processeur de GEOSTAB n accepte que les profils dont les segments sont ordonn s de gauche droite et de haut en bas Cette num rotation se fait automatiquement Il peut arriver que des segments restent mal ordonn s v rifier que le terrain naturel est bien d fini sur tout le profil ou qu un segment n est pas dispos comme indiqu ci dessous Il faut supprimer ou d sactiver le segment n 3 Pour cela choisir l option Supprimer et le s lectionner L ordre des segments est corrig Figure 26 Intersection du TN Les abscisses et altitudes des points sont positives Si tel n est pas le cas utiliser l outil Translater le profil en cliquant sur le bouton Transformer le profil du menu Outils La g om trie doit tre orient e avec le sommet du talus droite SCH Page 24 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 4 Gestion des sols Pour cela il faut choisir l option Gestion des sols du menu Pr paration des donn es la bo te de dialogue repr sent e sur la figure suivante appara t L utilisateur a la possibilit de cr er de supprimer des sols et de les associer un ou plusieurs segments Le nombre de sols admissible au
195. sid r e pour l ensemble des objets int grant ce param tre En utilisant les boutons plac s en bas de la bo te de dialogue l utilisateur peut choisir d initialiser tous les coefficients 1 m thode traditionnelle d initialiser automatiquement les coefficients selon les recommandations CLOUTERRE d initialiser automatiquement les coefficients selon les recommandations de l Eurocode 7 Une bo te de dialogue appara t ci dessous selon CLOUTERRE ou les Eurocodes 7 et permet de s lectionner l approche de calcul souhait e Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 53 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Recommandations CLOUTERRE Recommandations Eurocodes 7 Combinaison fondamentale ouvrage courant Approche 1 Combinaison 1 D Combinaison fondamentale ouvrage sensible 5 Approche 1 Combinaison 2 5 Combinaison accidentelle ouvrage courant Bes O Approche 2 1 Combinaison accidentelle ouvrage sensible Approche 3 Figure 81 Choix de la combinaison approche de calcul S lectionner l option choisie et valider par OK ou sinon cliquer sur Annuler Les modifications seront prises en compte dans la bo te de dialogue pr c dente Les approches de calculs et les coefficients partiels sont donn s au paragraphe 6 1 de la section Consid rations th oriques et en Annexe
196. soient valid es pour la phase en cours ou pour l ensemble du projet sinon Annuler Les param tres saisir sont r capitul s dans le tableau ci dessous N du segment auquel sont reli s les g otextiles en t te Abscisse du bas du massif Abscisse du haut du massif nbre de lits dans le massif Longueur des lits Inclinaison des lits R sistance de l armature R sistance de l attache Angle de frottement l interface sol g otextile Coh sion l interface sol g otextile massif g otertilel TAI TA 1 Figure 75 Visualisation Massif g otextile Remarques Chaque massif g otextile ne doit s appuyer que sur un seul segment Le segment sur lequel s appuie le massif n appartient pas forcement au T N Les lits sont r partis de facon homog ne entre les limites du massif avec un lit en limite sup rieure et un autre lit en limite inf rieure Si les caract ristiques m caniques pour un lit sont diff rentes alors que les caract ristiques g om triques sont identiques il faut quand m me rentrer ce lit s par ment Les efforts calcul s dans chaque lit de chaque massif correspondent au minimum des efforts calcul s suivant 3 crit res effort de r sistance de l armature effort de r sistance de l attache additionn du frottement mobilisable poids des terres au dessus du lit multipli par tan entre le parement et la surface de rupture effort mobilisable poids des terre
197. souris Caract ristiques Cliquer pour saisir cette longueur Longueur libre du tirant 148 A c D placer le curseur de la mani re ajuster l inclinaison retenue Cette inclinaison se mesure par rapport l horizontale Inclinaison du tirant 23 et est positive dans le sens horaire Elle peut tre comprise D entre 90 et l angle TN Horizontale Longueur scell e du tirant Espacement horizontal entre les tirante Tension de pr contrainte d d La bo te de dialogue permet cet instant de saisir les autres propri t s tel que la longueur scell e l espacement horizontal entre les tirants la tension de pr contrainte Option suivante Option 0 pion surante da a S SR E O e En outre il est possible de d finir le mod le de r partition Option pr c dente de l effort de pr contrainte le long du tirant en prenant en compte les effet de bord au niveau de la partie scell e Et Pr visualiser Passer en mode manuel cela en parcourant les modes disponibles figure ci contre Cliquer soit sur Option suivante ou soit sur Option Valider pour la phase no pr c dente Dans la zone en regard de ces boutons l aper u Valider pour toutes les phases Figure 66 Saisie des tirants Options de calcul graphique du mode choisi Les 4 modes possibles sont d finis ci dessous T Tension de pr contrainte T Tension de pr contrainte gen GE cb LI Ls
198. stification de l inclusion au point Les deux cas suivants peuvent se pr senter Cas 1 la pression limite du sol p est atteinte en O avant la plastification de la barre en A On montre alors que l effort tranchant limite Tc mobilis en O vaut Ta P 4 Pi Bien que l effort tranchant continue d augmenter avec la plastification progressive du sol le long de la barre on limite effort tranchant la valeur donn e pr c demment pour rester dans un domaine de d formations admissibles Sur le diagramme T T de la Figure 20 cette condition limite correspond une droite parall le laxe T d ordonn e B lo pr 2 Cas 2 La plastification de la barre en A est atteinte avant celle du sol en O Il se cr e une rotule plastique en A mais le sol reste l tat lastique en O Dans ce cas la valeur de l effort tranchant limite Tcp est donn e par l expression Ten 0 239 B lo p 1 62 Han 0 Avec Max le moment de plastification de l inclusion L inclusion travaillant en flexion compos e M et Ta ne sont pas ind pendants et la courbe limite de Tcp se pr sente sous la forme d une courbe d allure parabolique centr e sur l axe T et de concavit tourn e vers le bas telle qu indiqu e sur la Figure 20 6 4 6 Combinaison des diff rents criteres L enveloppe inf rieure des diff rents crit res d crits pr c demment d finit le domaine dans lequel doit tre contenu l effort r sultant dans
199. sur les tranches d extr mit Xp Ey la force de cisaillement et la force normale effectives agissant sur la fronti re gauche de la masse en glissement Aa E la force de cisaillement et la force normale effectives agissant sur la fronti re droite de la masse en glissement Selon la Figure 3 en sommant les forces parall les la base de chaque tranche l quation d quilibre des forces dans une direction ind pendante de la direction verticale utilis e pr c demment est obtenue AW AX sin AE cos AS 0 AE AS cos4 AW AX tana 19 Puis en sommant pour toutes les tranches S AE Y As cos AW AX tana 1 1 Et avec la condition exprim e dans l quation 18b y AS cosa AW AX tang E E 1 20 n es Page 89 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL METHODE DE BISHOP D UTILISATION Si des valeurs de AX satisfont simultan ment aux expressions 17 18a et 20 alors pour chaque tranche l quilibre des forces verticales et celui des forces dans une autre direction est assur et pour l ensemble l quilibre g n ral des moments est satisfait L quilibre des moments des tranches prises individuellement n a pas t consid r pour arriver l expression du coefficient de s curit donn e dans l expression 17 L utilisation de n 1 quations d quilibre des mom
200. t Cette fen tre est activ e depuis le bouton Prolonger ou raccourcir le segment donc un segment doit tre s lectionn au pr alable Cette option peut tre utilis e dans le cas o la longueur d un segment doit tre modifi e sans pour autant en changer sa direction Prolonger ou raccourcir ES Mode op ratoire Saisir les abscisses D Saisir les ordonn es o _ a Choisir sur quelle extr mit point gauche ou Paint gauche droit le changement doit tre effectu Ancien Mouveau 9 65 wv 965 233 85 233 85 2 b Entrer soit l abscisse ou l ordonn e du point L autre valeur sera calcul e en cons quence Point droit Ancien Nouveau v 12 25 x 1225 233 65 233 65 c Si les nouvelles valeurs sont satisfaisantes cliquer sur Appliquer sinon r p ter l tape b Appliquer Annuler Figure 22 Prolonger Raccourcir un segment d Cliquer sur Annuler pour laisser intact le segment PAR I Page 22 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 3 7 Ins rer un point sur un segment Il est possible d ins rer un point sur un segment pr existant afin de le scinder en 2 segments distincts pour accentuer une cr te un creux Ins rer un point sur un segment Mode op ratoire a Cliquer sur le bouton Ins rer un point la fen tre de la figure 23 appar
201. t la verticale et doivent tre d finies entre 180 et 180 avec une orientation positive dans le sens trigonom trique cf figure ci dessous EOS Figure 55 Inclinaison des charges 3 7 Saisie des inclusions Les inclusions sont des objets destin s am liorer la stabilit Pour saisir une inclusion s lectionner l option Inclusions du menu Pr paration des donn es La bo te de dialogue ci dessous se pr sente Ajouter une inclusion Quel type d inclusion souhaitez vous ajouter Y Vous avez le choix entre la saisie d un clou Elou Epinale Tirant 8 d une pingle HR i d un tirant AE d un massif g otextile ou Mast g otextle Massif en tere arm e S d un massif en terre arm e Figure 56 Choix de l inclusion PAR LS Page 39 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 7 1 Saisie d un clou d une pingle ancrages passifs Pour la saisie d un clou d une pingle cliquer sur le bouton Clou ou sur le bouton Epingle Epingle Num ro de l inclusion courante 1 E y Hum ro de l inclusion courante Emplacement de la t te Emplacement de la t te Segment associ 3 Kb Segment associ 3 DIR Min Min Abscisze 6 3 56 Abacisze E Ordonn e E 9 56 Ordonn e E Caract ristiques Caract ristiques Longueur de l
202. t Le bouton Pr visualiser permet de visualiser la configuration choisie sans la valider pour autant Valider la proc dure en cliquant sur le bouton OK sinon cliquer Annuler A partir de cet instant le calcul peut tre lanc pour la phase V rif Kranz Le calcul est it ratif jusqu atteindre l tat limite de stabilit au glissement du sol facteur de s curit gal 1 En bas de la feuille de r sultat appara t le tableau suivant N Xc Ye Q Fs H He FS Kranz Pe X Pe Y Fe H 11970 0 0500 31 500 0907 1242 4914 2527 222 4 10 01 11 48 29 93 L gende SURFACE DE RUPTURE REACTION DE L ECRAN 1 Abscisse du centre de la spirale 8 Intensit de la force 2 Ordonn e du centre de la spirale 9 Abscisse de la force 3 Constante de la spirale 10 Ordonn e de la force 11 Inclinaison de la force lt lt Page 47 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION RESULTAT 4 Facteur de s curit la rupture doit tre proche de 1 5 R action d ancrage maximum 6 Pr contrainte du tirant d ancrage 7 Facteur de s curit de la m thode de Kranz 3 7 3 Massif g otextile Pour la saisie d un massif g otextile cliquer sur le bouton Massif g otextile Outils Cr ation d une inclusion Massif g ctextile G om trie du massif Mum ro du massif courant 1 H p Segment asso
203. t tre entr es par les ordonn es cliquer sur le bouton D finir suivant l axe Y et entrer les valeurs de Y pas t Yhau ainsi que les segments du TN associ s b Entrer directement les valeurs X gauche t Xdroite OU Ybas EL Yhaut de l intervalle de la zone de sortie amont Il est possible de cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u des intervalles d finis Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Page 56 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION Ces intervalles sont mat rialis s par des segments color s en vert et en gras dispos s le long de l axe horizontal bas des graduations de la zone de travail Ils sont respectivement annot s par les mentions zone d entr e des cercles et zone de sortie des cercles c Les valeurs entr es par d faut peuvent tre modifi es savoir le nombre de points de d part dans la zone aval et le nombre de cercles pour chaque point de d part Valider la proc dure en cliquant sur le bouton OK sinon cliquer sur Annuler Remarques La zone d entr e aval doit tre gauche de la zone de sortie amont Les deux zones ne doivent pas se chevaucher La d finition de la zone d entr e aval des surfaces en altitude y est utile par exemple pour tudier les phases d ex cution de parois clou es sub verticales Afin d approcher au mieux la surface la plus d
204. t rale d un pieu dont la l analyse a t d crite par Bourges et Franck 1979 Surface de cisaillement potentielle Figure 15 D form e de l inclusion d placement relatif 2 yo Ka Page 104 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB AS MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL MODELISATION D UTILISATION La solution g n rale de l quation diff rentielle qui exprime l quilibre d une poutre sur appuis lastiques fait intervenir la longueur de transfert l qui caract rise la rigidit relative sol inclusion lo 4 4ELT Ksb Avec El la rigidit la flexion de l inclusion Ks le module de r action du sol B la largeur de l inclusion Pour les cas g n ralement rencontr s dans la pratique la longueur l est limit e quelques dizaines de centim tres Dans ce cas le pieu est consid r comme infiniment long et par raison de sym trie le moment est nul au point O point d interaction avec la surface potentielle de rupture La solution analytique montre que la pression de contact sol inclusion p est maximale au point d intersection O TT le moment de flexion dans l inclusion est maximal au point A situ 7 l du point d intersection O Dans l expression des conditions limites d interaction par pression de contact inclusion sol on veut viter les conditions de rupture aux points O et A par plastification du sol au point O et pla
205. t attribuer le num ro de nappe correspondant Enfin cette fen tre pr sente 3 onglets permettant une configuration plus avanc e comportement anisotrope variation de la coh sion avec la profondeur variation de l angle de frottement avec la profondeur Ces options sont d velopp es dans les paragraphes suivants Toutes ces caract ristiques peuvent tre valid es pour la phase courante en cliquant sur le bouton Valider pour la phase ou pour toutes les phases en cliquant sur le bouton Valider pour toutes les phases Les caract ristiques g otechniques et les unit s correspondantes fournir sont r sum es ci dessous Symbole Poids Volumique du sol humide Poids Volumique du sol satur Coh sion Angle de frottement interne Frottement lat ral unitaire limite entre le sol et l inclusion N de la nappe s exer ant sur le sol Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE N nappe Tableau 1 Sols Donn es et unit s Page 26 147 D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION 3 4 4 Saisie de sols au comportement anisotrope Antsotrople W Sal au comportement anisotrope En cochant dans la fen tre l option Sol au comportement anisotrope depuis l onglet Nombre de E E Aniso d autres options sont affich es directions L utilisateur doit saisir les valeurs suivantes pour chaque direction d anisotropie p
206. tenu b D placer le jusqu obtenir la longueur correcte de l inclusion L extr mit de l inclusion est d pendante de la position de la souris Cliquer pour saisir cette longueur c D placer le curseur de la mani re ajuster l inclinaison retenue Cette inclinaison se mesure par rapport l horizontale et est positive dans le sens horaire Elle peut tre comprise entre 90 et l angle TN Horizontale L axe c est l inclusion proprement dite L angle est compt positif vers le bas partir de l horizontale Le domaine admissible c est l ensemble du terrain sous le segment concern en ne d passant pas une inclusion de plus de 90 d La bo te de dialogue permet cet instant de saisir manuellement les autres propri t s telles que l espacement horizontal entre les inclusions le diam tre du forage et la traction limite de l inclusion gt Page 40 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES D UTILISATION e Pour saisir un clou une pingle manuellement cliquer sur le bouton Passer en mode manuel Saisir alors toutes les propri t s de l inclusion Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u graphique de la saisie Si ces valeurs sont correctes cliquer sur les boutons Valider pour la phase ou Valider pour toutes les phases selon que les propri t s soient
207. teur de stabilit vis vis de la stabilit Iss coefficient de m thode b Crit re de Coulomb Dans l quation 1 Tmax peut se calculer selon la loi de Coulomb C one a Sr 2 I D p Avec C coh sion du sol au niveau de la surface de rupture coefficient partiel de s curit pris sur la coh sion contrainte normale le long de la surface de rupture o angle de frottement du sol au niveau de la surface de rupture T coefficient partiel de s curit pris sur langle de frottement PR Page 135 147 Kl GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE as GEOSTAB 8 MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL ANNEXE F D UTILISATION c Equations d quilibre d une tranche d paisseur dx cf figure 3 des consid rations th oriques En discr tisant le volume de sol au dessus de la surface calcul e en tranches d paisseur dx il vient partir du bilan des forces du paragraphe 2 2 Suivant l horizontale dU dE 7 dS cosa o dS sina 0 3a Suivant la verticale AT lu s 7 d sina o dS cosa 0 3b Avec dS tranches de largeur 1 m il vient cosa dU dE 7 dx 0 dx tana 0 4a T T yh dx T dx tana o dx 0 4b O dU est la pouss e horizontale due l eau dE est la composante horizontale des forces effectives intertranches dT est la composante verticale des forces intertranches amp est l an
208. tiels Dn om A fl 0 oa bb on a 3 10 Saisie des surfaces de rupture A ce stade l utilisateur peut d finir les surfaces de rupture et le mod le de g n rations de celles ci Pour cela s lectionner l option Surfaces de ruptures mod les du menu Pr paration des donn es La bo te de dialogue ci dessous appara t Mod le de g n ration des surfaces de rupture La bo te de dialogue laisse l utilisateur choisir entre Cercles plusieurs types de surfaces G n ration par intervalles d entr e sortie surfaces circulaires O G n ration par les centres spirales logarithmiques O V rification d une surface surfaces planes autres d finies point par point ou surfaces 5 pirales lagarthmiques al atoires G n ration par intervalles d entr e sortie La configuration des diff rents mod les sont d crits dans les paragraphes suivants Surfaces planes Note Pour modifier les surfaces de rupture s lectionner l option option du menu Pr paration des donn es puis Modifier les surfaces de rupture Si aucune surface de rupture n est pr sente la fen tre ci O Surfaces d finies point par point an O Surfaces al atoires Plans et coins de pouss e but e ou Plans et cercles AUes Lorsque la m thode de Bishop est utilis e les cercles de rupture g n r s n ont pas de partie verticale ou plus pr cis ment parall le l acc l ration locale afin d viter l
209. tion de donn es Il vous est possible d importer des donn es pour faciliter la saisie du profil Vous pouvez ainsi importer une image d arri re plan un profil GEOMUR un profil Autocad Ka Page 20 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL D UTILISATION UTILISATION DU LOGICIEL SAISIE DES DONNEES 3 3 4 1 Importation d une image de fond L importation d une image de fond permet le trac du profil GEOSTAB en suivant le profil image Pour acc der cette option s lectionner l option Image en arri re plan du menu Affichage puis sur Charger une image puis s lectionner le profil au format bmp Propn t de l image en am re plan bscisse de d part de l image Echelle ena Echelle en Y 0 Ordonn e de d part de limage 0 1 1 D terminer graphiquement l chelle D terminer graphiquement la position Terminer Annuler Figure 18 Position de l image de fond D finition de l chelle de l image 1 Cliquez sur un point de l image 2 Cliquez sur un deusi me point de l image A Indiquez la distance r elle entre ces points LU Terminer Figure 19 Echelle de l image de fond Fi Annuler Mode op ratoire a Saisir les coordonn es du point de d part de l image ainsi que son chelle en X et Y b L chelle et la position peuvent tre saisies graphiquement en cli
210. tives aux ouvrages et installations r aliser dans les r gions sujettes aux s ismes Tome 1 et 2 Bishop A W 1955 The use of the Slip Circle in the Stability Analysis of Slopes Geotechnique Vol 5 No 1 March pp 7 17 Bishop A W and Morgenstern N 1960 Stability Coefficients for Earth Slopes Geotechnique Vol 10 No 4 Dec pp 129 150 Blondeau F Christiansen M Guilloux A Schlosser F Talren M thode de calcul des ouvrages en terre renforc e Compte rendu du colloque international sur le renforcement en place des sols Paris 9 11 octobre 1984 Bridle R J Soil nailing Analysis and design Ground Engineering sept 1989 Bridle R J Soil nailing Discussion Ground Engineering July August 1990 Carter R K 1971 Computer Oriented Slope Stability Analysis by Method of Slices MSCE Thesis Purdue University West Lafayette Indiana Cartier G La stabilisation des pentes instables par clouage Bulletin du LCPC n 141 jan f v 1986 Comit Fran ais de la M canique des Sols et des Travaux de Fondations Recommandations Tirants d Ancrage 95 Edition Eyrolles 1995 Comit Fran ais de M canique des Sols Recommandations concernant la conception le calcul l ex cution et le contr le des tirants d ouvrage Eyrolles 1995 Delmas P et al Le dimensionnement des ouvrages renforc s par g otextile programme CARTAGE Bulletin du LCPC n 142 mars avril 1986
211. traintes de cisaillement lev es entre tranches Kal Page 90 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL METHODE DE BISHOP D UTILISATION La solution ne sera pas acceptable si la contrainte de cisaillement entre tranches d passe la r sistance au cisaillement du sol le long de la surface verticale de contact La conformit cette condition n est g n ralement pas suffisante La contrainte de cisaillement critique se produit g n ralement selon un plan inclin Seed et Sultan 1967 Si la r sistance au cisaillement mobilis e le long d un plan vertical est nettement en dessous de la r sistance mobilisable selon ce plan on peut supposer que la solution est ad quate Whitman et Bailey 1967 Bishop 1955 a trouv que bien qu une infinit de valeurs de AX satisfasse l ensemble des conditions d quilibre la variation des valeurs du coefficient de s curit est insignifiante Ainsi la v rification de la position de la ligne de pouss e ou du cisaillement entre tranches n est pas toujours justifi e tant donn la quantit de travail requis pour satisfaire ces crit res en tout point 4 3 M thode de Bishop modifi e tendue M thode de Carter Les m thodes expos es pr c demment sont applicables des surfaces de rupture circulaires Dans le cas de surfaces de rupture de forme quelconque la m thode de Carter 1971 est utilis e
212. ts suffisants pour que le calcul aboutisse Dans le cas contraire les oublis qui conduiront des erreurs critiques sont signal s dans la zone Erreurs et les avertissements sont signal s dans Warnings r V rification des donn es Erreurs Phase Initial Cas Initial ucun mod le n a t choisi pour la g n ration des surfaces de rupture Warnings Le terrain naturel ne recouvre pas l ensemble de la g om trie Utilisez l option Affichage Faire ressortir le terrain naturel Phase Initial Cas Initial Les conditions sismiques n ont pas t valid es Les conditions d eau n ont pas t valid es Valeur physiquement peu probable poids volumique du sol 1 Valeur physiquement peu probable cohesion du sol 2 Fermer cette fen tre Figure 116 V rification des donn es 6 2 Lancement du calcul Le calcul peut tre lanc avec l option Lancer le calcul du menu Calcul ou depuis la barre d outils en cliquant sur l ic ne appara t D GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CIVIL GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE Les points not s dans la section Erreurs rendent le calcul impossible Les points not s dans la section Warnings sont des remarques sur les donn es saisies mais n emp chent pas le calcul Seule l interpr tation d un g otechnicien conclura sur l utilit ou non de modifier les param tres du calcul vis vis de
213. u profil Transformer le profil TRANSLATER le profil INVERSER le profil PROLONGER ou TROMQUER le profil Figure 106 Transformation du profil Mode op ratoire Cliquer l un des boutons de la fen tre pour la transformation souhait e Translation du graphique Cas de la translation En cliquant sur le bouton Vecteur translation Translater le profil la fen tre de translation s affiche et laisse l utilisateur la possibilit d entrer les Translation horizontale 5 valeurs de translation horizontale et ou verticale Valider en cliquant sur le bouton OK sinon cliquer sur le bouton Annuler Translation verticale E Cas de l inversion de profil En cliquant sur le bouton Inverser le profil la transformation en miroir horizontal s effectue imm diatement et vice versa La Figure 107 Translation figure 1llustre le r sultat obtenu Ka Page 68 147 GEOS INGENIEURS CONSEILS GENIE CML GEOTECHNIQUE HYDRAULIQUE D GEOSTAB MANUEL UTILISATION DU LOGICIEL OUTILS D UTILISATION Prolonger ou tronquer le profil Cas du prolongement et de la troncature du profil En cliquant sur le bouton Prolonger ou tronquer le profil Abscisse Abscisse la fen tre suivante appara t permettant l utilisateur de saisir inf rieure sup rieure les nouveaux intervalles en abscisses du profil Les valeurs Va re actuelles 1 49 actuelles sont renseign es dans les zones de t
214. uis la barre d outils en cliquant sur l ic ne correspondante Le curseur prendra la forme d une petite croix en attente d une s lection d un objet Activer D sactiver des objets Mode op ratoire a Se mettre en mode Activation D sactiver comme pr cis ci Cliquez sur les objets pour les activer ou dessus tous les objets actifs ou inactifs sont alors visible d sactiver b Survoler un objet pr sent sur la zone de travail ce dernier appara tra en surbrillance rouge signifiant qu il est s lectionnable c Cliquer pour activer un objet si celui ci est d sactiv et vice versa cet objet Figure 104 Activer D sactiver un d R p ter les actions b et c autant de fois qu il y a d objets activer objet ou d sactiver e Pour finir cliquer sur le bouton Fermer Il est possible de rendre visibles ou non les objets d sactiv s gr ce l option Voir les l ments inactifs du menu Affichage 4 2 Op rations dans le journal 4 2 1 Annuler la derni re op ration Cette fonction est disponible depuis l option Annuler la derni re op ration du menu Outils ou depuis la barre d outils en cliquant sur l ic ne Cette fonction permet de placer dans l tat pr c dant la derni re op ration dans la session de travail en cours Cette tape peut tre r p t e autant de fois qu il y a eu d actions n cessaires la construction du sch ma sur la zone de travail dans
215. utant de fois qu il y a de sols d finis et affect s par un param tre de pression interstitielle Valider cette proc dure en cliquant sur le bouton Valider pour la phase ou valider pour toutes valider pour la phase les phases sinon cliquer sur Annuler A ne Annuler La pression interstitielle est calcul e selon la formulation suivante U GyX ty Figure 47 D finition des pressions avec O contrainte verticale totale interstitielles 3 5 3 1 Pression interstitielle constante u Pour saisir une pression interstitielle constante pour chaque sol d fini dans votre fichier 1l faut cliquer sur l option Pressions interstitielles constantes La bo te de dialogue ci dessous appara t Pressions interstitielles Mode op ratoire Dateie des param tres de pressions interstitielles a S lectionner le num ro de sol d fini au sein du fichier en cliquant Soir 1 BB sur les boutons lt et gt La trame du sol en question s affichera Pression interstitielle constante u an b Saisir la valeur de la pression interstitielle constante pour le sol choisi Valider pour la phase c R p ter les actions a et b autant de fois qu il y a de sols d finis et Valider pour toutes les phases Annuler affect s par une pression interstitielle constante Valider cette proc dure en cliquant sur le bouton Valider pour la phase ou Valider pour toutes les phases sinon cli
216. vertical en pointill s parcourt le ou les segments des nappes pr sentes S1 le fichier comporte plusieurs nappes le curseur se positionne sur la nappe la plus proche en mettant jour le num ro de nappe dans la bo te de dialogue et l abscisse du point placer Ins rer un point sur une nappe Nappe courante I Nouveau paint s 140 Passer en mode manuel Annuler Ok Figure 45 Nappe Insertion d un point Mode op ratoire a D placer le curseur de nappe en nappe si plusieurs nappes sont pr sentes b Parcourir les segments de la nappe choisie jusqu atteindre l abscisse d sir e Cliquer pour valider la valeur retenue c R p ter l action b voire l action a pour autant de points rajouter sur une ou plusieurs nappes Le segment de nappe contenant ce point se scindera en deux autres segments ayant pour extr mit commune ce point d Pour ins rer un point de nappe manuellement il faut cliquer sur le bouton Passer en mode manuel Commencer par s lectionner le num ro de nappe si le profil en compte plusieurs l aide des boutons lt et gt Entrer l abscisse de ce point de nappe Son ordonn e sera automatiquement calcul e Cliquer sur le bouton Pr visualiser pour avoir un aper u graphique de la saisie Si ces valeurs sont correctes cliquer sur le bouton OK ou sur Annuler 3 5 1 5 D placer un point de nappe Pour d placer un point sur une

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