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PRONTUARIO TECNICO

1. Canali da fumo PRONTUARIO TECNICO ROC ALII CO Gianini nici eda detriti di brr i eil nic Ah intett ATA RIA RARA AIA DAI NIMAIA IA IAA A III TO AAA ZII ENE OAO T EA AEN E AEE AAEE EEOAE ARI IO GALLI LI FO i nie SEE enaA III III ERE 5 55 5A E EeE5E e EE eIMU ear ITWrreeA Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 1 2 3 4 5 6 portata massica di aria parassita kg s 0 025 0 021 0 019 0 017 0 016 0 014 16 portata massica di fumi kg s 0 039 0 035 0 033 0 031 0 030 0 028 20 temperatura fumi Ingresso K 348 33 0AB 3428 378 WLR 364 83 51 massa volumica media fumi kg m 0 95 0 94 0 93 0 92 0 92 0 91 22 velocit media fumi m s 3 4 3 2 3 0 2 8 2 7 2 6 23 numero di Reynolds 23 247 21 391 19 915 18 787 18 130 16974 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 038 0 038 0 038 0 038 0 038 0 038 24 fattore di attrito tubo liscio 0 025 0 025 0 026 0 026 0 027 0 027 24 numero di Nusselt 79 3 73 3 68 5 64 7 62 6 58 7 29 coefficiente liminare interno WI m K 18 3 16 9 15 8 14 9 14 4 19 6 28 coefficiente globale scambio termico W m K 8 6 8 3 8 0 7 8 7 6 7 4 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1041 1041 1041 1041 104 1041 fattore raffreddamento 0 12 0 12 0 13 0 13 0 14 0 14 31 temperatura fumi uscita 339 67 343 43 346 90 349 91 351 83 355 55 32 temperatura media fumi K 342 54 346 69 350 52 353 85 355 98 360 11 33 perdite di carico fluidodina
2. PRONTUARIO TECNICO UNI 10640 Canne fumarie collettive ramificate per apparecchi di tipo B a tiraggio naturale Progettazione e verifica Descrittori canna fumaria collettiva ramificata camino comignolo progettazione calcolo verifica Classificazione ICS 91 060 40 Sommario la norma fissa i criteri per la progettazione e verifica delle dimensioni interne delle canne fumarie collettive ramificate per l evacuazione dei prodotti della combustione di apparecchi di tipo B a tiraggio naturale Organo competente CIG Comitato Italiano Gas Ratifica Presidente dell UNI delibera del 21 maggio 1997 1 Scopo e campo di applicazione La presente norma prescrive i criteri per la progettazione e la verifica delle dimensioni interne delle canne fumarie collettive ramificate CCR di nuova installazione per l evacuazione dei prodotti della combustione di pi apparecchi a gas di tipo B sovrapposti a tiraggio naturale con interruttore di ti raggio aventi portata termica nominale del focolare non maggiore di 35 kW Questo tipo di canna fumaria non si applica nel caso in cui le caldaie siano dotate di dispositivi mecca nici per l estrazione dei fumi 2 Riferimenti normativi UNI 7128 Impianti a gas per uso domestico alimentati da rete di distribuzione Termini e definizioni UNI 7129 Impianti a gas per uso domestico alimentati da rete di distribuzione Progettazione in stallazione e manutenzione UNI 7131 Impianti a
3. cd sommario gt PRONTUARIO TECNICO PRONTUARIO TECNICO c Il secondario inserito nel primario e coassiale ad esso In questo caso il perimetro U del secondario pari a quello effettivo moltiplicato per un coefficiente fy compreso tra 0 e 0 2 K ilcoefficiente globale di scambio termico calcolato secondo la 30 L lalunghezza del tratto di condotto Cp la capacit termica massica a pressione costante del fluido 7 3 4 Temperatura fumi all uscita del condotto Tfy cos calcolata Ty Ta T Ta e 32 dove KR ilfattore di raffreddamento calcolato secondo la 31 T la temperatura dell aria esterna al condotto T la temperatura dei fumi all ingresso del condotto 7 3 5 Temperatura media dei fumi nel condotto Tfm x 1 e E calcolata come segue Ttm Ta Tf Ta 33 7 4 Pressioni in un tratto di condotto 7 4 1 Pressione statica all imbocco Ps Si calcola con la relazione seguente P pa pm Hg 34 dove H l altezza del condotto g l accelerazione di gravit 7 4 2 Pressione effettiva all imbocco P In una qualsiasi sezione la pressione effettiva determinata come somma dei contributi di pressione effettiva in tutti i tratti di condotto soprastanti la sezione stessa contributi di ogni tratto sono dati dalla differenza tra la pressione statica e la perdita di carico per resistenze fluidodinamiche A questi deve essere sottratta la perd
4. temperatura fumi ingresso 321 307 302 300 298 21 massa volumica media 1 03 1 08 1 10 1 10 1 11 22 velocit media fumi 0 7 1 0 1 3 1 5 1 6 29 numero di Reynolds 8719 13 300 16 963 19 942 22 436 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 04 0 04 0 04 0 04 0 04 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 24 numero di Nusselt 31 48 60 70 79 29 coefficiente liminare interno W m K 6 8 10 11 28 coefficente giobale scambio termico W m K 3 4 4 5 5 30 capacit termica massica fumi J kg K 1040 1040 1040 1040 1040 fattore raffreddamento 0 24 0 19 0 17 0 16 0 24 31 temperatura fumi uscita K 315 305 301 299 297 32 temperatura media fumi K 318 306 302 299 298 33 temperatura di parete uscita K 314 301 299 297 46 pressione statica fumi 4 2 1 2 34 coefficente perdite localizzata uscita primario perdite di carico fiuidodinamiche primario Pa 0 23 0 20 0 41 0 60 0 78 1 91 26 pressione effettiva ingresso primario 14 0 8 sommario Nel caso 3 di cui in 8 1 solo la caldaia pi alta connessa con la CCR accesa al massimo del ca rico la depressione all imbocco del canale da fumo relativo a valle dell interruttore di ti raggio presenta il valore di 7 Pa Canali da fumo SE PEER ERRE RIE VERI Ias Grandezza Valore Valore misura formule piano La 2 3 4 5 6 portata massica di aria parassita kg s 0 016 0 015 0 014 0 013 0 015 0 008 16 portata massica di fumi kg s 0 016 0 015
5. 24 o il fattore di attrito per tubo liscio si utilizza la 24 ponendo r 0 Nota tale relazione per Nu valida per 3000 lt Re lt 10 e y Iy lt 3 Se dovesse risultare a lt 5 porre a 5 7 3 2 Coefficiente globale di scambio termico k Pu essere calcolato con la relazione 1 oa 1 aTr 5t 1 sH 30 i Dre a dove aj il coefficiente liminare interno calcolato secondo la 28 ce il coefficiente liminare esterno calcolato secondo la 10 Dhe il diametro idraulico esterno del tratto SH il fattore di correzione per temperatura non costante pari a 0 5 RT la resistenza termica di parete del condotto 7 3 3 Fattore di raffreddamento KR i U k L E determinato come segue KR T __ Mc 31 p dove U il perimetro interessato nello scambio termico per semplicit si distinguono i casi seguenti a se conda della conformazione della CCR a Il secondario ed il primario sono separati il caso per esempio di alcune canne metalliche con se condario che si innesta esternamente al primario In questo caso il perimetro U da prendere in con siderazione sia per il secondario che per il primario quello effettivo b Il secondario ed il primario sono separati solo da un setto il caso delle CCR di tipo tradizionale In questo caso sia per il primario che per il secondario il perimetro va considerato uguale a quello ef fettivo moltiplicato per un fattore di correzione fy 0 75
6. 5 4 4 3 3 3 30 capacit termica massica fumi J kg K 1040 1005 1005 1 005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 07 0 11 0 12 0 14 0 16 0 21 31 temperatura fumi uscita 338 286 286 286 286 286 32 temperatura media fumi 340 286 286 286 286 286 33 perdite di carico fluidodinamiche 0 7 0 5 0 3 0 2 0 1 26 pressione statica 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 34 pressione effettiva ingresso canali da 6 5 4 1 2 6 1 8 35 fumo massimo errore di pressione relativa 38 ad sommario Secondari lt x Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 1 2 3 4 BP temperatura fumi ingresso K 338 286 286 286 286 286 21 massa volumica media kg m 0 980 1 158 1 158 1 158 1 158 1 158 22 velocit media fumi m s 1 4 0 7 0 5 0 4 0 3 0 3 23 numero di Reynolds 13 317 7 341 5 827 4 666 3 797 2 921 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 04 0 05 0 05 0 05 0 05 0 05 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 04 0 04 0 04 0 04 24 numero di Nusselt 50 27 21 16 13 9 29 coefficiente liminare interno W m K 9 5 5 5 5 5 28 coefficente globale scambio termico W m K 3 3 3 3 3 3 30 capacit termica massica fumi J kg K 1040 1005 1005 1005 t 005 1005 fattore raffreddamento 0 16 0 23 0 29 0 36 0 45 0 97 31 temperatura fumi uscita K 330 286 286 286 286 286 32 temperatura media fumi K 33 286 286 286 286 286 33 pressione statica 1 34 EEn ee EARR LIO ILA LANZO gannein E I SR
7. piano portata massica di aria parassita kg s 0 016 0 015 0 014 0 014 0 013 0 007 16 portata massica di fumi kg s 0 016 0 015 0 014 0 014 0 027 0 007 20 temperatura fumi ingresso K 293 15 293 15 293 15 293 15 367 99 293 15 21 massa volumica media fumi kg m 1 11 1 41 1 11 1 11 0 90 1 11 22 velocit media fumi 0 5 numero di Reynolds 9 600 9 119 8 786 8610 16 270 4144 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 041 0 041 0 041 0 041 0 039 0 047 24 fattore di attrito tubo liscio 0 031 0 032 0 032 0 032 0 027 0 039 24 numero di Nusselt 39 5 31 8 30 6 30 0 56 4 13 3 29 coefficiente liminare interno W m K 7 7 7 3 7 1 6 9 13 0 5 0 28 coefficiente globale scambio termico W m K 5 2 5 1 4 9 4 9 7 2 3 8 30 capacit termica massica fumi J kg K 1005 1005 1005 1005 1041 1005 fattore raffreddamento 0 18 0 18 0 19 0 19 0 14 0 31 31 temperatura fumi uscita K 293 15 293 15 293 15 293 15 358 07 293 15 32 temperatura media fumi K 293 15 293 15 293 15 293 15 362 91 293 15 33 0 55 0 50 0 46 0 45 1 88 0 11 Pa 0 06 0 06 0 06 0 06 0 69 0 06 PRONTUARIO TECNICO perdite di carico fluidodinamiche pressione statica a effettiva ingresso canali da Pa 3 97 3 58 3 32 3 19 5 73 0 74 35 massimo errore di pressione relativa Pa 0 05 38 Secondari Valore Valore Valore Valore Valore misura formule P 2 9 4 5 6 temperatura fumi ingresso K
8. 2 Risultati Nel caso 1 di cui in 8 1 tutte le caldaie accese alla portata termica nominale l esempio evi denzia depressioni all imbocco del canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio con valori compresi tra 8 e 19 Pa in condizioni di regime stazionario maggiori dei 1 3 Pa richiesti rispettivamente per l ingresso nel locale e per l attraversamento del generatore Prima iterazione Canali da fumo IO E SIGUNIDE Qurguei li cioliLe delie cele ric alte ne elio ai ine E lena n eli nie e RE ET OI NET REI DES ORI RENEE RE ERI GN el uua lol liga deine va i GO AURA IRIRL Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 1 2 3 4 5 6 portata di aria parassita kg s 0 018 0 018 0 018 0 018 0 018 0 018 temperatura fumi ingresso K 357 357 357 357 357 357 21 massa volumica media fumi kg m 0 91 0 91 0 91 0 91 0 91 0 91 22 velocit media fumi m s 2 9 2 9 2 9 2 9 2 9 2 9 23 numero di Reynolds 19 044 19 044 19 044 19 044 19 044 19 044 25 fattore attrito tubo ruvido 0 038 0 038 0 038 0 038 0 038 0 038 24 fattore attrito tubo liscio 0 026 0 026 0 026 0 026 0 026 0 026 24 numero di Nusselt 65 6 65 6 65 6 65 6 65 6 65 6 29 coefficiente liminare interno W m K 15 1 15 1 15 1 15 1 15 1 15 1 28 coefficiente globale scambio termico Wi m K 7 8 7 8 7 8 7 8 7 8 7 8 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 1041 1041 t 041 1041 1041 fattore raffreddamento 0
9. 293 15 293 15 293 15 293 15 358 07 293 15 21 massa volumica media kg m 1 11 1 11 1 11 1 11 0 91 1 11 22 velocit media fumi m s 0 9 0 9 0 8 0 8 1 9 0 4 29 numero di Reynolds 8 320 7 903 7615 7 462 14 101 3591 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 037 0 037 0 037 0 038 0 034 0 044 24 fattore di attrito tubo liscio 0 032 0 033 0 093 0 033 0 028 0 041 24 numero di Nusselt 26 6 25 9 24 3 23 9 44 3 10 6 29 coefficiente liminare interno W m K 5 3 5 1 5 0 5 0 8 9 5 0 28 coefficente globale scambio termico W m K 2 4 2 3 2 3 2 3 2 9 2 3 30 capacit termica massica fumi J kg K 1005 1005 1005 1005 1041 1005 fattore raffreddamento 0 19 0 19 0 20 0 21 0 13 0 71 31 temperatura fumi uscita 293 15 299 15 293 15 293 15 350 08 293 15 32 temperatura media fumi 293 15 293 15 293 15 293 15 353 98 293 15 33 pressione statica 0 6 0 6 0 6 0 6 6 5 0 9 34 coefficente perdita localizzata uscita 0 1 0 4 secondario perdite di carico fluidodinamiche secondario pressione effettiva ingresso secondario ca sommario PRONTUARIO TECNICO ad sommario Primari E5 i i i ii i iii Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano sha 2 3 4 5 6 portata massica fumi kg s 0 016 0 031 0 046 0 059 0 087 20 temperatura fumi ingresso 293 15 293 15 293 15 293 15 310 83 21 massa volumica media kg m 1 11 1 1
10. 32 temperatura media fumi K 331 293 293 293 293 293 33 perdite di carico fluidodinamiche 0 2 0 2 0 1 26 pressione statica 0 1 0 1 0 1 34 pressione effettiva ingresso canali da uma 1 8 1 9 35 massimo errore di pressione relativa 38 ad sommario Secondari Li __ Valore Riferimento misura formule La 2 3 4 5 temperatura fumi ingresso 293 293 293 293 293 massa volumica media 1 008 1 129 1 129 1 129 1 129 1 129 velocit media fumi 1 2 0 5 0 4 0 4 0 3 0 3 numero di Reynolds 11 210 5 890 4710 3 830 3 207 2 829 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 04 0 05 0 05 0 05 0 05 0 05 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 04 0 04 0 04 0 04 0 04 24 numero di Nusselt 42 21 16 13 10 8 29 coefficiente liminare interno W m K 7 5 5 5 5 5 28 coefficente globale scambio termico Wim K 4 3 3 3 3 3 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1040 1 005 1 005 1 005 1 005 1 005 fattore raffreddamento 0 25 0 38 0 48 0 59 0 70 1 93 31 temperatura fumi uscita K 321 293 293 293 293 293 32 temperatura media fumi K 324 293 293 293 293 293 33 pressione statica 4 1 1 1 1 34 coefficente perdita localizzata uscita _ 0 05 secondario i perdite di carico fluidodinamiche 26 secondario pressione effettiva ingresso secondario Primari PRONTUARIO TECNICO RASTED Grandezza Valore Valore formule ar 3 4 5 portata massica fumi 0 031 0 069 0 062 0 073 0 082 20
11. 6 portata massica di ana parassita kg s 0 019 0 019 0 016 0 014 0 012 0 007 16 portata massica di fumi kg s 0 033 0 019 0 016 0 014 0 012 0 007 20 temperatura fumi ingresso K 331 37 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 21 massa volumica media fumi kg m 0 99 1 11 1 11 1 11 1 11 1 11 22 velocit media fumi m s 2 8 1 4 1 2 1 0 0 9 0 5 23 numero di Reynolds 19 900 11 298 9 632 8 237 6 980 4 089 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 038 0 040 0 041 0 042 0 043 0 047 24 fattore di attrito tubo liscio 0 026 0 030 0 031 0 033 0 034 0 040 24 numero di Nusselt 68 4 39 5 33 6 28 6 24 1 13 1 29 coefficiente liminare interno W m K 15 8 9 1 7 8 6 6 5 6 5 0 28 coefficiente globale scambio termico W m K 8 0 5 8 52 4 7 4 1 3 8 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 1005 1005 1 005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 13 0 17 0 18 0 19 0 20 0 31 31 temperatura fumi uscita K 326 75 293 15 293 15 293 15 293 15 299 15 32 temperatura media fumi K 329 01 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 33 perdite di carico fluidodinamiche 2 52 0 75 0 55 0 41 0 30 0 11 pressione statica Pa 0 41 0 06 0 06 0 06 0 06 0 06 pressione effettiva ingresso canali da Pa 9 74 5 51 3 99 2 92 2 12 0 75 fumo massimo errore di pressione relativa ad sommario Secondari VIRNA VA OT n a EEEO EEA D BA Pe SSRA a a E E cn e Sri Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 1
12. Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 2 3 4 5 temperatura fumi ingresso K 329 09 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 21 1 11 22 SRO massa volumica media kg m 0 99 1 11 1 11 1 11 1 11 velocit media fumi m s 1 9 1 0 0 8 0 7 0 6 0 4 23 numero di Reynolds 16 047 9 259 7 785 6 690 5 161 3 591 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 033 0 036 0 037 0 038 0 041 0 044 24 fattore di attrito tubo liscio 0 027 0 032 0 033 0 034 0 037 0 041 24 numero di Nusselt 50 0 29 6 24 9 21 3 16 2 10 6 29 coefficiente liminare interno W m K 10 0 5 9 5 0 5 0 5 0 5 0 28 coefficente globale scambio termico Wim K 3 0 2 5 2 3 2 3 2 3 2 3 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1041 1005 1 005 1005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 12 0 18 0 20 0 23 0 30 0 71 31 temperatura fumi uscita 325 03 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 32 temperatura media fumi 327 02 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 33 pressione statica 4 1 0 6 0 6 0 6 0 6 0 9 34 coefficente perdita localizzata uscita secondario perdite di carico fluidodinamiche 0 17 secondario pressione effettiva ingresso secondario Pa 9 84 5 53 3 90 2 87 1 69 0 80 Primari PRONTUARIO TECNICO tp Grandezza iferimento formule piano portata massica fumi 0 031 0 049 0 063 0 076 0 086 20 temperatura fumi ingresso 325 09 310 62 305 28 302 46 300 82 21 massa volumica media 1 00 1 05 1 07 1 08 1 08 22 velocit media fumi
13. al l edificio e non abbia alcun lato adiacente alla struttura muraria perimetrale tale camera di raccolta pu non essere prevista Devono tuttavia essere previsti accorgimenti tecnici atti a impedire la pene trazione di corpi estranei all interno del condotto secondario alla base del collettore la CCR deve avere una camera di raccolta di altezza minima di 50 cm L acces so a detta camera deve essere garantito mediante aperture munite di sportello metallico di chiusura a tenuta d aria nel caso di funzionamento a umido deve essere previsto lo scarico delle condense dal collettore in accordo con quanto previsto dalle normative per la tutela delle acque dall inquinamento il canale da fumo che unisce l apparecchio utilizzatore alla CCR deve immettersi nel condotto se condario immediatamente sopra la camera di raccolta del secondario se esistente i moduli del condotto secondario predisposti per l imboccatura del canale da fumo devono riportare in modo evidente ed in una parte non asportabile per esempio sulla ghiera metallica il tipo di canna l utilizzo per cui idonea e gli apparecchi collegabili l altezza del tratto terminale deve essere non minore di 3 m nella CCR non si deve verificare alcuna sovrimpressione salvo per un breve transitorio di avviamento dell apparecchio indicativamente per periodi non maggiori di 60 s la progettazione ed il dimensionamento devono tenere conto dei dati specifici relativi alla inst
14. cui in 8 1 la depressione all imbocco del canale da fumo relativo a valle dell interruttore di tiraggio presenta il valore di 8 Pa Canali da fumo EEROR RARI MIR EEE D EERTE FI PAA ARAA Grandezza Unit di Valore Valore Valore misura formule piano 1e 2 3 4 9 portata massica di aria parassita kg s 0 017 0 018 0 015 0 013 0 010 0 007 16 portata massica di fumi kg s 0 031 0 018 0 015 0 013 0 010 0 007 20 temperatura fumi ingresso K 334 23 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 21 massa volumica media fumi kg m 0 98 1 11 1 11 1 11 1 11 1 11 22 velocit media fumi m s 2 6 1 3 1 1 1 0 0 7 0 5 23 numero di Reynolds 18 516 10 683 8 983 7719 5 955 4144 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 038 0 040 0 041 0 042 0 044 0 047 24 fattore di attrito tubo liscio 0 026 0 030 0 032 0 033 0 036 0 039 24 numero di Nusselt 63 9 97 9 31 3 26 8 20 3 13 9 29 coefficiente liminare interno W m K 14 7 8 6 7 2 6 2 5 0 5 0 28 coefficiente globale scambio termico W m K 7 7 5 6 5 0 4 5 3 8 3 8 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1 041 1 005 1005 1005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 13 0 17 0 18 0 19 0 21 0 31 31 temperatura fumi uscita 329 09 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 32 temperatura media fumi 331 60 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 33 perdite di carico fluidodinamiche 2 21 0 67 0 48 0 396 0 22 0 11 26 pressione statica 0 44 0 06 0 06 0 06 0 06 0 06 34 Girl effettiva ingresso ca
15. gas di petrolio liquefatto per uso domestico non alimentati da rete di distribu zione progettazione installazione e manutenzione UNI 9615 1 Calcolo delle dimensioni interne dei camini Definizioni procedimenti di calcolo fondamentali UNI 9731 Camini Classificazione in base alla resistenza termica Misure e prove 3 Termini e definizioni Ai fini della presente norma valgono le definizioni riportate di seguito per quanto riguarda le defini zioni di carattere generale inerenti l argomento si rimanda alle UNI 7128 e UNI 7129 3 1 Altezza del tratto terminale distanza verticale tra l immissione dell ultimo secondario nel prima rio e la bocca della canna collettiva ramificata 3 2 Aria parassita portata d aria che non partecipa alla combustione aspirata attraverso l interrutto re di tiraggio nel canale da fumo 3 3 Bocca della canna collettiva ramificata sezione di sbocco dei fumi nel comignolo 3 4 Canale da fumo Condotto di raccordo posto tra l uscita dei fumi dall apparecchio e la canna col lettiva ramificata 3 5 Canna fumaria collettiva ramificata CCR condotto asservito a pi apparecchi installati su pi piani di un edificio realizzata solitamente con elementi prefabbricati che per giusta sovrapposizione e giunzione determinano una serie di canne singole secondari ciascuno dell altezza di un piano e un collettore primario nel quale defluiscono i prodotti della combustione provenienti dai secondari a
16. media fumi 0 65 0 97 1 25 1 49 1 68 23 numero di Reynolds 11 152 17 874 23 574 28 409 32 461 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 033 0 030 0 028 0 028 0 027 24 fattore di attrito tubo liscio 0 030 0 027 0 025 0 024 0 023 24 numero di Nusselt 33 9 52 1 66 7 78 6 88 3 29 coefficiente liminare interno W m K 50 5 2 6 7 79 8 8 28 coefficente globale scambio termico W m K 1 4 1 4 1 5 1 5 1 5 30 K K coefficente perdita localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 72 0 03 0 16 0 32 0 46 0 74 26 pressione effettiva ingresso primario 18 79 18 07 11 96 8 14 5 34 3 17 35 3 3 0 2 0 0 0 1 0 1 Il nuovo diametro interno del primario usato per il calcolo di 250 mm mentre quello del secondario rimane uguale al tentativo precedente Pertanto i nuovi diametri e le resi stenze termiche risultano come segue Pi sommario B 1 3 Dati di ingresso Ie sr ee ene rene Sienna Diametro idraulico interno dei secondario Diametro idraulico interno del primario Diametro idraulico esterno del secondario Diametro idraulico esterno del primario Resistenza termica di parete del secondario Resistenza termica di parete del primario B 1 4 Risultati del calcolo Nel caso 1 di cui in 8 1 risultano depressioni all imbocco del canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio con valori compresi tra 7 e 14 Pa in condizioni di regime stazionario
17. mezzo di un elemento speciale che svolge la funzione di deviatore sommario 3 6 Carico termico di un apparecchio rapporto tra la portata termica di funzionamento e la portata termica nominale 3 7 Comignolo aspiratore statico dispositivo posto alla bocca della CCR che deve permettere la di spersione dei prodotti della combustione nell atmosfera 3 8 Condensa prodotto liquido che si forma quando la temperatura dei fumi in qualche punto della CCR risulta minore del punto di rugiada 3 9 Diametro idraulico diametro equivalente Diametro del cerchio avente lo stesso rapporto tra l a rea e il perimetro della sezione considerata 3 10 Eccesso d aria Differenza in per cento tra la quantit di aria introdotta nella camera di combu stione e l aria stechiometrica necessaria al combustibile 3 11 Funzionamento a secco Condizioni in cui la temperatura della superficie della parete interna della CCR allo sbocco nel funzionamento stazionario maggiore del punto di rugiada 3 12 Funzionamento a umido Condizioni in cui la temperatura della superficie della parete interna della CCR allo sbocco nel funzionamento stazionario minore del punto di rugiada dei fumi ma mag giore del punto di congelamento 3 13 Parete interna Parete della CCR in contatto con i fumi 3 14 Perdite di carico dell apparecchio tiraggio necessario per l apparecchio Differenza di pressione tra la pressione statica dell aria nel luogo di installazione d
18. n lt DI sommario ad sommario Grandezza CRE i Unit di Valore Riferimento misura formule continua dalla pagina precedente cha 2 3 4 5 6 Riferimento formule Diametri idraulici esteri dei canali daftumo m 0132 0 132 0132 0132 0 132 0132 B Rugosit dei canali da fumo o Jo om 0 001 0001 0001 0001 0001 000 Resistenza termica di parete canale da fumo m K W 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 Coefficente di perdita localizzata canali da fumo e 0 22 022 022 022 022 0 22 Coefficente perdita localizzata immissione secondario O E 0 92 0 92 092 092 092 0 92 Altezza dei tratti di primario e dei secondari eni 3 3 3 3 5 Sezione dell apertura di ventilazione Oooo 0 015 0 015 0 015 0 015 0015 0 015 Sezione passaggio dell interruttore di tiraggio 0 010 0 010 0010 0010 0010 0010 Coefficente perdita fluidodinamica 2 w so D d mi S p lt d D a 5 3 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 Coefficente perdita fluidodinamica ea 2 0 2 0 2 0 2 0 20 2 0 4 80 24 000 Portata termica nominale D v a Ei T 3 3 E S 9 ci D 5 a r 3 ei D G re A 5 G D 0 014 Eccesso d aria o o Portata massica dei prodotti della combustione Temperatura dei prodotti delia combustione Perdite di carico 3 per attraversamento generatore Viscosit dinamica 18e 6 dei prodotti della combustione BI massa volumica aria esterna 3 B 1
19. pletamente all esterno Le sezioni interne del secondario e del primario sono rettangolari e rispettivamente pari a 15 x 20 cm e 20 x 25 cm Per le resistenze termiche di parete del primario e del secondario va tenuto presente che sono inserite in una struttura di muratura per cui la resistenza termica va aumentata di conseguenza Si utilizzano quindi rispettivamente i valori 0 133 m KW e 0 142 m K W Per quanto riguarda la temperatura esterna anch essa va media ta secondo lo stesso coefficiente 33 della superficie esposta all esterno come anche il coefficiente liminare esterno L installazione prevista in prossimit del mare nel nord Italia ad una quota geodetica di 0 m e con una temperatura di progetto prospetto 2 pari a 0 C che mediata d 13 C con una temperatura interna di 20 C B 2 1 Dati riali N e e CONSE Rif formule papegat x AAS KE EEEEKEREE EEEE Temperatura ambiente K 293 15 Altezza geodetica m 0 0 Costante dell aria J kg K 288 0 Capacit termica massica dell aria J kg K 1 004 6 Coefficiente liminare esterno CCR W m K 11 7 10 Coefficiente liminare esterno c d f W m K 8 00 numero di piani collegati alla CCR 5 1 Fattore di correzione per temperatura non costante 0 5 Coefficiente di sicurezza fluidodinamiche 1 2 Potere calorifico dei gas MJ kg 50 Costante dei fumi Ji kg K 300 Forma del primario secondario Rettangolare Lato della sezio
20. ruvido 0 040 0 034 0 032 0 030 0 028 24 fattore di attrito tubo liscio 0 038 0 032 0 029 0 027 0 025 24 numero di Nusselt 14 0 274 39 0 49 7 67 7 29 coefficiente liminare interno W m K 5 0 5 0 5 0 5 0 6 8 28 coefficente globale scambio termico Wilm K 2 1 2 1 2 1 2 1 2 4 30 capacit termica massica fumi JH kg K 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 30 0 15 0 11 0 08 0 11 31 temperatura fumi uscita 293 15 293 15 293 15 293 15 308 17 32 temperatura media fumi 293 15 293 15 293 15 293 15 309 01 33 temperatura di parete uscita 293 15 293 15 293 15 293 15 307 93 46 pressione statica fumi 0 57 0 57 0 57 0 57 3 89 34 coefficente perdita localizzata uscita pnmario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 12 0 07 0 01 0 08 0 04 0 47 26 pressione effettiva ingresso primario 5 84 5 73 5 09 4 53 4 04 3 43 35 PRONTUARIO TECNICO Nei casi previsti in 8 2 e 8 3 solo la caldaia pi bassa accesa al massimo del carico con tem perature esterne pari a 5 C come dal prospetto 2 la temperatura di uscita risulta pari a 8 C contro una temperatura di rugiada di 7 C Tuttavia la velocit minima nella CCR risulta pari a 0 65 m s mentre il valore minimo dovrebbe essere pari a 0 8 m s Risulta quindi necessario prendere in considerazione un diametro minore ed eseguire nuovamente il calcolo Canali da fumo EI RR RE Grandezza o Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Riferim
21. 0 014 0 013 0 029 0 008 20 temperatura fumi ingresso K 293 293 293 293 363 293 21 massa volumica media fumi kg m 1 13 1 13 1 13 1 13 0 92 1 13 22 velocit media fumi m s 1 2 1 1 1 1 1 0 2 6 0 6 23 numero di Reynolds 9 740 9 109 8 608 8 158 17 437 4876 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 0 04 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 0 04 24 numero di Nusselt 29 27 26 25 49 14 29 coefficiente liminare interno W m K 7 6 6 6 11 5 28 coefficiente globale scambio termico W m K 5 5 4 4 7 4 30 Capacit termica massica fumi J kg K 1005 1005 1005 1005 1040 1005 fattore raffreddamento 0 16 0 17 0 17 0 17 0 12 0 26 31 temperatura fumi uscita K 293 293 293 293 355 293 32 temperatura media fumi K 293 293 293 293 359 293 33 perdite di carico fluidodinamiche 0 4 1 7 0 1 26 pressione statica 0 1 0 7 0 1 34 pressione effettiva ingresso canali da 3 1 6 8 1 0 35 fumo massimo errore di pressione relativa 38 PRONTUARIO TECNICO Secondari SEI RE Valore ore Valore piano 3 4 5 temperatura fumi ingresso 293 293 293 355 293 massa volumica media kg m 1 129 1 129 1 129 1 129 0 933 1 129 22 velocit media fumi m s 0 5 0 5 0 5 0 4 1 1 0 3 23 numero di Reynolds 5 683 5314 5 022 4 760 10 173 2 845 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 05 0 05 0 05 0 05 0 04 0 05 24 fattore di attrito tubo liscio 0 04 0 04 0 04 0 04 0 03 0 04 24 num
22. 0 69 1 04 1 94 1 59 1 79 29 numero di Reynolds 9 628 15 184 19 855 23 869 26 966 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 034 0 031 0 030 0 029 0 028 24 fattore di attrito tubo liscio 0 031 0 028 0 026 0 025 0 024 24 numero di Nusselt 29 7 45 5 58 0 68 4 76 2 29 coefficiente liminare interno W m K 5 0 5 0 7 0 8 2 9 1 28 coefficente giobale scambio termico W m K 2 2 2 3 2 9 2 7 2 7 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 15 0 10 0 08 0 07 0 11 31 temperatura fumi uscita K 320 70 309 02 304 94 301 82 300 04 32 temperatura media fumi K 322 81 309 80 304 81 302 14 300 42 33 temperatura di parete uscita K 319 89 308 74 304 21 301 75 299 95 46 pressione statica fumi 3 78 2 41 1 87 1 58 2 94 34 coefficente perdita localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 48 0 07 0 28 0 46 0 63 0 99 26 pressione effettiva ingresso primario Pa 10 03 9 54 5 83 3 71 2 30 1 39 95 lt sommario Nel caso 3 di cui in 8 1 la depressione all imbocco del relativo canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio presenta il valore di 6 Pa Canali da fumo Sica e ici lei gi ri celo IPP ti PIPA A IMI I AIDA TIZI II g siantannan tT POAN EIE LESES AET EEEEELEE IESE ELTENI EEEE Lan CRI n RIE RE E RT i SE i Tor Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule 1 29 3 4 Ke 6
23. 1 1 11 1 05 22 velocit media fumi m s 0 32 0 63 0 93 1 22 1 87 23 numero di Reynolds 4 992 9734 14 303 18 780 27 241 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 040 0 034 0 032 0 030 0 028 24 fattore di attrito tubo liscio 0 037 0 031 0 028 0 026 0 024 24 numero di Nusselt 15 2 30 0 43 1 55 2 76 9 29 coefficiente liminare interno W m K 5 0 5 0 5 2 6 6 9 2 28 coefficiente globale scambio termico W m K 2 2 2 2 2 2 25 2 7 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1041 1 041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 28 0 14 0 10 0 08 0 11 31 temperatura fumi uscita K 293 15 293 15 293 15 293 15 309 03 32 temperatura media fumi K 293 15 293 15 293 15 293 15 309 91 33 temperatura di parete uscita K 293 15 293 15 293 15 293 15 308 84 46 pressione statica fumi Pa 0 57 0 57 0 57 0 57 4 05 34 coefficente perdita localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 12 0 05 0 08 0 23 0 18 1 04 26 4 96 4 84 4 22 3 74 3 40 3 01 35 LL ah g pressione effettiva ingresso primario Nei casi previsti in 8 2 e 8 3 la temperatura di uscita risulta pari a 9 C contro una tempera tura di rugiada di 7 C La velocit minima ammissibile nella CCR risulta pari a 0 7 m s men tre il minimo valore calcolato risulta 0 9 m s Canali da fumo SEC OE S ER III e NE e E E E pe ne pe naval oouae pere vinta E Nei GIR UE Rene ene Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Val
24. 13 0 13 0 13 0 13 0 13 0 13 31 temperatura fumi uscita K 349 349 349 349 349 349 32 temperatura media fumi K 353 353 353 353 353 353 33 perdite di carico fluidodinamiche 2 51 2 51 2 51 2 51 2 51 2 51 26 pressione statica 0 64 0 64 0 64 0 64 0 64 0 64 34 PRONTUARIO TECNICO Secondari Recnzone ca ds RIE RE BRE SEE SR ae EEE E PE AEE Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferiment formule Ri 2 3 4 D 6 temperatura fumi ingresso 349 349 349 349 349 349 21 massa volumica media 0 93 0 93 0 93 0 93 0 93 0 93 22 velocit media fumi 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 23 Numero di Reynolds 16 505 16 505 16 505 16 505 16 505 16 505 25 fattore attrito tubo ruvido 0 033 0 033 0 033 0 033 0 033 0 033 24 fattore attrito tubo liscio 0 027 0 027 0 027 0 027 0 027 0 027 24 numero di Nusselt 5f 3 51 3 51 3 51 3 51 3 51 3 29 coefficiente liminare interno Wilm K 10 3 10 3 10 3 10 3 10 3 10 3 28 coefficente globale W m K 3 0 3 0 3 0 30 3 0 3 0 30 di scambio termico capacit termica massica fumi d kg K 1041 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 31 temperatura fumi uscita K 343 343 343 343 343 343 32 temperatura media fumi K 346 346 346 346 346 346 33 pressione statica 5 8 5 8 5 8 5 8 5 8 5 8 34 Primari Poe TOT Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore misura formule piano 2 3 4 5 6 po
25. 17 656 16 898 18 332 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 24 numero di Nusselt 62 57 53 50 48 51 29 coefficiente liminare interno W m K 14 3 12 1 11 12 28 coefficiente globale scambio termico W m K 8 7 I 7 7 7 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1040 1040 1040 1040 1040 1040 fattore raffreddamento 0 11 0 11 0 12 0 12 0 12 0 12 31 temperatura fumi uscita K 341 346 350 354 357 352 82 temperatura media fumi K 344 349 353 358 361 356 f33 perdite di carico fluidodinamiche Pa 2 7 2 3 2 0 1 8 1 6 1 9 26 pressione statica Pa 0 6 0 6 0 6 0 7 0 7 0 7 34 S a Xx ee ale effettiva ingresso canali da Pa 134 106 86 70 62 77 35 38 0 06 massimo errore di pressione relativa Secondari SEZ ATER RT EA EEA E E I II I RE SI A I EI SS O SR I S Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 1 2 3 4 5 6 temperatura fumi ingresso K 341 346 350 354 357 352 21 massa volumica media kg m 0 970 0 958 0 947 0 935 0 928 0 940 22 velocit media fumi m s 1 4 1 3 1 2 1 2 1 1 1 2 23 numero di Reynolds 13 277 12 098 11 161 10 301 9 859 10 696 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 04 0 04 0 04 0 04 0 04 0 04 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 24 numero di Nusselt 50 45 42 38 37 40 29 coefficie
26. 2 3 4 5 6 temperatura fumi ingresso K 326 75 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 21 massa volumica media kg m 1 00 1 11 pi 1 11 1 11 1 11 22 velocit media fumi m s 2 1 LI 0 9 0 8 0 7 0 4 23 numero di Reynolds 17 247 9 792 8 348 7 138 6 050 3 544 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 033 0 036 0 037 0 038 0 039 0 044 24 fattore di attrito tubo liscio 0 027 0 031 0 032 0 034 0 035 0 041 24 numero di Nusselt 53 4 31 3 26 7 22 8 19 2 10 4 29 coefficiente liminare interno W m K 10 7 6 3 5 3 5 0 5 0 5 0 28 coefficiente globale scambio termico W m K 3 1 2 5 24 2 3 2 3 2 3 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 1005 1 005 1005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 11 0 17 0 19 0 21 0 25 0 72 31 temperatura fumi uscita 329 14 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 32 temperatura media fumi 324 91 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 33 pressione statica 3 9 0 6 0 6 0 6 0 6 0 9 34 coefficente perdita localizzata uscita secondario perdite di carico fluidodinamiche secondario pressione effettiva ingresso secondario Pa 11 85 6 21 4 49 3 28 2 36 0 80 Primari e MAA AA e AAAA p tri ii an si a RE FRE SR SERENE Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 2 3 4 5 portata massica fumi 0 033 0 051 0 068 0 081 0 093 20 temperatura fumi ingresso 323 14 309 46 304 41 301 81 300 22 21 massa volumica media 1 01 1 05 1 07 1 08 1 09 22 veloci
27. 22 24 numero di Nusselt 37 9 58 7 75 2 88 8 98 8 29 coefficiente liminare interno W m K 5 0 7 0 9 0 10 7 11 9 28 coefficiente globale scambio termico W m K 1 4 1 5 1 6 1 7 19 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 07 0 05 0 04 0 03 0 05 91 temperatura fumi uscita 316 01 296 38 288 74 284 67 282 07 32 temperatura media fumi K 317 78 297 08 289 15 284 94 282 42 33 temperatura di parete uscita K 315 32 296 19 288 65 284 62 282 01 46 pressione statica fumi 6 38 4 18 3 27 2 76 4 12 34 coefficente perdita localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 80 0 11 0 46 0 76 1 03 1 61 26 pressione effettiva ingresso primario Pa 17 54 16 75 10 48 6 75 4 24 2 51 35 Questo dimensionamento comporta buone condizioni di funzionamento della CCR essa pu quindi essere ritenuta accettabile ai fini della presente norma ca sommario PRONTUARIO TECNICO B 2 Canna collettiva ramificata in collegamento RT 0 10 m KIW L esempio prende in esame una canna collettiva ramificata in conglomerato con un altezza totale di 20 m La canna al servizio di 6 caldaie murali 5 piani 1 di potenza termica unitaria pari a 24 kW ubicate una per piano installata all interno dell edificio e inserita nella muratura perimetrale e viene considera ta esposta all esterno per il 33 della superficie la porzione oltre il tetto com
28. 293 293 293 307 33 temperatura di parete uscita K 293 293 293 293 305 46 pressione statica fumi 1 1 1 1 4 34 Grandezza coefficente perdite localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 06 0 03 0 17 0 35 0 55 1 56 26 pressione effettiva ingresso primario 2 9 24 Nei casi previsti in 8 2 e 8 3 solo la caldaia pi bassa accesa al massimo del carico con tem perature esterne pari a 13 C la temperatura di uscita risulta pari a 22 C contro una tem peratura di rugiada di 7 C La velocit minima nella CCR risulta pari a 0 8 m s mentre il va lore minimo pari a 0 7 m s PRONTUARIO TECNICO Canali da fumo PIE E _ g _p _ A Grandezza Valore Valore Valore Valore Valore Valore formule piano 1 2 3 4 5 6 portata massica di aria parassita kg s 0 024 0 021 0 016 0 013 0 011 0 008 16 portata massica di fumi kg s 0 038 0 021 0 016 0 013 0 011 0 008 20 temperatura fumi ingresso K 342 286 286 286 286 286 21 massa volumica media fumi kg m 0 97 1 16 1 16 1 16 1 16 1 16 22 velocit media fumi m s 3 2 1 5 1 2 1 0 0 8 0 6 23 numero di Reynolds 22 824 12 582 9 988 7 997 6 507 5 006 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 03 0 03 0 03 0 03 0 04 0 04 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 0 04 24 numero di Nusselt 62 37 30 24 20 15 29 coefficiente liminare interno W m K 14 8 7 6 5 5 28 coefficiente globale scambio termico W m K
29. 4 57 6 portata massica di aria parassita kg s 0 018 0 016 0 015 0 015 0 013 0 007 16 portata massica di fumi kg s 0 018 0 016 0 015 0 015 0 027 0 007 20 temperatura fumi ingresso K 293 15 293 15 293 15 293 15 368 01 293 15 21 massa volumica media fumi kg m 1 11 1 11 1 11 1 11 0 90 1 11 22 velocit media fumi m s 1 3 1 2 1 2 1 1 2 5 0 5 23 numero di Reynolds 10 747 9 846 9 423 9 093 16 267 4 144 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 040 0 041 0 041 0 041 0 039 0 047 24 fattore di attrito tubo liscio 0 030 0 031 0 031 0 032 0 027 0 039 24 numero di Nusselt 37 5 34 4 32 9 31 7 56 4 13 3 29 coefficiente liminare interno W m K 8 7 7 9 7 6 7 3 13 0 5 0 28 coefficiente globale scambio termico W m K 5 6 5 3 5 2 5 0 7 2 3 8 30 capacit termica massica fumi Jf kg K 1005 1005 1005 1005 1 041 1005 fattore raffreddamento 0 17 0 18 0 18 0 18 0 14 0 31 31 temperatura fumi uscita 293 15 293 15 293 15 293 15 358 08 293 15 32 temperatura media fumi 293 15 293 15 293 15 293 15 362 92 293 15 83 perdite di carico fluidodinamiche 0 68 0 58 0 53 0 50 1 88 0 11 pressione statica Pa 0 06 0 06 0 06 0 06 0 69 0 06 34 pressione effettiva ingresso canali da fumo Pa 4 98 4 18 3 83 3 97 5 74 0 74 35 massimo errore di pressione relativa Pa 0 02 38 PRONTUARIO TECNICO Secondari Grandezza Valore Valore Valore misura formule piano 1 29 3 4 5 temperatura fumi ingresso K 293 15 293 15 299 15 293 1
30. 5 358 08 293 15 21 massa volumica media kg m 1 11 1 11 1 11 1 11 0 91 1 11 22 velocit media fumi m s 1 0 0 9 0 9 0 9 1 9 0 4 23 numero di Reynolds 9314 8 533 8 166 7 881 14 098 3591 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 036 0 037 0 037 0 037 0 034 0 044 24 fattore di attrito tubo liscio 0 031 0 032 0 033 0 033 0 028 0 041 24 numero di Nusselt 29 8 27 9 26 1 25 2 44 3 10 6 29 coefficiente liminare interno Wim K 6 0 5 5 5 2 5 0 8 9 5 0 28 coefficente globale scambio termico W m K 2 5 24 24 2 3 2 9 2 3 30 capacit termica massica fumi J kg K 1005 1005 1005 1005 1041 1 005 fattore raffreddamento 0 18 0 19 0 19 0 20 0 13 0 71 31 temperatura fumi uscita 293 15 293 15 293 15 293 15 350 09 293 15 32 temperatura media fumi 293 15 293 15 293 15 293 15 354 00 293 15 33 pressione statica 0 6 0 6 0 6 0 6 6 5 0 9 34 coefficente perdita localizzata uscita i 0 0 2 9 0 9 0 2 1 2 secondario perdite di carico fluidodinamiche secondario pressione effettiva ingresso secondario 0 80 ad sommario Primari NE UETONI NOOO IEEE FEED EEN DIE DOSI FIERO RONN I Ig Grandezza formule piano 3 4 5 portata massica fumi 0 018 0 034 0 050 0 065 0 092 20 temperatura fumi ingresso 293 15 293 15 293 15 293 15 309 88 21 massa volumica media 1 11 1 11 1 11 1 11 1 05 22 velocit media fumi 0 25 0 48 0 70 0 91 1 97 29 numero di Reynolds 4 657 8 924 13 007 16 947 23 996 25 fattore di attrito tubo
31. 6 0 95 0 94 0 93 0 92 22 velocit media fumi m s 2 8 2 5 2 3 2 2 2 1 1 9 23 numero di Reynolds 22 403 19 777 18 382 17 143 15 990 14 712 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 032 0 032 0 032 0 033 0 033 0 033 24 fattore di attrito tubo liscio 0 025 0 026 0 026 0 027 0 027 0 028 24 numero di Nusselt 68 0 60 6 56 7 53 1 49 8 46 1 29 coefficiente liminare interno W m K 13 6 12 1 11 3 10 6 10 0 9 2 28 coefficente globale scambio termico W m K 3 3 3 2 3 1 3 1 3 0 2 9 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 09 0 10 0 11 0 11 0 12 0 21 8t temperatura fumi uscita 331 53 335 87 x 338 62 341 40 344 34 343 60 32 temperatura media fumi 333 38 338 14 341 18 344 27 347 55 349 96 33 pressione statica 4 7 5 1 5 4 5 7 6 0 10 5 34 coefficente perdita localizzata uscita secondario perdite di carico fluidodinamiche secondario pressione effettiva ingresso secondario Pa 22 64 16 74 13 95 ca sommario Primari ia AROKO OMe BRIN ARIA NIORAMA Miani Ii aci AMA BANABA ARAARA AO AANA DA O SAA Ra rara ninna ninni EE ONORI DOG SONORO E Da E Aa Sea ai Ali RICREA IR REI AES IE NINE Ga IEE a RIBIgRinii e nt RN TA ae Bi E nanan vi di va pei ee Grandezza Unit di Valore Valore Valor Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 2 3 4 5 6 portata massica fumi 0 043 0 080 0 116 0 148 0 179 20 temperatura fumi ing
32. CR oggetto della presente norma costituiscono un sistema unico per l evacuazione dei fumi provenienti da pi apparecchi ad esse collegate Eventuali sostituzioni di apparecchi di componenti e o modifica del sistema possono alterare le condizioni di funzionamento e comportare pericoli per gli utenti del sistema stesso Nota Il regolamento condominiale dovrebbe individuare una figura responsabile per esempio l amministratore o una figura tecnica da esso indicata cui far riferimento per tutte le operazioni di manutenzione e o modifica del sistema in modo tale che siano mantenute le condizioni progettuali secondo quanto stabilito dalla presente norma Una CCR deve avere le seguenti caratteristiche essere a tenuta dei prodotti della combustione impermeabile agli stessi e termicamente isolata se condo quanto prescritto dalle specifiche norme di prodotto essere realizzata con materiali adatti a resistere nel tempo alle normali sollecitazioni meccaniche al calore ed all azione dei prodotti della combustione e delle loro eventuali condense secondo quanto prescritto dalle specifiche norme di prodotto avere andamento perfettamente rettilineo e verticale ed essere priva di qualsiasi strozzatura in tutta la sua lunghezza essere adeguatamente coibentata per evitare fenomeni di congelamento nel caso di funzionamen to a umido o di condensa nel caso di funzionamento a secco essere adeguatamente distanziata mediante intercapedi
33. I E Grandezza coefficente perdita localizzata uscita i 2 36 secondario perdite di carico fiuidodinamiche secondario pressione effettiva ingresso secondario Primari PRONTUARIO TECNICO formule portata massica fumi 0 038 0 058 0 075 0 089 0 099 20 temperatura fumi ingresso 330 310 303 299 297 21 massa volumica media 1 00 1 07 1 09 1 11 1 12 22 velocit media fumi 0 8 1 2 1 5 1 8 2 0 29 numero di Reynolds 10 357 16 067 20 599 24 228 27 181 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 04 0 04 0 04 0 04 0 04 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 03 0 02 0 02 24 numero Nusselt 37 57 73 85 95 29 coefficiente liminare interno W m K 5 8 10 11 13 28 coefficente globale scambio termico W m K 2 3 3 3 4 30 capacit termica massica fumi J kg K 1040 1040 1040 1040 1040 fattore raffreddamento 0 15 0 12 0 10 0 09 0 14 31 temperatura fumi uscita K 324 308 301 298 295 32 temperatura media fumi K 327 309 302 298 296 33 temperatura di parete uscita K 323 307 301 298 295 46 pressione statica fumi 5 3 3 2 3 34 coefficente perdite localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 394 0 29 0 60 0 87 1 13 1 90 26 pressione effettiva ingresso primario 12 3 11 9 6 9 1 3 Questo dimensionamento comporta buone condizioni di funzionamento della CCR esso pu essere ritenuto accettabile ai fini della norma ca sommario
34. a di parete uscita K 323 323 324 324 322 46 pressione statica fumi 5 4 4 4 7 34 coefficente perdite localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 34 0 16 0 99 1 92 2 99 5 39 pressione effettiva ingresso primario 19 1 12 7 8 4 2 7 1 5 PRONTUARIO TECNICO Nel caso 2 di cui in 8 1 solo la caldaia pi bassa accesa al minimo del carico 9 6 kW 0 014 kg s e 365 K all uscita del generatore la depressione all imbocco del relativo canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio presenta il valore di 9 Pa Canali da fumo formule 3 4 5 portata massica di aria parassita kg s 0 018 0 017 0 013 0 011 0 009 0 009 16 portata massica di fumi kg s 0 031 0 017 0 013 0 011 0 009 0 009 20 temperatura fumi ingresso 333 293 293 293 293 293 massa volumica media fumi kg m 1 00 1 13 1 19 1 18 1 19 1 19 22 velocit media fumi m s 2 7 1 2 1 0 0 8 0 7 0 6 23 numero di Reynolds 19213 10 095 8073 6 565 5 496 4 849 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 03 0 03 0 03 0 04 0 04 0 04 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 03 0 03 0 04 0 04 24 numero di Nusselt 53 30 24 20 16 14 29 coefficiente liminare interno W m K 12 7 6 5 5 5 28 coefficiente globale scambio termico W m K 7 5 4 4 4 4 30 capacit termica massica fumi J kg K 1040 1005 1005 1005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 12 0 16 0 17 0 19 0 23 0 26 81 temperatura fumi uscita K 328 293 293 293 293 293
35. a di passaggio dei fumi Se la sezione circolare o rettangolare pu esse re determinata come segue vedere figura 2 ha 4 dove D il diametro 4 oppure A SA SB 5 dove SA e SB sono i lati 6 2 4 5 Perimetro della sezione U Si riferisce alla superficie effettivamente interessata dal fenomeno considerato Se la sezione circo lare o rettangolare pu essere determinata come segue U xD 6 O U 2 SA SB 7 6 2 4 6 Diametro idraulico Dh 4 A Il diametro idraulico dato da Dh era 8 6 2 4 7 Resistenza termica di parete RT Deve essere determinata per regime stazionario e con riferimento alla temperatura media della pare te interna Se non sono disponibili certificati o dati forniti dal costruttore della CCR secondo la UNI 9731 ed nota la resistenza termica di parete dei singoli strati per una parete multistrato pu essere calcolata come segue si numerino gli strati dall interno verso l esterno nS RT Dp RTk Dhk 9 k 1 dove nS il numero di strati costituenti la parete in questione RTk la resistenza termica di parete dello strato k Dh il diametro idraulico interno Dhk il diametro idraulico della superficie interna dello strato k 6 2 4 8 Coefficiente liminare esterno Qe Se la CCR disposta internamente all edificio porre ae Germin 8 0 se la CCR disposta esterna mente all edificio porre gg Germax 23 0 sommario Nel caso in cui la CCR sia parzialmente esposta al
36. alla zione degli apparecchi ed alla ubicazione dell edifi cio la CCR deve essere dotata di un libretto riportante le modalit di installazione d uso e manutenzione for niti dal costruttore con copia del progetto allegata Fig 1 Canna fumaria collettiva ramificata CCR Legenda 1 Secondario 2 Primario 3 Canale da fumo 4 Interruttore di tiraggio 5 Generatore di calore 3 x 2 zi E i dv Psi sa G b 5 2 Comignoli Un comignolo posto alla sommit di una CCR deve avere le seguenti caratteristiche facilitare la dispersione dei prodotti della combu stione anche con condizioni atmosferiche avverse ed impedire la deposizione di corpi estranei per esem pio di nidi sezione utile di uscita non minore del doppio della somma di quella del primario e dell eventuale se condario ad esso affiancato sul quale inserito conformazione tale da impedire la deposizione nella CCR della pioggia e della neve costruzione tale che venga sempre assicurato lo scarico dei prodotti della combustione anche in caso di venti di ogni direzione ed inclinazione quota di sbocco realizzata in conformit alla UNI 7129 sommario 6 Procedimento di calcolo Criteri fondamentali 6 1 Generalit Il procedimento di validit generale e consente di calcolare le condizioni termofluidodinamiche che si determinano all esterno di una CCR per qualsiasi stato di carico dell impiant
37. ariazione di velocit calcolata come segue 2 W Py 12PmnWm 1 7 27a 2 in cui W4 la velocit dei fumi prima della variazione W gt la velocit dei fumi dopo la variazione Nel caso in cui W gt sia maggiore di W4 si deve considerare la seguente ad sommario 2 Py SE 1 2 p W bla 27b W2 SE ilfattore di sicurezza fluidodinamico posto pari a 1 2 in considerazione del fatto che gli appa recchi devono essere dotati di dispositivo antiriflusso Pm la massa volumica media del fluido calcolata secondo la 22 Wm la velocit media nel tratto calcolata secondo la 23 H lo sviluppo totale del tratto di condotto Dj il diametro idraulico calcolato secondo la 8 ck ilk esimo coefficiente di perdita localizzata nei punti di discontinuit curve raccordi ecc che pu essere fornito dai costruttori o ricavato dalla lettura tecnica vedere in proposito l appendice A informativa per alcuni casi comuni w ilfattore di attrito nel tratto determinato secondo la 24 7 3 Variazione di temperatura in un tratto di condotto 7 3 1 Coefficiente liminare interno a a Ny Si utilizza la relazione seguente aj _ 28 Dh dove la conduttivit termica del fluido Dp il diametro idraulico calcolato secondo la 8 N il numero di Nusselt calcolato come segue 0 67 Ny gt 0 035 4 Re 75 180 29 do in cui p ilfattore di attrito per tubo rugoso si utilizza la
38. del tratto terminale del primario cjp il coefficiente liminare interno del tratto terminale del primario Tfyp la temperatura dei fumi in uscita del primario 8 3 Velocit Nelle stesse condizioni temperatura e stato di carico dell impianto di cui in 8 2 deve essere verifica ta la relazione W Wmin dove W la velocit media di ogni tratto calcolata secondo la 23 sia in ogni tratto del primario che nei secondari nei tratti attraversati dai fumi provenienti dagli apparecchi in funzione Wmin la velocit minima ammissibile dei fumi nella canna fumaria pari a 4 Wmin fw VA 48 fw il coefficiente di velocit minima pari a 1 58 mS in cul A l area netta della sezione di passaggio Per calcolare la portata massica dei prodotti della combustione moltiplicare i relativi coefficienti ri portati nel prospetto 1 per la portata termica presa in considerazione Per il calcolo della temperatura Tfyg all uscita dall apparecchio prima dell interruttore di tiraggio usare la relazione seguente Ttyg 293 15 C 1 n 1000 49 dove C il coefficiente caratteristico dei fumi come indicato nel prospetto alle varie condizioni Prospetto 1 COEFFICIENTI PER IL CALCOLO DELLE GRANDEZZE TERMOFLUIDODINAMICHE DEI FUMI RILANCI eta EA EE ETE NONA NO AO Gasd dic citt Portata Ea d voa Percentuale di CO nei prodotti della combustione secchi LAI Percentuale di Percentuale di O nei prodotti della combustione secch
39. ell apparecchio e la pressione statica dei fumi nel condotto di scarico immediatamente a valle dell interruttore di tiraggio necessaria per il fun zionamento normale dell apparecchio stesso 3 15 Perdite di carico per l ingresso dell aria tiraggio necessario per l aria Differenza tra le pressioni statiche dell aria esterna ed interna nel luogo di installazione dell apparecchio 3 16 Portata di gas combustibile consumo Volume di gas secco transitato o consumato nell unit di tempo 3 17 Portata massica dei fumi Massa dei fumi da scaricare nell unit di tempo 3 18 Portata termica nominale potenza termica nominale del focolare Valore della portata termica indicata dal costruttore dell apparecchio 3 19 Potenza termica utile Portata termica diminuita del calore perso al camino 3 20 Pressione effettiva tiraggio effettivo Differenza di pressione alla medesima quota tra esterno ed interno della CCR determinata dalla pressione statica in un punto diminuita della variazione di pressione per resistenze al moto nel camino a valle di quel punto 3 21 Pressione statica tiraggio statico Differenza di pressione che si genera in condizioni statiche a causa della differenza di massa volumica tra due colonne rispettivamente di aria esterna e di fumi aventi la stessa altezza 3 22 Prodotti della combustione Insieme dei prodotti della combustione di un gas e dell aria combu rente in eccesso 3 23 Quota di sbocco quota corr
40. emplificativo vengono riportati anche i risultati della prima iterazione B 1 Canna collettiva ramificata metallica L esempio prende in esame una canna collettiva ramificata in acciaio con un altezza totale di 20 m La canna installata all esterno al servizio di 6 caldaie murali 5 1 piani di potenza termica unitaria pari a 24 kW ubi cate una per piano Il diametro interno del primario di 300 mme quello del secondario di 150 mm le re sistenze termiche di parete del primario e del secondario sono rispettivamente pari a 0 50 e 0 44 m KAW B 1 1 Dati Liu PEUT S Unit di Riferimento misura formule CI RS RE I O piega Te ee Cesare seta TA 6 EEE o ia k z0 jz pbo l li fi _ RO E SL SEE Grandezza dan p B Rem apici TI st D o l Do Fattore di correzione per temperatura non costante Co L e O O Coefficiente di sicurezza fluidodinamico a 1 2 Potere calorifico del gas MJ kg PRONTUARIO TECNICO Forma della sezione del primario secondario i CIRCOLARE Rugosit del primario secondario Resistenza termica di parete del secondario Resistenza termica di parete del primario Diametro idraulico interno del primario Diametro idraulico esterno del secondario Diametro idraulico interno del secondario mol Diametro idraulico esterno del primario Oa 0 4 cad ica di m K W prz D O p 3 pi wo w D a 3 D o Z 8 A
41. ener conto della diversa situazione dell ambiente esterno temperatura invariata salvo correzione di altezza in un complesso urbano diminuzione di 0 5 a 1 C in piccoli agglomerati diminuzione di 1 a 2 C in edifici isolati c per tener conto dell altezza degli edifici limitatamente ai piani di altezza maggiore di quella degli edifici vicini inclusa la diminuzione di cui in b diminuzione di 1 a 2 C APPENDICE A informativa COEFFICIENTI DI PERDITA LOCALIZZATA VALORI INDICATIVI Fig A 1 Convergenza a 45 rotonda Prospetto A 1 Convergenza a 45 rotonda Sa SE sE sE HE GRIN OE SR n ERE E 0 2 0 3 0 4 0 56 0 44 0 5 0 48 0 37 0 28 0 6 0 38 0 27 0 19 0 7 0 26 0 16 0 08 0 8 0 21 0 02 0 05 0 9 0 04 0 13 0 21 1 0 0 22 0 31 0 38 1 5 1 4 1 5 1 5 2 0 3 1 3 2 3 2 2 5 5 3 5 3 5 3 3 0 8 0 8 0 8 0 Vi AJA V 0 1 0 2 0 3 0 4 0 6 0 8 1 0 8 6 4 1 6 7 3 1 5 0 2 2 3 5 1 5 2 3 0 95 1 3 0 50 0 63 0 18 0 18 0 01 0 03 0 07 0 01 0 sommario Fig A 2 Apertura svasata in un muro rotonda o rettangolare Prospetto A 2 Apertura svasata in un muro rotonda o rettangolare Se la sezione rettangolare D2 H W H W PRONTUARIO TECNICO sommario APPENDICE B informativa ESEMPI DI CALCOLO Nota Per ogni verifica vengono riportati solo i risultati dell ultima iterazione eseguita tranne il primo caso del primo esempio in cui a titolo s
42. ento misura formule piano 1 2 3 4 5 portata massica di aria parassita kg s 0 028 0 026 0 022 0 019 0 015 0 007 16 portata massica di fumi kg s 0 042 0 026 0 022 0 019 0 015 0 007 20 temperatura fumi ingresso K 322 86 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 21 massa volumica media fumi kg m 1 02 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 22 velocit media fumi m s 3 5 1 8 1 5 1 9 1 1 0 5 23 numero di Reynolds 25 736 15 512 13 154 11 158 9 350 4526 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 037 0 039 0 039 0 040 0 041 0 046 24 fattore di attrito tubo liscio 0 024 0 028 0 029 0 030 0 031 0 038 24 numero di Nusselt 87 2 53 8 45 9 39 0 32 6 14 8 29 coefficiente liminare interno Wilm K 20 1 12 4 10 6 9 0 7 0 5 0 28 coefficiente globale scambio termico W m K 5 8 4 9 4 6 4 3 3 9 3 1 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 t 005 1005 1005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 07 0 11 0 12 0 13 0 14 0 23 31 temperatura fumi uscita 319 06 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 32 temperatura media fumi 320 94 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 33 perdite di carico fluidodinamiche 4 07 1 27 0 92 0 67 0 48 0 12 pressione statica Pa 0 65 0 06 0 06 0 06 0 06 0 06 pressione effettiva ingresso canali da Pa 17 03 9 50 6 83 4 91 3 45 0 81 fumo massimo errore di pressione relativa Pa 0 08 ad sommario Secondari PR ee I e n a aa Sun E E Paroprgrena S Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valor Rife
43. ero di Nusselt 20 19 18 7 38 8 29 coefficiente liminare interno W m K 5 5 5 5 7 5 28 coefficente globale scambio termico W m K 3 3 3 3 4 3 30 capacit termica massica fumi J ikg K 1005 1005 1005 1005 1040 1005 fattore raffreddamento 0 40 0 42 0 45 0 47 0 26 1 32 31 temperatura fumi uscita 293 293 293 293 341 293 32 temperatura media fumi 293 293 293 293 348 293 33 pressione statica 1 1 1 1 6 1 34 coefficente perdita localizzata uscita 229 0 03 secondario seni Ardi fluidodinamiche 1 09 0 10 26 pressione effettiva ingresso secondario di sommario Primari SG E lt lt d SUE Valor Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule 2 Sh 4 5 6 portata massica fumi 0 016 0 031 0 045 0 059 0 088 20 temperatura fumi ingresso 293 293 293 293 309 21 massa volumica media 1 13 1 13 1 13 1 13 1 07 22 velocit media fumi 0 3 0 6 0 9 1 2 1 8 23 numero di Reynolds 420 8 553 12 459 16 161 24 074 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 05 0 04 0 04 0 04 0 04 24 fattore di attrito tubo liscio 0 04 0 03 0 03 0 03 0 02 24 numero di Nusselt t5 30 45 57 84 29 coefficiente liminare interno W m K 5 5 6 8 11 28 coefficente globale scambio termico W m K 3 3 4 4 5 30 capacit termica massica fumi J kg K 1040 1040 1040 1040 1040 fattore raffreddamento 0 48 0 25 0 19 0 17 0 23 91 temperatura fumi uscita K 293 293 293 293 306 92 temperatura media fumi K 293
44. ettiva Devono essere verificate per ogni piano con apparecchi accesi le relazioni seguenti P lc gt PG Pj 40 Ma 0 41 per gli altri piani deve essere Pric gt 0 40a dove Pric la pressione effettiva all imbocco dei canali da fumo calcolata secondo la 35 Pg sono le perdite di carico nell apparecchio P sono le perdite di carico nell ingresso dell aria pari a M 2 Pescip Sa Pa Ar La verifica deve essere effettuata nei seguenti casi limite caso 1 tutti gli apparecchi accesi e funzionanti alle condizioni di portata termica nominale caso 2 solo l apparecchio al piano pi basso funzionante nelle condizioni di portata termica ridotta caso 3 solo l apparecchio al piano pi alto che immette nel primario funzionante nelle condizione di portata termica nominale 8 2 Temperatura La temperatura interna di parete in ogni punto del primario deve soddisfare la 42 nel caso 2 di 8 1 ma funzionante alle condizioni di massima potenza in cui si usi un fattore per temperatura non co stante SH 1 e una temperatura di progetto esterna calcolata come segue ese la CCR disposta internamente all edificio per tutta la sua lunghezza senza nessuna porzione della superficie perimetrale esposta all esterno Ta T max 293 15 43 e se la CCR disposta esternamente all edificio per tutta la sua lunghezza e con tutta la superficie pe rimetrale esposta all esterno Ta uguale alle temperature come riportate nel prospet
45. g m 1 01 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 22 velocit media fumi m s 2 5 1 9 1 1 0 9 0 7 0 4 29 numero di Reynolds 20 781 12 768 10700 9 122 6 887 3 9394 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 032 0 034 0 035 0 036 0 038 0 043 24 fattore di attrito tubo liscio 0 026 0 029 0 030 0 032 0 034 0 040 24 numero di Nusselt 63 5 40 3 34 1 29 2 22 0 11 8 29 coefficiente liminare interno W m K 12 7 8 1 6 8 5 8 5 0 5 0 28 coefficente globale scambio termico W m K 1 8 1 7 1 6 1 6 15 1 5 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 1005 1 005 1 005 1 005 1005 fattore raffreddamento 0 06 0 09 0 10 0 11 0 14 0 42 31 temperatura fumi uscita 319 59 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 32 temperatura media fumi 321 08 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 33 pressione statica 6 7 0 6 0 6 0 6 0 6 1 0 34 coefficente perdita localizzata uscita secondario perdite di carico fluidodinamiche 0 18 secondario pressione effettiva ingresso secondario Pa 17 16 9 63 6 76 4 90 2 78 0 87 Primari PRONTUARIO TECNICO formule portata massica fumi 0 040 0 064 0 085 0 102 0 116 20 temperatura fumi ingresso 319 59 297 79 289 56 285 22 282 78 21 massa volumica media 1 02 1 09 1 13 1 14 1 15 22 velocit media fumi 0 88 1 32 1 70 2 02 2 26 23 numero di Reynolds 12 468 20 129 26 549 32 022 36 154 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 032 0 030 0 029 0 028 0 027 24 fattore di attrito tubo liscio 0 029 0 026 0 024 0 023 0 0
46. i nei prodotti della combustione secchi 13 16 12 85 50 0 Portata dei sr Lat della combustione per unit di portata termica 0 50 10 ai Coefficiente C caratteristico dei prodotti della combustione K 0 95 1 80 1 00 180 105 1 80 Nota Nel prospetto 1 le portate come condizione di sicurezza sono state calcolate con un eccesso d aria pari al 150 per la Ngpe pari al 30 per la Ng poteri calorifici utilizzati nel calcolo stesso sono quelli normalmente utilizzati per ciascun combustibile considerato in condizioni standard 34 0 MJ m per il gas naturale 102 2 MJ m per il GPL e 18 15 MJ m per il gas di citt Tani ale ee natali O SIE VT sommario Prospetto 2 TEMPERATURE DI VERIFICA DELL ARIA ESTERNA Torino Alessandria Asti Cuneo Alta Valle Cuneese Novara Vercelli Aosta Valle d Aosta Alta Valle d Aosta Genova Imperia La Spezia Savona Provincia di Como Cremona Mantova Pavia Sondrio Alta Valtellina Varese Trento Bolzano Venezia Belluno Padova Rovigo Treviso Verona Verona zona lago Verona zona montagna Vicenza Vicenza zona altopiani Trieste Gorizia Localit Pordenone Udine Bassa Carnia Alta Carnia Tarvisio Bologna Ferrara Forl Modena Parma Piacenza Provincia di Piacenza Ravenna Reggio Emilia Ancona Ascoli Piceno Macerata Pesaro Firenze Arezzo Grosseto L Livorno Lucca Massa Carrara Pisa Siena Frosino
47. i nel canale da fumo 5 Aria parassita 6 Aria di combustione 7 Aria esterna oi 4 CALALALALAMLMBLALIEALILALIZACCELILI IALIA ZEZIA LL LELZ DO P ILILEEEIEIEILEZIZIZIZZIZOILELIEIZEZIZIALEILIIELIZLZA 7 x AIA ANNI Ambiente esterno TE DSANN aay ere E a n a eee a a a r a sommario PRONTUARIO TECNICO PRONTUARIO TECNICO 7 Procedimento di calcolo Dal calcolo iterativo si ottengono figura 4 i seguenti risultati in ogni nodo i valori della pressione e della temperatura inogni tratto tra i due nodi i valori medi della temperatura della massa volumica e della velocit dei fumi Fig 4 Schematizzazione dei flussi in un tratto di CCR In ogni nodo ogni iterazione composta dalle due fasi seguenti Fase 1 Calcolare i parametri partendo dal nodo pi basso fino allo sbocco in atmosfera ad ogni interruttore di tiraggio portata massica di aria parassita Alla prima iterazione si assume una portata nulla M 0 oppure pari a una frazione della portata massica dei prodotti della combustione Ma XaMfuG 11 in cui Xa lt 0 5 Nelle iterazioni successive per ogni piano si calcola come segue 2 m Mua ht Pa htta tta Mua 12 An DML e ___ i 7 7 4 j a t tj dove t SI 13 td __ d 14 2 pa Ar 2 Pa Ad in cul amp Il coefficiente di perdita localizzata per l ingresso dell aria nel locale tg I
48. ia fumi kg m 0 97 0 95 0 94 0 93 0 92 0 91 22 velocit media fumi m s 3 7 3 3 3 1 2 9 2 8 2 6 29 numero di Reynolds 25 850 22 820 21 210 19 781 18 450 16 975 25 fattore attrito tubo ruvido 0 037 0 038 0 038 0 038 0 038 0 038 24 fattore attrito tubo liscio 0 024 0 025 0 026 0 026 0 026 0 027 24 numero di Nusselt 87 6 77 9 72 7 68 0 63 6 58 7 29 coefficiente liminare interno Wim K 20 2 18 0 16 8 157 14 7 13 6 28 coefficiente globale scambio termico W m K 9 0 8 5 8 3 8 0 TI 7 4 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1041 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 11 0 12 0 12 0 13 0 13 0 14 31 temperatura fumi uscita K 335 28 340 49 343 83 347 24 350 88 355 55 32 temperatura media fumi K 337 72 343 44 347 13 350 90 354 92 360 11 83 perdite di carico fluidodinamiche Pa 4 32 3 44 3 01 2 66 2 35 2 03 26 pressione statica Pa 0 49 0 54 0 57 0 59 0 63 0 67 34 pressione effettiva ingresso canali da fumo Su OLE Valore Valore Aan SERRE SES Valore Valore Riferimento formule PRONTUARIO TECNICO Pa 18 81 13 83 11 51 9 62 8 03 6 44 99 massimo errore di pressione relativa Pa 0 07 38 Secondari Ered 5 SEITE a aa na pory RSN onn Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formuie 1 2 3 4 ge 6 temperatura fumi ingresso K 335 28 340 49 343 83 347 24 350 88 355 55 21 massa volumica media kg m 0 97 0 9
49. ispondente alla sommit della CCR indipendentemente dal co mignolo 3 24 Rendimento Rapporto tra la potenza termica utile e la portata termica 3 25 Resistenza termica di parete Resistenza al trasporto di calore attraverso la o le pareti della CCR 3 26 Sezioni idraulicamente equivalenti Sezioni che hanno lo stesso diametro idraulico sommario PRONTUARIO TECNICO 3 27 Stato di carico dell impianto Insieme dei valori del carico termico di ogni apparecchio 3 28 Tipo di sezione Forma della sezione della CCR e dei canali di fumo 3 29 Tiraggio naturale Tiraggio determinato in una CCR per effetto della differenza di massa volumi ca esistente tra i fumi caldi e l aria atmosferica esterna senza che nessun mezzo meccanico di aspi razione sia installato nell impianto 4 Simboli grandezze e unit di misura rm Selo ire di misura Area della sezione cai Capacit termica massima TA Coefficiente caratteristico dei prodotti della combustione Ie KX Diametro diametro idraulico D Dh Variazione del valore di pressione tra due iterazioni successive P Re _ Accelerazione di gravit sa m s Altezza Altezza geodetica Coefficiente globale di scambio termico Fattore di raffreddamento dei fumi OO KRR Lunghezza a o M kW Portata massima kg s Viscosit dinamica Numero piani dello stabile PRONTUARIO TECNICO one Numero piani collegati alla CCR i
50. ita di carico dovuta alla presenza del comignolo nc 1 P X PsimAPm 2Pg 35 m j 1 dove APg la variazione di pressione dovuta alla presenza del comignolo che qualora non sia nota pu es sere posta pari a APg 12 PmWm q 36 in cui Pm la densit media dei fumi Wm la velocit media dei fumi Cq il coefficiente di perdita localizzata al comignolo 7 5 Massima variazione consentita fra due iterazioni successive 7 5 1 Variazione di pressione EP max Alla fine del processo iterativo si calcola per ogni canale da fumo la differenza fra il valore corrente della pressione effettiva all ingresso P c e ilsuo valore ottenuto all iterazione precedente EP ic Pric Prico 37 dove Pric la pressione effettiva all imbocco dei canali da fumo a valle dell interruttore di tiraggio calco lato secondo la 35 Prico la pressione effettiva all imbocco dei canali da fumo a valle dell interruttore di tiraggio cal colato nell iterazione precedente Si determina quindi la maggiore tra questa differenze EP max Max EP 4c 38 Se EP max maggiore del limite stabilito dalla presente norma 0 1 Pa si ripete l intera procedura i sommario gt adottando come nuovi valori di tentativo quelli ottenuti nell ultima iterazione eseguita Perch il calcolo sia accettabile abbia cio raggiunto la convergenza deve risultare quindi Epr max 0 1 39 8 Criteri di verifica 8 1 Pressione eff
51. l esterno Ae RSoe max 1 RS ae min 10 dove RS il rapporto tra la superficie perimetrale esposta all esterno e la superficie perimetrale totale 6 2 4 9 Rugosit media r Deve essere fornita dal costruttore della CCR Nel caso essa non sia nota uti lizzare il prospetto 2 della UNI 9615 1 6 2 4 10 Altezza di un piano Ho la distanza verticale tra due immissioni successive vedere figura 1 6 2 4 11 Area netta interruttore di tiraggio Ag fornita dal costruttore dell apparecchio 6 2 4 12 Coefficiente perdita localizzata all interruttore di tiraggio d Qualora non sia disponibile alcun valore assumere amp q 2 6 2 4 13 Sezione netta dell apertura di ventilazione A Vedere UNI 7129 6 2 4 14 Coefficiente di perdita localizzata dell apertura di ventilazione Qualora non sia disponibile un valore per questo coefficiente si pu utilizzare il valore ricavato dalla relativa tabella dell appendice A informativa 6 2 4 15 Coefficiente di perdita localizzata dovuta alla presenza del comignolo fornito dal costruttore Qualora non sia disponibile nessun valore si pu utilizzare il valore ricavato dalla relativa tabella dell appendice A informativa o dalla lettura tecnica Fig 2 Tipi di sezione della CCR CE Fig 3 Schema di un piano dell impianto fumario una a ciiiiiiiiii gt ee r Legenda 1 Fumi nel secondario 2 Fumi nel primario 3 Nodi 4 Fum
52. l coefficiente di perdita localizzata per l ingresso dell aria attraverso l interruttore di tiraggio Pg la pressione effettiva all interruttore di tiraggio Pa pari alla pressione effettiva all ingresso del canale da fumo P c calcolata secondo la 35 Deve essere Pq gt Mfuygzti 15 Il valore M pu essere utilizzato direttamente nei calcoli seguenti Nota Per ridurre il numero di iterazioni da effettuare per raggiungere la convergenza adottare il valore Ma Yma Mao 1 Yma Ma 16 dove M_ il valore ottenuto applicando la 12 Mq il valore di M utilizzato nell iterazione precedente 0 lt Yma in ogni canale da fumo e portata massica dei fumi dopo l interruttore di tiraggio si utilizza la 20 e temperatura dei fumi dopo l interruttore di tiraggio si utilizza la 21 in cui nel caso di apparecchio posto in un locale riscaldato porre la temperatura dell aria parassita pari a quella del locale altri menti utilizzare la temperatura dell aria T e massa volumica media dei fumi si utilizza la 22 e velocit media dei fumi si utilizza la 23 e temperatura fumi in uscita si utilizza la 32 e temperatura media fumi si utilizza la 33 in ogni secondario e portata massica di fumi uguale a quella nel canale da fumo e temperatura dei fumi all ingresso uguale a quella all uscita dal canale da fumo e massa volumica media dei fumi si utilizza la 22 Nota Non essendo ancora n
53. miche Pa 3 56 3 06 2 69 2 43 2 28 2 03 26 pressione statica Pa 0 53 0 56 0 59 0 62 0 64 0 67 34 pressione effettiva ingresso canali da Pa 14 42 11 69 9 74 8 38 7 65 6 44 35 fumo massimo errore di pressione relativa Pa 0 09 38 sommario Secondari TT _ i E __ i o RS ri RERS Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferiment misura formule piano 2 3 4 57 temperatura fumi ingresso K 339 67 343 43 346 90 349 91 351 83 355 55 21 massa volumica media kg m 0 96 0 95 0 94 0 93 0 93 0 92 22 velocit media fumi m s 2 5 2 3 2 2 2 1 2 0 1 9 23 numero di Reynolds 20 148 18 539 17 260 16 282 15712 14711 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 032 0 032 0 033 0 033 0 033 0 033 24 fattore di attrito tubo liscio 0 026 0 026 0 027 0 027 0 027 0 028 24 numero di Nusselt 61 7 57 1 53 5 50 7 49 0 46 1 29 coefficiente liminare interno W m K 12 3 11 4 10 7 10 1 9 8 9 2 28 coefficente globale scambio termico W m K 3 2 3 1 3 1 3 0 3 0 2 9 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1041 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 10 0 11 0 11 0 12 0 12 0 21 31 temperatura fumi uscita 335 19 338 29 341 13 343 56 345 11 343 60 32 temperatura media fumi 337 40 340 82 343 96 346 67 348 40 349 37 33 pressione statica 5 1 5 4 5 6 5 9 6 0 10 5 34 coefficente perdita localizzata uscita secondario perdite di carico fluidodinamiche secondario pressione effe
54. nali da 8 06 4 91 3 47 2 56 1 53 0 74 35 massimo errore di pressione relativa 38 PRONTUARIO TECNICO Secondari Grandezza Vi Valore Riferimento misura formule piano temperatura fumi ingresso K 329 09 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 21 massa volumica media kg m 0 99 1 1 11 1 11 1 11 Li 22 velocit media fumi m s 1 9 1 0 0 8 0 7 0 6 0 4 23 numero di Reynolds 16 047 9 259 7 785 6 690 5 161 3 591 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 033 0 036 0 037 0 038 0 041 0 044 24 fattore di attrito tubo liscio 0 027 0 032 0 033 0 034 0 037 0 041 24 numero di Nusselt 50 0 29 6 24 9 21 3 16 2 10 6 29 coefficiente liminare interno W m K 10 0 5 9 5 0 5 0 5 0 5 0 28 coefficente globale scambio termico W m K 3 0 2 5 2 3 2 3 2 3 2 3 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1041 1005 1 005 1005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 12 0 18 0 20 0 23 0 30 0 71 31 temperatura fumi uscita 325 03 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 32 temperatura media fumi 327 02 293 15 293 15 293 15 293 15 293 15 33 pressione statica 4 1 0 6 0 6 0 6 0 6 0 9 34 coefficente perdita localizzata uscita secondario perdite di carico fluidodinamiche secondario pressione effettiva ingresso secondario Pa 9 84 5 53 3 90 2 87 1 69 0 80 0 17 nni sommario Secondari EEPE AAEE AAE E AA EE AEE E T O P E I A EA a IL Ct SE SSEEERE BI E E RI IRR SCREEN RE RIE SR HENE NRE FREIRE E Grandezza Unit di Valore Valore Valore
55. ne Numero di strati costituenti il secondario ns Portata termica OO N W Numero di Nusselt n Pressione perdita di carico LO GP Pa Rugosit media am E Costante dei gas RT mow Numero di Reynolds Oo R Rapporto tra superfici nba se e Resistenza termica MORTO MR Dimensione sezione primario secondario SAS m Fattore di sicurezza fluidodinamico se Fattore di correzione per temperatura non costante OSH Temperatura SI I E SO Temperatura di progetto O TP K Perimetro della sezione O U m Velocit Ow E ma Coefficiente di forma 0 Coefficiente liminare a WmK Differenza di pressione O Aa Pa Rendimento O P OO Y O Conduttivit termica Coefficiente di perdita localizzata Massa volumica Fattore di attrito Frazione di superficie perimetrale esposta all esterno sommario Pedici a ambiente esterno max massimo c combustione min minimo C canale da fumo N nominale d interruttore di tiraggio grandezza riferita a condizioni normalizzate e esterno p 1013 25 mbar t 15 C f deifumi P primario g globale p a pressione costante G apparecchio q comignolo i interno r effettivo I flusso in ingresso R diriferimento j indice del piano statica k indice di sommatoria secondario m medio totale tratto terminale C C Nn v Il flusso in uscita 5 Caratteristiche generali 5 1 Canne collettive ramificate CCR Le C
56. ne Latina Rieti Viterbo Napoli Avellino Benevento Caserta Salerno L Aquila IIa PERCIO Temperatura C b v oaa yn Un I n I LI LI I LI MM M SI MN oao o wN A I E I E d Bg a D ni Di DD E i 6 SS S D 6 _ PRONTUARIO TECNICO segue nella pagina successiva 2 dati qui riportati sono desunti dall Allegato 1 del DPR 28 Giugno 1977 N 1052 Regolamento di esecuzione alla Legge 30 Aprile 1976 N 373 Ove si tratti di localit non espressamente indicata adottare quale temperatura esterna quella della localit pi vicina indicata nell elenco modificandola sommario PRONTUARIO TECNICO aa D Di pelato iaia EME DAEA aa Sea eea fa ef ATE raTa ea ela sea telato TRI Dan AR Ae va DEA SO O OICR EA E IRR EE Localit Temperatura Localit C ctr TRO O pain continua dalla pagina precedente Chieti Cosenza Pescara Palermo Teramo Agrigento p O _ Mm O Caltanissetta Campobasso Bari Catania Brindisi Foggia Enna Messina Lecce Ragusa Taranto Siracusa o O 6 Potenza Trapani mM Matera Cagliari Nuoro ae Reggio Calabria Sassari l Mo Catanzaro a per tener conto della diversa altitudine sul livello del mare temperatura invariata sino a circa 200 m di differenza di quota diminuzione o aumento di 1 C per ogni 200 m di quota maggiore o minore oltre i 200 m b per t
57. ne d aria o isolanti opportuni da materiali combustibili Particolare attenzione deve essere posta nei confronti di attraversamenti di locali o zone con presenza di sostanze facilmente infiammabili sia per il condotto secondario che per quello primario avere sezione interna di forma circolare qua drata o rettangolare In questi ultimi due casi gli angoli devono essere arrotondati con raggio non mi nore di 20 mm Sezioni idraulicamente equivalenti sono ammesse purch il rapporto tra il lato mag giore e quello minore del rettangolo circoscritto alla sezione stessa non sia maggiore di 1 5 essere sempre dotata alla sommit di un comignolo avente le caratteristiche di cui in 5 2 che per le sue particolari caratteristiche funzioni anche da aspiratore statico essere priva di qualsiasi mezzo ausiliario di aspirazione e mandata posto in corrispondenza delle immis sioni ai vari piani vietato l impiego di mezzi meccanici di aspirazione posti alla sommit del condotto ai condotti secondari devono essere allacciati solo apparecchi alimentati con il medesimo combusti bile del medesimo tipo e con portate termiche nominali che non differiscono di oltre il 30 in meno rispetto alla massima portata termica nominale allacciabile lo scarico delle esalazioni delle cappe aspiranti delle cucine deve avere una canna collettiva ramificata o camini singoli adibiti solo a tale uso deve essere allacciato un solo apparecchio per piano il numer
58. ne interna dei secondario m 0 15 0 20 0 20 Lato della sezione interna del primario 0 25 0 56 0 30 Lato della sezione interna del secondario Lato della sezione interna del primario 3 Lato della sezione esterna Lato della sezione esterna Fattore di correzione superficie perimetrale per il calcolo del fattore di raffreddamento oa Rugosit del primario secondario m 0 002 Resistenza termica di parete del secondario m K W 0 133 Resistenza termica di parete del primario m KW 0 142 segue nella pagina successiva sommario GRIS o ho continua dalla pagina precedente Diametro interno canali da fumo 0 13 0 13 0 13 0 13 0 13 0 13 Diametro esterno canali da fumo 0 132 0 132 0 132 0 132 0 132 0 132 Altezza dei canali da fumo 0 9 0 9 0 9 0 3 0 3 0 3 Sviluppo dei canali da fumo 1 5 1 5 1 9 1 5 1 5 1 5 Rugosit dei canali da fumo 0 001 0 001 0 001 0 001 0 001 0 001 Resistenza termica di parete canale da fumo m K W 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 Coefficiente perdita localizzata canali da fumo 0 22 0 22 0 22 0 22 0 22 0 22 Coefficiente perdite localizzata immissione secondario Altezza tratti primario e secondario 3 3 3 3 3 5 Sezione dell apertura ventilazione m 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 0 015 Sezione di passaggio dell interruttore di tiraggio 0 010 0 010 0 010 0 010 0 010 0 010 Coefficiente perdite fluidodinamiche aperta di ventilazione Coefficiente perdite fi
59. nte liminare interno Wim K 9 7 7 6 7 28 coefficente globale scambio termico W m K 5 5 4 4 4 4 30 capacit termica massica fumi J kg K 1040 1040 1040 1040 1040 1040 fattore raffreddamento 0 29 0 24 0 25 0 26 0 26 0 42 31 temperatura fumi uscita K 331 334 337 340 342 332 32 temperatura media fumi K 336 340 343 347 349 341 33 pressione statica 5 6 6 6 7 10 34 coefficente perdita localizzata uscita _ 2 39 0 28 0 05 0 00 0 00 secondario perdite di carico fiuidodinamiche secondario pressione effettiva ingresso secondario Primari Grandezza ee Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 2 9 4 5 6 portata massica fumi 0 038 0 072 0 104 0 134 0 162 120 temperatura fumi ingresso 331 329 328 327 327 21 massa volumica media 1 00 1 01 1 01 1 01 1 01 22 velocit media fumi 0 8 1 6 2 3 2 9 3 5 23 numero di Reynolds 10 327 19 736 28 417 36 429 44 098 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 04 0 04 0 04 0 04 0 04 24 fattore di attrito tubo liscio 0 03 0 03 0 02 0 02 0 02 24 numero di Nusselt 37 70 99 124 148 29 coefficiente liminare interno W m K 5 9 13 17 20 28 coefficente globale scambio termico W m K 3 5 6 6 7 30 capacit termica massica fumi J kg K 1040 1040 1040 1040 1040 fattore raffreddamento 0 21 0 16 0 13 0 11 0 16 31 temperatura fumi uscita K 324 324 324 324 322 32 temperatura media fumi K 328 326 326 326 325 39 temperatur
60. o PRONTUARIO TECNICO PRONTUARIO TECNICO 6 2 3 3 Temperatura all uscita dall apparecchio T UG Nel caso in cui non sia fornita dal costruttore dell apparecchio alle varie condizioni di funzionamento utilizzare il prospetto 1 della presente norma 6 2 3 4 Le seguenti tre grandezze sono in funzione della temperatura media del fluido e della sua composizione a Capacit termica massica a pressione costante Cpf Qualora questo dato non sia noto vedere UNI 9615 1 figura 12 b Viscosit dinamica Myf Dipende dalla temperatura media dei fumi Per la viscosit cinematica vedere UNI 9615 1 figura 15 La viscosit dinamica si ottiene da quella cinematica moltiplicandola per la massa volumica media c Conduttivit termica dei fumi Dipende dalla temperatura media dei fumi vedere UNI 9615 1 figura 14 6 2 4 Grandezze relative al sistema di evacuazione dei fumi canali da fumo e canna collet tiva ramificata 6 2 4 1 Numero di piani dell edificio n Numero di piani di cui costituito l edificio 6 2 4 2 Numero di piani collegati nc Il primario di una CCR pu raccogliere al massimo gli scarichi di 5 apparecchi figura 1 Se np maggiore di 6 necessario installare pi di una CCR vedere 5 1 6 2 4 3 Altezza del tratto terminale H Vedere 3 1 Deve essere sempre garantita la condizione Hy 3 0 m vedere figura 1 6 2 4 4 Area della sezione A Rappresenta la sezione nett
61. o date le caratteristiche ambientali dell area in cui si trova la CCR le grandezze geometriche e fisiche che la caratterizzano nonch quelle degli apparecchi ad essa collegati In ogni punto di raccordo tra vari condotti negli imbocchi dei canali da fumo immediatamente a valle dell interruttore di tiraggio e nello negli sbocco i in atmosfera nodo vedere figura 3 si ha che dove confluiscono portate massiche di fluidi valgono le relazioni ZMy SM 1 e di My cpuT Mj cpj T 2 la pressione effettiva calcolata all ingresso di un canale da fumo in un secondario risulta dalla somma del contributo al tiraggio effettivo del secondario considerato e del relativo canale da fumo pi i con tributi al tiraggio effettivo di tutti i tronchi di primario al di sopra di esso Il procedimento deve essere sviluppato calcolando i bilanci di massa e dell energia partendo dal primo piano in basso fino all ultimo piano in alto i contributi al tiraggio effettivo in ogni tronco i tiraggi effettivi in ogni nodo 6 2 Relazioni e grandezze fondamentali per il calcolo 6 2 1 Grandezze relative all ambiente esterno 6 2 1 Temperatura dell aria Ta 293 15 Si utilizza per la verifica del tiraggio Per le verifiche della temperatura e della velocit dei fumi vedere 3 2 e 3 3 6 2 1 2 Altezza geodetica HG Questa altezza riferita al livello del mare determina la pressione atmosferica da utilizzare per il calcolo 6 2 1 3 Pressione a
62. o di piani servibili della CCR deve essere rapportato alla effettiva capacit di evacuazione del collettore primario e delle immissioni provenienti dai relativi condotti secondari Qualora l ultimo condotto secondario del sistema corrisponda anche all ultimo piano dell edificio servito questo deve sommario PRONTUARIO TECNICO PRONTUARIO TECNICO scaricare direttamente nell atmosfera tramite lo stesso comignolo senza immettersi nel collettore pri mario Il collettore primario non deve comunque ricevere pi di 5 immissioni dai relativi condotti se condari figura 1 Una CCR pu pertanto servire un massimo di 6 piani 5 1 in quanto l ultimo condot to secondario scarica direttamente in atmosfera Nel caso si tratti di edifici con un numero di piani mag giore di 6 devono essere installate due o pi CCR previa verifica delle condizioni dello scarico dei fumi il condotto secondario della CCR deve avere per tutti i piani un altezza almeno pari all altezza di un piano ed entrare nel collettore con elemento deviatore avente un angolo non minore di 135 rispet to all asse verticale Il diametro idraulico del secondario non deve mai essere minore di 12 cm n mag giore della sezione del primario i condotti secondari devono avere al di sotto dell imbocco di ogni canale da fumo una camera di raccolta di eventuali materiali solidi avente altezza di 20 a 30 cm Nel caso in cui la CCR sia esterna
63. o per resistenze fluidodinamiche nel secondario si utilizza la 26 e pressione effettiva all imbocco del canale da fumo nel secondario si utilizza la 35 e pressione statica all imbocco nel canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio si utilizza la 34 e perdite di carico per resistenze fluidodinamiche nel canale da fumo si utilizza la 26 e pressione effettiva all imbocco nel canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio si utilizza la 35 e massima variazione tra due iterazioni successive della pressione effettiva all imbocco nel canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio si utilizza la 38 Determinata la massima variazione di pressione effettiva all imbocco del canale da fumo a valle del l interruttore di tiraggio calcolata tra due iterazioni successive si effettua la prova di cui alla 39 Qualora detta massima variazione di pressione sia maggiore del valore ammissibile stabilito dalla pre sente norma 0 1 Pa si deve ripetere nella sequenza il calcolo delle grandezze sopraelencate portate temperature pressioni velocit ecc introducendo dove sono cambiati i nuovi valori delle grandezze Qualora la 39 sia verificata le grandezze calcolate all ultima iterazione possono essere ritenute con approssimazione sufficiente per lo scopo della presente norma quelle di effettivo funzionamento della CCR in esame Si pu quindi procedere con le verifiche di cui in 8 1 8 2 e 8 3 7 1 Por
64. ore Riferimento misura formule piano 2 3 4 5 6 portata massica di aria parassita kg s 0 026 0 024 0 021 0 017 0 013 0 007 16 portata massica di fumi kg s 0 040 0 024 0 021 0 017 0 013 0 007 20 temperatura fumi ingresso K 326 88 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 21 massa volumica media fumi kg m 1 00 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 22 velocit media fumi m s 3 3 1 7 1 4 1 2 0 9 0 5 23 numero di Reynoids 23 978 14 732 12 347 10 525 7 946 4 539 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 037 0 039 0 040 0 040 0 042 0 046 24 fattore di attrito tubo liscio 0 025 0 028 0 029 0 030 0 033 0 038 24 numero di Nusselt 81 6 51 2 43 1 36 8 27 6 14 9 29 coefficiente liminare interno W m K 18 8 11 8 9 9 8 5 6 4 5 0 28 coefficiente giobale scambio termico W m K 5 7 4 8 45 4 1 3 6 3 1 30 Capacit termica massica fumi J kg K 1041 1 005 1005 1005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 08 0 11 0 12 0 13 0 15 0 23 31 temperatura fumi uscita 322 59 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 32 temperatura media fumi 324 71 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 33 perdite di carico fluidodinamiche 3 58 1 15 0 82 0 60 0 35 0 12 pressione statica Pa 0 69 0 06 0 06 0 06 0 06 0 06 a effettiva ingresso canali da Pa 14 26 8 55 6 00 ada da massimo errore di pressione relativa Pa 0 06 Secondari Riferi misura an La 2 7 4 5 temperatura fumi ingresso K 322 59 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 21 massa volumica media k
65. oto il valore della temperatura media dei fumi Tm alla prima iterazione si pu imporre Tim Ts 17 dove T la temperatura dei fumi all ingresso sommario e velocit media dei fumi si utilizza la 23 e temperatura dei fumi in uscita si utilizza la 32 e temperatura media dei fumi si utilizza la 33 in ogni tronco di primario e nei calcoli riguardanti le grandezze del primario per il primo tronco a monte della prima immissio ne vedere figura 1 porre Mfpj 0 18 TfimP1 Tfup1 7a 19 dove Mfp la portata massica dei fumi nel primo tronco di primario Tfpq la temperatura dei fumi nel primo tronco di primario e portata massica dei fumi si utilizza la 20 e temperatura fumi ingresso si utilizza la 21 e massa volumica media dei fumi si utilizza la 22 e velocit media dei fumi si utilizza la 23 e temperatura dei fumi in uscita si utilizza la 32 e temperatura media dei fumi si utilizza la 33 Fase 2 Calcolare i tiraggi effettivi in ogni nodo ripercorrendo la CCR a ritroso dallo sbocco fino al nodo pi lontano e pressione statica all imbocco del secondario nel primario si utilizza la 34 e perdite di carico per resistenze fluidodinamiche nel primario si utilizza la 26 e pressione effettiva all imbocco del secondario nel primario si utilizza la 35 e pressione statica all imbocco del canale da fumo nel secondario si utilizza la 34 e perdite di caric
66. pm 22 Tm R dove Py la pressione atmosferica Tm la temperatura media del fluido qualora tale valore non sia ancora stato calcolato si adotti ini zialmente una frazione ragionevole del valore iniziale della temperatura e si ripeta poi il calcolo con il valore trovato secondo la 33 R lacostante di elasticit di ogni gas pari a 300 J Kg K per i prodotti della combustione stechiometrica 7 2 2 Velocit media Wm Per ogni tratto rettilineo determinata dalla relazione seguente M Wn 23 Pm A dove M la portata massica del fluido nel condotto Pm la massa volumica media del fluido calcolata secondo la 22 A l area della sezione netta di passaggio 7 2 3 Fattore di attrito in un tratto di condotto y Si determina utilizzando la formula di Colebrook White 24 dove r larugosit media del condotto Dp il diametro idraulico del condotto calcolato secondo la 8 in cui nel caso si tratti di condotti coassiali sar necessario tener conto di tutte le superfici lambite dai fumi Re il numero di Reynolds determinato come segue Pm Dp W Re M h m 25 Mu in cui My la viscosit dinamica dei fumi nel canale da fumo determinato come media delle viscosit dina miche dei singoli costituenti dei fumi 7 2 4 Perdita di carico per resistenze fluidodinamiche AP Si ottiene dalla relazione H AP sefieonwt v fit Py 26 h k dove P y la variazione di pressione dovuta a v
67. resso 331 53 331 21 331 66 332 21 332 84 21 massa volumica media 0 98 0 98 0 98 0 98 0 98 22 velocit media fumi 0 68 1 29 1 85 2 98 2 87 23 numero di Reynolds 11 202 21 090 30 281 38 853 46 848 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 033 0 029 0 027 0 026 0 026 24 fattore di attrito tubo liscio 0 030 0 026 0 023 0 022 0 021 24 numero di Nusselt 34 0 60 4 83 1 103 3 121 6 29 coefficiente liminare interno W m K 5 0 6 0 8 3 10 3 12 2 28 coefficente globale scambio termico W m K 2 1 2 3 2 6 2 8 2 9 30 capacit termica massica fumi J kg K 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 12 0 07 0 05 0 05 0 07 31 temperatura fumi uscita K 327 10 328 63 329 61 330 48 330 33 92 temperatura media fumi K 329 27 329 90 330 63 331 34 331 57 33 temperatura di parete uscita K 326 27 328 21 329 37 330 31 330 13 46 pressione statica fumi 4 36 4 39 4 37 4 42 7 46 34 coefficente perdita localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 76 0 42 0 04 0 48 0 93 1 74 26 pressione effettiva ingresso primario Pa 22 92 22 16 17 38 13 09 9 20 5 71 35 Nel caso 2 di cui in 8 1 solo la caldaia pi bassa accesa al minimo del carico 9 6 kW 0 014 kg s e 120 C all uscita del generatore la depressione all imbocco del relativo canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio presenta il valore di 10 Pa PRONTUARIO TECNICO Canali da fumo Valore o formule piano 3 4 5
68. rimento misura formule piano 1 2 3 4 5 temperatura fumi ingresso K 319 06 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 21 massa volumica media kg m 1 02 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 22 velocit media fumi m s 2 6 1 3 1 1 1 0 0 8 0 8 29 numero di Reynolds 22 305 19 444 11 400 9 670 8 103 8 103 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 032 0 034 0 035 0 036 0 037 0 037 24 fattore di attrito tubo liscio 0 025 0 029 0 030 0 031 0 033 0 033 24 numero di Nusselt 67 7 42 3 36 2 30 9 25 9 25 9 29 coefficiente liminare interno W m K 13 5 8 5 7 2 6 2 5 2 5 2 28 coefficente globale scambio termico Wi m K 1 9 1 7 1 7 1 6 1 5 1 5 30 capacit termica massica fumi Ji kg K 1041 1005 1005 1005 1005 1005 fattore raffreddamento 0 05 0 08 0 10 0 11 0 12 0 12 31 temperatura fumi uscita K 316 42 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 32 temperatura media fumi K 317 73 268 15 268 15 268 15 268 15 268 15 33 pressione statica Pa 6 9 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 34 coefficente perdita localizzata uscita secondario perdite di carico fluidodinamiche Pa 397 1 88 1 07 0 44 0 08 0 18 26 secondario pressione effettiva ingresso secondario Pa 20 44 10 71 7 69 5 52 3 87 0 87 Primari PRONTUARIO TECNICO FOR Grand misura formule piano 1 2 3 4 5 6 temperatura fumi ingresso K 316 42 296 00 288 25 284 17 281 70 20 massa volumica media 1 03 1 10 1 13 1 15 1 16 21 velocit
69. rtata massica fumi 0 032 0 064 0 095 0 126 0 158 20 temperatura fumi ingresso 342 98 339 16 337 99 337 18 336 58 21 massa volumica media 0 95 0 96 0 96 0 97 0 97 22 velocit media fumi 0 52 1 03 1 54 2 05 2 56 23 numero di Reynoids 8 252 16 505 24 157 33 010 41 262 25 fattore attrito tubo ruvido 0 095 0 030 0 028 0 027 0 026 24 fattore attrito tubo liscio 0 033 0 027 0 025 0 023 0 022 24 numero di Nusselt 25 4 48 5 69 6 89 6 108 8 29 coefficiente liminare interno W m K 5 0 5 0 7 0 9 0 10 9 28 coefficente globale scambio termico W m K 2 1 2 1 24 2 6 2 8 30 capacit termica massica fumi Sikg K 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 17 0 08 0 06 0 05 0 07 91 temperatura fumi uscita K 335 34 335 49 335 24 334 97 333 55 32 temperatura media fumi K 339 06 337 30 336 60 336 07 335 04 39 temperatura di parete uscita K 333 94 334 78 334 86 334 74 333 28 46 pressione statica fumi 5 33 5 01 4 91 4 84 7 99 34 PRONTUARIO TECNICO sommario Ultima iterazione Canali da fumo FRED ZI Tee De BMR ON A TME E a AA AR EL EN A E EAEE ELE REA E AAEE E 4 RIA SAREI ARMI N IRR 0 Grandezza o Unit di Valore Valore misura piano 1 2 3 4 5 6 portata massica di aria parassita kg s 0 029 0 024 0 021 0 018 0 017 0 014 16 portata massica di fumi kg s 0 043 0 038 0 035 0 032 0 031 0 028 20 temperatura fumi ingresso K 340 26 346 51 350 56 354 71 359 15 364 98 21 massa volumica med
70. t media fumi 0 51 0 77 0 99 1 18 1 34 23 numero di Reynolds 8 623 19 519 17 693 21 262 24 287 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 034 0 031 0 030 0 029 0 028 24 fattore di attrito tubo liscio 0 032 0 029 0 027 0 025 0 025 24 numero di Nusselt 26 5 40 5 51 6 60 8 68 5 29 coefficiente liminare interno W m K 5 0 5 0 5 2 6 1 6 8 28 coefficiente globale scambio termico W m K 2 1 2 1 2 2 2 3 24 30 Capacit termica massica fumi J kg K 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 16 0 10 0 08 0 07 0 11 31 temperature fumi uscita K 318 72 307 89 303 56 301 22 299 50 32 temperatura media fumi K 320 87 308 66 303 98 301 51 299 86 39 temperatura di parete uscita K 317 91 307 59 303 40 301 13 299 41 46 pressione statica fumi 3 61 2 29 1 78 1 51 2 23 34 coefficente perdita localizzata uscita primario perdite di carico fluidodinamiche primario Pa 0 44 0 01 0 10 0 20 0 28 0 46 26 pressione effettiva ingresso primario Pa 10 83 10 39 6 77 4 58 2 99 1 77 35 PRONTUARIO TECNICO ca sommario Nel caso 3 di cui in 8 1 solo la caldaia pi alta connessa con la CCR accesa al massimo del ca rico la depressione all imbocco del canale da fumo relativo a valle dell interruttore di ti raggio presenta il valore di 7 Pa Canali da fumo SEE SI na RR EI ER aa pa nn S SERRE NE SERRE SE 3 IE 3 Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule 1 2 3
71. tata massica e temperatura dopo la confluenza di due flussi 7 1 1 Portata massica di fumi dopo una confluenza Mfy data dalla somma delle portate massiche dei fumi in arrivo Mfu Mfq Me 20 7 1 2 Temperatura dei fumi dopo la confluenza Ty Deve essere calcolata per tentativi Mediante il bilancio dell energia si determina il valore della tem peratura dei fumi Mii NS a A Mfu pu TU 21 Tf1 2 sono le temperature dei fumi in arrivo alla confluenza Mf1 2 sono le portate massiche dei fumi in arrivo Cpf1 2 Sono le capacit termiche massiche a pressione costante dei fumi in arrivo alla confluenza CpU la capacit termica massica a pressione costante dei fumi dopo la confluenza sommario PRONTUARIO TECNICO PRONTUARIO TECNICO Nota Al primo tentativo si pu adottare per la temperatura dei fumi dopo la confluenza Ty il valore ottenuto dalla me dia delle temperature in ingresso pesata rispetto alle portate massiche In base al valore di tentativo Ty si determina la capacit termica massica dei fumi cp y Si ripete il calcolo fino a trovare un valore di TU che differisce dal precedente di un valore minore di quello massimo prefissato 0 5 C 7 2 Perdita di carico per resistenze fluidodinamiche in un tratto rettilineo di condotto 7 2 1 Massa volumica media pm Si utilizza la legge dei gas perfetti e si approssima la pressione media del canale da fumo con quella at mosferica
72. tmosferica Pa Si ottiene tenendo conto della quota geodetica come indicato nel prospetto 4 della UNI 9615 1 6 2 1 4 Massa volumica dell aria pa p ero a Si utilizza la legge dei gas perfetti pa 3 R Ta dove R la costante di elasticit dell aria pari a 288 J KgK 6 2 2 Grandezze relative alla combustione 6 2 2 1 Portata termica nominale Ngy Dato che viene fornito dal costruttore dell apparecchio 6 2 2 2 Portata termica minima NG la frazione minima possibile della NGN e viene indicata dal co struttore dell apparecchio 6 2 2 3 Potere calorifico inferiore H Valore medio del gas distribuito 6 2 2 4 Rendimento n Fornito dal costruttore dell apparecchio alle varie condizioni di funzionamento 6 2 2 5 Eccesso d aria e Fornito dal costruttore dell apparecchio alle varie condizioni di funzionamento Nota Le grandezze indicate nel presente punto sono necessarie per calcolare i parametri di cui in 6 2 3 qualora essi non siano noti 6 2 3 Grandezze termofluidodinamiche dei fumi 6 2 3 1 Composizione percentuale sul volume CO 0 Nel caso in cui non sia fornita dal costruttore dell apparecchio alle varie condizioni di funzionamento utilizzare il prospetto 1 della presente norma 6 2 3 2 Portata massica all uscita dell apparecchio MfyYG Nel caso in cui non sia fornita dal costruttore dell apparecchio alle varie condizioni di funzionamento utilizzare il prospetto 1 della presente norma sommari
73. to 2 e nel caso in cui una porzione o della superficie perimetrale esterna della canna fumaria sia esposta al l esterno dell edificio Ta 293 1 TP 44 dove TP la temperatura esterna di progetto come riportato nel prospetto 2 e deve essere espressa in gradi Kelvin Verificare la 45 con la temperatura di parete allo sbocco del primario dove la temperatura dei fumi la pi bassa deve risultare Tpu TR 45 dove Tpu la temperatura di parete all uscita del condotto fumi calcolata secondo la 46 Tr la temperatura di riferimento pari alla temperatura del punto di rugiada se le condizioni di funzionamento previste sono a secco de terminata come indicato di seguito temperatura di congelamento dell acqua se le condizioni di funzionamento previste sono a umido Tp 273 15 8 2 1 Temperatura del punto di rugiada Si determina come segue ad sommario PRONTUARIO TECNICO PRONTUARIO TECNICO si determina il bilancio delle specie chimiche nei fumi prima dello sbocco in atmosfera si valuta la pressione parziale del vapor d acqua nei fumi si ricava infine la temperatura del punto di rugiada in funzione della pressione parziale del vapor d acqua nei fumi Vedere anche UNI 9615 1 figura 19 8 2 2 Temperatura di parete all uscita dal primario Toy Si calcola come segue Tpu Tfup Tfup Ta kp ajp 46 dove kp il coefficiente globale di scambio termico
74. ttiva ingresso secondario Pa 17 44 14 19 11 84 10 19 9 29 Primari PRONTUARIO TECNICO T EE EENES Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore Valore Valore Riferimento misura formule piano 2 3 4 5 6 portata massica fumi 0 039 0 074 0 108 0 138 0 168 20 temperatura fumi ingresso 335 19 334 28 334 40 334 75 335 09 21 massa volumica media 0 97 0 98 0 97 0 97 0 97 22 velocit media fumi 0 90 1 71 2 48 3 20 3 91 23 numero di Reynolds 12 089 23 212 33 568 43 337 52 764 25 fattore di attrito tubo ruvido 0 033 0 029 0 028 0 027 0 026 24 fattore di attrito tubo liscio 0 029 0 025 0 023 0 022 0 021 24 numero di Nusselt 36 9 66 7 92 5 115 8 197 7 29 coefficiente liminare interno W m K 5 0 8 0 11 1 13 9 16 5 28 coefficente globale scambio termico W m K 2 2 2 6 2 9 3 1 3 2 30 Capacit termica massica fumi J kg K 1041 1041 1041 1041 1041 fattore raffreddamento 0 12 0 07 0 06 0 05 0 06 31 temperatura fumi uscita 330 58 331 40 332 18 332 91 332 49 32 temperatura media fumi 332 84 332 82 333 28 333 82 333 78 33 temperatura di parete uscita 329 71 331 05 331 99 332 78 332 94 46 pressione statica fumi 4 68 4 60 4 61 4 64 7 78 34 coefficente perdita localizzata uscita primario caduta pressione perdita fluidodinamiche 0 79 031 0 50 134 296 391 26 primario i i pressione effettiva ingresso primario Pa 19 38 18 60 19 61 9 51 6 24 3 87 35 lt sommario Nel caso di
75. uidodinamiche dell interruttore di tiraggio Portata termica Rendimento di combustione 90 Eccesso d aria 64 Portata massica dei prodotti della combustione kg s 0 014 Temperatura dei prodotti della combustione K 453 Viscosit dinamica dei prodotti della Pas 1 80E 05 combustione Capacit termica massima dei prodotti della J kg K combustione 1040 altezza geodetica PRONTUARIO TECNICO pressione atmosferica massa volumica ara esterna sommario PRONTUARIO TECNICO n ni sommario B 2 2 Risultati Nel caso 1 di cui in 8 1 tutte le caldaie accese al massimo del carico l esempio evidenzia de pressioni all imbocco del canale da fumo a valle dell interruttore di tiraggio con valori compresi tra 6 e 13 Pa in condizioni di regime stazionario maggiori di 1 3 Pa richiesti ri spettivamente per l ingresso nel locale e nell interruttore di tiraggio Canali da fumo aiiai PIE S eee Grandezza Unit di Valore Valore Valore Valore misura MERE Riferimento formule piano 1 2 3 4 5 portata massica di aria parassita kg s 0 024 0 020 0 017 0 018 0 014 0 017 16 portata massica di fumi kg s 0 038 0 034 0 033 0 029 0 028 0 031 20 temperatura fumi ingresso 347 352 357 362 365 360 21 massa volumica media fumi kg m 0 96 0 95 0 94 0 92 0 92 0 93 22 velocit media fumi m s 3 3 3 0 2 8 2 6 2 6 2 7 23 numero di Reynolds 22 757 20 736 19 130

PRONTUARIO TECNICO

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