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Linee guida per la stabilizzazione delle frane e

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1. 138 ZA O DD ERE III 139 DI Opere di POZON El LELLO LL Lian 141 DZ Arceedi depositomnoti contmate E2a x iL illo a Li 141 29 22 Ostacoli al flusso E20 rois E E E ee E E A EOR 143 2 5 2 3 Dighedi controllo brighe TAL so alse sna pr on a AE ETA 145 2 5 2 4 Bariere Later Ald 2 pia aca ng see re ao a T aR 147 2 5 2 5 Barnicre derletenti EB2e0 rel ano clei pb acess pe eee 149 2 5 2 6 Bariere Komali E SS ce bellica 151 2 5 2 1 St tture di ritenuta E22 ecer E a a r ea 153 2 5 2 8 Dicheaperte 92 1 arria al aed nes ac ale AT tae a eda eee 155 2529 Rivesiimento dercanali EF 157 252 0 Rewparmass E2 Meen E T E it 158 2 5 2 11 Barriere paramassi elastiche flessibili E21 st220 5 stsisessanetecsesaese caxteaecaadeea tiated eget 161 25242 Bariere paramassi Heide P21 acess aves anette eee a 163 2 92 15 Valliczilevaniparamassitb20 aclailiiluiediiiio lidi 165 2 52 14 Galerne paramai EDD satis siti inc telecast ie Stile png Sonata nee nated tavenS senate 168 INFERVENTINON STRUTTURALT agganciati 170 3 1 RIDUZIONE DEL VALORE DEGLI ELEMENTI A RISCHIO iii 170 a2 RIDUZIONE DELLA VULNERABILIT DEGLI ELEMENTI A RISCHIO ccceessseceeeeseseeeeeeeenneeeeeeenneeeeeeens 172 32A GComoldameno deehedif iei puri dalle 172 Ja Sstemi di moniloragrio EG nia ea bale das 174 3 2 3 Organizzazione di piani di emergenza e di SOCCOrSO iiiiii 179 3 3 AUMENTO DELLE SOGLIE DI RISCHIO ACCETTABILE ul 181 RICH
2. Fig 6 Riduzione uniforme della pendenza di un versante mediante riporto di materiale di riempimento a sinistra o tramite scavo di materiale a destra la linea marcata rappresenta il profilo finale del versante l area in grigio rispettivamente la massa di riporto e quella scavata in rosso la superficie di scivolamento La tecnica di riduzione uniforme della pendenza efficace nella sistemazione di fenomeni di instabilit di limitata estensione in cui 1 movimenti sono confinati al materiale di copertura del versante appare invece di scarsa utilit per superfici di scivolamento profonde Fig 7 Stabilizzazione di un versante tramite riduzione uniforme della pendenza e realizzazione di un fosso di guardia a monte lungo la linea Treno Alta Velocit nei pressi di Scarperia in provincia di Firenze giugno 2006 11 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questo tipo di intervento devono essere considerate 1 la resistenza al taglio del materiale costituente il versante e dell eventuale materiale utilizzato per il riporto 2 il massimo e minimo livello dell eventuale falda a tergo del versante 3 la pendenza limite del versante in relazione alle caratteristiche geotecniche del materiale e all altezza del pendio Una valutazione indicativa della pendenza limite pu essere ottenuta facendo ricorso a carte di stabilit TAYLOR 1948 HOEK and BRAY 1981 tuttavia preferibile approfondire le verif
3. Differenti tipologie di paratie utilizzate nel sostegno di scavi In alto paratie ad elementi prefabbricati in calcestruzzo dopo la realizzazione di una apposita trincea si provvede al posizionamento degli elementi ed al successivo scavo del terreno Al centro paratie metalliche i vari elementi sono infissi nel terreno prima dello scavo e possono essere lasciati in opera o sfilati dopo la realizzazione della struttura definitiva di sostegno dello scavo per poter essere riutilizzati In basso differenti diaframmi in cemento armato gettati in opera quest ultima tipologia di paratia utilizzata per il sostegno di scavi di maggiori larghezze da COLOMBO et al 1996 Negli interventi di stabilizzazione di corpi di frana si fa generalmente ricorso a paratie di pali trivellati gettati in opera o a paratie di micropali berlinesi anche se spesso pi corretto parlare di palificate interventi C3b visto che la struttura solitamente immorsata nel terreno per tutta la sua lunghezza I pali possono essere accostati tra loro o avere una certa interdistanza che comunque dovr essere tale da evitare possibili rotture del terreno tra di essi una volta realizzati i pali vengono collegati tramite un cordolo in cemento armato posizionato in testa in maniera tale da realizzare una struttura solidale Nel caso delle paratie di micropali possono essere distinte due differenti tipologie di berlinesi l berlinesi con spaziatura di micropali rid
4. Le georeti sono strutture a maglia formate da due serie sovrapposte di fili in polipropilene o polietilene che danno luogo ad aperture regolari costanti comprese in genere tra 10 e 60 mm d ampiezza I geotessili sono strutture realizzate con fibre di polimeri di vario tipo che possono essere disposte casualmente non tessuti oppure arrangiate in modo da formare strutture regolari tessuti Infine 1 geocompositi sono strutture costituite da almeno due famiglie di geosintetici la combinazione di geotessili e georeti ad esempio raddoppia la capacit filtrante del geosintetico incrementandone le capacit drenanti Strisce di geosintetici possono essere posizionate verticalmente a specifici intervalli a tergo di strutture di ritenuta Fig 50 o di interventi di chiodatura di terreni D1b con rivestimento in cemento proiettato Le strisce drenanti devono essere continue dalla vetta al piede del muro e devono coprire almeno 1 3 di tutta l area Impermeabile ORTIGAO amp SAYAO 2004 62 Wall F hy l ERIA Geosynthetic drain i J i i i inn Concrete IE 36 Geosynthetic Sa ti _ drain E A i i A h Geosynthetic Continuous granular drain EFA A Drainage pipe SA d R filter g g i ct CORRE TT E BEA oo Geosynthetic I ia va he i I f a fia Pali LI A BBCI 8 gt ic E ff filter Drainage pipe Fig 50 Utilizzo dei geosintetici nel drenaggio di strutture di ritenuta
5. Il reticolo di micropali dovr essere progettato in maniera tale che il numero 1l diametro la lunghezza e l inclinazione dei pali soddisfino il fattore di sicurezza richiesto in relazione allo 118 scivolamento rotazionale Questo approccio ritenuto conservativo in quanto non tiene in considerazione l effetto positivo connesso all interazione tra pali e terreno JURAN et al 1996 La procedura di dettaglio per la progettazione del rinforzo di pendii tramite reticoli di micropali stata affrontata da CANTONI et al 1989 in riferimento ad un intervento di stabilizzazione di versante lungo l autostrada Milano Roma Il metodo prevede l valutazione della superficie di scivolamento 2 analisi di stabilit relativamente alla deformazione plastica del terreno adiacente ai micropali 3 analisi allo scivolamento della struttura reticolata analisi strutturale del blocco terreno micropali 5 valutazione della distribuzione dei momenti flettenti e delle forze di taglio con la profondit utilizzando un analisi elastica convenzionale e Il metodo si basa sull assunzione che la struttura si comporti come un blocco unico assunzione valida per micropali strettamente spaziati aventi una particolare distribuzione e inclinazioni verticali ben differenziate JURAN et al 1996 MANUTENZIONI E PRECAUZIONI Gli elementi di rinforzo dei micropali possono subire fenomeni di corrosione che ne pregiudicano fortemente le capacit
6. efficienza dei dreni spesso costosa e di difficile realizzazione Dato che gli interventi fin qui descritti richiedono generalmente tempi di realizzazione lunghi e necessitano di spazi sufficienti per operare in sicurezza questi possono risultare poco adatti alla sistemazione di fenomeni franosi estremamente rapidi ed improvvisi quali crolli e colate detritiche in questi casi spesso conveniente ricorrere a sistemi di disgaggio o ad opere di contenimento e o deviazione delle masse in frana 4 Nel manuale ogni gruppo di interventi in relazione al principio ed al metodo di azione sulla massa in frana ulteriormente suddiviso in sottogruppi di opere per ognuna di queste sono state realizzate delle schede esplicative in cui oltre alle fondamentali caratteristiche progettuali ed operative sono evidenziati sia 11 miglior contesto di utilizzazione che le specifiche precauzioni da osservare nella loro realizzazione e manutenzione La TAB I fornisce una lista riassuntiva dei differenti interventi utilizzabili per la stabilizzazione di un particolare movimento franoso individuato il gruppo o 1 gruppi di intervento pi adatti ad affrontare quel determinato fenomeno franoso tipo di frana e materiale coinvolto la lista completa delle opere disponibile per ciascun gruppo fornisce le differenti soluzioni da adottare OPERE DI INTERVENTO STRUTTURE DI PROTEZIONE RIPROFILATURA DEL VERSANTE A INTERVENTI DI DRENAGGIO B STRUTTURE DI SOST
7. possibile raggiungere e superare 1 2 m con il metodo trifluido la profondit della parte trattata pu superare 1 50 60 m Indicazioni pi approfondite sulla tecnica di gettiniezione sono fornite da TORNAGHI 1989 e da CROCE 2004 130 Fig 111 Sequenze operative corrispondenti ai differenti sistemi di gettiniezione a a sistema Zo iniezione della sola miscela cementizia b MONOFLUIDO i iniezione della miscela cementizia assieme ad aria compressa per aumentare il raggio di azione del trattamento c l azione disgregante ottenuta grazie a getti coassiali ad alta pressione di acqua ed aria contemporanei all iniezione della miscela cementizia da COLOMBO et al 1996 emeta b SISTEMA BIFLUIDO C SISTEMA TRIFLUIDO wW perforazione fina inizio astrazione batteria trattamento perlorazione gatlinieziona durante colonnare la gettiniazione ultimato INDICAZIONI PROGETTUALI necessaria una buona conoscenza della permeabilit e delle caratteristiche granulometriche dei terreni con particolare riferimento alle profondit interessate dal trattamento al fine di valutare la tecnica di intervento ed il tipo di miscela pi adatti in relazione alla situazione da affrontare Dato che nella stabilizzazione dei corpi di frana lo scopo delle iniezioni incrementare la resistenza al taglio sul piano di scivolamento necessaria un accurata valutazione dell andamento della superficie di rottura ed in part
8. 3 2 3 ORGANIZZAZIONE DI PIANI DI EMERGENZA E DI SOCCORSO Gran parte degli effetti associati ad un determinato fenomeno franoso potrebbero essere se non completamente eliminati almeno fortemente ridotti semplicemente attraverso una corretta politica di informazione e di gestione della situazione a rischio Spesso il fatto stesso che una comunit non sia pienamente informata sul rischio che sta correndo e sulle modalit con cui il movimento franoso potrebbe manifestarsi contribuisce drammaticamente ad incrementare 1 danni connessi con quel determinato tipo di fenomeno Le tragiche vicende della Versilia del 1996 e di Sarno nel 1998 ne costituiscono un esempio emblematico A volte semplici scelte dettate dal buon senso e da una sia pur limitata conoscenza del fenomeno come ad esempio l allontanarsi dalla zona di deposizione in caso di colate detritiche raggiungendo le aree morfometricamente pi elevate il rimanere a sufficiente distanza dalle pareti da cui sono soliti avvenire distacchi di blocchi il seguire le eventuali traiettorie di caduta allontanandosi dall area a rischio invece di correre alla ceca la segnalazione del pericolo ad altre persone nelle vicinanze ecc possono ridurre notevolmente le conseguenze spesso drammatiche connesse al fenomeno franoso Utili indicazioni sulle norme comportamentali da tenere in caso di fenomeni franosi sono disponibili sul sito della Protezione Civile Nazionale www protezionecivile it D
9. DIPARTIMENTO DI SCIENZE DELLA TERRA PROGRAMMA COMUNE PER L INTEGRAZIONE E L AGGIORNAMENTO DELLA CARTOGRAFIA DEL RISCHIO DA FRANA DEL PIANO DI BACINO LINEE GUIDA PER LA STABILIZZAZIONE DELLE FRANE E STRATEGIE DI MITIGAZIONE DEL RISCHIO a aS Wr COORDINATORI DELLA RICERCA PAOLO CANUTI GIOVANNI MENDUNI Universite doli Shel de Prenxe Aetoritia d Leavin ded Fume Kino DIPARTIMENTO DI SCIENZE DELLA TERRA PROGRAMMA COMUNE PER L INTEGRAZIONE E L AGGIORNAMENTO DELLA CARTOGRAFIA DEL RISCHIO DA FRANA DEL PIANO DI BACINO LINEE GUIDA PER LA STABILIZZAZIONE DELLE FRANE E STRATEGIE DI MITIGAZIONE DEL RISCHIO COORDINATORI DELLA RICERCA PAOLO CANUTI GIOVANNI MENDUNI COORDINATORI DELLA RICERCA Prof Paolo Canuti paolo canuti geo unifi it Prof Ing Giovanni Menduni g menduni arno autoritadibacino it RESPONSABILI DEL PROGETTO Prof Nicola Casagli nicola casagli geo unifi it Prof Filippo Catani filippo catani geo unifi it Dott Marcello Brugioni m brugioni arno autoritadibacino it Dott Lorenzo Sulli sulli arno autoritadibacino it GRUPPO DI LAVORO Dott Massimiliano Nocentini massimiliano nocentini geo unifi it Dott ssa Anna Bartolomei anna bartolomei geo unifi it Dott Lorenzo Sulli I sulli arno autoritadibacino it Dott Giovanni Montini g montini arno autoritadibacino it 11 TAVOLA DEI CONTENUTI 1 INTRODUZIONE cossos e EE E ESAE EIEEE E EEAS 1 2 INTERVENTESTRULTURAEL Gillian ae assai 4 2A RIPR
10. a cul vanno aggiunti 1 processi di degradazione delle foreste imputabili a cause naturali quali incendi non dolosi e infestazioni da parassiti animali e vegetali Di seguito vengono riportate alcune indicazioni a cui attenersi per garantire una razionale destinazione d uso del suolo nelle aree montane e collinari AA VV Provincia di Modena 2002 1 destinare ad essenze forestali a scopo plurimo produttivo protettivo ed ecologico le plaghe non vocate all attivit agricola a causa dei vincoli dovuti a condizioni di instabilit elevata pendenza difficile accesso difficolt nelle lavorazioni procedendo ad effettuare prima del rimboschimento eventuali opere di difesa di sponda e di versante ed inerbendo con essenze consolidatrici il terreno sottostante alle piante nei primi anni di impianto Nel caso di superfici di scivolamento profonde il peso degli alberi specie se di alto fusto pu costituire un pericoloso sovraccarico per il versante cos come l effetto del vento pu tradursi nella trasmissione di sforzi dinamici a causa del momento flettente indotto 2 destinare a foraggere di tipo semi estensivo a prato stabile o a prato pascolo le plaghe suscettibili di utilizzazione agricola ma con il limite della pendenza elevata gt 35 40 3 dove le condizioni del terreno consentono l impianto di prati avvicendati seminare miscugli di leguminose e graminacee o preferibilmente graminacee in purezza in considerazione
11. gt D 2 Q 2 o oO o D E2c Barriere laterali E2d Barriere deflettenti E2e UJ Dv D x D a O Di i E2f Op Z D 2 D 5 E tr D i ri E29 E2h OPERE DI PROTEZIONE E2 g a gt D D D D p lt D n 3 D 5 tr Q D Q DD v i E2i i E2I Barriere paramassi rigide E2m Barriere paramassi elastiche E2n Z LL lt L al O O 09 DT I To si Le gt SS SS _ SS a based zy D lt D O D D 3 D 2 i E20 gt 3 S EJE s 3 3a D O O Coo a I x x x x x x do x x deo f E a de di ii e e E Lx Q D a D O D D 3 D Nn 2 i E2p Di seguito sono descritte nel dettaglio tutte le varie tipologie di intervento 138 2 5 1 DISGAGGIO E1 DESCRIZIONE GENERALE L intervento consiste nel rimuovere blocchi instabili generalmente di piccole dimensioni dal versante Fig 114 allo scopo possono essere utilizzati cunei leve ecc Nel caso in cui i blocchi da disgaggiare siano di dimensioni rilevanti si pu far ricorso a resine polimeriche espandibili o esplosivi oppure si pu cercare di ridurne le dimensioni per agevolarne la rimozione Il metodo utilizzabile qualora lo stato della parete o del versante non giustifichi un trattamento generalizzato ma siano suffic
12. incremento della profondit della superficie critica da quanto detto si pu dedurre che per raggiungere il massimo fattore di sicurezza a parit di caratteristiche della palificata necessario avvicinare 1 pali alla cresta via via che aumenta l acclivit del versante anche se questo pu comportare un incremento di lunghezza dei pali con il conseguente aumento dei costi di realizzazione AREA DI UBICAZIONE Le palificate sono utilizzate per la stabilizzazione di frane di scivolamento profonde in cui non sia possibile o economicamente conveniente intervenire con altre tipologie di intervento La possibilit di realizzare pi file di palificate o strutture tirantate ne consente l utilizzo anche per fenomeni franosi di rilevanti dimensioni in cui sia necessario contrastare ingenti spinte del terreno la possibilit di associare alle palificate altre strutture di sostegno es muri fondati sulle palificate stesse ne consente l utilizzo anche in situazioni complicate dalla presenza di infrastrutture e o abitazioni Fig 83D 104 2 3 3 3 Muri tirantati C3c DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di muri in cemento armato di spessore ridotto tra 1 20 e 30 cm fissati al substrato stabile tramite ancoraggi pretensionati Fig 89 A sinistra sezione schematica di un muro tirantato la linea rossa tratteggiata rappresenta la superficie di scivolamento A destra muro di sostegno tirantato realizzato per la stabilizzazione del v
13. 63 T1 FORI DRENANTI RIEMPI MENTO IN MATERI ALE DRENANTE TUBO DRENANTE DI BASE Fig 63 Rappresentazione schematica del sistema di drenaggio alle spalle di un muro in muratura L acqua alle spalle della struttura percola attraverso il materiale drenante di riempimento e viene allontanata tramite i fori e le feritoie sulla parete del muro e tramite il tubo drenante alla base della struttura Le strutture a gravit in muratura hanno un basso impatto visivo e si integrano bene sia nell ambiente naturale che in quello urbano le difficolt costruttive le rendono abbastanza costose ed economicamente utilizzabili solo per opere di modeste altezze lt 2 3 m INDICAZIONI PROGETTUALI Devono essere verificate le condizioni di stabilit allo slittamento e al ribaltamento le condizioni di stabilit globale e la capacit portante del terreno di fondazione analisi descritte nel paragrafo relativo alle strutture a gravit necessario assicurare l allontanamento delle acque alle spalle della struttura l entit e la disposizione delle opere di drenaggio dovranno essere tali da assicurare il completo smaltimento delle acque alle spalle del muro in relazione alle caratteristiche di permeabilit del materiale di riempimento al regime pluviometrico e a quello dell eventuale falda presente nel terreno naturale retrostante MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario controllare periodicamente l efficacia del sistema
14. A destra fase di tesatura di tiranti collocati lungo il cordolo di testa di una paratia di pali di grande diametro cantiere di Poggiolino nel comune di Barberino di Mugello FI durante i lavori di realizzazione della Variante di Valico dell autostrada A1 foto ottobre 2006 INDICAZIONI PROGETTUALI necessaria un approfondita caratterizzazione geomeccanica dell ammasso roccioso volta all identificazione dei principali sistemi di discontinuit e all identificazione e al dimensionamento dei blocchi instabili o potenzialmente instabili Per la valutazione dell orientazione ottimale dell ancoraggio occorre determinare l andamento del fattore di sicurezza F in funzione dell angolo 0 che l ancoraggio forma con la superficie di scivolamento 111 Considerando lo scivolamento di un singolo blocco su di una superficie inclinata di un angolo W cosa T sin P tang a con l orizzontale Fig 96 il fattore di sicurezza risulta F W sina T cos Fig 96 dove W il peso della massa tirantata T la tensione esercitata dall ancoraggio Py la spinta dell acqua sulla superficie di scivolamento e p il suo angolo di attrito L orientazione ottimale dell ancoraggio quella che a parit di fattore di sicurezza F comporta il minimo valore di T e pu essere ricavata differenziando rispetto a 6 l equazione relativa al fattore di sicurezza tan tan0 e Una volta decisa l orientazione ott
15. D 1992 Comparative efficiency and ultimate strength of mesh and fibrereinforced shotcrete as determined from full scale bending tests J S Afr Inst Min Metall Nov 303 322 KIRSTEN H A D 1993 Equivalence of mesh and fibre reinforced shotcrete at large deflections Can Geotech Journ 30 418 440 KOERNER R M amp ROBINS J C 1986 In Situ Stabilization of Soil Slopes Using Nailed Geosynthetics 3 Int Conf in Geotextiles Vienna Austria 395 400 LANCELLOTTA R 1993 Geotecnica 2 ed Zanichelli Bologna LIZZI F 1977 Practical engineering in structurally complex formations the in situ reinforced earth In Proceedings International Symposium on the Geotechnics of Structurally Complex Formations Capri Italy LO K Y INCULET I I amp HO K S 199la Electro osmotic strengthening of soft sensitive clay Canadian Geotechnical Journal 28 62 73 LO K Y HO K S amp INCULET I I 1991b Field test of electro osmotic strengthening of soft sensitive clay Canadian Geotechnical Journal 28 74 83 MACCAFERRI S p A 2005 Macstars 2000 Note Tecniche MEYERHOF G G 1953 The bearing capacity of foundations under eccentric and inclined loads 3 International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering vol 1 440 445 MORGENSTERN N R amp PRICE V E 1965 The analysis of stability of general slip surfaces G otechnique 15 181 189 MURRAY R T amp IRW
16. D2e L utilizzo di sigle di identificazione per 1 vari interventi permette di ottenere una rapida sintesi delle possibili soluzioni di sistemazione da adottare o adottate per quel determinato fenomeno franoso fornendo nel contempo utili indicazioni sullo stesso principio di intervento ad es la sigla B2c identifica un intervento di drenaggio volto alla regimazione delle acque superficiali e nello specifico dei dreni intercettori gt m gJ O ROCCIA TERRA INTERVENTI DI DRENAGGIO B ico B1a D D n e 3 3 Q 3 D D D 3 v D T faj Q D Q Q D Q D T J 2 n ci papi 3 q Q gt 3 D D 13 v D E n 5 ti a Bib Inerbimenti B1c I D 3 3 D N fe 2 ioni B1d Gradonature B1e OPERE DI PROTEZIONE DALL EROSIONE B1 Fascinate B1f lt 3 2 o ke D N N D 2 i B19 Palificate B1h Grate B1i M aterassi B11 Lu Z Lu Lu lt L _ d O O iciali B2a O D D ao D v Cc Ko D 3 S o D 2 2 Q Cc D 2 D ia B2b REGIMAZIONE DELLE ACQUE SUPERFICIALI B2 i i B2c D 3 O Q 2 D N O D Q 2 lt D n D gt D O o 3 E 2 D x 9 fo 3 B2d 3 5 o 3 o N N fed N o gt D Q 2 0 Sa D 0 B2e n e RB Cunei filtranti B3a i B
17. E2f DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di opere realizzate normalmente al percorso di una colata con lo scopo di ostruire 11 flusso facilitando la deposizione del materiale Generalmente sono realizzate nella parte pi distale della zona di deposizione si parla di barriere terminali per massimizzare la distanza di runout e l area di deposizione minimizzando nel contempo la forza di impatto sulla struttura e l altezza di runup In questo caso le barriere in genere in terra compattata o rinforzata sono costruite in modo da sbarrare completamente il passaggio sia dell acqua che del materiale solido la loro limitata estensione laterale consente per 11 normale flusso laterale di acqua e di materiale fine che vengono cos allontanati dal corpo della colata Fig 123 VISTA DALL ALTO Fig 123 Rappresentazione schematica di una barriera terminale AREA DI DEPOSIZIONE HUONVO PERCORSO DEL TORRENTE BARRIERA TERMINALE VECCHIO PERCORSO DEL TORRENTE SEZIONE A A L area a monte del rilevato viene generalmente scavata per ricavare un area di deposizione vedi intervento E2a in grado di accogliere 11 massimo volume previsto della colata Fig 124 Vista da valle di una barriera terminale realizzata in Valle d Aosta Oltre che nel tratto pi distale dell area di deposizione di una colata barriere frontali possono essere realizzate anche nella zona di trasporto della colata scelta un id
18. Lo scopo di queste strutture di ridurre localmente la pendenza dei canali guida delle colate detritiche minimizzandone al tempo stesso le capacit erosive Per una descrizione pi dettagliata delle varie tipologie e caratteristiche di questo tipo di opera si rimanda all Atlante delle opere di sistemazione fluviale APAT 2002 VISTA DALL ALTO Fig 117 Sistema di briglie realizzate nella zona di deposizione di un debris flow Dato che spesso lo scavo di materiale sciolto dalle sponde e dal letto di torrenti costituisce uno dei principali processi di alimentazione delle colate detritiche questi tipi di interventi realizzati nei tratti instabili delle incisioni fluviali Fig 118 possono se non arrestare perlomeno ridurre la frequenza e l intensit dei debris flow Fig 118 Particolare di una briglia in legname e pietrame realizzata nella porzione sommitale di un impluvio nei pressi di Reggello FI Nella parte superiore le dighe presentano uno stramazzo realizzato in maniera tale da consentire il passaggio sia dell acqua che della colata detritica che pu avere una sezione di flusso notevolmente maggiore rispetto alla portata liquida inoltre devono essere presenti nel 145 corpo delle dighe dei fori o delle gallerie drenanti per consentire il normale deflusso del torrente e il drenaggio dell acqua dal materiale detritico intrappolato dietro di esse La scelta della spaziatura tra le dighe dipende da
19. di pompe o di altri dispendi di energia pu risultare un efficace alternativa al drenaggi per gravit nel caso in cui le condizioni logistiche ed altimetriche del terreno ne rendano estremamente laboriosa la realizzazione INDICAZIONI PROGETTUALI Occorre valutare le posizioni pi idonee presenza di rilevanti quantit flussi di acqua per l ubicazione dei dreni questo pu essere ottenuto tramite indagini di carattere geoelettrico ed in particolare tramite misure delle variazioni del potenziale indotto GRESS 1996 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario che l insieme della rete si raccordi ad uno scolo naturale e che gli scarichi delle acque a valle del tubo di scarico del dreno siano controllati e mantenuti efficienti Il drenaggio dell area in frana pu inoltre determinare fenomeni di subsidenza in aree limitrofe ARFA DI UBICAZIONE Per assicurare la massima efficienza del sistema drenante necessario istallare 1 sifoni nelle zone del corpo di frana in cui il flusso di acqua sia pi rilevante Questi tipi di interventi possono essere utilizzati con efficacia in frane di scivolamento caratterizzate da superfici di scorrimento profonde e in particolare in casi in cui l utilizzo di altri sistemi di drenaggio in particolare dreni per gravit sia difficilmente realizzabile 69 2 2 4 4 Dreni sottovuoto B4d DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di interventi generalmente temporanei atti ad incrementare la suzione de
20. gt A P f eg F a n rn oe ee ee ee 250 mm ae spie a L j Se rt rr Se a al ale ui p pia Ps we ali on RESISTENZA DILATANTE ELEMENTI DI RINFORZO A STRISCIA a E sin TRAZIONE AGENTE SULLA GEOGRIGLIA RESISTENZA ATTRITIVA Fig 106 Rinforzi a griglia a sinistra e a striscia a destra Nel caso di rinforzi a striscia il trasferimento degli sforzi dal terreno avviene per attrito lungo l interfaccia suolo rinforzo per rinforzi a griglia oltre all attrito lungo gli elementi longitudinali viene mobilitata al momento dello scorrimento la resistenza dilatante del terreno che si inserisce nelle aperture L utilizzo di materiali geosintetici nella realizzazione dei rinforzi ha conosciuto recentemente un rapido sviluppo in virt della resistenza agli agenti corrosivi che comunemente attaccano 1 rinforzi metallici Una limitazione all utilizzo dei materiali geosintetici costituita dalla loro bassa rigidezza l entit della deformazione richiesta per mobilitare la massima resistenza al taglio del rinforzo pu difatti superare la deformazione ammissibile per la struttura del terreno Inoltre se pur non corrodibili 1 rinforzi in geosintetici possono essere soggetti a forme di deterioramento chimiche e o biologiche Gli elementi di rinforzo possono essere anche ancorati nel terreno si parla in questo caso di terre ancorate MURRAY amp IRWIN 1981 I rinforzi sono costituiti da
21. in genere solo l angolo di attrito residuo o l angolo di attrito critico e Fig 139 sono necessari per caratterizzare tale resistenza in modo da poter calcolare F Nelle analisi di stabilit di movimenti franosi gia verificatisi o in atto necessario tenere conto che i parametri di resistenza al taglio lungo la superficie di scivolamento sono prossimi ai valori residui nel caso di terreni coesivi o ai valori che caratterizzano lo stato critico nel caso di terreni granulari Tali parametri possono essere stimati in laboratorio tramite prove di taglio anulare oppure mediante prove di taglio diretto cicliche Teoricamente nel caso comune di frane nelle quali si avuta una riattivazione del movimento lungo una superficie 182 di rottura preesistente 1 parametri di resistenza residua o di resistenza allo stato critico dovrebbero coincidere con quelli ricavati mediante l analisi a posteriori argilla OC Stato critico RI PE f argilla NC Fig 139 Resistenza di picco resistenza allo stato critico e resistenza residua da CASAGLI et al 2004 11 analisi a posteriori back analysis con la quale si ricavano i parametri di resistenza al taglio c e per frane di neoformazione e per frane riattivate lungo la superficie di rottura nel momento in cui la frana si verificata sapendo che in tali condizioni F 1 183 4 1 Superfici di rottura planari 4 1 1 SCIVOLAMENTO PLANARE Il mec
22. quali Flac ITASCA 2000 Plaxis BRINKGREVE amp VERMEER 1998 ecc I tiranti devono essere sufficientemente spaziati tra loro in maniera tale da eliminare possibili interazioni tra le porzioni ancorate PINELLO 1980 indica una spaziatura degli ancoraggi S gt 6D con D diametro della parte ancorata ed una profondit di inizio ancoraggio oltre la superficie di scivolamento pari almeno a 0 15H con H altezza del muro relativamente a quest ultimo aspetto appare evidente come l individuazione della possibile superficie di scorrimento sia di fondamentale importanza ARFA DI UBICAZIONE I muri tirantati possono essere utilizzati al piede di frane di scivolamento di medie dimensioni nel caso in cui si debbano contrastare elevate spinte del terreno con spazi di intervento ristretti o comunque tali da impedire il ricorso ad opere pi ingombranti quali ad es strutture a gravit interventi C1 Possono essere utilizzati assieme ad interventi di gradonatura posizionati a sostegno dei relativi terrazzi ed ancorati al substrato stabile nel caso in cui l intervento di riprofilatura non sia sufficiente a garantire la stabilit del versante 107 2 4 Strutture di rinforzo interne D Sono raggruppate in questa categoria tutte quelle opere finalizzate a migliorare le caratteristiche meccaniche del materiale in modo da farne aumentare le capacit di autosostegno tramite l induzione di forze interne Anche se il loro utiliz
23. sezioni trasversali da ORTIGAO amp SAYAO 2004 modificata I geosintetici possono anche essere utilizzati come rivestimento di filtri granulari GEO 1993 che attraversino la superficie di scorrimento della frana unendo in questo modo alla funzione filtrante una discreta funzione di rinforzo INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di sistemi di drenaggio con geosintetici devono essere considerati alcuni parametri forniti dal produttore l permeabilit planare e normale del geosintetico kp Kn 2 spessore del geosintetico ad una specifica pressione normale H 3 permittivit P data dal rapporto k H 4 trasmissivit O k H ovvero la portata per unit di lunghezza che il geosintetico pu trasmettere sotto un determinato carico idraulico 5 diametro di filtrazione del geotessile definito come il diametro al di sotto del quale si trova il 95 dei pori del geotessile Nella progettazione del filtro in materiale geotessile occorre tener conto della tipologia del terreno in cui si andr ad operare coesivo o non coesivo e delle sue caratteristiche granulometriche D85 D50 e coefficiente di uniformit U Utili indicazioni a questo proposito sono fornite dal Comitato Francese di Geotessili CFGG 1989 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Nel caso di applicazione in trincee drenanti il geosintetico deve essere posizionato subito dopo lo scavo il materiale granulare deve essere disposto con cautela e immediatamente sig
24. sulla spinta del terreno Il diagramma ripreso da COLOMBO 1996 evidenzia i valori di rotazione del muro necessari per portare a rottura un terreno non coesivo sia per spinta passiva che attiva Nel caso di terreni coesivi la differenza tra i valori di rotazione necessari per mobilizzare la resistenza passiva e attiva minore NAVFAC sabbie dense 1986 riporta per la rottura attiva valori di rotazione compresi tra 1 e PO free ru LI sabbie sciolte 2 mentre per rottura passiva valori di rotazione compresi tra 2 e 20 se 4 a pol 3 K al 0 5 0 3 we 0 2 0 1 cad i 6 4 2 0 0 4 AH H Oltre che dai movimenti laterali del muro la pressione attiva e passiva dipendono anche dal possibile spostamento verticale della struttura e dal coefficiente di attrito 6 tand con angolo di attrito tra muro e terreno compreso tra 0 e 11 valore dell angolo di attrito interno del terreno all interfaccia tra muro e terreno NAVFAC 1986 L effetto dell attrito nel caso di spinta attiva generalmente trascurabile fatta eccezione per affossamenti del muro nel terreno dove esso diviene significativo inoltre tale effetto tende a ridurre il valore della pressione attiva quindi non considerarne l effetto risulta a vantaggio della stabilit Nel caso di stato passivo l effetto dell attrito tra terreno e muro diviene rilevante determinando un incremento non pi trascurabile della spinta passiva NAVFAC
25. 100 cm uno strato di materiale granulare sciolto sabbioso e o ghiaioso o di materiale detritico proveniente dallo scavo stesso allo scopo di assorbire e smorzare il pi possibile l energia cinetica dei frammenti distaccatisi dalla parete a monte e rotolati lungo il versante Se le condizioni locali non permettono uno scavo di larghezza adeguata possibile installare una barriera elastica oppure proteggere il settore a valle dello scavo tramite gabbioni metallici sormontati da rete metallica si parla in questo caso di scavi sagomati protetti La geometria dello scavo deve essere progettata per garantire oltre che l intercettamento anche l accumulo ed il contenimento del materiale INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 dimensioni massime dei blocchi che possono impattare contro la barriera 2 probabili traiettorie di caduta massi valutabili sulla base delle evidenze di campagna massime distanze raggiunte dai blocchi presenza di canaloni preferenziali ecc integrate da simulazioni di caduta massi tramite software in 2D quali Rock Fall ROCSCIENCE 2005 e CRSP PFEIFFER amp BOWEN 1989 e in 3D come Rotomap GEO amp SOFT 2003 3 energia cinetica e direzione di impatto dei blocchi sull opera valutabile tramite specifici software quali ad es Rock Fall ROCSCIENCE 2005 CRSP PFEIFFER amp BOWEN 1989 Rotomap GEO amp SOFT 2003 MANUTENZI
26. 30 In generale l uso delle palizzate da preferirsi a quello delle viminate sia in virt del maggiore effetto consolidante e stabilizzante sul terreno che per la semplicit e rapidit di realizzazione Fig 30 Particolare di una palizzata realizzata per la stabilizzazione di una scarpata stradale a Fumeri nel comune di Mignanego GE In questo caso i pali trasversali sono fissati direttamente a tondini di acciaio infissi nel terreno nel gradone a tergo dei pali trasversali sono state messe a dimora piantine in fitocella da REGIONE LIGURIA 1997 INDICAZIONI PROGETTUALI necessaria sia una buona conoscenza delle condizioni pedoclimatiche e delle caratteristiche del terreno per la scelta delle specie vegetali da utilizzare che un attenta valutazione del tasso di erosione medio del versante per un corretto dimensionamento dell opera di intervento 36 Anche in questo caso occorre valutare la possibile presenza di fenomeni franosi profondi in aggiunta a quelli di natura superficiale tramite un attenta indagine geomorfologica dell area e opportune verifiche di stabilit MANUTENZIONI E PRECAUZIONI La realizzazione della struttura pu avvenire in qualsiasi periodo dell anno necessario per che non intercorra troppo tempo prima della messa a dimora delle specie vegetali da effettuarsi nel periodo di riposo vegetativo per evitare il riempimento dei gradoni Occorre controllare la corretta radicaz
27. 86 2 3 1 4 Muri cellulari C1d DESCRIZIONE GENERALE I muri cellulari a gabbia o crib walls sono strutture di sostegno a gravita realizzate mediante l interconnessione di elementi prefabbricati in legname per opere temporanee altrimenti in calcestruzzo o in metallo disposti in maniera tale da realizzare delle strutture tridimensionali a maglia rettangolare Dopo la preparazione del piano d appoggio del muro si posano in opera gli elementi prefabbricati provvedendo successivamente al riempimento delle maglie della struttura con pietrisco o altro materiale granulare se possibile prelevato direttamente in sito per assicurare alla struttura delle buone capacit drenanti Al materiale drenante viene solitamente aggiunta una certa percentuale 10 25 di terreno vegetale per consentire l attecchimento della vegetazione ed il rinverdimento del paramento esterno Si viene cos a realizzare una struttura di sostegno che si oppone alla spinta del terreno tramite il peso complessivo dato dalle maglie della struttura e dal relativo materiale di riempimento Fig 72 Fase di completamento riempimento delle maglie con materiale lapideo prelevato in sito di un muro cellulare in travetti in calcestruzzo da ANPA 2002 Gli elementi prefabbricati che costituiscono le maglie della struttura di differenti forme e dimensioni Fig 73 sono collegati tra loro tramite semplici incastri nel caso di travetti di legno o calcestruzz
28. CHIODO i DISTANZIATORE CHIODO CEMENTO CEMENTO CEMENTO Fig 100 Vari sistemi di fissaggio dei chiodi al rivestimento a sinistra serraggio tramite bulloni al centro piegatura della testa del chiodo a destra cementazione della testa del chiodo entro nicchie realizzate nel pendio da ORTIGAO amp SAYAO 2004 modificato In relazione alle differenti situazioni di intervento possono essere utilizzate diverse tipologie di chiodatura nel caso di pendii di altezza limitata lt 8 m qualora non si debba far fronte a 115 situazioni particolari es necessita di contenere le deformazioni in alcune aree del rivestimento possono essere utilizzati chiodi di uguale lunghezza Fig 10la Muri di maggiore altezza possono essere soggetti ad eccessive deformazioni nella parte alta in questi casi pu essere conveniente limitare gli spostamenti orizzontali soprattutto qualora il muro sla prossimo a strutture rigide come edifici e o pavimentazioni incrementando la rigidezza della parte alta del muro tramite l utilizzo di chiodi di maggiore lunghezza Fig 101b Nel caso in cui si debba far fronte a situazioni maggiormente complesse alti versanti naturali soggetti a differenti tipologie di deformazione ecc consigliabile valutare la lunghezza di chiodatura pi conveniente in relazione ai risultati delle analisi di stabilit Fig 101c a b i c Fig 101 Varianti progettuali di chiodature in relazione al contesto di i
29. E O PIANTINE iy STRATO DI TERRENO e SEMPLICE 7 spess 10 em i ka PIANTINE RADICATE Fi e i RAMACI LIA y OR T A TONDAME CON y a CORTECCIA 66 13 SCAVO IN CONTROPENDENZA MIN 10 uh x ki ARMATA SCAVO IN CONTROPENDENZA MIN 10 Fig 23 Rappresentazione schematica di alcuni tipi di gradonatura A sinistra vista in sezione di una cordonata a destra gradonata con piantine semplice nella parte superiore armata con tondame nella parte inferiore da REGIONE LIGURIA 1997 Nel caso di elevate pendenze intensi fenomeni erosivi e condizioni climatiche estreme la parte esterna del gradone pu essere rivestita per una lunghezza di ca 30 cm con una striscia di carta catramata la quale oltre a determinare una riduzione dell azione erosiva favorisce l attecchimento delle specie vegetali grazie alla maggiore capacit di ritenuta idrica INDICAZIONI PROGETTUALI necessaria una buona conoscenza delle condizioni pedoclimatiche e delle caratteristiche del terreno per la scelta delle specie vegetali da utilizzare inoltre dovr essere verificato se la profondit del substrato sia compatibile o meno con la profondit minima di realizzazione dei gradoni Prima di effettuare l intervento occorre valutare la possibile presenza di fenomeni franosi profondi in aggiunta a quelli di natura superficiale tramite un attenta indagine geomorfologica dell area e opportune verifiche di stabilit MANUTENZIONI E PRECAUZIONI Il lav
30. Mechanics Elsevier Amsterdam CLOUTERRE 1991 Recommandations Clouterre Projet National Clouterre Presses de l ENPC Paris 269 pp COLLOTTA T MANASSERO V amp MORETTI P C 1988 An advanced technology in deep drainage of slopes In Proceedings 5 International Symposium on Landslides Lausanne 10 15 July 2 887 892 COLOMBO P COLLESELLI F 1996 Elementi di geotecnica 2 ed Zanichelli 500 pp CROCE P FLORA A MODONI G 2004 Jet grouting Hevelius ed CRUDEN D M amp VARNES D J 1996 Landslides types and processes In Landslides Investigation and Mitigation Schuster amp Turner Eds Transportation Research Board Special Report 247 National Research Council 36 71 DELMAS P BERCHE J C CARTIER G amp ABDELHEDI A 1986 Une nouvelle m thode de dimensionnement du clouage des pentes programme Prosper Bulletin de Liaison des Laboratoires des Ponts et Chauss es 141 57 65 DI MAIO C amp VIGGIANI C 1988 Comportamento di un sistema di trincee drenanti sotto pioggia intermittente Gruppo di Coordinamento degli Studi di Ing Geotecnica Attivita di Ricerca svolta nell anno 1987 1988 201 203 DIPARTIMENTO DELLA PROTEZIONE CIVILE 1992 Rischio Idrogeologico Presidenza del Consiglio dei Ministri Dipartimento della Protezione Civile Ufficio Stampa DRM DELEGATION AUX RISQUES MAJEURS 1987 Mesures de prevention Mouvements de terrain Plan d Exposition aux ri
31. RTPRRARE a CARI E AR A A 62 2 2 4 Interventi di drenaggio Profondo B4 s i vuililleliahelalabt 64 2 241 Pozzi drenan BAA cise ase Retin ea caine Eels ais deactivate cea candi ev esas cneseeenn levees E EE uaa 64 2242 Galleredrenant BAB creati 67 2 2 4 3 Dienistonc B4io il ciuccio 69 2 2 4 4 Drenisottovuoto BAG asili 70 STRUPFUREDISOSTEGNO C leiidl cieli 71 ZI SUWUUNTC OCT OVITE CT lo ille lia 74 2 3 1 1 M n in MUA E Ia eenn libido 77 RIL IVE calees truzzo CID nto iii a 80 2 3 1 3 Gabblondie Close 83 2 3 1 4 Markee AUTI CEI Masten apemmnrntar come ener E 87 DIZ EPL CTP cemento armato C2 brilla aida 90 2201 M ra mensola 90 23 22 M ra contran orne Cb 93 DIS Suure Pecah C eaa Aridi ie 95 29341 Pecora 95 2 Id PalitiCate Cobra aaa 100 23 923 WERE 80 RR RA 105 STRUTTURE DI RINFORZO INTERNE a a 108 111 3 244 RO Odee mAT a ADI rear 109 2 4 1 1 ANCS DIA erea er ete eee eer me a ee ee ee te ee eee me ee 109 2 4 1 2 Chitodatur a delete TDI tnt 115 2 4 1 3 MCE Opal DIO lello lo trata 118 2 4 1 4 Cemento proleto Pierelli 120 2 4 1 5 CTP TIMOR ZA DIE ini lee eas ta ee 123 2 4 2 Miglioramento delle caratteristiche meccaniche del materiale D2 ccccccccccccccccssssssesseeeseeeeeees 127 2 4 2 1 AEAT KADI E g E EE OE E E E A A E A E T erties 127 24 2 2 GettinieZ10Me Jero ronin o DID rl 130 2 4 2 3 Tratto Men Daiano 133 2 4 2 4 Trattamenti terme A Dior 136 25 PROTEZIONE ED ELIMINAZIONE DEL PROBLEMA E
32. Recent advances in slope stabilization Keynote paper Proc 6 Intern Symp on Landslides Christchurch 3 1715 1746 SEED H B amp SULTAN H A 1967 Stability analyses for a sloping core embankment ASCE J Geotech Eng Div 93 69 83 SKEMPTON A W amp DELORY F A 1957 Stability of natural slopes in London Clay Proc 4th Int Conf SMFE 2 378 381 SKEMPTON A W 1954 The pore pressure coefficients A and B in saturated soils Geotechnique 4 143 147 SPENCER E 1967 A method of analysis of the stability of embankments assuming parallel interslice forces Geotech 17 11 26 TAYLOR D W 1937 The stability of earth slopes Journ Boston Soc Civil Eng vol 24 TAYLOR D W 1948 Fundamentals of soil mechanics Wiley New York TAYLOR D W 1949 Paper presented at the Annual Convention of the ASCE New York January TERZAGHI K amp PECK R B 1967 Soil mechanics in engineering practice Wiley New Y ork THURBER CONSULTANS 1984 Debris torrents a review of mitigative measures Report to B C Min Transportation and Highways Victoria B C TORNAGHI R 1981 Criteri generali di studio e controllo dei trattamenti mediante iniezioni X Ciclo delle Conferenze di Geotecnica Politecnico di Torino TORNAGHI R 1989 Trattamento colonnare dei terreni mediante gettiniezione Jet Grouting Atti XVII Convegno Nazionale di Geotecnica 26 28 aprile Taormina 2 193 203 U
33. ae ARIA ED ACCELERA TORE DI PRESA a TUBO DI POMPAGGIO Fig 104 Dispositivi utilizzati per l applicazione del cemento proiettato miscelazione a secco a sinistra e umida a destra da HOEK 2000 modificato 120 Per fornire al cemento una certa duttilit e migliorarne le caratteristiche di resistenza e di deformabilit esso pu essere rinforzato tramite rete elettro saldata fissata sulla parete prima che questa venga rivestita con cemento proiettato o per mezzo di fibre in acciaio aggiunte direttamente alla miscela cemento fibrorinforzato SFRS Rispetto all utilizzo delle reti elettro saldate le fibre consentono un minor spreco di cemento soprattutto nel caso di superfici dalla forma irregolare in cui a causa della non perfetta aderenza tra griglia e superficie del versante necessaria una maggiore quantit di cemento per ricoprire la rete l utilizzo delle fibre riduce inoltre la propagazione della corrosione per effetto della discontinuit degli elementi metallici D altro canto l utilizzo delle fibre rende necessario un maggior controllo della miscela per assicurare una distribuzione uniforme delle fibre nel cemento perci in alcuni casi interventi di minore estensione e superfici irregolari pu risultare conveniente utilizzare reti elettro saldate Per quanto riguarda le caratteristiche di resistenza a flessione KIRSTEN 1992 1993 ha verificato come non ci siano sostanziali differenze tra ce
34. alla superficie di scivolamento dato dalla relazione N W cos8 U mentre per le forze parallele alla superficie di scivolamento abbiamo S F W sin con F fattore di sicurezza Combinando le equazioni di equilibrio con il criterio di rottura di Mohr Coloumb S l o tang c N tang c si ottiene la seguente relazione per il fattore di sicurezza IRA cos B r tang g sin J cos P F dove r u 7 185 Nel caso in cui c ed u siano entrambi nulli il fattore di sicurezza si riduce a F tang tan p per c 0 e falda al piano campagna z z t t i F 1 2 2S o5 fang y jtan p tan 2 Infine per moto di filtrazione parallelo al pendio e resistenza al taglio del materiale u tan g cos B j tan B puramente attritiva c 0 F 1 conu y z c0s p 4 1 3 METODO DEI CUNEI Il metodo utilizzabile nei casi in cui la superficie di scivolamento possa essere approssimata mediante due o tre linee rette Questa condizione pu manifestarsi in presenza di uno strato roccioso sottostante al pendio o nel caso in cui siano presenti superfici di debolezza che possano guidare la forma della superficie di rottura La valutazione delle condizioni di stabilit viene realizzata dividendo il pendio in alcuni blocchi che si considera scivolino su superfici planari ed esaminandone le condizioni di equilibrio Dato che il numero di incognite superiore al numero di equazioni disponibili il problema viene reso determinato tramite assun
35. altro canto una corretta gestione delle situazioni di allerta e di emergenza non pu essere affidata solamente agli stessi elementi sottoposti al rischio occorrono piani di emergenza e di soccorso opportunamente concepiti con lo scopo di limitare il pi possibile 1 danni prodotti dalla frana A questo proposito la normativa italiana prescrive attraverso 1 Piani di Protezione Civile attuazione della legge 225 92 la predisposizione di strumenti e procedure atti a diramare per tempo gli allarmi ad organizzare 1 soccorsi e ad ordinare e gestire eventuali evacuazioni di popolazione che risultino realmente perseguibili e di minor impatto possibile sulle comunit locali sottoposte a calamit In generale gli interventi urgenti di soccorso dovranno mirare a contrastare gli effetti sulla popolazione vittime feriti e probabile stato di panico sulle strutture crolli e inagibilit sui servizi essenziali e su tutto quello che pu derivare dal prolungarsi del problema Nello specifico oltre a garantire 1 primi soccorsi per le vittime e ad allestire eventuali aree di ricovero dovranno essere stabilizzate o abbattute le possibili strutture pericolanti ripristinate 179 le linee elettriche 0 dove ci non sia possibile installati dei gruppi elettrogeni e le tubazioni del gas dovranno essere effettuati controlli sulla potabilit delle acque e riparazioni delle condotte idriche nell evenienza che siano state danneggiate allo scopo di lim
36. aspetti li rendono adatti negli interventi di stabilizzazione di masse di dimensioni maggiori rispetto a quelle trattabili con 1 chiodi ed 1 bulloni e nella realizzazione di strutture di sostegno tirantate muri paratie palificate ecc L elemento strutturale generalmente costituito da uno o pi ancoraggio multiplo tipo S B M A system cavi in acciaio viene inserito all interno dei fori ancorato al terreno per cementazione e messo in trazione tramite il dispositivo di bloccaggio in testa un sommario dei vari tipi di cavo e ancoraggio utilizzati come tiranti fornito da WINDSOR 1992 Il tiraggio del cavo determina uno spostamento radiale delle spire inducendo una pressione di confinamento tra cavo e cemento che assieme al coefficiente di frizione tra cavo e cemento influenza la resistenza al taglio del tirante Fig 95 HOEK 2000 fornisce utili indicazioni sulle miscele cementizie relativamente al differente rapporto acqua cemento da utilizzare e al relativi parametri di deformabilit e di resistenza PRESSIONE DI CONFINAMENTO SPOSTAMENTO RADIALE RESISTENZA AL TAGLIO Sa i oe Asa at Pa NENTI LI i LR IS bess x PRESSIONE DI CONFINAMENTO Praz phate tats Pa Le A al N CN SPOSTAMENTO RADIALE T a SUNN FORZA DI TRAZIONE Fig 95 A sinistra forze e spostamenti associati con un cavo cementato in foro da HOEK 2000 modificato
37. barre metalliche piegate ad un estremit a Z o a triangolo in maniera tale da costituire una sorta di ancoraggio l altra estremit della barra incorporata nel rivestimento della facciata FUKUOKA 1986 ha proposto l utilizzo di un altro tipo di ancoraggio costituito da sacchi di sabbia attaccati alla parte terminale delle barre Fig 107 come nel caso precedente gli elementi di rinforzo vengono inseriti nel rilevato durante la sua costruzione RIVESTIMENTO IN PANNELLI DI CEMNTO PREFABBRICATI RINFORZI DIAMETRO 9mm PANNELLI DI RIVESTIMENTO SACCHI DI SABBIA Sp ANCORAGGI li ni Fig 107 Rappresentazioni schematiche di terre ancorate A sinistra elementi di ancoraggio ottenuti piegando l estremit inferiore delle barre a triangolo da MURRAY amp IRWIN 1981 modificato A destra ancoraggi realizzati tramite sacchi di sabbia connessi con gli elementi di rinforzo le barre e gli ancoraggi sono posizionati nel rilevato durante la costruzione da FUKUOKA 1986 modificato A differenza delle terre rinforzate vere e proprie in cui la resistenza attritiva sollecitata su tutta la lunghezza dal rinforzo nelle terre ancorate la resistenza passiva offerta tendenzialmente dalla porzione ancorata del rinforzo 124 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questa tipologia di intervento dovranno essere analizzate sia le condizioni di stabilita generale dell opera stabilita esterna
38. calore nel terreno pu avvenire attraverso una circolazione di tipo forzato o a tiraggio libero Nel primo caso viene iniettata area pre riscaldata in pressione entro un foro provocando in esso una combustione sottopressione Fig 113 nel secondo caso 1 prodotti della combustione vengono fatti passare in uno o pi fori collegati in serie e scaricati nell atmosfera Fig 113 Dispositivo per il trattamento termico del terreno a circolazione forzata da COLOMBO et al 1996 dispositivo di chiusura del foro compressore impianto per il riscaldamento dell ana 150 200 mm fore di coltura terreno consolidato Una differente tipologia di trattamento termico 11 congelamento del terreno Il congelamento viene ottenuto per mezzo di sonde congelatrici collocate in fori la cui disposizione legata alle struttura congelata che si vuole ottenere attraverso le quali viene fatto circolare un fluido a bassa temperatura Va sottolineato che questo trattamento di tipo temporaneo e che il terreno scongelato pu avere caratteristiche meccaniche peggiori di quelle originarie per questo motivo di difficile applicazione nella stabilizzazione di corpi in frana ed limitato per lo pi allo scavo in contesti particolarmente difficili es scavi sotto falda o scavi di gallerie in terreni o rocce con scarsi valori di resistenza INDICAZIONI PROGETTUALI necessaria una buona conoscenza delle caratteristiche granulometrich
39. che la possibilita di eventuali meccanismi di rottura interni alla struttura stabilit interna Le analisi di stabilit esterne sono analoghe a quelle per 1 muri di sostegno ed in particolare dovranno prevedere la verifica di stabilit alla traslazione e al ribaltamento della struttura la valutazione del carico limite del terreno di fondazione e la verifica di stabilit globale della struttura interventi di sostegno paragrafo 2 3 I parametri geometrici del rilevato base altezza e inclinazione della faccia a vista del rilevato dovranno soddisfare sia le condizioni di stabilit allo scivolamento ed al ribaltamento che la capacit portante del terreno di fondazione La normativa italiana DM 11 03 1988 prevede un fattore di sicurezza F gt 1 3 per la verifica di stabilit allo scivolamento e F gt 1 5 per la verifica al ribaltamento per la capacit portante del terreno di fondazione il fattore di sicurezza non deve essere inferiore a 2 Il dimensionamento degli elementi di rinforzo e la loro distribuzione all interno della struttura devono essere tali da soddisfare le condizioni di stabilit interna della terra rinforzata In particolare dovranno essere valutate in relazione alla tipologia di rinforzo utilizzato da cui dipendono sia la resistenza a trazione di progetto Tg dei rinforzi che la resistenza attritiva tra rinforzo e supporto sr 1 la spaziatura S dei rinforzi 2 la lunghezza ki di ancoraggio dei rinforzi oltre la su
40. colate di terra o in materiali plastici le palificate sono di scarsa utilit in questi casi si pu ricorrere a diaframmi di pali secanti GINZBURG 1996 Dopo la perforazione fino alla profondit voluta si cala nel foro un tubo di rivestimento gobbo a mezzaluna e si passa alla perforazione successiva Per terreni sufficientemente stabili raggiunta l estensione voluta per il diaframma si sfilano 1 rivestimenti si cala l armatura e si getta il diaframma nel caso di terreni instabili invece i pali vengono armati e gettati uno per uno dopo la rimozione del rivestimento Fig 87 Il drenaggio del terreno a monte della struttura di per s Impermeabile viene ottenuto con appositi dreni a scatola installati nella struttura di rinforzo prima che questa venga posizionata entro lo scavo GINZBURG 1996 ESD GEE Fig 87 Vista in pianta di un diaframma di pali secanti in terreni stabili a sinistra ed in terreni instabili a destra i reticoli rappresentano l armatura del diaframma In alcuni casi 1 pali secanti possono essere realizzati in materiale drenante sabbia ghiaia pietrisco ecc si pu cos realizzare una vera e propria trincea drenante interventi B3b in grado di raggiungere profondit molto rilevanti anche superiori ai 30 m INDICAZIONI PROGETTUALI Devono essere valutate con attenzione la profondit della superficie di scorrimento ed 1 parametri di resistenza al taglio del terreno HASSIOTIS et al 1997 ri
41. criterio di rottura di Mohr Coloumb S L o tang c N tang c L 184 si ottiene la seguente espressione del fattore di sicurezza c L W cosy V siny U tan g W siny V cosy F che nel caso particolare di condizione del terreno a secco diviene F tan g tany 4 1 2 PENDIO INDEFINITO Per frane di scivolamento traslativo con basso valore del rapporto profondit lunghezza della superficie di rottura D L gli effetti bordo possono essere trascurati e il meccanismo di movimento pu essere modellato come uno scivolamento in un pendio di dimensione indefinita lungo una superficie di rottura planare parallela al pendio In Fig 141 illustrata l analisi di un pendio indefinito proposta da SKEMPTON amp DELORY 1957 adatta alla trattazione degli scivolamenti traslativi o delle colate di fango superficiali In base a questo tipo di analisi possibile ricavare l angolo di inclinazione limite oltre 1l quale si ha instabilit per un dato tipo di terreno di cui si conoscano 1 parametri di resistenza al taglio Se la resistenza solo di tipo attritivo c 0 allora la pendenza limite pari all angolo di attrito in condizioni a secco e pari circa alla met di d con falda a piano campagna e filtrazione parallela al pendio Fig 141 Analisi di un pendio indefinito Tenendo conto che Boa E Ao X W yzlcos p U ul dove u y z pendio indefinito l equilibrio delle forze normali
42. dei momenti MORGENSTERN amp PRICE 1965 Af x ed equilibrio delle forze e dei momenti Consideriamo ad esempio il metodo di Bishop In questo caso R costante d Rsina e f 0 in queste condizioni l espressione del fattore di sicurezza ricavato dalla condizione di equilibrio alla rotazione diviene p ZIEt P u tang R_ RY e1 P utang _ Ylet P ul tang gt Wa Pf R Wsina gt Wsina che la stessa relazione ricavata da Bishop vedi paragrafo 4 2 1 2 4 2 2 2 Metodo di Janbu Uno dei primi metodi di analisi all equilibrio limite per superfici di scivolamento non obbligatoriamente circolari stato fornito da JANBU et al 1956 Nel metodo di Janbu semplificato il fattore di sicurezza ricavato dalla condizione di equilibrio delle forze con l assunzione che siano nulle le forze di taglio di interconcio Xr X 0 Il fattore di sicurezza F ricavato per via iterativa analogamente a quanto descritto per il metodo di Bishop viene poi moltiplicato per un fattore correttivo fo Fig 146 funzione della geometria della superficie di rottura definita dal rapporto D L e dei parametri di resistenza al taglio c e per tener conto dell effetto delle forze di taglio di interconcio 19 1 15 1 05 Correction coefficient fo boo O Ol 02 O53 04 Depth length ratio d Fig 146 Fattore correttivo f da NASH 1987 IRE fo F 5 dove rifacendosi alle relazioni di FREDLU
43. del fenomeno franoso infatti in questo caso eventuali perdite dovute alla rottura delle tubature possono essere facilmente assorbite dal sistema drenante senza incrementare l instabilit dell area Oltre alla corretta realizzazione delle reti di tubature necessario controllare il corretto funzionamento e l integrit di quelle preesistenti sia tramite sopralluoghi periodici nelle aree di interesse che tramite il ricorso a tecniche di indagine non distruttive quali ad esempio l utilizzo del GPR Ground Penetrating Radar Nel caso di colate di fango e o crollo di blocchi di dimensioni limitate la riduzione della vulnerabilit degli edifici pu essere perseguita tramite particolari accorgimenti costruttivi mirati al rafforzamento della porzione di edificio suscettibile di essere investita dalla massa in frana nella fattispecie 11 metodo consiste nel modificare la costruzione esposta in modo che la facciata a monte rispetto alla direzione di probabile movimento del fenomeno franoso e le facciate laterali non presentino alcuna apertura al di sotto della quota massima che 1l potenziale fenomeno distruttivo pu raggiungere Le facciate inoltre dovranno essere progettate per resistere all impatto prodotto dalla massa in movimento prevista Se questa soluzione pu risultare relativamente efficace riguardo alla possibilit di rendere edificabili sotto le suddette precauzioni aree potenzialmente pericolose pu di contro esse
44. dell angolo tra la superficie di scivolamento e l orizzontale la posizione del punto neutro pu essere ottenuta attraverso la relazione di HUTCHINSON 1984 tang tana 1 Bsec ge con0 lt B lt l E 0 che per le condizioni limite B 0 completa dissipazione delle sovrappressioni interstiziali e B 1 nessuna dissipazione delle sovrappressioni interstiziali conduce ai seguenti risultati onnu 0 per B 1 vy arctan tang F per B 0 per le situazioni intermedie 0 lt B lt 1 anni presenter valori intermedi fra 1 due casi limite Fig 4a L unione di tutte le posizioni del punto neutro ottenute considerando altre sezioni longitudinali fino a coprire l intero corpo di frana individua una linea definita da HUTCHINSON 1977 come linea neutra riferita a quel particolare tipo di frana e a quelle particolari condizioni di saturazione Fig 4c Le informazioni che s1 possono ricavare dalla teoria della linea di influenza sono schematizzate nella Fig 4c In particolare si pu notare come nella zona A a monte della linea neutra relativa alle condizioni drenate uno scarico produca un miglioramento delle condizioni di stabilit sia a lungo che a breve termine mentre un carico risulti sempre destabilizzante Uno scarico effettuato nella porzione inferiore del corpo di frana zona C a valle della linea neutra relativa alle condizioni non drenate determina comunque una diminuzione del coefficiente di sicurezza al contrario di
45. dell opera 2 probabili traiettorie di caduta massi valutabili sulla base delle evidenze di campagna massime distanze raggiunte dai blocchi presenza di canaloni preferenziali ecc integrate da simulazioni di caduta massi tramite software in 2D quali Rock Fall ROCSCIENCE 2005 e CRSP PFEIFFER amp BOWEN 1989 e in 3D come Rotomap GEO amp SOFT 2003 3 energia cinetica e direzione d impatto dei blocchi sull opera valutabile tramite specifici software quali ad es Rock Fall ROCSCIENCE 2005 CRSP PFEIFFER amp BOWEN 1989 Rotomap GEO amp SOFT 2003 4 caratteristiche geotecniche del terreno di posa dell opera S spessore e caratteristiche litotecniche dello strato di materiale assorbente MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Pur essendo molto costose queste opere necessitano di interventi di manutenzione poco frequenti e forniscono un efficiente protezione da fenomeni di caduta massi e spesso anche da colate detritiche ARFA DI UBICAZIONE Si tratta di opere costruite per la difesa di infrastrutture viarie o ferroviarie di una certa Importanza nei casi in cui per le condizioni morfologiche del versante risulti difficile e o impraticabile adottare altre soluzioni come barriere o strutture del tipo valle e rilevato paramassi E20 Vengono realizzate a diretto contatto con le parete del versante su tratti soggetti a colate di detrito e o a crolli 169 3 INTERVENTI NON STRUTTURALI Mentre gli interventi di tipo
46. della vulnerabilita degli elementi a rischio La vulnerabilita degli elementi a rischio puo essere ridotta mediante interventi di tipo tecnico o normativo che riguardino l organizzazione sociale del territorio La strategia di riduzione della vulnerabilit desensitization si rivela particolarmente utile nei casi in cui il fenomeno franoso non sia individuabile o prevedibile con sufficiente precisione oppure nei casi in cui non sia fattibile un intervento di rilocazione per ragioni sia socio economiche che culturali opere d arte beni monumentali ecc in generale lo scopo pu essere perseguito sia agendo direttamente sugli elementi a rischio opere strutturali atte a consolidare gli edifici e o le infrastrutture sia per via indiretta tramite sistemi di monitoraggio e allerta e l organizzazione di piani di emergenza e di soccorso 3 2 1 CONSOLIDAMENTO DEGLI EDIFICI Il consolidamento degli edifici determina una riduzione dell entit di danneggiamento dell elemento interessato dalla frana Le principali disposizioni costruttive prescritte affinch 1 beni esposti non subiscano danni suscettibili di essere indennizzati e di avere conseguenze sulle attivit socio economiche si ricollegano a cinque tipologie di intervento DRM 1987 1 rinforzo delle strutture realizzazione di fondazioni profonde progettazione delle reti di tubature rinforzo delle facciate esposte sovraelevazione delle strutture Aa Na Le varie tecniche d
47. delle carte di progetto che possono essere utilizzate in via preliminare per avere un idea della tensione di tirantaggio in differenti condizioni considerando un fattore di sicurezza F 1 5 In situazioni pi complesse le verifiche di stabilit potranno essere realizzate con metodi pi rigorosi come 1 vari metodi all equilibrio limite assumendo possibili superfici di scivolamento sia circolari che poligonali vedi paragrafo 2 3 1 o 1 metodi agli elementi finiti tramite l utilizzo di specifici software come ad es Plaxis BRINKGREVE amp VERMEER 1998 e Flac ITASCA 2000 che consentono di valutare anche le possibili deformazioni permesse dalla struttura Queste tipologie di analisi dovrebbero costituire un fondamentale completamento anche ad analisi semplificate come per il metodo del cuneo precedentemente descritto Per la verifica di stabilit dei singoli tiranti si pu far riferimento a quanto descritto per le strutture di rinforzo interne interventi Dla MANUTENZIONE E PRECAUZIONI E necessario che siano assicurati la presenza ed il corretto funzionamento dei dreni alle spalle della struttura di sostegno Nel caso in cui siano presenti edifici e o infrastrutture dovranno essere valutate le possibili deformazioni del terreno sia durante che dopo la realizzazione del muro al fine di verificarne la compatibilit con le opere presenti allo scopo potranno essere utilizzati software basati sul metodo agli elementi finiti
48. difficile esecuzione di contro sono molto meno rigide per cui necessitano comunemente dell uso di tiranti Le paratie sono utilizzabili nel caso di superfici di scivolamento profonde e o frane di grosse dimensioni e comunque in situazioni che giustifichino il ricorso a metodologie relativamente costose ad es presenza di infrastrutture o edifici 99 2 3 3 2 Palificate C3b DESCRIZIONE GENERALE L intervento consiste nella realizzazione all interno del corpo di frana da stabilizzare di una serie di pali accostati o leggermente spaziati tra di loro la distanza tra 1 pali dovra comunque essere tale da non consentire movimenti del terreno tra ess1 in maniera tale da ottenere delle strutture ortogonali alla direzione di massima pendenza che contrastino il movimento della porzione retrostante del terreno Fig 83A B Fig 83 Vista in sezione di alcuni esempi di sistemazione di frana tramite palificate in tratteggio rosso riportata la superficie di scivolamento A palificata semplice con un unica fila di pali B palificata tirantata con due file di pali C palificata inclinata con due file di pali D doppia palificata con muro di sostegno nella fila di pali inferiore Nel caso di frane molto estese nella direzione del pendio o di elevate spinte del terreno si pu ricorrere a pi allineamenti di pali righe ognuno dei quali dovr sostenere una determinata porzione della spinta totale del corpo in frana F
49. distribuzione dei carichi d acqua ecc Nel caso di dreni disposti parallelamente tra di loro DI MAIO et al 1988 mettono in evidenza come la distanza ottimale tra 1 dreni sia pari a ca 1 5 2 volte la loro lunghezza Nel caso di versanti omogenei KENNEY T C et al 1977 forniscono delle utili carte di progetto che consentono di valutare l efficienza dell opera espressa in termini di incremento del fattore di sicurezza in relazione ai parametri geometrici lunghezza L e spaziatura S e al numero di dreni In generale opportuno sottolineare come a parit di lunghezza cumulata dreni lunghi con ampia spaziatura risultino pi efficienti di dreni corti con spaziatura ridotta inoltre minore la pendenza del versante maggiore dovrebbe essere la lunghezza dei dreni MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Devono essere considerate le possibili ripercussioni sull ambiente quali cedimenti e disseccamento di pozzi 1 cui effetti vanno attentamente studiati L efficacia di questi sistemi spesso molto elevata ma sono possibili insuccessi a causa di non corrette progettazioni esecuzioni oppure per condizioni del terreno poco favorevoli all impiego del metodo essenzialmente in ragione di dreni insufficientemente vicini in un acquifero molto poco permeabile o di circolazioni troppo abbondanti e concentrate per essere intercettate completamente dai dreni Nel caso di terreni eterogenei o rocce fratturate la lunghezza dei dreni dovrebbe ess
50. e muri cellulari L attecchimento delle talee strettamente dipendente dalla tipologia del substrato che dovr comunque consentire la possibilit di infissione delle talee 30 2 2 1 5 Gradonature Ble DESCRIZIONE GENERALE SI tratta di interventi di stabilizzazione di pendii e scarpate naturali e artificiali consistenti in piccoli gradoni scavati nel versante in direzione trasversale alla linea di massima pendenza Fig 22 Nei gradoni scavati con una leggera contropendenza pari almeno al 10 vengono messe a dimora talee e o piantine ricoperte con il materiale derivante dallo scavo del gradone posto a monte in questo modo oltre all azione di consolidamento del terreno effettuata dalle radici si ottiene un azione di protezione dall erosione superficiale grazie alla parte vegetativa aerea pia Fig 22 Vista in sezione di una gradonata con talee A da REGIONE LIGURIA 1997 a RINTERRO ku a poe i iy eh AANT gl Tin 0 5 m SCAVO IN CONTROPENDENZA MIN 10 La profondit e l interdistanza tra 1 gradoni varia in relazione alla pendenza alle caratteristiche fisico meccaniche dei terreni su cui si dovr intervenire e alle tecniche di riempimento dei gradoni e messa a dimora delle specie vegetali utili indicazioni al riguardo sono fornite da REGIONE EMILIA ROMAGNA 1993 ANPA 2002 PROVINCIA DI TERNI 2003 In generale comunque la distanza tra 1 gradoni pu variare tra 1 m e 3 m m
51. effetti nettamente emersa la necessit di attivare operazioni di controllo sia perch nuove e sempre pi pressanti esigenze antropico urbanistiche hanno indotto a ricercare 1 termini di una equilibrata coesistenza tra le componenti del binomio utilizzazione del territorio forme del paesaggio in stretta relazione con le dinamiche naturali in atto e pregresse Con il termine monitoraggio si intendono tutte quelle azioni volte a controllare per mezzo di strumentazione idonea l evoluzione quantitativa di un fenomeno naturale in quest ottica al monitoraggio s1 procede se il rischio di instabilit giudicato accettabile A volte 1 fenomeni naturali soprattutto quelli che hanno un estensione limitata e una velocit molto elevata ad es crolli di blocchi isolati e colate di materiale detritico non risultano adatti all applicazione di tecniche di monitoraggio prestandosi piuttosto all adozione di misure cautelative quali l attivazione di stati di allerta e l evacuazione delle zone a rischio In casi simili l applicazione al fenomeno di tecniche geognostiche dirette da indirizzare alla conoscenza dettagliata dei parametri dinamici del fenomeno stesso a titolo di prevenzione per tali tipologie di fenomeni pi opportuno il controllo delle cause innescanti spesso da ricondurre ad eventi pluviometrici importanti anche se l individuazione delle soglie critiche legate a parametri estremamente variabili e non sempre chiarame
52. frane superficiali di piccole dimensioni o per il contenimento della coltre detritica di copertura di versanti attraverso interventi di gradonatura Fig 64 Fig 64 Esempio schematico di utilizzo di muretti a secco nella stabilizzazione della coltre detritica di un versante tramite gradonatura da BRANCUCCI et al 2000 79 2 3 1 2 Muri in calcestruzzo C1b DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di strutture di sostegno a gravit costituite da una fondazione in calcestruzzo completamente interrata a cui connessa una struttura in elevazione composta di due paramenti esterno e interno La sezione dei muri in calcestruzzo generalmente trapezoidale funzione dello spazio a disposizione per la costruzione opponendosi alla spinta del terreno essenzialmente tramite il loro peso queste strutture richiedono un ampia base di costruzione della tipologia costruttiva del muro e dell aspetto estetico voluto Fig 66 L altezza dei muri in calcestruzzo non dovrebbe superare i 3 m oltre 1 quali questo tipo di strutture diventa molto costoso e dovrebbe essere sostituito da altre tipologie di muri es muri in cemento armato Per le forme pi comuni di muri a gravit la larghezza della base corrisponde generalmente al 50 dell altezza I muri in calcestruzzo possono essere gettati in sito entro casseforme precedentemente realizzate o essere realizzati con elementi prefabbricati di cemento incastrati tra loro in alcune situazi
53. franoso non siano subordinate ai fondi messi a disposizione a priori dall autorit competente bens che siano le indagini stesse a vincolare gli investimenti Infatti l incremento dei costi nella fase Investigativa del fenomeno pu essere largamente compensato dalla scelta del rimedio pi adatto a quel determinato contesto evitando ulteriori spese per la necessit di ricorrere ad interventi correttivi non precedentemente preventivati a causa di rimedi non correttamente progettati o scarsamente efficaci per le effettive caratteristiche di quel determinato fenomeno franoso 2 1 Riprofilatura del versante A Con il termine di riprofilatura si intendono tutti quegli interventi atti ad incrementare la stabilit di un versante attraverso una ridistribuzione delle masse lungo il pendio L incremento del fattore di sicurezza pu essere ottenuto grazie alla riduzione delle forze destabilizzanti rimozione di materiale all incremento di quelle resistenti apporto di materiale oppure grazie alla combinazione di entrambi gli effetti Gli interventi di riprofilatura del versanti richiedono una buona conoscenza della geometria e delle dimensioni dei fenomeni franosi in gioco La situazione resa ancor pi complessa dalla forma tendenzialmente irregolare dei versanti naturali dall eventuale presenza di strutture urbane e dal fatto che le superfici di scivolamento possono avere spesso forme complesse e perci interventi atti a stabi
54. he r j migr ee E a E Belice i Le Fig 90 Fasi costruttive di muri tirantati A sinistra muro costruito dal basso verso l alto in primo piano fasi di installazione dei tiranti sullo sfondo posizionamento dell armatura e muro gettato A destra muro costruito dall alto verso il basso si nota in basso una nicchia scavata e armata per assicurare la stabilit lo scavo viene effettuato per porzioni limitate che vengono armate e gettate prima di scavare la porzione limitrofa da ORTIGAO amp SA YAO 2004 or ki he NC a di i E A M ee 105 Il risultato la realizzazione di una struttura di sostegno in cemento armato tirantata sufficientemente rigida per contrastare le spinte del terreno INDICAZIONI PROGETTUALI I pi comuni meccanismi di rottura che devono essere considerati nella progettazione di un muro tirantato sono Fig 91 1 cedimento del terreno di fondazione del muro 2 rottura alla base del muro per la presenza di livelli deboli al fondo dello scavo 3 fenomeni di rottura generalizzata del pendio e rottura per cuneo 4 eccessiva deformazione della struttura che pu verificarsi generalmente prima del tensionamento degli ancoraggi 5 rottura degli ancoraggi sia durante le fasi costruttive per il mancato tensionamento degli ancoraggi inferiori e il conseguente sovraccarico temporaneo di quelli superiori sia per il cattivo dimensionamento degli stessi in relazione alle forza che si trovano a con
55. idraulico del sottosuolo piezometri di vario tipo strumentazione per il controllo topografico teodoliti distanziometri ricevitori satellitari ecc e delle vibrazioni accelerometri sismometri ecc e dispositivi per la misura dei 175 parametri idrometeorologici pluviometri termometri nivometri anemometri barometri idrometri ecc Per la valutazione dell estensione areale della zona instabile nonch della tendenza alla retrogressione e all allargamento quantificando gli spostamenti oltre ai comuni sistemi di monitoraggio quali spie di vetro estensimetri comparatori teodoliti utilizzo di punti di controllo GPS ecc possono essere utilizzati anche dei sistemi di monitoraggio a distanza come fotogrammetria terrestre fotogrammetria aerea utilizzo di immagini da satellite e di scansioni laser dell area di interesse Accanto a questi sistemi potranno essere utilizzati laddove risulti possibile sistemi atti a valutare la profondit della superficie di scorrimento oltre che a monitorare le possibili variazioni del livello piezometrico inclinomentri piezometri deformometri metodi sismici geolettrici ecc La registrazione delle variazioni del livello di falda volta ad individuare la correlazione tra livelli piezometrici e spostamenti e quella tra afflussi meteorici e piezometria e a ricavare dati di input per analisi di stabilit Questi dati possono essere messi in relazione con 1 risultati derivanti dal monitorag
56. l intera zona instabile Fig 39 Lo scopo di questi interventi di intercettare le acque che scorrono sul versante allontanandole dall area in frana Generalmente lo scavo rivestito in calcestruzzo anche se per ridurre l impatto sul territorio si pu ricorrere a rivestimenti in legname e o pietrame Fig 39 Rappresentazione schematica dell effetto prodotto da un fosso di guardia porzione sommitale e di perimetrazione porzioni laterali su di un corpo in frana le acque provenienti dal versante vengono intercettate ed allontanate in blu dall area instabile evitandone sia gli effetti erosivi associati al ruscellamento superficiale che la potenziale infiltrazione Per limitare le infiltrazioni ed il ruscellamento nel corpo di frana buona norma associare al fosso di guardia altre opere che consentano il drenaggio dell area instabile quali canalette superficiali Bla trincee drenanti B2b ed altri interventi di drenaggio ar Ti ge Taas F m s Cia gia x ich ta il io LI a TREE e a a ai de i sappy fire Fn Pa 3 3 J Fig 40 Particolare di un fosso di perimetrazione laterale costruito tramite gabbioni e materassi tipo Reno in localit Acquatesa nel comune di Barberino di Mugello FI nel corso dei lavori connessi con la realizzazione Variante di Valico dell autostrada A1 47 INDICAZIONI PROGETTUALI Come per le canalette anche in questo caso 1 sistemi di drenaggi
57. la superficie di rottura e la superficie topografica 2 equazioni di equilibrio delle forze 1 equazione di equilibrio dei momenti e la resistenza al taglio richiesta per l equilibrio comparata con la resistenza al taglio disponibile in termini di fattore di sicurezza F assunto costante lungo tutta la superficie di rottura Si danno due definizioni del fattore di sicurezza 1 fattore per cui deve essere divisa la resistenza al taglio disponibile lungo la superficie di rottura per portare il pendio in uno stato di equilibrio limite il fattore di sicurezza esprime pertanto la resistenza mobilitata smo che in particolare per il criterio di rottura di Mohr Coulomb data da c tan d Disp 0 4 F F 11 rapporto fra la risultante delle forze o dei momenti resistenti e la risultante delle forze momenti destabilizzanti p gt forze o momenti resistenti 7 3 forze o momenti destabilizzanti Quando il pendio in condizioni di equilibrio limite F 1 valori di F gt 1 indicano condizioni di stabilit Nello studio dei fenomeni franosi i metodi di analisi della stabilit dei pendii si applicano per due scopi principali 1 verifica di stabilit in cui viene valutato il grado di sicurezza del pendio interessato dalla frana se la frana si sta muovendo il fattore di sicurezza noto e pari ad 1 se invece la frana non si sta pi muovendo occorre stimare la resistenza disponibile lungo la superficie di rottura
58. la verifica delle palificate possono essere utilizzati altri metodi all equilibrio limite come il metodo dei conci Anche in questo caso la forza resistente della palificata potr essere stimata tramite la teoria della deformazione plastica di ITO amp MATSUI 1975 applicabile anche nel caso di pi file di pali in alternativa si pu far riferimento ai lavori di GINZBURG 1988 1996 Fsistono in commercio numerosi software che possono essere utilizzati per la verifica di interventi di stabilizzazione tramite palificate basati sia sul metodo ad elementi finiti ad es Flac ITASCA 2000 che sul metodo all equilibrio limite ad es Ssap2003 BORSELLI 2004 103 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Le palificate devono oltrepassare la superficie di scorrimento ed immorsarsi nel substrato stabile fino alla profondit in cui risultino nulli sia il momento flettente che lo sforzo di taglio sui pali HASSIOTIS et al 1997 La presenza della palificata modifica la superficie critica di scivolamento originale in assenza della struttura che dovr essere nuovamente valutata tenendo conto del fattore di sicurezza richiesto per il pendio Nel caso di palificata singola HASSIOTIS et al 1997 mostrano come il fattore di sicurezza del pendio aumenti con la distanza S dal piede della frana fino ad un certo limite oltre 11 quale crolla bruscamente Tale distanza che possiamo indicare come Ser aumenta con la pendenza del versante in relazione all
59. movimento del corpo di frana HASSIOTIS et al 1997 suggeriscono di utilizzare in via cautelativa la resistenza laterale mobilitata Fm Fp a con a gt 1 come coefficiente a pu essere utilizzato lo stesso fattore di sicurezza di riduzione della coesione del pendio F che figura nelle due espressioni del numero di stabilit per il cerchio di base e di piede TAYLOR 1937 utilizzate per la valutazione iterativa del reale fattore di sicurezza Fs HASSIOTIS et al 1997 Noto Fs f D b S si determina sulla base del fattore di sicurezza Fs richiesto il relativo rapporto D b evitando valori eccessivi che renderebbero inapplicabile la teoria di ITO amp MATSUI 1975 A questo punto si sceglie arbitrariamente il diametro b del palo e si ricava di conseguenza l interdistanza Dj quindi valutando la forza per unit di lunghezza che agisce sul palo tramite la relazione di ITO amp MATSUI 1975 si verifica che lo spostamento il momento flettente e lo sforzo di taglio agente sul palo siano compatibili con la struttura stessa Una buona progettazione dovr essere tale da realizzare il miglior compromesso tra efficacia e costo dell intervento variando opportunamente 1 parametri S b e Dj in funzione della situazione in cui ci si trova ad intervenire tenendo conto che 1 pali dovranno essere immorsati entro la superficie di scivolamento critica fino alla profondit di annullamento del momento flettente e dello sforzo di taglio Per
60. n z ES l d e EE ORTO e an e Si AO E 0 80 150 mio jp sa Fig 34 In alto rappresentazione schematica di una grata viva In basso un intervento di stabilizzazione di una frana da scivolamento lungo la linea ferroviaria Torino Savona effettuato tramite la realizzazione di una grata viva a sinistra particolare della struttura e delle talee di salici a destra opera a sei mesi dall ultimazione da REGIONE LIGURIA 1997 INDICAZIONI PROGETTUALI E necessaria una buona conoscenza delle condizioni pedoclimatiche e delle caratteristiche del terreno per la scelta delle specie vegetali pi idonee da utilizzare nel rinverdimento 41 Occorre inoltre valutare la possibile presenza di fenomeni franosi profondi o la loro possibile formazione per l incremento di peso dovuto alla grata MANUTENZIONE E PRECAUZIONI E necessario proteggere la testa della grata da eventuali infiltrazioni di acqua che potrebbero creare problemi di erosione fino allo scalzamento della grata per questo conveniente realizzare una canaletta di guardia appena a monte della grata o rivestirne la testa con carta catramata L intervento se ben realizzato non necessita di particolare manutenzione fatta eccezione per la sostituzione delle talee e o piantine che non hanno attecchito E buona norma che le altezze massime delle grate non siano superiori ai 15 20 m l intervento deve essere eseguito nel periodo di riposo vegetativo Nel ca
61. per basse spinte del terreno nel caso di paratie tirantate lo scavo viene eseguito per fasi al termine di ognuna delle quali vengono installati 1 tiranti 98 Nel caso in cui l opera risulti in prossimit di altri manufatti oltre alla verifica di stabilit della struttura dovranno essere valutati 1 possibili spostamenti del terreno permessi dalla paratia e 1 loro effetti sulla stabilit e sulla funzionalit dei suddetti manufatti Affinch la paratia contrasti efficacemente 11 potenziale fenomeno franoso necessario che la paratia oltrepassi la superficie di rottura immorsandosi nel sottostante substrato stabile ARFA DI UBICAZIONE Vengono posizionate lungo il corpo di frana a valle dell area della quale si debbano contrastare i movimenti Fig 82 nel caso la paratia sia posizionata lontano dal piede della frana per la completa stabilizzazione del fenomeno necessario ricorrere ad ulteriori interventi quali opere di sostegno al piede interventi di drenaggio ecc as pe nunn lla veneti Fig 82 Esempio di sistemazione di corpo di frana tramite l utilizzo di una paratia tirantata La porzione a valle della paratia stabilizzata tramite l uso di dreni suborizzontali linea tratteggiata in blu Le paratie di micropali rispetto a quelle di pali di grande diametro sono pi rapide da realizzare ed inoltre possono essere realizzate anche in ambienti ristretti dove pali di grosso diametro risulterebbero di
62. poggia la grata pu essere costituita da una palificata o semplicemente da una trincea sulla quale viene posizionato un tronco longitudinale Al di sopra della base vengono disposti dei pali verticali ed orizzontali in modo da realizzare una struttura a maglie regolari 1 tronchi verticali aventi una funzione portante vengono posizionati con un interdistanza di ca 1 2 m mentre 1 tronchi orizzontali di diametro minore sono posizionati con una densit tanto maggiore interdistanza 100 40 cm quanto maggiore la pendenza del versante Una volta fissata al pendio e posizionate le talee e o piantine tra le maglie disposte a pettine assieme a ramaglie sui tronchi orizzontali la grata viene riempita con terreno vegetale e materiale inerte ed eventualmente inerbita allo scopo di trattenere il terreno riportato la grata pu essere rivestita con una griglia metallica collegata ai tronchi trasversali TALEE DI SALICE E O PIANTINE TALEE DI SALICI E O PIANTINE ALL IMPIANTO AD UN ANNO DALL IMPIANTO 7 ip A P PICCHETTI DI CASTAGNO TALEE DI SALICE Rei sy e O DI FERRO L 1 00 m E O PIANTINE WZ cea a A Sa j ay E S zj O WY e N PICCHETTI DI CASTAGNO o de x Xx e nauer n O DI FERRO L 1 00 m 4 IS F A j EEN L Xx TOCE Agi LS x p 78 FI Ji i mio HI T e call Sy i a a BREE _TONDAME DI CASTAGNO a ff BIS 25 em L 00 5 00 m CHIODATURE ee Da _ 21 hi E
63. quello che accade se viene applicato un carico Nel settore intermedio del corpo di frana zona B ci troviamo in una situazione intermedia qui uno scarico produce un incremento del fattore di sicurezza a breve termine condizioni non drenate ed una diminuzione a lungo termine condizioni drenate viceversa il carico risulta dannoso a breve termine ma stabilizzante a lungo termine x Fig 4 Teoria della linea di influenza a Sezione longitudinale del corpo di frana sono visibili la superficie di scivolamento il carico AW e l ubicazione del punto neutro AW Influence load I a kag ike lungo la superficie per le condizioni drenate e non b NU ca ii Andamento delle linee di influenza drenate e non drenate ee per tagli AW lt 0 e riempimenti AW gt 0 le linee continue ie rappresentano la situazione a lungo termine drained le hig oe he tratteggiate quella a breve termine undrained c Vista in Drained Neutral tu an 0 piano del corpo di frana con le linee neutre e la suddivisione Point del corpo di frana nelle zone A B C da HUTCHINSON 1984 boundary of Undrained Neutral Line supposed landslide for B 10 Questo tipo di approccio valido anche per superfici di scivolamento di forma complessa in questi casi l andamento delle linee di influenza mostra come interventi di carico o scarico effettuati nelle posizioni intermedie del versante producano spesso effetti contrastanti sulle varie porzion
64. riducendo la resistenza passiva agente a valle della paratia Sp Sp Fs con Fs gt 2 applicando fattori di sicurezza parziali Fy 1 25 1 5 e Fc 1 5 2 ai parametri di resistenza al taglio del terreno angolo di attrito 9 e coesione c o cu nel caso di analisi non drenata oppure incrementando la profondit di infissione del 20 40 rispetto al valore verificato soluzione quest ultima che secondo NAVFAC 1986 corrisponde all utilizzo di un fattore di sicurezza compreso tra 1 5 e 2 Anche se la pratica pi utilizzata quella di ridurre la spinta passiva BURLAND et al 1981 dimostrano che tale scelta pu risultare poco sicura e che in una corretta verifica s1 dovrebbero utilizzare 1 fattori di sicurezza parziali Fo Fo Nel caso di terreni coesivi le verifiche dovrebbero essere effettuate per le condizioni sia a breve condizioni non drenate che a lungo termine condizioni drenate relativamente ai tiranti utili indicazioni sulla verifica sull ubicazione e sulla relativa spaziatura in pianta ed in verticale sono fornite da NAVFAC 1986 e da ORTIGAO amp SAYAO 2004 Dovranno infine essere verificate le condizioni di stabilit globali del versante Fig 59A MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario assicurare il drenaggio delle acque alle spalle dell opera con lo scopo di ridurre la spinta attiva del terreno sulla struttura Le paratie senza tiranti possono essere utilizzate solo per pareti di modesta altezza e
65. sia in termini di materiale che di tempi di realizzazione Questa tipologia di opere economica fino ad altezze dell ordine di 7 8 metri Nel caso di altezze superiori difatti per assicurare l integrit della struttura necessario incrementarne notevolmente lo spessore in particolare nella zona di raccordo tra il paramento verticale e la base di fondazione in questi casi si preferisce ricorrere a muri a contrafforti interventi C2b B 0 4 0 7H Sie ATL Fig 75 Principali tipologie di muri a mensola a sinistra muro ad L e a destra muro a T rovescia le linee tratteggiate rappresentano i dreni sulla porzione verticale del muro L impatto ambientale di questa tipologia di opere abbastanza elevato in aree di particolare pregio ecologico e paesaggistico si pu ricorrere a tecniche di mascheramento come il rivestimento del paramento esterno con pietra naturale o trattamenti e colorazioni del 90 calcestruzzo per creare un effetto naturale oppure al rinverdimento del muro tramite l uso di piante rampicanti INDICAZIONI PROGETTUALI Le condizioni di stabilit dell opera di sostegno vengono valutate considerando un muro equivalente il cui lato di monte individuato dalla verticale AB condotta dall estremita interna della base di fondazione fino alla superficie del terreno Fig 75 In queste condizioni il peso della struttura dato dalla somma di quello del muro vero e proprio e del peso di terreno che
66. soglia del rischio accettabile verso la curva in rosso 2 Nel presente manuale facendo riferimento all aspetto pi strettamente tecnico operativo le differenti strategie di mitigazione del rischio sono state raggruppate in due categorie in relazione al fatto che esse comportino o meno un diretto intervento sul corpo di frana 1 interventi strutturali 2 interventi non strutturali Nello specifico negli interventi di tipo strutturale sono state raggruppate sia tutte le opere volte alla stabilizzazione del corpo di frana interventi di drenaggio strutture di sostegno interventi di riprofilatura dei versanti sistemi di rinforzo interno ecc che quelle mirate al controllo dei movimenti delle masse in frana attraverso la realizzazione di vere e proprie strutture difensive lungo il probabile percorso del corpo di frana ad es reti e gallerie paramassi sistemi deflettenti e barriere per flussi detritici ecc Tutte le altre strategie di mitigazione del rischio in cui si Interviene pi propriamente sulla riduzione del valore e della vulnerabilit degli elementi a rischio o sull incremento delle soglie di rischio accettabile sono state riunite negli interventi non strutturali Riprendendo la differenziazione proposta da BROMHEAD 2004 negli interventi di tipo strutturale vengono raggruppate le strategie di riduzione della sorgente di rischio correction e parte delle strategie di accettazione del rischio acceptance ed in part
67. sono utilizzati per muri con altezza superiore ai 7 8 m possono essere raggiunte altezze anche di 12 m allo scopo di evitare eccessivi spessori della struttura in cemento armato e in tutti quelle situazioni in cui sia necessario contrastare elevate spinte del terreno come ad es nel caso di pesanti sovraccarichi agenti sul terreno di riempimento a tergo del muro La struttura a mensola ha generalmente una sezione trasversale a T rovescia ed realizzata in maniera tale da trasferire gran parte della spinta del terreno ai contrafforti 1 quali sono spaziati tra di loro di una distanza compresa tra 1 2 e 1 4 H in relazione all altezza del muro Talvolta i contrafforti possono essere posizionati sulla parete di valle del muro ad es nel caso in cui non sia possibile o non si voglia realizzare uno scavo adeguato a valle per la presenza di edifici infrastrutture ecc anche se questa tipologia di struttura molto meno comune Fig 78 Fig 78 Muri a mensola con contrafforte a sinistra contrafforti posizionati nella parzione interna del muro a destra contrafforti posizionati nella faccia a vista del muro Come per tutte le strutture in cemento armato l impatto sull ambiente notevole anche se si pu ricorrere a varie tecniche di integrazione paesaggistica rivestimenti utilizzo di piante rampicanti apposite verniciature ecc INDICAZIONI PROGETTUALI Per quanto riguarda le indicazioni progettuali vale quanto detto p
68. stesso utilizzo dei bulloni anche se generalmente preferibile un loro impiego nella stabilizzazione di masse pi piccole ed in situazioni in cui siano tollerabili spostamenti se pur lievi delle masse ancorate necessari per mettere il chiodo in tensione ancoraggio di tipo passivo sono utilizzati negli interventi di chiodatura dei terreni D1b ed in combinazione con altri sistemi di stabilizzazione come reti metalliche spritz beton ecc Con la tirantatura si interviene nella stabilizzazione di masse di maggiore importanza e dimensioni rispetto a quelle trattabili con bulloni e chiodi Fig 98 1 tiranti sono utilizzati spesso in combinazione con strutture di sostegno interventi tipo C 113 DENTE IN CALCESTRUZZO La TIRANTI TIRANTI CHIODI DENTE IN CALCESTRUZZO PILONE IN CALCESTRUZZO BULLONI TIRANTI Fig 98 Esempi di applicazioni di chiodi bulloni e tiranti nella stabilizzazione di masse rocciose di varie dimensioni da ORTIGAO amp SAYAO 2004 modificata 114 2 4 1 2 Chiodatura dei terreni D1b DESCRIZIONE GENERALE La chiodatura dei terreni consiste nel rinforzo di una massa di terreno tramite l introduzione di una serie di sottili barre metalliche a sezione circolare con diametro di 20 30 mm entro dei fori sub orizzontali realizzati nella massa da stabilizzare barre che vengono successivamente cementate la superficie del terreno tra 1 chiodi poi stabilizzata tramite varie tecn
69. strutturale agendo sui fattori predisponenti della franosit oppure direttamente sui fenomeni franosi esistenti sono funzionali alla riduzione della probabilit di occorrenza pericolosit delle frane con il termine interventi non strutturali si intendono tutte quelle azioni di mitigazione del rischio che non presuppongono un intervento diretto sulla massa in frana bensi sui possibili elementi a rischio o sulla loro vulnerabilit Nello specifico questi interventi possono essere ricondotti a tre categorie fondamentali strategie di riduzione del valore degli elementi a rischio strategie di riduzione della vulnerabilit degli elementi a rischio e interventi atti ad aumentare le soglie di rischio accettabile questi ultimi intesi non come strategie di riduzione del rischio ma come interventi atti a modificarne gli effetti sul tessuto socio economico e a determinarne l accettazione 3 1 Riduzione del valore degli elementi a rischio La riduzione del valore degli elementi a rischio si esplica soprattutto in sede di pianificazione territoriale e di normativa nell ambito delle quali possono essere programmate sia azioni di interdizione o limitazione dell espansione urbanistica in zone instabili che l evacuazione di aree instabili e il trasferimento dei centri abitati franosi Nonostante particolari tipologie di infrastrutture quali viadotti e gallerie vengano realizzate con lo scopo di evitare frane o possibili aree instabili un appl
70. terreno esercita su di essa tale pressione funzione del movimento relativo tra la struttura di sostegno stessa e il terreno circostante 71 SI dice che il muro sottoposto ad una spinta di tipo attivo stato attivo quando la struttura si allontana dal terreno e quest ultimo si deforma orizzontalmente al punto tale da raggiungere la condizione di equilibrio plastico mobilizzazione totale della resistenza al taglio del terreno Si parla di spinta passiva del terreno sul muro stato passivo nel caso in cui questo si sposti contro il terreno comprimendolo al punto tale da raggiungere la condizione di equilibrio plastico mobilizzazione totale della resistenza al taglio del terreno Quanto detto sopra si spiega facilmente osservando 1l comportamento del terreno alle spalle di un muro considerato indeformabile nel diagramma di Mohr Fig 56 Lo stato tensionale a riposo del terreno in assenza di carico applicato ovvero in assenza di spostamento del muro rappresentato dagli sforzi principali 6 0yo 3 0p0 se il muro si allontana dal terreno la tensione orizzontale si riduce mentre quella verticale rimane inalterata sempre pi fino a raggiungere la condizione di equilibrio attivo 03 0a in cui il cerchio di Mohr tocca la linea di inviluppo viceversa se il muro si sposta comprimendo il terreno la condizione di equilibrio limite viene raggiunta per incremento della tensione orizzontale fino al valore a rottura Orp corrispon
71. tipo elastico l uso di questo tipo di strutture da preferirsi laddove il rischio di movimenti di masse rocciose e o di materiale detritico di grosse dimensioni richieda una maggiore resistenza della struttura anche se talvolta sono utilizzate nel controllo di crolli di piccole dimensioni barriere rigide in metallo o in legname Fig 132 In genere sono realizzate in calcestruzzo armato con o senza contrafforti e opportunamente ancorate al terreno tramite micropali o tiranti di ancoraggio Nei punti pi critici al di sopra dei muri pu essere installata una barriera elastica formata da pannelli di elementi metallici o da reti metalliche Fig 132 Fig 132 A sinistra barriera paramassi rigida in cemento armato sormontata nei tratti pi critici da una barriera deformabile in pannelli metallici prefabbricati Nel caso specifico questo tipo di intervento accoppiato al rivestimento della parete rocciosa retrostante con rete metallica da ANPA 2002 A destra barriera rigida costituita da pannelli in legname incastrati su travi metalliche a doppio T per il controllo di crolli di materiale detritico in legname comune di Reggello FI 163 Nel caso di pendii particolarmente ripidi indicato l uso di muri in gabbioni metallici infatti 1 gabbioni oltre a costituire un ostacolo parzialmente deformabile presentano il vantaggio di poter essere colmati utilizzando lo stesso detrito di versante risultando inoltre facilme
72. 1 03 1988 Considerando il caso semplificato di Fig 61 in cui sia trascurabile l effetto dell attrito all interfaccia terreno muro si pu affermare che i momenti destabilizzanti sono dovuti alla spinta attiva del terreno alle spalle del muro mentre 1 momenti resistenti sono forniti dal peso del muro e dalla spinta passiva del terreno al piede del muro riguardo a quest ultimo aspetto 75 ORTIGAO amp SAYAO 2004 affermano che il momento della spinta passiva dovrebbe essere ridotto di un fattore a compreso tra 0 e 0 5 in virt sia della notevole differenza tra gli spostamenti necessari a determinare gli stati attivi e passivi nel terreno Fig 57 sia della possibile erosione o escavazione del terreno di fronte al muro Fig 61 Valutazione del fattore di sicurezza al ribaltamento Wb aS a pre Sr Sc Infine la verifica di stabilit globale del pendio volta a garantire la stabilit del complesso muro terreno nei confronti di fenomeni di scorrimento profondo Fig 59A e deve essere effettuata ricorrendo ai noti metodi di calcolo della stabilit dei pendii basati sull analisi all equilibrio limite considerando oltre a possibili superfici di scivolamento circolari FELLENIUS 1936 TAYLOR 1949 BISHOP 1955 anche superfici poligonali MORGENSTERN amp PRICE 1965 SPENCER 1967 SARMA 1979 SEED amp SULTAN 1967 JANBU 1973 ZHANG amp CHOWDHURY 1995 Il valore del coefficiente di sicurezza non
73. 1986 fornisce vari valori del coefficiente di attrito 6 in relazione a diverse tipologie di interfaccia tra muro e terreno I vari metodi utilizzati per la valutazione dei coefficienti di spinta attiva Ka e passiva Kp necessari per la determinazione delle rispettive spinte dei terreni sulle strutture di sostegno sono basati su differenti assunzioni in relazione alla geometria della superficie di rottura del terreno ipotizzata lineare o curvilinea e alla considerazione o meno dell effetto dell attrito tra muro e terreno muri lisci o rugosi La metodologia di Rankine in cui si considera una superficie di rottura lineare del terreno e l assenza di attrito tra questo e il muro muro a parete liscia dovrebbe essere utilizzata solo per condizioni di spinta attiva in cui l effetto dell attrito sia trascurabile opportuno ricordare che la presenza di attrito tra muro e terreno pur influenzando di poco l intensit della spinta attiva e comunque a vantaggio della sicurezza ne influenza la direzione la spinta sar inclinata di un angolo pari a rispetto alla normale al muro e di conseguenza l analisi di stabilit perci nei casi in cui l effetto dell attrito non sia pi trascurabile necessario valutare il coefficiente di spinta attiva Ka tramite 1 metodi di CAQUOT amp KERSEL 1948 o fare riferimento ai coefficienti riportati da NAVFAC 1986 Per situazioni di spinta passiva il coefficiente Kp dovr esser
74. 3b INTERVENTI DI DRENAGGIO SUBSUPERFICIALI B3 a i B3d a s Q a lo 14 S o D a I gt 5 N O L 5 D N n O 5 n Q D 1 2 ne c gt D D Q 2 lp f2 o o s Oo 5 3 N D o o o 2 a a i D v 2 2 1 D 3 n elettro osmosi B3e ee Pal Pal Pal Pa intetici 831 gt i B4a K i ITERVENTI DI DRENAGGIO PROFONDO B4 i B4b dreni sifone B4c 5 SESE D D O S Sx a E O IIx Lx o dd Pali PP Pal o x ei green JL__ x dei i D_ Lai ie ei ae ae O E as PO ae a o dI x es IS o T Jx a ee E o XT i S e x __ x pe ee Si i Q E D 2 n O d O lt O lt 4 O B4d Fig 2 Tabella completa degli interventi di drenaggio in rosso i possibili interventi di stabilizzazione per l esempio considerato ROCCIA TERRA STRUTTURE DI RINFORZO INTERNE D poo Pre t O m O e ato Terre rinforzate D1e Iniezioni D2a Ge io t grouting D2b Da ici D2d i Dia Dic Cemento proiett Did ca ttiniezione je MIGLIORAMENTO DELLE CARATTERISTICHE Fig 3 Tabella completa delle strutture di rinforzo interne in rosso i possibili interventi di stabilizzazione per l esempio considerato Per rendere pi semplice ed immediata la consultazione del manuale sono state utilizzate delle categorie volutamente generiche per la descrizione dei fenomeni franosi scivolamenti in terreni e roccia crolli in ro
75. 7 2 2 Interventi di drenaggio B Vengono raggruppati in questa categoria tutti quegli interventi mirati ad una riduzione delle pressioni interstiziali con il conseguente aumento degli sforzi efficaci e della resistenza al taglio del corpo di frana In genere questo tipo di interventi costituisce un buon metodo di stabilizzazione anche se nel lungo periodo la loro efficacia fortemente condizionata dalla necessit di una periodica manutenzione che raramente risulta praticata o praticabile soprattutto nel caso dei drenaggi sub superficiali In relazione alla natura delle acque allontanate gli interventi di drenaggio sono stati raggruppati in quattro categorie principali l opere di protezione dall erosione 2 interventi di regimazione delle acque superficiali 3 interventi di drenaggio sub superficiali 4 interventi di drenaggio profondo Le opere di protezione dall erosione sono state inserite nella categoria di drenaggio in quanto determinano la regimazione delle acque superficiali ed ipodermiche e possono produrre la sottrazione di acqua dal terreno Nella TAB 3 sono riportati sia 1 vari tipi di intervento che 1l relativo dominio d applicazione INTERVENTI DI DRENAGGIO B Rivestimenti con materiale sintetico B1a Rivestimenti con materiale biodegradabile B1b Inerbimenti B1c Fascinate B1f Viminate e palizzate B1g Grate B1i Palificate B1h M aterassi B11 Cunei filtranti B3a Trincee d
76. ALI La palificata deve essere calcolata come un opera a gravit considerando che il volume del legname corrisponde a ca 15 20 dell intero volume del manufatto necessaria una buona conoscenza delle condizioni pedoclimatiche e delle caratteristiche del terreno per la scelta delle specie vegetali pi idonee da utilizzare nel rinverdimento Risulta Importante anche una corretta valutazione della profondit del substrato dato che la realizzazione di questo tipo di interventi presuppone scavi profondi almeno 1 5 m Occorre inoltre valutare la possibile presenza di fenomeni franosi profondi e verificarne la possibile formazione a seguito dell incremento di peso dovuto alla palificata MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Nel caso di stabilizzazione di fenomeni franosi necessario che la profondit della superficie di scivolamento sia inferiore a quella delle palificate La durata della struttura in legname sebbene limitata pu arrivare ai 20 40 anni per pali in castagno o addirittura fino ai 60 70 anni per pali di pino opportunamente trattati per fare in modo che la funzione stabilizzante perduri oltre la durata della struttura necessario garantire il buon attecchimento delle specie vegetali messe a dimora Le palificate sono dei manufatti con forte capacit drenante dato per che lo scavo viene realizzato in contropendenza necessario allontanare le acque che si accumulano alla base della palificata Per questo vengono solitament
77. E E Psina e1 P ul tan gJeosa by tan E L inclinazione delle forze di interconcio variata finch Fn F 4 2 2 4 Metodo di Morgenstern and Price Nel metodo di Morgenstern and Price MORGENSTERN amp PRICE 1965 la massa in frana viene divisa in un numero ridotto di sezioni lineari o cunei con lati verticali Le sezioni che possono essere molto pi grandi di quelle degli altri metodi dei conci vengono divise in 193 strisce verticali di larghezza infinitesima larghezza della striscia dx 0 per ognuna delle quali vengono risolte le equazioni di equilibrio delle forze e dei momenti questi ultimi valutati rispetto al punto medio della base delle strisce Le equazioni di equilibrio ottenute per integrazione dx su tutto il corpo frana vengono risolte assumendo che il legame tra le forze di interconcio orizzontali e verticali sia esprimibile attraverso la relazione X Af x E dove f x una funzione variabile con continuit lungo la superficie di scivolamento e 4 un fattore di scala Per una data funzione f x ed una data superficie di scivolamento 1 valori di 7 e del fattore di sicurezza F vengono fatti variare iterativamente finch non risultino soddisfatte le condizioni di equilibrio complessive dei momenti e delle forze L utilizzo della funzione di interconcio f x rappresenta la principale caratteristica distintiva del metodo di Morgenstern and Price La scelta della funzione di interconcio da uti
78. EGNO C lt Z lt DC LL A O SCIVOLAMENTI Riduzione uniforme della Appesantimento al piede Scarico in testa A3 Opere di protezione dall erosione B1 Regimazione delle acque superficiali B2 Interventi di drenaggio subsuperficiali B3 Interventidi drenaggio Strutture a gravita C1 Strutture in cemento Strutture speciali C3 Miglioramento delle meccaniche del materialei Opere di protezione E2 Gradonatura A4 caratteristiche CROLLI SCIVOLAMENTI COLATE LENTE a ef i dd TAB 1 Tabella riassuntiva dei principali gruppi e sottogruppi di interventi strutturali LU l a o LU lt q Q Q O am OC OC LL He O z OC LU QO Ad esempio nella stabilizzazione di una colata lenta 1 gruppi principali di interventi a cui fare riferimento sono vedi TAB 1 gli interventi di drenaggio categoria B sottocategorie B2 B3 B4 e il ricorso a strutture di rinforzo interne categoria D sottocategoria D2 Esaminando le relative tabelle dei gruppi di intervento si pu notare come nel caso degli interventi di drenaggio Fig 2 le possibili soluzioni di rimedio comprendano tutte le opere di drenaggio superficiale da B2a a B2e e gran parte di quelle di drenaggio subsuperficiale da B3b a B3f e profondo da B4a a B4c nel caso delle strutture di rinforzo interne Fig 3 si pu far ricorso al miglioramento delle caratteristiche meccaniche del materiale attraverso gli interventi D2c
79. HN 1977 La formulazione la stessa per superfici di scivolamento circolari e non anche se nell ultimo caso deve essere considerato un centro di rotazione fittizio per ogni concio Fig 145 O assumed centre of rotation Soil properties c y Be a Eo Fig 145 Metodo dell Equilibrio Limite Generalizzato da FREDLUND amp KRAHN 1977 190 Considerando sia equilibrio delle forze che dei momenti FREDLUND amp KRAHN 1977 hanno ricavato due differenti espressioni del fattore di sicurezza Fre Fn _Vlct P ul tang cos a DE aa as Psina E S cl P ul tan R i Wd Pf i dove la forza normale alla base di ciascun concio P ricavata dalla condizione di equilibrio alla traslazione verticale P W X X 2 clsina ulang sina M con M 7 cosa una RE La valutazione dei fattori di sicurezza Fy dall equazione di equilibrio delle forze e Fm dall equilibrio dei momenti presuppone la determinazione della forza normale P e questo rende necessarie assunzioni sulle forze di interconcio X ed E La maggior parte dei metodi all equilibrio limite possono essere visti come casi particolari del GLE tenuto conto delle rispettive assunzioni per le forze di interconcio e dell espressione del fattore di sicurezza utilizzate Fj Fm o entrambi in particolare BISHOP 1955 X X 0 ed equilibrio dei momenti SPENCER 1967 K costante ed equilibrio delle forze ed
80. IAMI SUI METODI DI STABILIT ALL EQUILIBRIO LIMITE sscrereereeienene 182 4 1 SUPERPICE DL ROTEURAPEANARY porri E boiler 184 BoP SEVIA O PINOT Ornella 184 A IO 185 Ao Vedi iii lille 186 4 2 SUPERFICI DI ROFPFURA CURVE sisi 187 AoT SOMO rode RR AI I biblia pa 188 4 2 1 1 Netodo di Fellemus iolanda 188 4 2 1 2 Mictodo di Bishopusaicala lla 189 L22 SCIVOLAMCNIONOR CONTI iatale ee 190 4 2 2 1 General Limit Equilibrium method eissaia onerar licia eae 190 4 2 2 2 Metodai Janbu sesa 191 4 2 2 3 Metodo di sprechi aida 193 4 2 2 4 Metodo di Morcenstert and PHCG 6 i tica 193 4 2 2 5 MEDGES a a ys onree re nttE Tani rmrr ve ney tere e to Mey ornyy een erent eet 195 4 2 3 Considerazioni sul metodo dell equilibrio limite 197 BIBLIOGRAFIA alla lla ii ae 199 1V 1 INTRODUZIONE I fenomeni franosi pur ricevendo generalmente un attenzione minore da parte del mezzi di comunicazione di massa rispetto ad altre calamit naturali quali terremoti eruzioni vulcaniche ed esondazioni costituiscono indubbiamente una delle cause principali di rischio per l incolumit di beni e persone Basti pensare che per quanto riguarda l Italia ad esempio un recente rapporto del Ministero dei Lavori Pubblici CATENACCI 1992 riporta che nel periodo 1945 1990 le vittime accertate a causa di fenomeni franosi sono state 2447 corrispondenti al 32 del totale delle vittime per catastrofi naturali in Italia Tale dato evidenzia come le frane ra
81. IN M J 1981 A preliminary study of TRRL Anchored Earth TRLL Transport and Road Research Laboratory Supplementary Report 674 NASH D 1987 A comparative review of limit equilibrium methods of stability analysis Slope stability Geotechnical engineering and geomorphology M G Anderson and K S Richards ed John Wiley amp Sons Ltd 648 pp NAVFAC NAVAL FACILITIES ENGINEERING COMMAND 1986 Foundations amp Earth Structures Design Manual 7 02 U S Government Printing Office ORTIGAO J A R amp SAYAO A S F J 2004 Handbook of Slope Stabilization Springer ed ORTIGAO J A R PALMEIRA E M amp ZIRLIS A 1996 Discussion on Experience with soil nailing in Brazil 1970 1994 Proceedings of the Institution of Civil Engineers Geotechnical Engineering London vol 119 Oct 1996 paper 10584 238 241 PFEIFFER amp BOWEN 1989 Computer simulation of rockfalls Bull n of IAEG 26 1 135 146 PINELO A M S 1980 Dimensionamento de ancoragens e cortinas ancoradas Tese de Especialista LNEC Laboratorio Nacional de Engenharia Civil Lisboa POPESCU M E 1996 From landslide causes to landslide remediation Special Lecture Proc 7 Intern Symp on Landslides Trondheim 1 75 96 POPESCU M E 2001 A suggested method for reporting landslide remedial measures IAEG Bulletin 60 n 1 69 74 PROVINCIA DI TERNI 2003 Manuale Tecnico Di Ingegneria Naturalistica Della Provincia Di Ter
82. MATO C2 Appartengono a questa categoria di strutture tutti quei muri in cemento armato con struttura di base a mensola nei quali la resistenza al movimento del terreno assicurata oltre che dal peso della struttura anche da quello del terreno che agisce alla base del muro Come per 1 muri a gravit nel dimensionamento della struttura dovranno essere considerate oltre alla verifica globale di stabilit del pendio la verifica al carico limite del terreno di fondazione la verifica allo slittamento e quella al ribaltamento Fig 59 Tali verifiche di stabilit sono analoghe a quelle descritte brevemente per le strutture a gravit interventi di tipo C1 con la differenza che nel computo dei momenti e delle forze agenti sulla struttura dovr essere tenuto conto del peso del terreno che grava sulla suola di fondazione 2 3 2 1 Muri a mensola C2a DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di strutture in cemento armato di spessore limitato relativamente alle strutture a gravit con sezione trasversale generalmente ad L o a T rovesciata Fig 75 La particolare conformazione di questo tipo di strutture ne consente una elevata resistenza al ribaltamento e allo scivolamento grazie al peso del terreno che agisce sulla soletta di fondazione la cui larghezza B generalmente compresa tra 0 4 0 7 H con H altezza del muro Il risultato analogo a quello che si ottiene con un muro a gravit di uguale larghezza B ma con un notevole risparmio
83. ND amp KRAHN 1977 F G T P ul tan seca con P W X X 2 clsina ultang sina M e M cosa l ma F Anche se a prima vista pu sembrare leggermente differente l espressione del fattore di sicurezza F identica a quella ottenuta nella formulazione generale di Fredlund amp Krahn vedi paragrafo 4 2 2 1 occorre comunque tenere in mente che poich il fattore f sostanzialmente un fattore empirico il metodo di Janbu semplificato non pu essere considerato come un metodo di tipo rigoroso Nel metodo di Janbu rigoroso JANBU 1954 1957 la relazione tra le forze di interconcio ottenuta assumendo per tutto il corpo frana una linea di spinta delle forze di interconcio thrust line m on Xp TOS E CI er la ti F liic Soil properties c d y thrust line ale a E Baie p Fig 147 Assunzione della linea di spinta thrust line utilizzata nella valutazione delle forze di interconcio nel metodo di Janbu rigoroso Per una trattazione completa del metodo di analisi si rimanda a NASH 1989 192 Le forze di interconcio sono valutate considerando l equilibrio dei momenti per ogni concio mentre il fattore di sicurezza ricavato dalla condizione di equilibrio delle forze De e P ul tan seca E gt W Xp X tana La soluzione ottenuta in maniera iterativa assumendo all inizio Xr X7 0 e determinando i valori di E ed X con il valore della forza di taglio X
84. OFILCATURADELVERSANTE bielle nia siasi 8 244 Riduzione uniforme della pendenza Arsoli bilia 11 2 k2 ZADNCSANTMICNIO AD alal 13 2 PORNO laicale 14 3 14 lt Grodonoifelii selle alle bia 16 22 INTERVENTEDI DRENAGGIO CIS oasis sea ak fa Las al a ak a Naa a al Fl Coc ae 18 22d Opere di protezione dall erosione BI sosia 19 2 2 1 1 Rivestimenti con materiale sintetico B1a i 19 22 A2 Rivestimenti con materiale biodegradabile B1D 23 2321 9 Ii CRC MN MUI Biala 26 2 2 1 4 Piantinaz on Blaine 29 22 19 Gradonaure BIE Penati nella 31 2 2 1 6 Fase mate D IN fad fist siacen seas teeta tyaskd dat natin ae cosh seas ees 33 2 Ad Wii ale e palizzate BIO 35 2218 plicato 38 22 19 COLO PR RO las een eg AA 41 220 Abeba 43 2 2 2 Interventi di regimazione delle acque superficiali B2 aaa 45 2224 Camaletie Superficial Bla iii Rei 45 223 Possidi sata B2Dilhleliae iii 47 222 3 Dreni intercettori DZE ssc setccascersaats eapaes aeecanor E een oe arse eee 49 2224 Rimodellazione del versante B2d i 50 2225 Impermeabilizzazione delle fratture B2 i SI 22 3 Interventi didrenaggio SUDSUPCIFICIOIE DD iii ilaele ilo 12 22341 Caner Tiani Boi ie 52 ZII lrmceee drenanti BID LoL A A ii 54 223 SPCrOMt remain PI 56 2 2 3 4 Drenisub orizzontali BIO ili ii dea 58 22 5 Elettrososmosi Bici 61 2 2 3 6 E SOIA D T
85. ONE E PRECAUZIONI Dato che queste opere possono avere un notevole sviluppo lineare anche di centinaia di metri necessario evitare che costituiscano un ostacolo al normale deflusso delle acque superficiali realizzando un adeguato sistema di drenaggio e di allontanamento delle acque provenienti dal versante Eventuali presenze di acqua sull area alle spalle del rilevato possono ridurne l efficienza protettiva La topografia e le caratteristiche dei materiali alle spalle della struttura devono essere tali da rallentare il pi possibile 1 blocchi prima che raggiungano 11 rilevato in particolare dovranno essere evitate irregolarit topografiche che facilitino il rimbalzo o che costituiscano un trampolino per 1 blocchi 166 AREA DI UBICAZIONE Vengono posizionati alla base di versanti rocciosi caratterizzati da crolli di masse rocciose di ingenti dimensioni o per difesa da colate di detrito di grosse proporzioni vedi interventi E2f 167 2 5 2 14 Gallerie paramassi E2p DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di gallerie realizzate generalmente in cemento armato gettato in opera o in elementi prefabbricati in calcestruzzo ad alta resistenza Generalmente il lato di valle della struttura aperto e formato dai pilastri di sostegno della volta mentre il lato di monte a contatto con la parete e consta di un muro di controripa L imbocco spesso protetto da una barriera paramassi rigida formata da un muro in calcestruzzo armato so
86. ONSULTANS 1984 4 probabile angolo di accumulo del detrito angolo tra l orizzontale e la superficie dell accumulo MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Alla fine di ogni evento necessario ripulire l area di deposito dal materiale detritico grossolano in preparazione della colata successiva Possono essere necessari sistemi di canalizzazione per l acqua ed il materiale fine proveniente dall area di deposito ARFA DI UBICAZIONE Zona di conoide della colata detritica 142 2 5 2 2 Ostacoli al flusso E2b DESCRIZIONE GENERALE Sono opere realizzate con lo scopo di rallentare la velocita di una colata detritica facilitandone la deposizione in alcuni casi possono essere utilizzate come deviatori di flusso Generalmente si tratta di dossi e gradini in terra o ostacoli in acciaio o legname che possono essere posizionati come singole unit disposti secondo linee oppure sfalsati luno rispetto all altro Fig 116 Nonostante possano essere utilizzati da soli sono pi comunemente associati ad altre opere di controllo del flusso detritico tra cui spesso aree di deposito non confinate E2a VISTA DALL ALTO Fig 116 Dossi in terra realizzati come ostacolo al flusso entro l area di deposito OSTACOLI AL FLUSSO TORRENTE _ CONOIDE VISTA DI LATO OSTACOLI AL FLUSSO a CONDIDE INDICAZIONI PROGETTUALI Gli aspetti da considerare per la realizzazione dell opera sono 1 probabile intensit della
87. OSTITUZIONE LINEE FUORI USO RIPRISTINO SERVIZIO TELECOMUNICAZIONI DISCIPLINA ACQUE INTORNO FRANA INTERVENTI PRELIMINARI PERLA STABILIZZAZIONE DEL MOVIMENTO EMUNGIMENTO POZZI NELLA ZONA CORPO DI FRANA O SUO INTORNO SUL MOVIMENTO FRANOSO Fig 138 Diagramma schematico dei possibili interventi di soccorso in caso di dissesti da www vigilidelfuoco Bergamo it 180 3 3 Aumento delle soglie di rischio accettabile La gestione del rischio condizionata dalla definizione di una soglia di rischio tollerabile sulla cui base dovranno essere valutate le eventuali strategie di mitigazione da adottare Con il termine di accettazione del rischio acceptance si intende la scelta di una comunit di convivere con una determinata sorgente di rischio Una comunit pu decidere di accettare un rischio perfettamente conosciuto se questa scelta controbilanciata dai benefici ottenuti nel rimanere in quella particolare localit oppure se non pronta a sostenere ulteriori spese per la propria protezione L aumento delle soglie di rischio accettabile perseguibile essenzialmente attraverso l informazione per es installazione di segnaletica di allarme uso dei mezzi di comunicazione di massa Le soglie di rischio consapevole tollerate sono infatti nella maggior parte dei casi notevolmente pi elevate rispetto alle soglie di rischio involontario occorre considerare come una corretta informazione sulla tipologia del fen
88. P LAA MOM ae Paid quattro luci per la fuoriuscita della miscela 22 02020 TENZA R zona di terreno gia iniettata 9 manicotto di gomma c ci ql N YA E2990 De ne g TN c situazione della valvola e della guaina dopo l iniezione eS Rn KS miscela di guaina JO id i Mow O06 Bye ye RAPE Fage 0 VO Qe gO DeL LV GES ear PISO OLS IB ALE n Wie pareti del foro INDICAZIONI PROGETTUALI Occorre una buona conoscenza della caratteristiche di permeabilita del materiale da trattare e delle possibili differenze litologiche nel caso di ammassi rocciosi oltre a specifiche prove di valutazione della permeabilita prove a carico costante Lugeon dovranno essere valutate le propriet fondamentali dei principali sistemi di discontinuit con particolare riguardo alla rispettive caratteristiche di filtrazione ISRM 1978 E necessario inoltre valutare la profondit della superficie di scivolamento MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Nel caso della stabilizzazione di corpi di frana le iniezioni dovranno interessare la superficie di scivolamento in maniera da incrementarne la resistenza al taglio Per evitare effetti destabilizzanti le iniezioni dovranno essere realizzate partendo dalla parte inferiore del corpo di frana per poi spostarsi verso monte Il trattamento di iniezione comporta una diminuzione di permeabilit del materiale e un incremento della sua densit Questo aspetto
89. SGS Ground Water Software 2000 MODFLOW 2000 Version 1 15 01 MODular three dimensional finite difference ground water FLOW model VAN DINE D F 1985 Debris flows and debris torrents in the southern Canada Cordillera Can Geotech Jour 22 44 68 WINDSOR C R 1992 Cable bolting for underground and surface excavations In Rock support ZHANG S amp CHOWDHURY R N 1995 Interslice shear forces in slope stability analyses a new approach Soils and Foundations 35 1 65 74 CASAGLI N DAPPORTO S GIGLI G 2004 Parametri geotecnici richiesti in relazione al problema di ingegneria civile le frana ALGI Seminario di studio sulla caratterizzazione geotecnica dei terreni in relazione a problemi di ingegneria civile Firenze 12 13 Febbraio 2004 203
90. TE BACINO DI RACCOLTA CONDIDE s AY STRUTTURA DI A RITENUTA STRADA DI ACCESSO gt FER LA RIMOZIONE fe STRADA all VISTA DI LATO STRADA DI ACCESSO a j PER LA RIMOZIONE __ STRUTTURA DI DEL DETRITO RITENUTA L effetto di questo sistema di controllo delle colate simile a quello determinato dalle barriere frontali intervento E2f entrambi i sistemi infatti sono posizionati attraverso il normale percorso della colata con lo scopo di facilitarne la deposizione La differenza sta nel fatto che nelle dighe aperte consentito il normale deflusso di acqua attraverso la barriera grazie al quale pu essere smaltito nel canale a valle 11 materiale fine accumulatosi alle spalle della barriera a seguito della colata La barriera inoltre dovr essere provvista di uno stramazzo o di sfioratore per consentire all acqua e al materiale fine di by passare la struttura nel caso in cui il bacino risulti riempito dal materiale detritico Come per le barriere frontali l area a monte della diga pu essere scavata per consentire una maggiore capacit di deposito del bacino Per ottenere un ulteriore diminuzione della velocit della colata oltre a quella determinata dall espansione del flusso e dalla riduzione del gradiente possono essere realizzati nel bacino di accumulo briglie o setti in terra compattata muniti di una fessura al centro che lasci defluire l acqua in condizioni normali Se pr
91. VERMEER 1998 e Flac ITASCA 2000 MANUTENZIONI E PRECAUZIONI Occorre assicurare il drenaggio del terreno alle spalle del rivestimento per evitare eccessivi incrementi delle pressioni interstiziali Per l alta flessibilit della struttura questo tipo di interventi non dovrebbe essere utilizzato nei casi in cui il versante da stabilizzare sia appena a valle di edifici e o pavimentazioni che potrebbero non sopportare le deformazioni consentite dall opera in questi casi conveniente ricorrere a strutture di sostegno tirantate In relazione al rapporto costo benefici costi resistenza della struttura realizzata le chiodature non sono utilizzabili in terreni granulari con scarsi valori di resistenza Nspt lt 10 o bassa densit relativa Dr lt 30 e in terreni coesivi con bassi valori di coesione non drenata Cy lt 48kPa o con indici di plasticit superiori al 20 E necessario che la chiodatura oltrepassi la potenziale superficie di scivolamento ancorandosi nella massa stabile e che la potenziale superficie di scivolamento non si estenda oltre la porzione di versante sottoposta a chiodatura In ambienti particolarmente aggressivi le chiodature possono essere soggette a intensi fenomeni corrosivi che ne possono pregiudicare la funzionalit in questi casi conveniente che siano limitate ad interventi temporanei a meno di opportune precauzioni In relazione a quest ultimo aspetto KEN 2004 riporta il successo di interventi di c
92. ZIONI E necessario che il pietrame utilizzato nel riempimento non sia gelivo e o friabile e sia di dimensioni superiori a quelle delle maglie della rete in genere le dimensioni dei blocchi devono essere comprese tra 1 7 5 cm e 1 20 cm e comunque inferiori ai 25 cm Il pietrame dovr essere inserito nei gabbioni con cura in modo da minimizzare la presenza di vuoti Le acque raccolte dai tubi di drenaggio cos come quelle provenienti dalla gabbionata dovranno essere indirizzate al pi vicino impluvio o comunque al di fuori del corpo di frana Dato il peso rilevante le strutture a gravit potrebbero avere un effetto destabilizzante a larga scala quest eventualit rientra nella valutazione delle condizioni di stabilit globale dell opera Il punto debole delle gabbionate la corrosione delle reti metalliche soprattutto nel caso di utilizzo in ambienti fortemente aggressivi l utilizzo di nuovi tipi di zincatura zincatura con Galfan lega eutettica di Zn Al e il rivestimento dei fili metallici con PE garantiscono tuttavia una buona protezione alla corrosione e tempi di vita della struttura fino a 60 anni AREA DI UBICAZIONE Come le altre strutture di sostegno a gravit le gabbionate possono essere utilizzate al piede di frane di scivolamento di modeste dimensioni Fig 71 Stabilizzazione di una scarpata rocciosa lungo la strada comunale per Fondagnana Comune di Vernio tramite gabbionata e rete metallica a maglia esag
93. a Fig 77 Muro in cemento armato a mensola con sezione ad L con base tirantata in tratteggio i dreni del muro i tiranti sono descritti tra le strutture di rinforzo interno interventi Dla MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario controllare periodicamente l efficacia del sistema di drenaggio alle spalle del muro Il materiale drenante utilizzato come riempimento dovrebbe essere scelto con composizione granulometrica tale da evitare possibili intasamenti dei tubi drenanti Occorre infine valutare il possibile effetto destabilizzante a larga scala dovuto al peso della struttura valutazione delle condizioni di stabilit globali dell opera AREA DI UBICAZIONE Questa tipologia di interventi pu essere utilizzata al piede di frane di modeste dimensioni ed in particolar modo laddove altre strutture a gravit non risultino economicamente efficaci La rigidit della struttura ne permette l utilizzo in tutti quei contesti in cui non siano consentite deformazioni del terreno alle spalle del muro per la presenza di infrastrutture abitazioni ecc 92 2 3 2 2 Muri a contrafforte C2b DESCRIZIONE GENERALE I muri a contrafforte sono delle strutture a mensola interventi C2a rinforzate con delle ali verticali appunto 1 contrafforti solidali al paramento verticale del muro e alla base di fondazione 1 contrafforti irrigidiscono la struttura incrementandone la resistenza al taglio ed al piegamento I contrafforti
94. a di elementi strutturali metallici barre o cavi inseriti in fori trivellati che attraversano la potenziale superficie di rottura ancorandosi sulla retrostante massa stabile Gli ancoraggi possono essere suddivisi in due tipologie l ancoraggi passivi chiodi in cui l elemento strutturale non viene pretensionato e la tensione necessaria a sostenere la massa ancorata indotta dagli spostamenti della massa stessa 2 ancoraggi attivi bulloni e tiranti in cui l elemento strutturale viene pretensionato al momento dell installazione trasferendo direttamente alla massa instabile la tensione di sostegno A eventuste diapositive etto e compenstre la non perpendicotarit tra plastra e armatura eventuele dispositive di bloccaggio olestra di ripartizione elemento di connessione ti terreno B ACO COC LL TS e SANI E E PERA We ae siaponitive atto compensare Je nan perpendiccteriia tre plasira armature dispositiva ai bloccaggio Lurghezzs Totale Testata Parte Libara rte Libera x Fondazisse __ oo istanzlatore faro di alloggiamento r a C quaing spositive di cantraggia astra di ripartizione PRE di bleccaggia Fig 92 Ancoraggi passivi ed attivi A chiodo B bullone C tirante I chiodi Fig 93 nella loro forma pi semplice consistono in barre di acciaio cementate per tutta la loro lunghezza entro fori trivellati Dopo la realizzazione 11 foro vie
95. a drenante I pozzi drenanti possono essere costituiti da una corona esterna di pali trivellati e rivestimento interno delle pareti in calcestruzzo messo in opera entro casseforme in acciaio oppure realizzati con pareti in cemento armato Fig 52 64 Fig 52 Fasi costruttive di un pozzo strutturale drenante costituito da una corona di micropali realizzato a Poggiolino nel comune di Barberino di Mugello in provincia di Firenze Foto ottobre 2006 Lo scarico delle acque raccolte pu avvenire per gravit o tramite l utilizzo di pompe ad immersione questo in particolare quando per l elevata profondit dei pozzi risulta troppo difficoltoso realizzare un sistema di scarico per gravit I pozzi drenanti possono essere disposti in cascata nel corpo di frana e collegati tra loro tramite una condotta alla base che provvede alla raccolta e allo scarico a valle dell acqua di drenaggio Fig 53 full section drainage well inspection drainage well sandy sl with gravel inchussoni bottom collector for drained water discharge precision guided drilling highty stratified fractured flysch formation Fig 53 Utilizzo di pozzi verticali drenanti lungo il tratto autostradale Firenze Bologna da COLLOTTA et al 1988 Questa particolare tecnologia RODREN prevede la realizzazione di un allineamento di pozzi drenanti 9 1 5 m spaziati dai 5 ai 7 m ed intersecati alla loro base da un tubo di sc
96. a funzione di sostegno del corpo di frana I pozzi drenanti possono essere realizzati isolatamente oppure in giustapposizione in modo tale da formare una sorta di paratia drenante in quest ultimo caso il foro viene riempito con materiale drenante e lo scarico delle acque avviene per gravit E possibile un ulteriore tipologia di intervento di carattere composito che ha la prerogativa di ampliare consistentemente l area di influenza del sistema drenante questa prevede la realizzazione di pozzi verticali drenanti accessibili anche in via permanente collegati tra loro da fori per lo scarico gravitativo delle acque e muniti di dreni sub orizzontali disposti su due o pi livelli eseguiti a raggiera dall interno dei pozzi stessi DRENI SUB ORIZZONTALI Fig 51 Rappresentazione schematica di un sistema di drenaggio profondo attraverso pozzi drenanti e dreni sub orizzontali A sinistra vista dall alto del sistema di drenaggio le frecce sottili in blu schematizzano dei dreni sub orizzontali che si dipartono a raggiera dai pozzi le frecce marcate sempre in blu i collettori di fondo per lo scarico delle acque raccolte dai vari pozzi A destra vista in sezione di un pozzo drenante si notano i dreni sub orizzontali che scaricano nel pozzo ed in basso il collettore di fondo per lo scarico Come schematizzato in figura i pozzi sono generalmente predisposti per l ispezione periodica finalizzata al controllo dell efficacia del sistem
97. a superficie di scivolamento Fig 109 Le terre rinforzate possono essere utilizzate anche come barriere di protezione interventi E2f E20 o per la realizzazione di argini e rilevati stradali ELEMENTI DI Fig 109 Utilizzo delle terre rinforzate in un RINFORZO intervento di riprofilatura SUPERFI CI E DI SCI VOLAMENTO 7 __ RIVESTI MENTO 4 Z TNS STRATI DI TERRENO j COMPATTATO I SCAVO DI RI PROFI LATURA 126 2 4 2 MIGLIORAMENTO DELLE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEL MATERIALE D2 2 4 2 1 Iniezioni D1f DESCRIZIONE GENERALE Il trattamento di iniezione consiste nel migliorare le caratteristiche meccaniche dei terreni o delle rocce tramite iniezioni di opportune miscele a base di cemento o di determinate sostanze chimiche entro il materiale da trattare I trattamenti di iniezione possono essere distinti in 1 metodi di permeazione o intasamento in cui le miscele sono iniettate a basse pressioni in modo da riempire 1 vuoti naturalmente presenti nella roccia o nel terreno senza alterare la struttura del materiale trattato 2 tecniche di fratturazione controllata claquage in cui la miscela viene iniettata ad alta pressione questo comporta la formazione di fessurazioni e cavit nel terreno o nella roccia che vengono contemporaneamente riempite dalla miscela stessa dando origine a stratificazioni reticoli o bulbi concentrati I metodi per intasamento possono essere utilizzati per rocce e terreni
98. a ubicazione dei relativi interventi potrebbe difatti destabilizzare l intero versante Fig 9 Esempio schematico di stabilizzazione di un corpo di frana in rosso la superficie di scivolamento riducendone il carico in testa la linea marcata rappresenta il profilo finale del versante l area in grigio la massa scavata Questo tipo di intervento particolarmente adatto alla sistemazione di fenomeni franosi profondi mentre del tutto inefficiente sia nel caso di fenomeni superficiali che di colate sai e di id Fig 10 Sistemazione di un movimento franoso in localit Volpaia nel comune di Radda in Chianti FI ottenuto caricando il piede del versante con il materiale scaricato in testa novembre 2002 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questo tipo di intervento devono essere considerati 1 la ricostruzione della reale superficie di scivolamento 2 l entit della massa da scaricare in testa forza resistente aggiuntiva in relazione al fattore di sicurezza considerato 14 3 il massimo e il minimo livello dell eventuale falda a tergo del versante 4 la valutazione della posizione della linea neutra HUTCHINSON 1977 1984 in condizioni drenate e non Lo scarico dovra essere effettuato a monte della linea neutra riferita alle condizioni drenate in maniera tale da incrementare il fattore di sicurezza sia a lungo che a breve termine 5 la resistenza al taglio del materiale costi
99. adoni lineari sorretti dalle strutture in legname determina la riduzione dell azione erosiva sul versante grazie all azione di trattenimento esercitata dal gradone consentendone il rapido rinverdimento Nello specifico le viminate sono costituite da picchetti in legno castagno larice o altre tipologie di legname di buona durabilit reperite in sito lunghi ca 1m ed infissi nel terreno per almeno 2 3 della loro lunghezza con un interasse di ca 1m Tra i picchetti collegati tra loro tramite un intreccio di rami e pertiche legnose vengono disposti paletti pi corti costituiti da talee vive paletti vivi verghe rs E di salice 2 PT ESE 50 100 cm IA ia Pi i E ai na p E ni ma t E Pa p E E ee a cn x he i 3 ue o ie N u a F PE 120 200 cm Ji aoo ate HE 4 AS i oy eo paletti di legno 5 an STE vivo o morto A L 80 100 cm 43 10cm Fig 27 Vista in sezione a sinistra e frontale a destra di una viminata da PROVINCIA DI TERNI 2003 modificata Le strutture legnose possono essere anche realizzate interamente in materiale morto in questo caso le specie vegetali talee e o piantine sono inserite nei gradoni che si formano alle spalle della struttura ed accuratamente reinterrate graticciate Le viminate possono essere disposte parallelamente alle linee di livello con file distanti da 1 5 m a 3 m oppure a file incrociate in modo da formare delle dispo
100. amente vincolati all esatta comprensione del problema alla giusta scelta dei parametri geotecnici nonch alla competenza stessa di chi realizza l analisi 4 2 1 SCIVOLAMENTO CIRCOLARE 4 2 1 1 Metodo di Fellenius Nel caso di uno scivolamento circolare la superficie di rottura ha un raggio di curvatura costante pari ad R Il pi semplice metodo di analisi di questo meccanismo stato proposto da Fellenius ed noto come Metodo Convenzionale Il metodo non rigoroso e si basa sull assunzione che le sommatorie delle forze di interconcio normali e tangenziali siano entrambe nulle Il fattore di sicurezza ricavato dall equilibrio dei momenti rispetto al centro di rotazione della massa La condizione di equilibrio delle forze normali alla base di ogni concio utilizzata per ricavare 11 modulo della reazione vincolare efficace N la quale controlla la componente attritiva della resistenza al taglio Il metodo tende a sottostimare il fattore di sicurezza per cui risulta conservativo La condizione di equilibrio dei momenti espressa dalla seguente relazione WX SP La resistenza mobilitata S data dalla resistenza a rottura Sy divisa per il fattore di sicurezza F per cul S Wx R x E di F dal criterio di rottura si ricava S L c o u tang c l N u tang gt SR R el N ul tang RA E 2 Wx per cui il fattore di sicurezza risulta F 188 La reazione vincolare N
101. ano che l accelerazione critica orizzontale K un indice di stabilit con significato analogo al fattore di sicurezza bench non sempre la superficie che presenta il minor fattore di sicurezza sia anche quella con il minimo valore dell accelerazione critica orizzontale e viceversa L equilibrio delle forze e dei momenti ottenuto dividendo il corpo di frana in cunei e considerando nelle equazioni di equilibrio la forza connessa con l accelerazione critica orizzontale K il momento viene calcolato rispetto al centro di gravit dell intero corpo di frana il che semplifica molto la forma della relativa equazione di equilibrio Il fattore di sicurezza F viene ottenuto riducendo i parametri di resistenza al taglio del materiale fino a che la rottura si manifesta per un valore nullo di accelerazione orizzontale HOEK 1987 modificando il metodo originario di SARMA 1973 propone la seguente relazione per la valutazione del valore dell accelerazione critica K K AE PE dove rifacendosi alla notazione in Fig 149 195 XTi YT di XT XB n YT 7 YB dis arcsin X7 XB 4 b XB XB a arctan YB YB b 1 W 5 1 VB YR WAT XB HYT YB NXT XR LW YW YB vai YW YB YW YB b cos a i lw PW 3 7 YW YB cos6 i PW AU YB Coso v peso specifico dell acqua y peso specifico del materiale costit
102. anza costosi e richiedono una costante fornitura di energia elettrica ed un periodico controllo del sistema e delle condizioni degli elettrodi JONES et al 1996 hanno descritto l uso di materiali geosintetici conduttori in sostituzione dei comuni elettrodi per evitarne 1 problemi di corrosione e consentire nel contempo l inversione di polarit Il flusso volumetrico in cm s dovuto all elettro osmosi dato dalla relazione Q0 i A CASAGRANDE 1952 con ke cm volt s coefficiente elettro osmotico di permeabilit i volt em gradiente del voltaggio applicato al suolo volt cm A cm sezione normale al flusso Utili indicazioni sul trattamento dei terreni argillosi tramite elettro osmosi e sull utilizzo di una nuova metodologia che non prevede 1l ricorso a tecniche di pompaggio per l estrazione dell acqua accumulata al catodo sono descritti da LO et al 1991a 1991b MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario un periodico controllo del sistema ed una periodica sostituzione degli elettrodi ARFA DI UBICAZIONE Questi interventi risultano efficaci nel drenaggio e consolidamento di terreni limoso argillosi saturi ad alto contenuto di minerali rigonfianti es montmorillonitici ma 1l costo elevato necessit di garantire potenze di 1 10 KW mq di terreno stabilizzato ne limita l applicazione ad aree interessate da Importanti opere civili gallerie e industriali Di norma si tratta di interventi di carattere tem
103. arico delle acque per gravit Dei vari pozzi alcuni agiscono solo come pozzi drenanti ed in questo caso sono riempiti con materiale drenante altri anche se dello stesso diametro sono usati come pozzi di ispezione per controllare l efficienza e consentire le operazioni di manutenzione del sistema di drenaggio 65 Fig 54 Schema di un pozzo drenante di ispezione avente anche una funzione SF well cover strutturale da COLLOTTA et al 1988 waterproofing of E well collar TA j n 2 30 Se SR A SR ee St ae J i r i Ay calare j Coarse drainage material o permanent sheet steel casing 200 mm dia ladder permanent sheet Steel casing 1800 mm dia o reinforced concrete E a i a i5 F E Ed i i n Ed EA si ei EA sn ETA IRE NI pvc bottom 7 collector pvc pipe ae Hai a wean si 3 L TOO TITO TN TR L n ajf waterproofing of well bottom 410 Pa Roe Come visibile in Fig 54 1 pozzi di ispezione se incamiciati con rivestimento in acciaio e spinti oltre la superficie di scorrimento possono svolgere anche una funzione strutturale INDICAZIONI PROGETTUALI Dato il costo molto alto di questo tipo di interventi occorre valutare a priori la possibile estensione ed entit dell azione dei pozzi sulla falda a tal scopo s1 pu fare ricorso a specifici software ad elementi finiti in grado di simulare 1 moti di filtrazione quali Mod
104. aso dell impianto di specie arboree arbustive occorre prestare particolare attenzione alla realizzazione delle buche che dovranno essere eseguite con accorgimenti differenti in relazione alle condizioni pedoclimatiche della stazione in particolare in zone aride preferibile che il tetto della buca dopo il riempimento sia pi basso del terreno circostante mentre in zone umide consigliabile realizzare un monticello con funzione drenante Per piantumazioni effettuate sulle sponde occorre aver presente che alcune specie vegetali es salice mal sopportano la sommersione dell apparato per lunghi periodi in questi casi necessario limitare l intervento alle zone al di sopra del livello della portata media del corso d acqua Nel caso di fenomeni profondi questo tipo di intervento dopo la crescita delle specie vegetali pu avere un effetto destabilizzante dovuto all incremento del peso della massa in frana ARFE DI UBICAZIONE Zone collinari e montuose o terreni aridi in cul necessaria in breve tempo un efficace copertura vegetale per il consolidamento e la protezione dall erosione superficiale di pendii e scarpate Possono essere utilizzate in sponde fluviali scarpate in scavo o riporto e per il completamento di interventi di ingegneria naturalistica Le talee possono essere utilizzate come picchetti viventi per rivestimenti Bla e Blb e fascinate oppure infisse negli interstizi di scogliere gabbionate grate palificate
105. ata in basso realizzazione dei tiranti sopra ogni strato di pietrame e chiusura del gabbione schemi ripresi dal catalogo OFFICINE MACCAFERRI S p A Il risultato una struttura con peso specifico di circa 16 18 kN m e angolo di attrito interno superiore ai 35 ORTIGAO amp SA YAO 2004 Per incrementare la stabilit della struttura i gabbioni sono disposti in maniera tale da realizzare delle strutture a gradoni a seconda delle esigenze costruttive e dello spazio a disposizione 1 gradoni possono essere realizzati sia sul lato interno che su quello esterno della struttura Fig 69 Generalmente sia per ragioni estetiche che per incrementare la resistenza al ribaltamento della struttura la gabbionata viene realizzata con la base leggermente inclinata rispetto all orizzontale 83 Per limitare 1 fenomeni erosivi del riempimento alle spalle dei gabbioni viene solitamente posizionato del materiale geotessile che oltre a limitare l erosione contrasta l intasamento della gabbionata garantendone la funzione drenante tico i LI i T nj jal CANALETTA GEOTESSILE PROFILO DI SCAVO DRENAGGIO siaj ee aero eri GEOTESSILE Fig 69 Differenti tipologie di gabbionate a sinistra muro a gradoni esterni al centro muro a gradoni interni nei due schemi sono riportati anche i sistemi di allontanamento delle acque dalla struttura A destra muro a gradoni esterni e scarpa interna accoppiato ad
106. ateriale sigillante ed impermeabilizzante argilla adeguatamente costipata Tali fratture infatti costituiscono una delle pi importanti vie di infiltrazione delle acque superficiali in profondit e conseguentemente una delle principali cause dell incremento delle forze destabilizzanti dell area in frana INDICAZIONI PROGETTUALI Occorre completare l intervento con un adeguato sistema di drenaggio superficiale atto ad intercettare le acque provenienti da monte prima che raggiungano le fratture MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Occorre assicurare che le acque provenienti dall area dissestata siano portate a confluire nel pi vicino fosso o impluvio al di fuori del corpo in frana inoltre necessario evitare l innesco di processi erosivi in corrispondenza dei punti di scarico ARFA DI UBICAZIONE All interno del corpo di frana SI 2 2 3 INTERVENTI DI DRENAGGIO SUBSUPERFICIALE B3 2 2 3 1 Cunei filtranti B3a DESCRIZIONE GENERALE L intervento consiste nel disporre materiale drenante di riempimento ciottoli pietrisco o ghiaia in strati paralleli al pendio alla base di un versante o di una scarpata da stabilizzare Generalmente l opera viene completata con la messa a dimora di specie vegetali es talee di salice in modo da consentirne il parziale radicamento sul terreno in posto contribuendo cos alla stabilizzazione del corpo drenante Fig 42 i i E Fig 42 Schema di un cuneo drenante Il materiale
107. ati materassi tipo Reno consistenti in vere e proprie scatole in rete metallica che dopo essere state posate sulla scarpata e fissate tramite chiodatura vengono foderate con biostuoie riempite di terreno vegetale e chiuse tramite coperchi in rete metallica Fig 36 Successivamente alla chiusura potranno essere messe a dimora piantine e talee e o potr essere effettuata un idrosemina Coperchio Diaframmi Ale Spessore asd a aeons Lunghezza Larghezza Fig 36 Rivestimento tramite materassi prefabbricati A sinistra un materasso di tipo Reno a destra un materasso posizionato su di una scarpata 1 rete metallica 2 terreno di riempimento 3 chiodatura 4 stuoia 5 talea di salice 43 INDICAZIONI PROGETTUALI E necessaria una buona conoscenza delle condizioni pedoclimatiche e delle caratteristiche del terreno per la scelta delle specie vegetali piu idonee da utilizzare nel rinverdimento Occorre inoltre verificare l assenza o il possibile insorgere di fenomeni franosi profondi nell area di intervento che renderebbero l intervento di scarsa utilit MANUTANZIONE E PRECAUZIONI La fase di messa in posa della rete dovr essere preceduta dalla preventiva ripulitura del versante dai blocchi instabili e dal materiale detritico occorre verificare il corretto attecchimento delle talee e o piantine e l efficacia dell eventuale idrosemina Nel caso di stabilizzazione di scarpate di frana
108. bile evolutive viscosit funzione del non Miscela di schiuma tempo evolutive CLASSE REOLOGICA Gel ad alta Senet con Bentonite resistenza di Sete Resine A base di TIPI DI MISCELA Cemento puro bentonite o medio bassa di Organica i deflocculata silicato di ni er organiche cemento argilla Sda silicato di sodio Fessure Vuoti di Vuoti con CAMPI DI irregolari in Ghiaia Sabbie marcata ela Sabbie fi Sabbie fi Sabbie fi d i i APPLICAZIONE parti di edifici prevalente grossolane Lor A a A circolazione in roccia d acqua TAB 6 PRINCIPALI TIPOLOGIE DI MISCELE UTILIZZATE NEI TRATTAMENTI DI INIEZIONE 127 Nel caso il materiale da trattare non sia omogeneo es alternanza di strati di terreno a differente granulometria differenze di litologia di permeabilit ecc pu essere necessario variare le caratteristiche di iniezione con la profondit a tal scopo si pu far ricorso a tubi valvolati tubes a manchettes che consentono l iniezione controllata di miscele diverse ai vari livelli di intervento Fig 110 Iniezione controllata tramite PRIMA DELL INIEZIONE DURANTE L INIEZIONE tubi valvolati da COLOMBO r Ma j LA tubo di adduzione 1996 i della miscela tubo a valvole n PVC sant doppio otturatore n o gt Oe de zona di terreno anelli di protezione in fase d iniezione del manicotto saldati al tubo 0 59 SED 2 rotture della guaina durante l iniezione G D
109. biodegradabili dovranno essere associati a reti metalliche Possono essere utilizzati in unione ad altre opere di protezione dall erosione nelle aree di alimentazione di colate detritiche esistenti o potenziali 25 2 2 1 3 Rinverdimenti Blc DESCRIZIONE Si tratta di interventi antierosivi di rivestimento utilizzati sia come singoli interventi che in abbinamento ad opere di consolidamento e stabilizzazione superficiale costituiscono inoltre il naturale completamento degli interventi di tipo Bla e B1b La copertura vegetale protegge gli strati superficiali del terreno dall azione aggressiva delle acque meteoriche del ruscellamento del vento e delle escursioni termiche Se opportunamente realizzati 1 rinverdimenti consentono un ottimo recupero delle aree degradate favorendo il consolidamento dei pendii ed il ripristino degli ecosistemi naturali Le tecniche di inerbimento possono essere ricondotte a quattro tipologie fondamentali l semina manuale 2 inerbimento con zolle o tappeti erbosi 3 sistema nero verde 4 idrosemina s s Nel caso della semina manuale o semina a spaglio il terreno da inerbire viene dapprima preparato eliminandone 1 ciottoli pi grossolani e apportando terreno vegetale e materiale organico quindi viene cosparso con un miscuglio standard di sementi selezionate L inerbimento con zolle consiste nel rinverdire scarpate o versanti denudati dalla vegetazione tramite la messa in posa di zolle o tappeti er
110. bosi di norma le zolle derivano dall asportazione dello strato superficiale erboso del terreno effettuato prima dei movimenti di terra per le sistemazioni idraulico forestali La tecnica di rinverdimento nero verde sistema Schiechteln prevede una prima fase in cui il terreno da trattare viene ricoperto in genere manualmente con della paglia asciutta in modo da formare una coltre continua lo strato di paglia viene poi ricoperto con una miscela di sementi e concimi organici e o minerali per mezzo di un idroseminatrice Fig 18 La fase finale consiste nel cospargere il pendio trattato con una miscela idrobituminosa per stabilizzare lo strato di paglia ed evitare erosione da parte del vento e dell acqua Fig 18 Intervento di semina nero verde su una scarpata a Proves BZ a sinistra distribuzione dello strato di paglia e semina a destra il risultato dopo tre mesi immagini tratte dal sito internet www Vandeborre it L idrosemina vera e propria Fig 19 consiste nello spruzzare ad alta pressione una soluzione di acqua semi collanti ed altri componenti sul terreno preventivamente preparato La miscela di base costituita da acqua sementi di specie erbacee e o arbustive fertilizzante 26 organo minerale bilanciato leganti o collanti e sostanze atte a stimolare la radicazione e lo sviluppo della microflora Fig 19 Inerbimento di una scarpata tramite idrosemina l idroseminatrice montata su un camionci
111. cale a sinistra e a sacco a destra In funzione della tipologia costruttiva e dei materiali impiegati possibile distinguere 1 barriere formate da reti flessibili installate su strutture di sostegno rigide quali muri in cemento armato 2 barriere formate da pannelli di reti flessibili in acciaio con piedritti ed elementi di rinforzo tiranti di ancoraggio infissi direttamente nel terreno o sulla sommit di terrapieni o di strutture di sostegno di vario tipo quali muri in gabbioni ecc La capacit di assorbimento dell energia cinetica varia con il tipo di barriera GIANI 1997 riporta che barriere di questo tipo possono raggiungere capacit di assorbimento di oltre 2000 kJ L impatto ambientale di queste strutture ridotto in quanto le tecniche di installazione non richiedono n imponenti scavi o sbancamenti n l impiego di mezzi pesanti ed ingombranti l impatto sull ambiente pu essere ulteriormente ridotto tramite verniciatura della struttura con colori simili a quelli della vegetazione del terreno o della roccia affiorante in sito 161 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 dimensioni massime dei blocchi che possano impattare contro la barriera 2 probabili traiettorie di caduta massi valutabili sulla base delle evidenze di campagna massime distanze raggiunte dai blocchi presenza di canaloni preferenziali ecc integrate da simula
112. canismo di scivolamento planare illustrato in Fig 140 prevede lo scorrimento di un blocco lungo una superficie piana di scivolamento immergente a franapoggio meno inclinata del pendio che si connette nella parte alta del pendio con una frattura di trazione verticale Tale tipo di meccanismo comune in ammassi rocciosi fratturati in cui una famiglia di discontinuit immerge a franapoggio meno inclinata del pendio oppure in rocce deboli nel caso di pendii acclivi in cui la superficie di rottura pu essere di neoformazione Nella figura sono mostrate le forze in gioco ed spiegata la derivazione dell equazione del fattore di sicurezza Per calcolare le forze dovute all acqua necessario fare delle assunzioni sulla distribuzione delle pressioni lungo la superficie di rottura e la frattura di trazione Nella Fig 140 considerato il caso in cui la frattura di trazione piena d acqua per un altezza z ed in cul si assumono distribuzioni triangolari di pressione Fig 140 Analisi dello scivolamento planare In queste condizioni uc 0 u 0 Ug fi 4 2 sin y 1 3 VA W yH 1 cotw cot gt y p nat ZL gui l 2 V y Z RARI L equilibrio delle forze normali alla superficie di scivolamento espresso dalla relazione N Wcosy Vsiny U mentre per le forze parallele alla superficie si ottiene S F W siny V cosy con F fattore di sicurezza Combinando le equazioni di equilibrio con il
113. casi in particolare quando la superficie del versante ricoperta da un certo spessore di suolo in sostituzione della geostuoia possono essere utilizzate anche reti in materiale biodegradabile INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questa tipologia di intervento devono essere considerati 1 la stima del massimo deflusso possibile sul pendio e del potenziale potere erosivo 2 la valutazione delle specie vegetali da utilizzare nel rinverdimento in relazione alle caratteristiche del terreno ed alle condizioni climatiche dell area di intervento 3 la valutazione della resistenza allo scorrimento del rivestimento specialmente per le geocelle Prima di effettuare l intervento occorre valutare la possibile presenza di fenomeni franosi profondi in aggiunta a quelli di natura superficiale tramite un attenta indagine geomorfologica dell area e opportune verifiche di stabilit MANUTENZIONE E PRECAUZIONI La fase di messa in opera dei rivestimenti deve essere preceduta da un accurata preparazione del letto di posa da effettuare mediante scoronamenti delle parti instabili eliminazione di detrito e materiale lapideo rifiuti ramaglie ecc successivamente si deve provvedere alla profilatura della scarpata evitando la formazione di buche e avvallamenti I picchetti possono avere varie disposizioni ma in ogni caso necessario assicurare il fissaggio del bordi le sovrapposizioni tra 1 teli e 1 punti in cui si hanno incrementi de
114. ccia colate rapide in materiale detritico e colate lente in terreni Per una completa descrizione e classificazione dei fenomeni franosi si rimanda ai lavori di SASSA 1985 HUTCHINSON 1988 e CRUDEN amp VARNES 1996 6 Spesso oltre all efficienza dell intervento di stabilizzazione necessario garantire anche una buona integrazione dell intervento con l ambiente circostante riducendo al minimo l impatto sull area di intervento questa necessit pu giustificare il ricorso a particolari tecniche di mascheramento delle opere strutturali in vista verniciature e rivestimenti per strutture di ritenuta rinverdimenti ecc o ad interventi di ingegneria naturalistica anche se ci pu comportare notevoli incrementi dei costi a parit di efficacia della sistemazione Occorre ricordare che anche se particolari situazioni possono essere affrontate ottimamente tramite il ricorso ad un unica tipologia di intervento l esperienza mostra come spesso 1 migliori risultati si ottengano associando differenti metodi di stabilizzazione e o di protezione per esempio interventi di riprofilatura e opere di drenaggio interventi di disgaggio e interventi di protezione reti barriere gallerie paramassi ecc La soluzione pi adatta per contrastare un particolare fenomeno franoso strettamente legata alla tipologia del fenomeno stesso Per questo motivo necessario che le indagini dirette alla completa caratterizzazione del movimento
115. ch Abstracts 15 n 6 319 368 ITASCA 2000 FLAC Fast Lagrangian Analysis of Continua version 4 0 User s Manual Itasca Consulting Group Inc Minneapolis ITASCA 2000 FLAC Fast Lagrangian Analysis of Continua version 4 0 User s manual Itasca Consulting Group Inc Minneapolis ITO T MATSUI T 1975 Methods to Estimate Lateral Force Acting on Stabilizing Piles Soils and Foundations vol 15 n 4 43 59 JANBU N 1954 Application of composite slip surfaces for stability analysis Eur Conf Stability Earth Slopes Stockholm 3 43 49 JANBU N 1957 Earth pressure and bearing capacity calculations by generalized procedure of slices Proc 4 Int Conf SMFE London 2 207 212 JANBU N 1973 Slope stability computation In Embankment dam Engineering Casagrande Memorial Volume Hirschfield E Poulos S eds John Wiley New York 47 86 201 JURAN IL BENSLIMANE A amp BRUCE D A 1996 Slope stabilization by micropile reinforcement Landslides Senneset ed Balkema Rotterdam KEN K S HO 2004 Recent advances in geotechnology for slope stabilization and landslide mitigation perspective from Hong Kong Landslides Evaluation and Stabilization Lacerda Ehrlich Fontoura amp Say o eds vol 2 KENNEY T C PAZIN M amp CHOI W S 1977 Design of horizontal drains for soil slopes Journal of the Geotechnical Engineering Division ASCE vol 103 1311 1323 KIRSTEN H A
116. che una certa resistenza alle sollecitazioni meccaniche ed in particolare nel caso di superfici costituite da suoli con deboli spessori o con roccia affiorante in cui 1 materiali biodegradabili interventi B1b risulterebbero di scarsa utilit In particolare le geostuoie rinforzate se ben ancorate alla scarpata possono essere fissate con vere e proprie chiodature e rinforzate con funi di acciaio collegate alle teste dei chiodi sono in grado di esercitare un certo controllo su fenomeni gravitativi superficiali associati a forti pendenze Le geocelle oltre che nella stabilizzazione di versanti naturali sono utilizzate spesso nelle sistemazione delle coperture di discariche o nel recupero ambientale delle cave il loro utilizzo comunque limitato a pendenze inferiori ai 40 La resistenza dei materiali sintetici agli agenti chimici presenti nel terreno ne consente l impiego nelle situazioni in cui la rete deve mantenere le proprie caratteristiche tecniche nel tempo Possono essere utilizzate in unione ad altre opere di protezione dall erosione nelle aree di alimentazione di colate detritiche esistenti o potenziali 22 2 2 1 2 Rivestimenti con materiale biodegradabile B1b DESCRIZIONE Si tratta di prodotti costituiti in genere da fibre di paglia cocco juta trucioli di legno o altre fibre vegetali Le loro caratteristiche di atossicit e l elevata biodegradabilita ne consentono il pressoch totale assorbimento nel
117. cia del sistema di drenaggio alle spalle del muro Il materiale drenante utilizzato come riempimento dovrebbe essere scelto con composizione granulometrica tale da evitare possibili intasamenti dei tubi drenanti La sezione trasversale del muro influenza notevolmente il costo di realizzazione della struttura di conseguenza nel caso di opere di sostegno molto estese l utilizzo di muri a sezione semplice Fig 66C pu risultare molto pi conveniente sia in termini economici che di tempo di realizzazione Dato il peso rilevante le strutture a gravit potrebbero avere un effetto destabilizzante a larga scala quest eventualit rientra nella valutazione delle condizioni di stabilit globali dell opera AREA DI UBICAZIONE Strutture di questo tipo possono essere utilizzate al piede di frane di scivolamento di piccole dimensioni e di modesto spessore Dato che il contrasto al movimento fornito solamente dal peso della struttura il loro uso negli interventi di stabilizzazione di frane profonde o di grosse dimensioni comporta opere estremamente grandi e costose 82 2 3 1 3 Gabbionate Clic DESCRIZIONE GENERALE Le gabbionate sono strutture di sostegno formate da scatole in rete metallica a maglia esagonale a doppia torsione riempite con pietrame a secco e disposte le une sulle altre in maniera tale da realizzare una struttura a gravit monolitica flessibile e con ottime capacit drenanti I gabbioni realizzati in ac
118. ciaio zincato rivestito in PE polietilene per incrementarne la resistenza alla corrosione hanno forma di parallelepipedo con larghezza W ed altezza H di circa 1m e lunghezza L compresa tra 1 e 4m Dopo la preparazione del piano di appoggio 1 gabbioni vengono disposti in file parallele al versante in modo da realizzare il primo livello della struttura 1 gabbioni vengono poi cuciti l uno all altro tramite fili in acciaio galvanizzato e riempiti con pietrame Il riempimento viene effettuato in strati pari a ca 1 3 dell altezza H al di sopra dei quali vengono realizzati dei tiranti in filo metallico almeno 4 per ogni metro di lunghezza L con lo scopo di evitare eccessive deformazioni della struttura completato il riempimento 1 gabbioni vengono chiusi legandone il coperchio Sopra il livello cos realizzato si posizionano 1 gabbioni superiori e cos Via e SET eis aon a r CEE et ee SELE E a wears lt an RES Se ee ee ee ee ee oe i a a fisrece fitre asf Sree oss es ee OS eee oS Se RETRO POR ee ee a i p Peale ee leslie Sse lees a est ees eee niet LG ee a is ar Ss one i I a ta har o oe ee a i i ee eS Lee ee rase L h Larghezza liana ro Sor bo 2A cy Semen lea A STRA GABBIONE AL TERMINE DELLA POSA DEI TIRANTI Fig 68 A sinistra particolare di un gabbione prima del riempimento a destra in alto successive fasi di riempimento della gabbion
119. colata vedi intervento E2a 2 probabile percorso e runout della colata vedi intervento E2a 3 forza di impatto della colata occorre considerare sia la forza d urto globale della colata F pAv sinB HUNGR 1984 dove p la densit del detrito A la sezione trasversale del flusso v la velocit del flusso e B l angolo tra la direzione del flusso e la faccia della struttura su cui impatta che la forza d urto dovuta a singoli blocchi funzione delle dimensioni del blocco e della velocit della colata HUNGR 1984 BRITISH COLUMBIA MINISTRY OF FORESTS 1996 4 massima altezza di runup massima altezza di sovraimposizione tra colate successive necessario che le strutture per il controllo del flusso abbiano un altezza superiore al potenziale runup delle colate 143 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Questi sistemi di controllo del flusso devono essere sostituiti dopo ogni evento di intensit tale da raggiungere la loro area di ubicazione inoltre devono essere progettati in maniera tale da evitare un loro contributo alla massa del materiale costituente la colata detritica AREA DI UBICAZIONE Zona di conoide della colata detritica 144 2 5 2 3 Dighe di controllo briglie E2c DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di una serie di dighe generalmente in calcestruzzo o cemento armato ma spesso anche in legname e pietrame gabbionate interventi Clc realizzate nella zona di trasporto di un debris flow incanalato Fig 117
120. con permeabilit medio alta k gt 10 mentre le tecniche di fratturazione controllata sono adatte per il consolidamento di materiali scarsamente permeabili La scelta delle miscele utilizzate nei trattamenti di iniezione legata sia alle esigenze di penetrabilit nel materiale da consolidare che ai requisiti di permeabilit e resistenza meccaniche che devono essere ottenuti oltre ai componenti fondamentali decisi in relazione al coefficiente di permeabilit del terreno da trattare vengono aggiunti particolari additivi con funzione fluidificante plastificante accelerante ecc per conferire alle miscele le caratteristiche pi idonee in relazione alla tipologia di intervento Le miscele di iniezione possono essere di tre tipi sospensioni formate da particelle solide di varia natura e acqua adatte al trattamento di terreni e ammassi rocciosi di permeabilit medio elevata soluzioni chimiche adatte per terreni a grana fine emulsioni gassose espandenti in grado di aumentare progressivamente il loro volume riempendo cavit di notevoli dimensioni anche in presenza di forti circolazioni d acqua La tabella sottostante riporta le principali tipologie di miscela utilizzate nei trattamenti di iniezione in relazione al relativo campo di applicazione indicazioni pi approfondite sono fornite da TORNAGHI 1981 1989 Sospensioni fluidi Binghamiani Soluzioni fluidi Newtoniani Soluzioni colloidali Soluzioni pure Instabile Sta
121. controllare lo stato dei collettori e le portate di pompaggio su dei tronconi di lunghezza limitata 40 50 m al massimo essi permettono anche l accesso per le operazioni di manutenzione La durata funzione di quanto si riesca ad evitare 11 colmamento dei filtri e dei collettori che devono essere oggetto di una sorveglianza regolare almeno annuale consistente nel seguire l evoluzione delle portate tenendo conto delle variazioni stagionali ARFA DI UBICAZIONE Scivolamenti o fenomeni di soliflusso la cui estensione in piano possa essere molto rilevante ma il cui spessore sia debole in generale inferiore a 5 m e che interessino materiali poco permeabili materiali colluviali prodotti di alterazione di argille o marne sabbie fini Colate e scivolamenti rotazionali con superfici di scorrimento poco profonde e o falda molto vicina alla superficie topografica 55 2 2 3 3 Speroni drenanti B3c DESCRIZIONE GENERALE Sono opere che consentono di abbinare all effetto drenante tipico delle trincee l azione di sostegno relativamente alla spinta dei terreni in movimento L intervento consiste nel realizzare tramite scavatrici e o perforatrici scavi a sezione stretta ed eventualmente sostenuti da armature provvisorie diretti secondo la direzione di massima pendenza del versante e completati con la posa sul fondo di una cunetta in calcestruzzo gradonata le profondit raggiungibili sono talora superiori ai 7 metri Nel dettaglio la st
122. conveniente associare a questo tipo di sistemazione classici interventi di regimazione delle acque superficiali interventi B2 con lo scopo di ridurre il ruscellamento e facilitare l attecchimento della vegetazione L intervento deve essere eseguito nel periodo di riposo vegetativo AREA DI INTERVENTO Pendii e scarpate in materiali granulari o roccia privi di terreno vegetale e caratterizzati da pendenze superiori ai 35 40 nel caso di rivestimenti a tasche si possono stabilizzare pendenze fino al 55 65 Stabilizzazione di fenomeni superficiali e protezione dall erosione di scarpate di frana 44 2 2 2 INTERVENTI DI REGIMAZIONE DELLE ACQUE SUPERFICIALI B2 2 2 2 1 Canalette superficiali B2a DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di dispositivi di differente tipologia costruttiva realizzati sia all interno che all esterno dell area dissestata con lo scopo di captare e allontanare le acque superficiali derivanti dalle precipitazioni da emergenze idriche oppure stagnanti all interno di eventuali depressioni In funzione delle modalit costruttive e del materiale Impiegato si distinguono vari tipi di canalette ANPA 2002 l canalette in terra realizzate eseguendo uno scavo a sezione trapezoidale sul terreno di norma laddove le elevate pendenze e le caratteristiche del terreno non ne garantiscano una corretta efficienza per fenomeni di erosione o intasamento si preferisce utilizzare canalette di altra t
123. dei 150 300 m all ettaro Occorre sorvegliare con attenzione 11 livello di falda tramite piezometri messi in posto prima possibile e preferibilmente anche prima dell esecuzione dei lavori in maniera da valutare l effettiva efficacia del sistema di drenaggio Le modalit di esecuzione delle trincee dipendono dalla profondit e dalla situazione litologica e idrogeologica locale Lo scavo deve essere eseguito per piccoli tratti da valle verso monte in modo da esercitare una funzione drenante gi in fase di costruzione In tutti 1 casi le acque raccolte devono essere convogliate verso uno scolo naturale ed evacuate Se possibile opportuno approfondire la trincea fino alla base dello strato impermeabile MANUTENZIONE E PRECAUZIONI L insieme della rete deve essere raccordato ad uno scolo naturale Gli scarichi delle acque a valle del tubo di scarico del dreno devono essere controllati e mantenuti efficienti inoltre la parte terminale del tubo deve essere protetta in corrispondenza del fosso recettore mediante gabbioni o muri L esecuzione dello scavo in terreni saturi delicata e richiede quasi sempre un sostegno provvisorio delle pareti l abbattimento della falda pu essere avvertito a grande distanza se la trincea taglia formazioni molto permeabili nel qual caso il dispositivo pu indurre cedimenti sulle costruzioni vicine Se il terreno sufficientemente stabile possono essere previsti del fori spia in modo da poter
124. del loro alto indice di protezione del suolo dall erosione 4 qualora esistano prati spontanei costituiti da buone essenze foraggere intervenire attraverso semplice miglioramento del cotico erpicatura trasemina concimazione S riservare alle colture annuali che richiedono frequenti lavorazioni soprattutto arature le plaghe a moderata pendenza e meno predisposte all erosione e al dissesto curando l efficienza dei canali di scolo 6 impiantare le colture frutticole e viticole specializzate nelle plaghe pi stabili e resistenti al dissesto con lavorazioni esclusivamente superficiali da effettuare nel periodo estivo e possibilmente coticamento del terreno sottostante ai filari curando l efficienza dei collettori 7 conservare le piante arboree sparse gi esistenti sia frutticole che di tipo forestale 8 evitare il taglio a tappeto dei boschi e tagliare per stralci mantenendo gli arbusti che compongono il sottobosco e gli alberi non abbattuti destinati alla generazione di nuove piante matricine 9 evitare grossi sbancamenti riporti e in generale movimenti di terra di entit consistente in grado di stravolgere gli equilibri anche vegetazionali Colture appropriate e tecniche di lavorazione idonee unitamente all esecuzione e o alla manutenzione di opere di regimazione delle acque costituiscono condizioni indispensabili per la prevenzione dei fenomeni di dissesto che minacciano il territorio 171 3 2 Riduzione
125. delle forze sono meno accurati di quelli che contemplano anche l equilibrio dei momenti Riprendendo studi comparativi sui vari metodi di analisi di stabilit e quanto riportato da NASH 1987 si pu affermare che e i metodi che forniscono i risultati pi accurati sono quelli che soddisfano entrambe le condizioni di equilibrio Sarma Morgenstern amp Price Spencer Janbu rigoroso GLE ecc e anche il metodo di Bishop sebbene limitato a superfici circolari fornisce risultati abbastanza accurati fatta eccezione per superfici fortemente inclinate al piede in cui risulta conveniente utilizzare metodi che prendano in considerazione la distribuzione delle forze di interconcio es Morgenstern amp Price Sarma e i metodi basati solo sull equilibro delle forze o che non soddisfano tutte le condizioni di equilibrio possono dare risultati inesatti Nella tabella TAB 9 viene riportato un sommario dei vari metodi all equilibrio limite e delle loro principali caratteristiche 197 Metodi Pendio infinito Skempton amp Delory 1957 Cunei Bishop 1955 Fellenius 1927 1936 Spencer 1967 Janbu 1957 Morgenstern amp Price 1965 General Limit Equilibrium method FREDLUND amp KRAHN 1977 Sarma 1973 Superficie di scivolamento piana poligonale circolare circolare qualunque qualunque qualunque qualunque qualunque Equazioni di equilibrio soddisfatte forze fo
126. dente all equilibrio limite passivo TA Fig 56 Schematizzazione tramite i cerchi di Mohr dello stato di equilibrio attivo e passivo del terreno alle spalle di un muro di sostegno rigido da COLOMBO et al 1996 I movimenti laterali della struttura necessari per mobilizzare lo stato attivo o passivo dipendono dal tipo di terreno e dal percorso tensionale In linea generale s1 pu comunque affermare che la mobilizzazione dello stato attivo si ottiene per valori di spostamento molto pi bassi rispetto a quelli necessari per la mobilizzazione dello stato passivo difatti come riportato da ROWE amp PEAKER 1965 TERZAGHI amp PECK 1967 NAVFAC 1986 mentre nel primo caso sono sufficienti spostamenti orizzontali compresi tra lo 0 1 e lo 0 2 dell altezza del muro per mobilizzare la spinta passiva sono necessari spostamenti notevolmente superiori fino al 2 8 per sabbie dense e al 5 20 per sabbie sciolte Questo aspetto va tenuto presente nella scelta dell angolo di resistenza al taglio del terreno da usare nel calcolo dei coefficienti di spinta attiva Ka e passiva Kp Se per la spinta attiva lecito considerare un angolo di attrito di picco nel caso di spinta passiva l elevato livello di deformazioni da raggiungere fa s che la resistenza disponibile a rottura sia intermedia tra 1l valore di picco e quello residuo ROWE amp PEAKER 1965 I2 Fig 57 Effetti del movimento di un muro rotazione del muro AH H
127. deve essere inferiore a 1 3 D M 11 03 88 Nel caso di opere realizzate in zone sismiche la normativa italiana prevede che la verifica di stabilit della struttura sia effettuata tramite 11 metodo pseudo statico D M 14 09 2005 76 2 3 1 1 Muri in muratura Cla DESCRIZIONE GENERALE Sono strutture di sostegno a gravit in quanto utilizzano il loro peso funzione delle dimensioni della struttura e l attrito alla loro base per contrastare la spinta del terreno Appartengono a questa categoria sia 1 muri a secco che quelli in muratura veri e propri in cui si utilizza malta idraulica come legante tra gli elementi costituenti pietrame o mattoni La tecnica di muratura a secco ormai quasi del tutto abbandonata nonostante in alcune zone si stia cercando di incentivarla per la salvaguardia di determinati contesti paesaggistico ambientali es Parco Nazionale delle Cinque Terre prevede dopo una prima fase di preparazione del sito rimozione delle piante e delle pietre affioranti la realizzazione di uno scavo di fondazione ca 40 50 cm in leggera contropendenza Al di sopra della prima pietra generalmente pi grande delle altre e con lato superiore il pi liscio possibile vengono poste tutte la altre pietre secondo l inclinazione verso monte della prima Le pietre vengono giustapposte in modo da lasciare il minor spazio vuoto possibile tra l una e l altra gli interstizi vengono poi riempiti con materiale pi fine e con sch
128. di curvatura Queste opere presentano generalmente un modesto impatto visivo soprattutto nel caso dell utilizzo di elementi in legname Fig 74 la struttura grazie alla crescita spontanea della vegetazione tra gli elementi e al ricorso a tecniche di rinverdimento si inserisce armonicamente nel paesaggio attraverso la peculiare caratteristica di inerbirsi nel tempo sino a confondersi del tutto con l ambiente circostante I muri di sostegno cellulari grazie alle loro caratteristiche fonoassorbenti sono adatti anche per la realizzazione di barriere antirumore Fig 74 Muro cellulare con elementi in legno Permacrib bench solitamente gli elementi in legno vengano utilizzati per strutture temporanee queste opere possono avere tempi di vita anche superiori ai 60 anni INDICAZIONI PROGETTUALI Devono essere verificate le condizioni di stabilit allo slittamento e al ribaltamento le condizioni di stabilit globale e la capacit portante del terreno di fondazione analisi descritte nel paragrafo relativo alle strutture a gravit considerando l opera come una struttura monolitica L elevata permeabilit di questa tipologia di strutture riduce notevolmente gli accorgimenti necessari per garantirne il drenaggio che possono essere limitati ad una canaletta di raccolta a valle della struttura per la raccolta delle acque provenienti dal versante ed eventualmente al posizionamento di materiale drenante a tergo della struttu
129. di drenaggio alle spalle del muro Il materiale drenante utilizzato come riempimento dovrebbe essere scelto con composizione granulometrica tale da evitare possibili intasamenti dei tubi drenanti Dato il peso rilevante le strutture a gravit potrebbero avere un effetto destabilizzante a larga scala questa eventualit dovr rientrare nella valutazione delle condizioni di stabilit globali dell opera I muri a secco richiedono una periodica manutenzione volta al ripristino di piccoli crolli che se non tamponati per tempo possono innescare ampi fenomeni di crollo soprattutto in aree terrazzate e alla rimozione della vegetazione a crescita spontanea che sviluppandosi negli spazi tra le pietre pu destabilizzarne la struttura Nel caso di terrazzamenti necessario evitare che le acque al piede del muro si infiltrino nel terrazzo sottostante in quanto il relativo muro di contenimento si troverebbe a dover smaltire una quantit di acqua superiore rispetto alla sua capacit drenante con il pericolo di un conseguente scalzamento al piede per effetto dell azione erosiva dell acqua d altro canto l infiltrazione incontrollata delle acque 78 trascinando materiale fine puo determinare un intasamento degli interstizi della muratura a secco ed il conseguente franamento del terrazzo dovuto alla perdita della capacita drenante del muro AREA DI UBICAZIONE Le strutture di sostegno in muratura possono essere utilizzate al piede di
130. di grandi dimensioni con superfici di scivolamento profonde possono essere affrontate efficacemente tramite interventi di riprofilatura del versanti tenendo ben presente che la riuscita di detti interventi non dipende solo dall entit dell alterazione del pendio quantit di materiale scavato o riportato ma soprattutto dalla localizzazione dell intervento di riprofilatura indicazioni esaustive a tale riguardo sono fornite nel paragrafo relativo a questa tipologia di interventi strutturali Limitazioni all uso degli interventi di riprofilatura dei versanti possono essere legate a costrizioni geometriche dovute alla presenza di vincoli urbanistici o a tutte quelle situazioni in cul non si riesce ad individuare correttamente la reale estensione della massa in frana Gli interventi di drenaggio per l importante ruolo giocato dalla pressione interstiziale sulla riduzione della resistenza al taglio sono spesso tra 1 rimedi pi efficaci nella sistemazione dei versanti L alta capacit di stabilizzazione in relazione al costi di realizzazione fa si che le varie opere di smaltimento delle acque superficiali e profonde siano tra 1 metodi di stabilizzazione pi diffusi e quelli che generalmente consentono di ottenere a parit di costi 1 risultati migliori BROMHEAD 1992 sottolinea per che nel caso di stabilizzazioni a lungo termine l utilizzazione dei sistemi di drenaggio pu essere sfavorita dalla necessit del mantenimento dell
131. di sotto del piano di campagna questi interventi non comportano un rilevante impatto sull ambiente anche se un esecuzione non correttamente monitorata e progettata potrebbe avere ripercussioni negative sull equilibrio delle acque sotterranee INDICAZIONI PROGETTUALI necessario conoscere almeno approssimativamente il regime di falda tramite piezometri e la permeabilit dei vari orizzonti presenti nel versante da trattare I dreni devono avere una pendenza sufficiente per un evacuazione gravitativa delle acque drenate e per consentirne l autopulizia almeno 5 E indispensabile raccordare 1 dreni ad uno scolo gravitativo naturale controllando che il riversamento delle acque raccolte non sia causa di fenomeni di instabilit a valle 58 Le dimensioni delle fenestrature devono essere funzione del tipo di terreno da stabilizzare per argille e materiali con variet di dimensioni dei grani dal limo fino alla sabbia limosa consigliabile l applicazione di tubi con fessure di spessore pari a 0 2 0 4 mm per terreni a granulometria pi grossolana sabbia o sabbia e ghiaia con modeste percentuali di limo o argilla s1 pu adottare uno spessore delle fessure di 0 6 0 8 mm Occorre avere una buona conoscenza della topografia del sito e delle condizioni geologiche e idrogeologiche locali e generali caratteristiche litologiche e di permeabilit dei terreni acquiferi interessati zone di circolazione d acqua preferenziali
132. e attraverso l incremento del percorso delle acque di scorrimento superficiale comporta inoltre una diminuzione dell erosione e dell alterazione dei materiali costituenti il pendio Si DAA ee D Pol 2M aa ww Li 4 7 oe 2 a soli RR J 35 Vet SS Oa dA i er FFE ML Sy RI TIZIA REI ss Tatad bhs ari Fig 12 Stabilizzazione di un versante nei pressi di Colle Val d Elsa SI tramite intervento di gradonatura febbraio 2003 La gradonatura particolarmente indicata nei versanti in roccia ed in particolare per le pareti di notevole estensione oltre a ridurre le potenziali masse instabili tramite l interruzione della continuit del pendio il tratto orizzontale ai piedi dei gradoni contribuisce a ridurre notevolmente l energia dei blocchi in caduta arrestandone nella maggior parte dei casi il movimento lungo il pendio stesso Nel caso di rocce deboli ed intensamente alterate il materiale d alterazione derivante dai gradoni colmando le banchine sottostanti tender a formare nel tempo un versante uniforme favorendo l attecchimento della vegetazione 16 Per la sistemazione di fenomeni franosi profondi coinvolgenti materiali non lapidei agli interventi di gradonatura da preferirsi una strategia combinata di interventi di appesantimento A2 e scarico del versante A3 secondo le modalit indicate da HUTCHINSON 1977 1984 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questo tip
133. e a breve termine MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Un errata valutazione dell estensione e della forma della superficie di scivolamento potrebbe portare ad appesantire aree che in realt dovrebbero essere alleggerite favorendo l instabilit se non dell intero corpo di frana almeno della porzione a valle dell area caricata necessaria la presenza di un sistema di raccolta ed allontanamento delle acque di ruscellamento superficiale vedi interventi B2 di cui sia garantito il corretto funzionamento ARFA DI UBICAZIONE Fenomeni franosi coinvolgenti grandi masse di terreno con superfici di scivolamento profonde 13 2 1 3 SCARICO IN TESTA A3 L intervento consiste nella riduzione delle forze destabilizzanti che agiscono sul versante in frana riducendone il peso gravante sulla parte sommitale nello specifico sulla porzione del versante a monte della linea neutra tramite la rimozione del materiale Fig 9 Nelle situazioni dove ci possibile 11 materiale scavato in testa pu essere utilizzato per caricare il piede della frana Fig 10 l effetto risultante sar quello di associare alla riduzione delle forze destabilizzanti un aumento di quelle resistenti con un notevole incremento del fattore di sicurezza Nel caso di superfici di scivolamento complesse Fig 5 possono essere associati tra loro pi interventi di scavo e di riporto a patto di avere una buona conoscenza della superficie di scollamento un errat
134. e del terreno e della profondit della superficie di rottura 136 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Il trattamento termico deve interessare il terreno circostante alla superficie di scivolamento in maniera da incrementarne la resistenza al taglio I trattamenti termici sono molto costosi elevato costo legato al combustibile necessario gas naturali gas di scarto della lavorazione del petrolio ecc e devono essere eseguiti da personale esperto La riduzione del contenuto d acqua nel terreno pu causare fenomeni di cedimento con possibili danneggiamenti delle strutture presenti nell area di intervento ARFA DI UBICAZIONE Frane di scivolamento colate in terreni argillosi e stabilizzazione di sottofondi e rilevati 137 2 5 Protezione ed eliminazione del problema E Vengono inserite in questa categoria oltre al disgaggio delle masse instabili tutte quelle tipologie di intervento di protezione degli elementi a rischio che non implicano un intervento diretto n sulla massa in frana n sul fattori stabilizzanti e o destabilizzanti La TAB 7 riporta in maniera schematica per ogni tipologia di intervento il relativo dominio di applicazione TAB 7 INTERVENTI DI PROTEZIONE ED ELIMINAZIONE DEL PROBLEMA ROCCIA TERRA PROTEZIONE ED ELIMINAZIONE DEL PROBLEMA E DISGAGGIO E1 gt D D 2 Q D O O n O D gt O Q O 3 ah Dv tr D inate E2a O D tr D Q o v a a O E2b g Q
135. e disordinata scattering una parte del campo diffuso torna verso la sorgente equipaggiata anche per la ricezione dove viene registrata in fase e in ampiezza L ampiezza o modulo individua l intensit del campo elettromagnetico retrodiffuso dai bersagli contenuti in ogni cella di risoluzione a terra mentre la fase racchiude l informazione relativa alla distanza sensore bersaglio 177 Combinando in modo coerente 1 dati acquisiti dal sensore nelle posizioni successivamente occupate possibile superare il problema risoluzione estensione dell area osservata sintetizzando un antenna fittizia di grandi dimensioni detta ad apertura sintetica Synthetic Aperture Radar SAR in modo da garantire un elevata risoluzione anche nella direzione di azimut Nel maggio 1991 l Agenzia Spaziale Europea ESA ha lanciato il primo SAR europeo a bordo del satellite ERS 1 Nel 1995 stato lanciato ERS 2 gemello di ERS 1 e posto sulla stessa orbita ma con un ritardo di un giorno I satelliti ripercorrono la stessa orbita nominale e quindi le stesse scene al suolo a cadenza periodica revisiting time Nel caso degli ERS per vaste aree del pianeta risultano disponibili dati di archivio composti da un immagine radar ogni 35 giorni I satelliti ERS seguono orbite eliosincrone lievemente inclinate rispetto ai meridiani illuminando da una quota intorno ai 780 km una striscia di terreno larga circa 100 km swath con un sistema SAR operante nel do
136. e fascine sono fissate al terreno tramite paletti della lunghezza di 60 100 cm infilati in mezzo ai rami tipo Kraebel o a valle della fascina stessa tipo Hofmann e ricoperte tramite il materiale proveniente dallo scavo superiore Fig 24 Tipologie di fascinate A sinistra fascinata tipo Hofmann al centro tipo Kraebel a destra fascinata con piantina Provincia Terni 2003 Possono essere messe a dimora assieme alle ramaglie piantine radicate per il popolamento definitivo dell area da stabilizzare in questo caso le piantine vengono disposte a monte delle fascine di ramaglie e la trincea viene ricoperta con materiale proveniente dal solco superiore mescolato con del terreno vegetale Qualora siano richiesti un maggior controllo dell erosione superficiale ed una protezione della fascina dallo scalzamento si pu ricorrere a sistemi misti di fascinate e viminate Fig 25 Fascinata con viminata 1 fascine con almeno cinque rami gt 1cm 2 verghe di salice 3 paletti di legno da ANPA 2002 Le fascinate possono essere usate anche come sistemi di drenaggio superficiale in questo caso sul fondo del fosso viene posto generalmente un tubo drenante circondato da materiale drenante la disposizione delle fascinate dovr essere inclinata rispetto alle linee di livello o a spina di pesce per consentire l allontanamento delle acque dall area instabile Fig 26 33 Fig 26 Utilizzo delle fascinate c
137. e la natura coesiva dell argilla per effetto della reazione tra calce e minerali argillosi Dato che queste reazioni utilizzano acqua esse comportano una significativa riduzione del contenuto d acqua del terreno riduzione che sar maggiore nel caso dell utilizzo dell ossido di calce per l ulteriore effetto della sua idratazione Ca0 H 04Ca 0H Lo scambio cationico tra minerali argillosi e soluzione modifica le caratteristiche di plasticit di quest ultima riducendone la potenzialit di ritiro e di rigonfiamento L effetto a breve termine conosciuto con il termine di modificazione ROGERS amp BRUCE 1991 seguito dal processo di stabilizzazione effetto a lungo termine nel quale l incremento della resistenza del materiale argilloso legato alla formazione di una vera e propria struttura cementata nel terreno L aggiunta di calce causa un incremento del pH del suolo secondo ROGER amp BRUCE 1991 approssimativamente fino ad un valore pari a pH 12 4 che determina la dissoluzione di silice S102 e allumina Al O3 dai minerali argillosi questi ossidi componenti pozzolanici reagendo con la calce producono silicati e alluminati di calcio molto simili a quelli dei cementi L aggiunta di ceneri volanti alla miscela di acqua e calce lime fly ash slurry LFA incrementa l effetto della reazione pozzolanica produzione dei silicati ed alluminati di calcio per la presenza di silice ed allumina ne
138. e posizionati sul fondo dello scavo dei tubi drenanti longitudinali collegati a dreni trasversali Fig 33 le acque di drenaggio dovranno quindi essere fatte confluire su fossi o impluvi naturali in maniera che non causino problemi nelle aree a valle RINTERRO ee TALEE DI SALICE bi lt E O PIANTINE gt ae e TONDAME DI CASTAGNO pi ee 18 25 cm sel RX gt ___ moot is Lai f TUBO DRENANTE FESSURATO A BASE PIATTA Fig 33 Messa in posto di tubi drenanti per l allontanamento delle acque che si raccolgono alla base delle palificate da REGIONE LIGURIA 1997 39 Nel caso di fenomeni profondi in particolar modo se posizionate al di sopra del punto neutro vedi paragrafo 2 1 le palificate possono avere un effetto destabilizzante AREA DI UBICAZIONE Sistemazione di fenomeni franosi superficiali in materiali sciolti Le palificate possono essere realizzate al piede del versante per incrementare le forze resistenti o sul corpo di frana come interventi di gradonatura per il contenimento dell erosione superficiale del versante e il suo conseguente rinverdimento Sono comunemente utilizzate nel consolidamento delle sponde fluviali in dissesto 40 2 2 1 9 Grate Bli DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di griglie in legname con talee e o piantine messe a dimora tra le maglie ancorate al versante da stabilizzare tramite picchetti di legno della lunghezza di almeno 1m La base su cui
139. e valutato sulla base di metodologie che considerino sia l effetto dell attrito 6 che superfici di rottura non lineari pi plausibili nel caso di coefficienti di attrito non trascurabili gli errori che si commettono considerando superfici di rottura lineari portano ad una sovrastima di Kp COLOMBO et al 1996 a tale riguardo come per la spinta attiva si pu fare riferimento al metodo di CAQUOT amp KERSEL 1948 o ai coefficienti riportati da NAVFAC 1986 73 2 3 1 STRUTTURE A GRAVIT C1 Per strutture a gravit si intende quel complesso di opere che contrastano il movimento del terreno essenzialmente tramite il loro peso Nella Fig 58 sono riportate in maniera schematica le forze agenti su di un muro a gravit in assenza di sovraccarichi esterni W il peso del muro Sa la spinta attiva del terreno sul lato di monte Sp la spinta passiva del terreno sul lato a valle effetto stabilizzante R la resistenza attritiva alla base del muro Qr la capacit portante del terreno Py e Pwo rispettivamente le spinte idrostatiche sui due lati del muro Fig 58 Rappresentazione schematica delle forze agenti su di una struttura a gravit LISAMTITIITELLAITI R Le forze verticali dovranno essere contrastate dalla capacit portante del terreno quelle orizzontali dalla resistenza allo slittamento alla base del muro dalla spinta del terreno spinta passiva e dell acqua al piede esterno inoltre le varie compo
140. ecnica consente a parit di efficacia una maggiore rapidit di esecuzione Fig 44 Stabilizzazione di un versante mediante trincee drenanti le trincee disposte secondo il pendio confluiscono in una canaletta rivestita con elementi in calcestruzzo che convoglia lo scarico dei dreni al di fuori dell area da ANPA 2002 54 INDICAZIONI PROGETTUALI Occorre valutare le caratteristiche geometriche delle trincee S interdistanza in pianta tra le trincee D profondita delle trincee B larghezza delle trincee che consentano di ottenere una buona efficienza del drenaggio n in relazione alla pendenza del versante alla profondit della falda prima dell intervento e alla permeabilit del materiale L efficienza del drenaggio inversamente proporzionale al rapporto S D risente dell eventuale carattere anisotropo della permeabilit del terreno K Ky Difatti nel caso in cui la permeabilit orizzontale del terreno Kp sia maggiore di quella verticale K a parit di rapporto S D otterremo una maggiore efficienza del drenaggio rispetto ad un terreno caratterizzato da K gt Ky nel qual caso sar opportuno ridurre la spaziatura delle trincee per contenere l infiltrazione verticale nel terreno Per la valutazione dei parametri di progettazione delle trincee si pu fare riferimento ai lavori di HUTCHINSON 1977 e BROMHEAD 1984 1992 La lunghezza delle trincee funzione essenzialmente del sito pu essere anche dell ordine
141. efici La realizzazione di opere atte a ridurre la sorgente del rischio solamente una delle quattro strategie perseguibili la necessit ad esempio di tempi di intervento ridotti o quella di affrontare frane di rilevanti dimensioni pu rendere pi efficace il ricorso a differenti strategie di gestione come l utilizzo di sistemi di monitoraggio allarme la rilocazione delle strutture a maggior rischio la realizzazione di opere di deviazione o di contenimento delle masse in frana ecc Risulta quindi evidente come per la scelta della particolare strategia di intervento sia fondamentale una buona conoscenza della tipologia delle dimensioni e della natura del fenomeno da affrontare nonch del contesto socio economico nel quale ci si trova ad intervenire Spesso la migliore soluzione pu scaturire da un compromesso tra le varie strategie disponibili in ogni caso la particolare modalit di intervento dovr essere attentamente ponderata e pienamente giustificata in relazione al particolare fenomeno da contrastare 2 INTERVENTI STRUTTURALI Per interventi di tipo strutturale si intendono tutte quelle strategie di mitigazione del rischio che comportano interventi diretti sul corpo di frana o sul probabile percorso delle masse in frana In particolare sono stati raggruppati in questa tipologia d interventi oltre al vari metodi di stabilizzazione dei versanti strategie di riduzione della sorgente del rischio le differenti opere di difesa a
142. egge di pietrame Alle spalle della nuova muratura cos realizzata viene poi posizionato del detrito grossolano per garantire la funzione drenante della struttura Generalmente le altezze dei muri a secco non superano 1 2 3 m Fig 62 Particolari costruttivi di un muro a secco A posa in opera sullo scavo di fondazione della pietra basale della struttura B fase di elevazione del muro C completamento della muratura con il posizionamento del detrito a tergo e la copertura del predetto materiale drenante con terreno compattato da BRANCUCCI et al 2000 L utilizzo di malta idraulica nella muratura rende pi semplice la realizzazione dei muri permettendo inoltre di ottenere strutture maggiormente resistenti la maggiore rigidit di tali strutture le rende per meno adatte a tollerare gli assestamenti del terreno A differenza dei muri a secco in cui la funzione drenante garantita dalla struttura nel suo complesso 1 muri in mattoni o pietre con malta idraulica sono strutture di per se impermeabili per questa ragione per assicurare lo smaltimento dell acqua alle spalle della struttura necessario realizzare feritoie o fori drenanti che consentano di allontanare l acqua dal materiale di riporto retrostante materiale che dovr avere delle buone caratteristiche drenanti Il completamento del drenaggio effettuato di norma collocando alla base del materiale di riempimento un tubo drenante opportunamente dimensionato Fig
143. ei minerali argillosi e di idratazione della calce Indicazioni sull entit dei benefici raggiungibili con questa tipologia di interventi possono essere ottenute valutando tramite opportune prove di laboratorio l incremento di resistenza al taglio e la diminuzione del contenuto di acqua e quindi dell indice di plasticit IP in campioni ricostruiti che simulano il materiale trattato A tale riguardo utili indicazioni sono fornite da ROGER amp BRUCE 1991 e BSI 1975 che riportano una metodologia di valutazione relativa al trattamento del terreno argilloso tramite pali di calce ARFA DI UBICAZIONE Fenomeni di scivolamento profondi e colate lente coinvolgenti materiali argillosi 135 2 4 2 4 Trattamenti termici Dli DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di interventi consistenti in una vera e propria cottura dei materiali argillosi allo scopo di allontanare in maniera irreversibile l acqua da una porzione di versante Le elevate temperature prodotte dalla combustione T comprese tra 1 500 e 1 1000 C oltre ad eliminare l eccesso di acqua nel terreno fino alla sua essiccazione modificano definitivamente la struttura dell argilla determinandone una diminuzione della compressibilit e della capacit di assorbimento dell acqua e migliorandone quindi le propriet meccaniche La cottura avviene attraverso la combustione in pozzi e trincee di sostanze altamente infiammabili e ad alto potere calorifico il trasferimento di
144. elle acque avviene generalmente per gravit anche se in alcuni casi pu essere necessario il periodico svuotamento della struttura mediante pompaggio Le gallerie possono essere lasciate vuote o riempite con materiale drenante rinunciando in quest ultimo caso alla possibilit di Ispezione INDICAZIONI PROGETTUALI L efficacia di una galleria drenante funzione della qualit e della completezza dello studio preliminare Dato il costo notevolmente elevato di questo tipo di intervento occorre valutare a priori l effetto della galleria sulla falda avendo ben presente le caratteristiche idrologiche dei materiali interessati dall opera a tal scopo si pu fare ricorso a specifici software ad elementi finiti in grado di simulare 1 moti di filtrazione quali Modflow USGS 2000 Seepw GEO SLOPE 2004 Flac ITASCA 2000 Per evitare che il movimento del corpo di frana danneggi l opera di drenaggio soprattutto nel caso in cui la galleria corra parallelamente al versante occorre avere una buona conoscenza della profondit della superficie di scivolamento La galleria deve essere raccordata ad uno scolo naturale che permetta l evacuazione per gravit delle acque raccolte Nel caso in cui le gallerie fungano da collettore per pozzi verticali pu capitare che 1 pozzi per garantire drenaggi consistenti siano ubicati ad una 67 quota talmente bassa da rendere necessario l uso di pompe per l evacuazione dell acqua dal coll
145. elle sponde di un torrente tramite intervento di rinverdimento e palizzate da ANPA 2002 Opere di rivestimento dei canali possono essere realizzate anche nelle aree di trasporto o di deposito delle colate per evitare possibili divagazioni del flusso o deposizioni in aree non desiderate Relativamente a quest ultimo aspetto occorre tener presente che le condizioni di deposizione di una colata sono legate al rapporto larghezza spessore della sezione trasversale del picco del flusso HUNGR et al 1987 di conseguenza la sezione del canale dovr essere tale da impedirne la deposizione INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerate l sezione trasversale del flusso prevista nel tratto di rivestimento del canale 2 massima portata della colata detritica prevista nel tratto di rivestimento del canale 3 massima intensit prevista della colata vedi intervento E2a 4 dimensioni e gradazione del materiale detritico costituente la colata in relazione alla scelta del tipo di rivestimento da utilizzare AREA DI UBICAZIONE Zona di alimentazione e di trasporto della colata 157 2 5 2 10 Reti paramassi E21 DESCRIZIONE GENERALE Sono strutture elastiche di rivestimento di pareti in roccia utilizzate per il contenimento di blocchi di limitate dimensioni lt 60 100cm Oltre ad impedire 11 distacco di blocchi di roccia dalla parete guidano la caduta dei blocchi verso fos
146. ent hazard for design of remedial measures Canadian Geotechnical Journal 21 663 677 HUNGR O MORGAN G C VANDINE D F amp LISTER D R 1987 Debris flow defenses in British Columbia Geol Soc of America Rev in Engineering Geology 7 201 222 HUTCHINSON J N 1977 Assessment of the effectiveness of corrective measures in relation to geological conditions and types of slope movement Bull Int Assoc Eng Geol 16 131 155 HUTCHINSON J N 1984 An influence line approach to the stabilization of slopes by cuts and fills Canadian Geotechnical Journal 21 363 370 HUTCHINSON J N 1988 General report Morphological and geothecnical parameters of landslides in relation to geology and hydrogeology Proc 5 Int Symp on Landslides Lausanne 1 3 36 IKEYA H 1981 A method of designation for area in danger of debris flow In Erosion and sediment transport in Pacific Rim Steeplands Proc of the Christchurch Symp Int Assoc Hydrol Sci n 132 576 588 IKEYA H 1985 Study on sediment control effect of open dams In Int Symp Erosion debris flow and disaster prevention Proc Erosion Control Eng Soc Japan 401 406 in mining and underground construction proc int symp on rock support Sudbury eds P K Kaiser and D R McCreath Balkema Rotterdam 349 376 ISRM 1978 Suggested methods for the quantitative description of discontinuities in rock masses Int Journ Rock Mech Min Sci amp Geome
147. entazioni Per alcuni siti di particolare interesse per la velocit di movimento dei fenomeni in atto o per la gravit delle condizioni al contorno si consigliano sistemi a tecnologia avanzata quali inclinometri automatizzati SIA Sistema inclinometrico automatizzato brevettato dal CNR IRPI Torino cavi coassiali per letture TDR Time Domain Reflectometry capisaldi topografici per effettuare rilievi con sistemi di rilevamento satellitare GPS Global Positioning System DICLAS estensimetro ottico brevettato dal Politecnico di Losanna videocamera in foro Recentemente cresciuto l interesse per le tecniche SAR Synthetic Aperture Radar volte alla verifica di spostamenti tramite sistemi satellitari e terrestri questi ultimi pi adatti nel monitoraggio di spostamenti di maggiore entit Rispetto ai pi noti sistemi ottici 1 sistemi radar operano con continuit potendo acquisire dati con qualsiasi condizione meteorologica quindi anche in presenza di copertura nuvolosa e in assenza di illuminazione solare Nel caso di sensori installati a bordo di satelliti la direzione parallela all orbita approssimativamente coincidente con la direzione N S detta azimut mentre la direzione congiungente il sensore con il bersaglio perpendicolare all orbita ed inclinata di un angolo 0 rispetto alla verticale detta slant range o line of sight LOS L onda elettromagnetica incidente sullo scenario subisce un fenomeno di riflession
148. entre la profondit da 0 5 m ad un massimo di 2 m In funzione della tecnica di completamento della gradonatura messa a dimora delle specie vegetali e riempimento degli scavi s1 differenziano 4 tipologie fondamentali 1 cordonate Fig 23 in cui nello scavo viene dapprima disposto del tondame lungo la parte esterna ed interna dello scavo parallelamente alla direzione delle trincee Il tondame viene poi ricoperto con ramaglie e terreno su cui viene disposto uno strato continuo di talee se possibile il tondame e le ramaglie vengono prelevati in loco 2 gradonate con talee salici tamerici pioppi ed altre specie disposte a pettine sul fondo dello scavo in numero variabile da 10 a 30 per metro lineare e poi ricoperte con il materiale derivante dal gradone di monte 3 gradonate con piantine radicate pioppi salici ecc di 2 3 anni di et disposte sul fondo dello scavo e poi ricoperte con il materiale del gradone superiore Dato che non viene ottenuta nell immediato la stessa funzione di rinforzo superficiale del terreno realizzata con le cordonate e con le talee opportuno disporre al di sopra delle piantine tondame e o ramaglie prelevate in loco al fine di consentire una certa funzione strutturale in attesa dell attecchimento delle piantine 4 gradonate miste di piantine e talee realizzate alternando file di gradoni con talee a file di gradoni con piantine 31 Fall 0 RINTERRO de TALEE DI SALICE
149. equazione delle forze normali agenti alla base di ciascun concio N ricavata dalla condizione di equilibrio delle forze verticali nell espressione del fattore di sicurezza F si ottiene gt sin amp tan tan e a i Dato che il fattore di sicurezza F compare in entrambi 1 membri dell equazione la soluzione ottenuta per approssimazione Fissato un valore per F nel membro di destra dell equazione si determina il fattore di sicurezza al primo membro il valore cos ottenuto viene sostituito di nuovo al secondo membro e l equazione ricalcolata Si procede per successive iterazioni fino a quando 1 fattori di sicurezza al primo e al secondo membro coincidono in relazione al grado di approssimazione considerato Come il metodo convenzionale anche il metodo di Bishop un metodo non rigoroso in quanto il numero delle assunzioni che si introducono nel calcolo dell equilibrio maggiore di quello strettamente necessario questo comporta risultati non esatti soprattutto in caso di superfici di scivolamento profonde Tuttavia LANCELLOTTA 1993 riporta che gli errori sono mediamente dell ordine del 2 con valori massimi del 7 con M a cos a 1 4 2 2 SCIVOLAMENTO NON CIRCOLARE 4 2 2 1 General Limit Equilibrium method Le equazioni dell equilibrio di una massa che scivola su di una superficie di forma qualunque sono state formulate nella forma pi generale possibile da Fredlund a Krahn FREDLUND amp KRA
150. er 1 muri a mensola interventi C2a Incrementi della resistenza al ribaltamento e allo scorrimento a parit di dimensioni del muro possono essere ottenuti ancorandone la base Fig 77 93 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Vedi interventi C2a AREA DI UBICAZIONE Come per 1 muri a mensola questa tipologia di interventi viene utilizzata al piede di frane di scivolamento con lo scopo di generare delle forze esterne che si oppongano a quelle destabilizzanti I muri a contrafforte vengono utilizzati laddove il ricorso alle comuni strutture a mensola interventi C2a non risulti pi economicamente vantaggioso per la necessit di ricorrere ad alti spessori del muro al fine di garantirne la stabilit interna generalmente per altezze H gt 8 m Dato che possono raggiungere altezze H anche superiori ai 10 m essi possono essere utilizzati per la stabilizzazione di corpi di frana anche di medie dimensioni La rigidit della struttura ne consente l utilizzo in tutti quei contesti in cui non siano tollerabili deformazioni del terreno alle spalle del muro per la presenza di infrastrutture abitazioni ecc 94 2 3 3 STRUTTURE SPECIALI C3 Sono raggruppate in questa tipologia di interventi tutte quelle strutture di sostegno nelle quali l opposizione al movimento del terreno non ottenuta dal peso dell opera stessa strutture a gravit C1 e o da quello del terreno che grava sulla base di fondazione strutture in cemento armato C2 be
151. ere condotte all inizio della primavera quando 1 cicli di gelo e disgelo hanno gi prodotto 1 loro effetti sulla parete rocciosa 139 Nel caso di volumi notevoli in parete un abbattimento non completamente riuscito pu comportare rischi immediati pi gravi con la necessit di operazioni complementari il pi delle volte delicate e pericolose AREA DI UBICAZIONE Pareti rocciose a ridosso di strade ferrovie sentieri edifici o di qualsiasi altra opera della quale sia necessario mantenere l integrit 140 2 5 2 OPERE DI PROTEZIONE E2 2 5 2 1 Aree di deposito non confinate E2a DESCRIZIONE GENERALE Sono aree atte a raccogliere una porzione o tutto il materiale proveniente da una colata di detrito Fig 115 Questo tipo di intervento realizzabile nell area di conoide della colata risulta particolarmente adatto in caso di ampi accumuli con modesti gradienti e un basso numero di strutture artificiali la geometria e la morfologia dell area di conoide puo essere utilizzata per ottimizzare la localizzazione dell area di deposito Per favorire la deposizione del materiale detritico nell area voluta si pu intervenire aumentando la larghezza terminale del canale facilitando cos la riduzione della velocit della colata e la conseguente deposizione per la perdita del confinamento laterale e o ridurre 1l gradiente della parte finale della colata Generalmente per avere un maggior controllo sulla deposizione de
152. ere tale da attraversare quanto pi materiale permeabile possibile La loro durata connessa alla manutenzione del sistema 1 dreni possono infatti perdere la loro efficacia per colmamento incrostazioni deterioramento permanente o transitorio gelo dello scolo e a causa di variazioni nei percorsi delle acque Deve essere assicurato lo scarico delle acque provenienti dall area dissestata nel pi vicino fosso o impluvio al di fuori del corpo in frana inoltre necessario evitare l innesco di processi erosivi in corrispondenza dei punti di scarico Il controllo dell efficienza del sistema drenante pu essere effettuato tramite 11 censimento periodico dei dreni secchi e la sorveglianza della portata totale dello scarico in relazione alle fluttuazioni stagionali della falda ARFA DI UBICAZIONE I dreni suborizzontali sono impiegati per il consolidamento di scivolamenti rotazionali in corrispondenza delle corone di colamenti con superfici di scorrimento piuttosto profonde e in tutti 1 casi in cul l inclinazione del versante sia abbastanza elevata Il metodo raramente Impiegato in luoghi molto urbanizzati Il contesto migliore per la loro utilizzazione quello in cui l acquifero sia abbastanza permeabile sabbia roccia fratturata con emergenza della falda mascherata da terreni meno permeabili depositi argillosi 59 L effetto dei dreni puo risultare positivo anche in terreni poco permeabili difatti pur non ottenend
153. eriale di risulta dello scavo fino al colletto della pianta provvedendo al compattamento del terrreno Fig 21 Impianto di specie arboree e arbustive a sinistra opera completata con pacciamatura a destra piantine a radice nuda o con pane di terra In entrambi i casi riportata la tipologia di impianto a buca profonda adatta in terreni aridi da REGIONE LIGURIA 1997 29 Nel caso di terreni aridi e poco fertili 11 lavoro pu essere completato con la posa di pacciamanti feltri paglia corteccia di resinose pietrame e di polimeri ritentori idrici con lo scopo di mantenere umido il terreno INDICAZIONI PROGETTUALI Prima di effettuare l intervento occorre valutare la possibile presenza di fenomeni franosi profondi in aggiunta a quelli di natura superficiale tramite un attenta indagine geomorfologica dell area e opportune verifiche di stabilit Occorre avere una buona conoscenza delle caratteristiche morfometriche e climatiche dell area di intervento nonch della tipologia della copertura su cui si dovr operare al fine di scegliere le specie vegetali pi idonee al contesto di utilizzo a tal scopo utili indicazioni sono fornite nei vari manuali di ingegneria naturalistica disponibili in commercio MANUTENZIONE E PRECAUZIONI L intervento va eseguito nei periodi di riposo vegetativo autunno o inizio della primavera ed strettamente dipendente dal grado di attecchimento delle specie impiantate Nel c
154. ering Working Paper 22 BRITISH STANDARDS INSTITUTION BSI 1975 Methods of test for stabilised soils BS 1924 BROMHEAD E N 1984 An analytical solution to the problem of seepage into counterfort drains Can Geotech Jour 21 657 662 BROMHEAD E N 1992 The Stability of Slopes Blackie Academic amp Professional London 411 pp BROMHEAD E N 2004 Geotechnical structures for landslide risk reduction Landslide Hazard and Risk John Wiley amp Sons Ltd 802 pp BURLAND J B POTTS D M amp WALSH N M 1981 The overall stability of free and propped cantilever retaining walls Ground Engineering 14 5 28 38 BUSTAMANTE M amp DOIX B 1985 Une m thode pour le calcul des tirants et des micropieux inject es Bulletin de Liaison des Laboratoires des Ponts et Chaus es 140 CAQUOT A amp KERISEL J 1948 Tables for the calculation of passive pressure active pressure and bearing capacity Gauthier Villars Paris CASAGRANDE L 1952 Electro osmosis stabilization of soils Boston Society of Civil Engineers 39 51 83 CATENACCI V 1992 II dissesto geologico e geoambientale in Italia dal dopoguerra al 1990 Servizio Geologico Nazionale Mem Descr Carta Geologica d Italia 301 pp CEAS 2005 Paratie Calcolo geotecnico Ver 6 1 199 CFGG 1989 Geotextile manual Comit Francais des Geotextiles Bagneux Franca CHEN W F amp LIU X L 1990 Limit Analysis in Soil
155. eriore della base di fondazione la struttura si comporta come un muro con fondazione inclinata A Sono riportati per ogni soluzione i dreni del muro in tratteggio e la verticale AB su cui agisce la spinta attiva del terreno si pu notare come le soluzioni A e B comportino di contro un incremento della spinta attiva Nel caso di dente di fondazione allineato con il paramento verticale B il contributo allo scorrimento dato dall incremento della spinta passiva Sp mentre nel caso di dente di fondazione realizzato nella parte posteriore della base di fondazione si ottiene un effetto analogo ad una fondazione inclinata di un angolo a Una volta dimensionato il muro dovranno essere verificate le condizioni di stabilit al ribaltamento le condizioni di stabilit globale e la capacit portante del terreno di fondazione analisi descritte nel paragrafo relativo alle strutture a gravit L allontanamento dell acqua alle spalle della struttura pu essere perseguito con accorgimenti analoghi ai muri in calcestruzzo Fig 67 l entit e la disposizione delle opere di drenaggio dovr essere vincolata alle caratteristiche di permeabilit del materiale di riempimento al regime pluviometrico e a quello dell eventuale falda presente nel terreno naturale retrostante 9I Incrementi della resistenza al ribaltamento e allo scorrimento a parit di dimensioni del muro possono essere ottenuti ancorandone la base Fig 77 a aa F
156. ersante nord ovest di Marcialla nel comune di Certaldo FI Il procedimento costruttivo dei muri tirantati pu essere ascendente o discendente a seconda che siano costruiti dal basso verso l alto nel caso di riempimenti o dall alto verso il basso nel caso di scavi Nel caso di riempimenti dopo il posizionamento dei tiranti nel substrato viene posizionata l armatura e gettato 11 muro incorporando la prima fila di tiranti si procede successivamente al tensionamento degli ancoraggi ed al riempimento della porzione retrostante al muro A questo punto viene posizionata un ulteriore fila di tiranti e si continua con questo schema costruttivo fino al raggiungimento dell altezza voluta Fig 90 Nel procedimento discendente dopo il posizionamento degli ancoraggi si realizza lo scavo fino ad oltrepassare 1 tiranti e si getta il muro successivamente si procede al tensionamento degli ancoraggi Si ripetono le varie fasi costruttive fino al raggiungimento dell altezza voluta della struttura Fig 90 7 E HE Pea pe oJ TE oe F ip F k a i ei i a A E rk A 7 ef ri rf d ta i bi E A I A i i q Pa 7 ga a i g TA 5 J P as he cat z a i pil be H LN pn Pa ar tee a D x F Pet dif oa as j 7 n J j I ia x E a k a B J 2 i di oF 5 7 n i E aa 1 4 il r xi aa ai P a Li i n i Ae ui 1 as r a il ca E T cA zi al Te ea I y ree age f sr A t x Mah RE Li
157. ettore di raccolta MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Le gallerie drenanti pur non determinando un rilevante impatto paesaggistico modificano profondamente il regime idraulico della falda questo pu causare cedimenti di strutture e prosciugamento di pozzi e di sorgenti in zone limitrofe all area di intervento Il sistema drenante deve essere ispezionato periodicamente per valutarne e garantirne il corretto funzionamento La realizzazione delle gallerie drenanti risulta delicata in terreni acquiferi di cattiva tenuta AREA DI UBICAZIONE Frane di grandi dimensioni con superfici di scorrimento profonde in cui 1 terreni acquiferi vista la loro profondit non possono essere raggiunti tramite le abituali tecniche di drenaggio Tenuto conto dell elevato costo di realizzazione il metodo da applicare per la stabilizzazione di zone che presentino opere di rilievo da salvaguardare infrastrutture civili o insediamenti abitativi minacciati da frane di grandi dimensioni e nel caso in cui sia stata debitamente accertata l efficacia dell opera drenante sulla stabilizzazione del corpo di frana 68 2 2 4 3 Dreni sifone B4c DESCRIZIONE GENERALE L intervento consiste nell abbassamento della tavola d acqua all interno del corpo in frana tramite pozzi di diametro generalmente inferiore ad un metro drenati mediante un sistema a sifone L utilizzo di tubi sifone che consente di asportare l acqua dal corpo di frana senza necessit
158. flow USGS 2000 Seepw GEO SLOPE 2004 Flac ITASCA 2000 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI I pozzi devono essere ispezionati periodicamente per il controllo della funzionalita del sistema drenante l efficacia dell intervento pu essere stimata valutando l incremento del fattore di sicurezza conseguente alla riduzione del livello piezometrico necessario garantire e valutare attraverso controlli periodici della portata il corretto funzionamento dei collettori di scarico del pozzi La tecnica pu avere un accentuato impatto ambientale causato sia dalle modalit costruttive che dalla possibile interferenza in particolari situazioni idrogeologiche con la circolazione delle acque di falda o con le sorgenti ubicate entro il raggio di influenza del sistema drenante l eccessivo abbassamento della falda pu determinare problemi di subsidenza nelle aree limitrofe ARFA DI UBICAZIONE Frane di scivolamento caratterizzate da superfici di scorrimento profonde e alti livelli piezometrici Visto il costo rilevante questa tipologia di intervento consigliabile per frane che coinvolgano infrastrutture abitati o altre opere di rilievo Data la possibilit di collocare 1 dreni sub orizzontali su differenti livelli 1 pozzi drenanti si prestano bene a situazioni litostratigrafiche caratterizzate da alternanza di livelli eterogenei a permeabilit differente 66 2 2 4 2 Gallerie drenanti B4b DESCRIZIONE GENERALE Le gallerie d
159. gio idrometeorologico con lo scopo di individuare eventuali legami e stabilire possibili soglie di allarme In linea generale l installazione dei vari strumenti comporta costi elevati non solo per l acquisto degli strumenti ma anche e soprattutto per la posa in opera degli stessi talora da installare in zone impervie ed inaccessibili oppure contrassegnate dalla mancanza di servizi indispensabili quali l alimentazione elettrica le linee telefoniche per la trasmissione dei dati 1 locali per ospitare l attrezzatura n sono da trascurare gli oneri legati alla manutenzione alla gestione e all aggiornamento BONVICINI amp PASQUALOTTO 2002 La maggior parte dei siti in frana per 1 quali stato ritenuto necessario un monitoraggio attrezzata con strumenti di tipo tradizionale In questo caso se il rischio collegato al movimento franoso in studio limitato la lettura pu essere effettuata da personale idoneo durante periodici sopralluoghi in genere mensili purch sia garantito il controllo dell evoluzione del fenomeno in caso contrario specie se si ipotizzano velocit elevate possibile predisporre un sistema di acquisizione e trasmissione dei dati via modem ponte radio o fibre ottiche che consenta tra l altro di interrogare a distanza in qualsiasi momento l intera strumentazione collegata al sistema e di attivare automaticamente qualora le soglie prestabilite vengano superate 1 sistemi di allarme interdizione d
160. gneria civile quali consolidamento di terreni di fondazione e di strutture portanti interventi di sottofondazione diaframmi ecc Pu essere utilizzato nella stabilizzazione di corpi di frana profondi attraverso l incremento della resistenza al taglio lungo la superficie di scivolamento Il metodo non adatto per terreni a grana fine limi e argille 132 2 4 2 3 Trattamenti chimici D1h DESCRIZIONE GENERALE I trattamenti chimici consistono nel migliorare le caratteristiche di resistenza meccanica del materiale in prossimit della superficie di rottura attraverso reazioni chimiche scambio ionico tra il terreno e la miscela chimica con cui viene messo a contatto Il metodo si basa sulla capacit di scambio ionico dei minerali argillosi ed in particolare sullo scambio di cationi con la miscela chimica immessa nel terreno si vengono cos a formare nuovi minerali argillosi che conferiscono al materiale una maggiore resistenza al taglio Generalmente le sostanze che vengono utilizzate nel trattamento chimico dei terreni sono costituite da miscele di calce e acqua ime slurry e miscele di calce ceneri volanti recuperate dai prodotti di combustione delle centrali termoelettriche e acqua lime fly ash slurry LFA L aggiunta della calce ossido di calce o calce idrata in un terreno argilloso determina due reazioni distinte una a breve ed una a lungo termine Nel breve termine l effetto della miscela quello di romper
161. grava sulla base di fondazione sezione ABCD mentre la spinta del terreno Sa viene determinata sulla verticale AB NAVFAC 1986 LANCELLOTTA 1993 Il dimensionamento della struttura valutazione del rapporto B H viene realizzato sulla base della verifica allo scorrimento imponendo un fattore di sicurezza Fss Fg YFp gt 1 3 in base a quanto riportato dalla normativa italiana DM 11 03 1988 Nel caso il rapporto B H sia eccessivamente alto al fine di ridurre la larghezza B della soglia di fondazione il che comporta una riduzione degli sforzi di sbancamento si pu inclinarne la giacitura migliorando in questo modo la resistenza allo scorrimento in quanto il muro si muove in salita Fig 76A oppure realizzare sulla parte basale della struttura un dente di fondazione o in linea con il paramento verticale Fig 76B o all estremit della base di fondazione Fig 76C A 77777777 Fig 76 Incremento della resistenza allo scivolamento della struttura A Base di fondazione inclinata di un angolo a rispetto all orizzontale l aumento della resistenza allo scivolamento dovuto alla riduzione della componente tangenziale per effetto dell inclinazione del piano di scorrimento B Muro con dente di fondazione in linea con il paramento verticale l aumento della resistenza allo scivolamento dovuto all incremento della spinta passiva sul lato di valle della struttura C Dente di fondazione realizzato nella parte post
162. hiodatura nella stabilizzazione permanente di pi di 1000 scarpate ad Hong Kong ARFA DI UBICAZIONE Stabilizzazione di versanti e scarpate naturali o artificiali in terreni e rocce deboli in aree in cul siano consentite deformazioni della massa stabilizzata Fenomeni di creep o frane non particolarmente profonde 117 2 4 1 3 Micropali Dic Si tratta di pali di piccolo diametro inferiore ai 30 cm in calcestruzzo rinforzati con barre di acciaio nella parte centrale o attraverso particolari armature in acciaio realizzati all interno del corpo di frana con lo scopo di connettere la zona instabile con quella stabile al di sotto della superficie di rottura determinando un incremento della resistenza al taglio sulla superficie di scivolamento I pali che vengono gettati in sito sono installati in maniera tale da oltrepassare la superficie di scivolamento e sono disposti generalmente con orientazione variabile in maniera tale da realizzare una struttura tridimensionale reticolo di micropali che si oppone al movimento franoso attraverso la resistenza al taglio alla trazione e al piegamento dei pali Come riportato da JURAN et al 1996 con questa particolare tecnica di intervento si viene a realizzare una sorta di terreno rinforzato il cui comportamento fortemente dipendente dall interazione dei micropali che pu incrementare in maniera significativa la resistenza al taglio complessiva del sistema terreno micropali all
163. i a e NYA RODE VR I Fig 102 A sinistra esempi di armature di micropali singole e multiple si notano i distanziatori utilizzati per mantenere le armature in posizione fino alla fine della cementazione A destra esempio di stabilizzazione di un corpo di frana tramite reticolo di micropali da LIZZI 1977 Failure Surfac moos Oltre che come sistemi di rinforzo del terreno 1 micropali sono utilizzati spesso come vere e proprie opere di sostegno Una serie di pali strettamente spaziati tra di loro generalmente meno di 1 m viene disposta trasversalmente al corpo di frana fino ad oltrepassare la superficie di scivolamento ancorandosi nello strato competente sottostante la porzione superiore dei pali viene poi collegata tramite un cordolo in cemento armato vedi interventi tipo C3b INDICAZIONI PROGETTUALI Il primo aspetto che deve essere considerato nella realizzazione dell intervento la determinazione della superficie critica di scivolamento che dovr essere valutata sia tramite analisi di stabilit convenzionali analisi all equilibrio limite alle differenze finite ecc sia tramite opportune indagini geognostiche installazione di tubi inclinometrici penetrometrie indagini geofisiche ecc Altri aspetti da considerare sono la presenza e l andamento della superficie freatica e le caratteristiche geotecniche del terreno sia sopra che sotto la superficie di rottura dove saranno immorsati i micropali
164. i con sistemi analoghi ai pali in calcestruzzo Fig 112c a A CALCE ED ARIA COMPRESSA b CALCE j ASTA TAVOLO ROTANTE 4 INIEZIONE DI CALCE Y PY VWAABEY CNY FINOA 10m G Ga COLONNA DI CALCE FINITA 500 mm 1 5 b c LTT RILEVATO TRAIETTORIE x DELLA CALCE Th Sa a a ticQ 1 0 SUPERFICIE DI ROTTURA FRATTURE DI TRAZIONE Fig 112 Trattamenti chimici del terreno a realizzazione di colonne di calce in sito tramite un apposita attrezzatura in grado di perforare e mescolare il terreno con la soluzione di calce b impregnazione delle fratture c realizzazione di pali di calce nel terreno da ROGERS amp BRUCE 1991 modificato Delle tre tecniche brevemente descritte la realizzazione di pali di calce quella con maggiore potenzialit d applicazione sia per le minori dimensioni dei dispositivi utilizzati che ne consentono l utilizzo in luoghi difficilmente accessibili sia per la flessibilit del metodo es utilizzo di tubi di rivestimento in terreni saturi utilizzo di differenti sistemi di perforazione ecc 134 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questa tipologia di interventi necessario avere una buona conoscenza della permeabilit e delle caratteristiche granulometriche e geotecniche dei terreni Dovranno essere valutate con attenzione sia la composizione mineralogica che le principali propriet ge
165. i accesso alle aree instabili allerta delle autorit competenti e predisposizione per l evacuazione delle aree a rischio ecc Una maggiore diffusione sul territorio di sistemi automatizzati e di teletrasmissione dei dati garantisce la raccolta in tempo reale presso una o pi sedi centrali di una serie continua di dati con possibilit di controllo immediato e di una diretta correlazione con le informazioni provenienti dalle reti meteoidrografiche regionali In un ottica di gestione del rischio con l evoluzione della tecnologia che progetta strumenti sempre pi versatili e precisi e con l aumento del numero di dissesti che mettono a repentaglio la pubblica incolumit tali sistemi di supporto alle decisioni sono destinati ad una rapida e crescente diffusione Inoltre di fronte a fenomeni di vasta estensione e con modalit evolutive particolarmente complesse un approccio tipicamente non strutturale come quello del monitoraggio automatico o periodico pu spesso risultare l unica azione fattibile in contrapposizione o come integrazione ad interventi classici opere ingegneristiche di protezione attive e passive che potrebbero dare risultati non del tutto esaustivi In siti difficilmente raggiungibili possono essere istallati sistemi di trasmissione dati tramite modem e apparecchio GSM Fig 137 L impiego del sistema GSM particolarmente agevole poich non richiede il collegamento alla rete via cavo difficilmente realizzabile i
166. i con efficacia in frane di scivolamento coinvolgenti principalmente materiali coesivi pur risultando abbastanza efficienti anche per materiali sabbiosi saturi ARUTJUNYAN 1988 La riduzione delle pressioni interstiziali e l acquisizione di una coesione apparente da parte del materiale consentono una riduzione notevole delle deformazioni del terreno gi dopo poche settimane per questo 1 dreni sottovuoto possono essere utilizzati per frane coinvolgenti infrastrutture o edifici allo scopo di limitarne o arrestarne le deformazioni in attesa di interventi di stabilizzazione permanenti 70 2 3 Strutture di sostegno C Rientrano in questa categoria tutti quegli interventi volti ad ottenere la stabilizzazione del corpo di frana tramite l applicazione di forze esterne Fg che si oppongano alle forze destabilizzanti Fp A seconda di come le forze esterne vengono applicate alla massa da stabilizzare nella valutazione del fattore di sicurezza tali forze possono essere considerate in due differenti maniere l come forze che incrementano le forze resistenti Fr Seguendo le indicazioni di HOEK amp BRAY 1981 occorre far riferimento a questa condizione nel caso in cui le forze applicate siano passive ossia assenti prima del movimento e mobilitate dal movimento stesso rientrano in questa categoria le strutture di sostegno non tirantate In questo caso 1l fattore di sicurezza Fs Frt Fg Fp 2 Come forze che diminuiscono quelle destabil
167. i del corpo in frana In queste condizioni perci preferibile limitare gli interventi di riempimento e o di scavo al settori estremi del corpo di frana Fig Sa punti a h Prendendo in considerazione la Fig 5 si pu notare come un carico nel punto L pur determinando un miglioramento delle condizioni di stabilit del corpo di frana superiore I contribuisca nel contempo a rendere pi instabili sia il corpo di frana II che il fenomeno franoso nel suo insieme dato dall unione dei fenomeni I II e III rt J E Pe Uraoned Meuylraol Ponls lor each al Fig 5 a Sezione longitudinale di una frana complessa in cui sono individuabili tre successivi fenomeni franosi b linee di influenza drenate per le superfici prese singolarmente linee continue relative a alle frane I II III e per la frana complessiva formata No the individual sides 1 i ond M Ol Nhe woudl conca ud posihons dalla loro unione condizione di carico linea tratteggiata da HUTCHINSON 1984 E LLdor slide i Habre 1 es ET 4 A i 1 e A geh N i ta L L for the combined overall shde 1 to I labeh Oroned Neulral Points for combined overall slide ot convex up pas bons x k In conformit a quanto esposto risulta evidente come il concetto delle linee di influenza sia di fondamentale importanza nell identificazione delle aree pi idonee per la realizzazione di sca
168. i rinforzo delle strutture possono avere successo in zone gi tendenzialmente stabilizzate dove siano possibili al massimo dei movimenti residuali nel caso di costruzioni gi esistenti questi interventi possono risultare difficilmente applicabili per ragioni tecniche ed economiche Il principio di rendere la struttura dell edificio sufficientemente monolitica tramite tiranti e o elementi in cemento armato atti ad irrigidire la costruzione affinch le deformazioni del terreno comportino solo movimenti in blocco evitando cos la generazione di deformazioni differenziali e quindi di danni consistenti Il corretto dimensionamento del supporto legato ad una buona conoscenza del fenomeno franoso da contrastare di conseguenza dovranno essere previste indagini atte a valutarne la reale estensione e la tipologia di movimento nel caso di edifici preesistenti l applicabilit del metodo strettamente subordinata alla tipologia stessa dell edificio e al fatto che l edificio una volta rinforzato sia effettivamente in grado di sopportare eventuali movimenti residuali del terreno La realizzazione di fondazioni profonde per gli edifici ha come doppio fine quello di evitare l apporto di sovraccarichi suscettibili di aggravare il rischio di instabilit e di rendere la costruzione indipendente da eventuali movimenti che coinvolgano 1 terreni di superficie in quest ultimo caso importante che lo spessore del settore instabile sia pi
169. i rivestimento biodegradabili a sinistra georete in fibra di juta al centro biostuoia in paglia ricoperta con materiale plastico fotodegradabile a destra biostuoia in fibra di cocco ricoperta con materiale plastico fotodegradabile da REGIONE LIGURIA 1997 Le bioreti sono formate da fibre naturali di cocco o juta assemblate in modo da formare una struttura tessuta aperta e nello stesso tempo deformabile In generale le fibre di cocco presentano una maggiore resistenza alla trazione e alla degradazione rispetto a quelle di juta che le rende adatte anche ad ambienti particolarmente impervi d altro canto le bioreti a fibre di juta geojute presentano un elevata capacit di ritenzione idrica pari a circa cinque volte 1l loro peso per cui sono ideali nel caso in cui si desideri un rapido sviluppo della vegetazione o in ambienti aridi I biofeltri sono teli non tessuti ottenuti da fibre vegetali paglia cocco paglia e cocco trucioli di legno altre fibre vegetali sciolte o pressate ed eventualmente abbinate a reti in fibre naturali o sintetiche fotodegradabili o a fogli di cellulosa Vengono usati per la protezione temporanea dall erosione di pendii e scarpate trattati con semina per favorirne l inerbimento Le biostuoie sono formate da strati di fibre biodegradabili paglia cocco paglia e cocco juta ecc dello spessore di circa 10 mm assemblate in modo da formare una struttura intrecciata semiaperta deformabile e molto adat
170. icazione strictu sensu delle strategie di avoidance azione dell evitare un ostacolo BROMHEAD 2004 in termini di scelta di un ubicazione in aree a rischio basso o nullo gi in sede pre progettuale locazione ab initio spesso non realizzabile si tratta nella maggior parte dei casi di interventi di rilocazione resisi necessari a causa della sperimentata inidoneit dei siti inizialmente individuati Quando la scelta dell area adibita alla rilocazione libera da vincoli le strategie di avoidance sono particolarmente convenienti e la localizzazione adatta pu essere identificata sulla base di uno studio geomorfologico preliminare Tuttavia nei casi in cui per la definizione del livello di pericolosit sia giudicato necessario lo svolgimento di indagini superficiali e sub superficiali a carattere estensivo 1 costi affrontati potrebbero non essere controbilanciati da una comprovata adeguatezza del sito In aree gi investigate in ottica di sviluppo urbanistico specie se non ancora interessate da dissesti una proposta di rilocazione con l aggravante dei costi connessi potrebbe essere considerata eccessivamente prudenziale ci in relazione al fatto che in regioni densamente popolate ed economicamente sviluppate sia l abbandono di aree favorevoli che l individuazione di nuove aree di sviluppo comportano un elevato onere economico Sulla base di quanto detto appare chiaro come le strategie di rilocazione possano risu
171. iche di rivestimento Si viene quindi a realizzare una struttura di suolo rinforzata la cui stabilit funzione sia della resistenza attritiva mobilizzata all interfaccia tra suolo chiodo Fig 99 Esempi di chiodatura di terreni A sinistra fase precedente al rivestimento con cemento proiettato le teste dei chiodi sono alloggiate in nicchie profonde una ventina di centimetri scavate nel terreno HongKong A destra fase di rivestimento del versante San Paolo Brasile con cemento proiettato fibrorinforzato SFRS le immagini sono riprese da ORTIGAO amp SA YAO 2004 Fsistono anche dei sistemi di chiodatura in cui 1 fori sono realizzati nella stessa fase di installazione delle barre ma si tratta di tecniche temporanee non utilizzabili in strutture permanenti L intervento di chiodatura generalmente completato rivestendo la superficie del pendio con cemento proiettato e rete metallica o con cemento proiettato rinforzato con fibre in acciaio SFRS l utilizzo delle fibre in sostituzione delle reti metalliche consente una maggiore velocit di realizzazione del rivestimento che nel contempo viene ad avere una maggiore deformabilit e resistenza alla corrosione Il fissaggio del chiodo al rivestimento pu avvenire tramite piegatura utilizzo di dadi di serraggio oppure cementandone la testa in una nicchia realizzata nel pendio Fig 100 RETE D ACCIAIO RETE D ACCIAIO CEMENTO PROIETTATO CEMENTO PROIETTATO
172. iche di stabilit tramite analisi all equilibrio limite considerando oltre a superfici di scivolamento circolari FELLENIUS 1936 TAYLOR 1948 BISHOP 1955 anche superfici poligonali MORGENSTERN amp PRICE 1965 SPENCER 1967 SARMA 1979 SEED amp SULTAN 1967 JANBU 1973 ZHANG amp CHOWDHURY 1995 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI L intervento di scarsa utilit nel caso di superfici di scivolamento profonde e se applicato solo a porzioni limitate del versante la stabilizzazione di aree localizzate del versante pu difatti favorire il franamento di aree adiacenti franamento dell area a valle dell intervento per incremento del carico in testa oppure di quella a monte per scarico al piede necessario raccogliere ed allontanare le acque di ruscellamento superficiale vedi interventi B2 e garantire il corretto funzionamento del sistema di drenaggio ARFA DI UBICAZIONE Versanti di limitata estensione interessati da piccoli fenomeni franosi tendenzialmente superficiali 12 2 1 2 APPESANTIMENTO AL PIEDE A2 L intervento consiste nell applicare delle masse al piede del corpo di frana nello specifico a valle della linea neutra HUTCHINSON 1977 1984 di entit sufficiente a prevenire 1il movimento del versante in frana Fig 8 L applicazione di una massa a valle della linea neutra causa difatti un incremento delle forze resistenti lasciando invariate quelle destabilizzanti determinando cos un netto incremen
173. icolare 1 vari sistemi di deviazione e contenimento delle masse in frana mentre le strategie di riduzione della sensibilit degli elementi a rischio desensitization la rilocazione degli elementi a rischio avoidance e buona parte delle strategie di accettazione del rischio acceptance sono trattate tra gli interventi non strutturali Comunemente la gestione del rischio da frana viene affrontata intervenendo direttamente sulla sorgente del rischio tramite lavori e opere di ingegneria sia per l alto numero di soluzioni possibili che per il continuo sviluppo di nuove tecnologie e nuovi materiali utilizzabili nella sistemazioni dei corpi di frana Proprio per la loro notevole diffusione nel manuale viene dato maggior risalto alle differenti tipologie di interventi strutturali fornendo per ciascuna di esse oltre ad una breve descrizione dell opera e delle sue principali caratteristiche progettuali indicazioni relative al contesto di intervento a cui meglio si adatta in riferimento sia alla tipologia che alle dimensioni del fenomeno franoso nonch le principali precauzioni da osservare per valutarne e garantirne l efficienza Vale la pena sottolineare per che gli interventi di tipo strutturale anche se generalmente preferiti rispetto alle altre tipologie di intervento non sempre rappresentano le strategie pi efficaci per quel particolare contesto 0 a parit di efficacia non sempre permettono di ottenere 1l miglior rapporto costo ben
174. icolare della sua profondit dal piano di campagna Per la ricostruzione della superficie di rottura potranno essere utilizzati tubi inclinometrici metodi geofisici ecc implementati ed integrati con 1 risultati derivanti da opportune analisi di stabilit es back analysis Indicazioni pi approfondite sulla progettazione degli interventi di gettiniezione sono fornite da CROCE 2004 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario che le colonne di materiale stabilizzato formate con la gettiniezione attraversino la superficie di scorrimento ancorando la massa instabile nel terreno stabile sottostante Per evitare effetti destabilizzanti le iniezioni dovranno essere realizzate partendo dalla parte inferiore del corpo di frana per poi spostarsi verso monte 131 L incremento di peso vedi precauzioni relative agli interventi di tipo A e l effetto impermeabilizzante dovuti alle iniezioni possono avere un effetto destabilizzante inoltre l impermeabilizzazione del materiale trattato pu alterare il normale deflusso delle acque creando problemi alle aree limitrofe Le iniezioni possono inoltre provocare il sollevamento del terreno trattato in modo particolare nel sistema monofluido con possibili conseguenze sulle strutture presenti Questi aspetti dovranno essere attentamente valutati e verificati tramite opportune modellizzazioni della situazione post intervento AREA DI UBICAZIONE Il jet grouting usato in varie opere di inge
175. iconosciuto il periodico controllo di uno specifico elemento fisico caratterizzante il fenomeno franoso stesso superficie di scivolamento scarpate secondarie e di coronamento fronte livello di falda ecc possa fornire precise indicazioni sul suo stato di attivit e sulle caratteristiche evolutive AA VV ARPA Piemonte 2004 In corrispondenza di fenomeni franosi che evolvono lentamente nel tempo variazioni cospicue di ciascuno di questi elementi possono essere considerate come indicatori di una attivazione riattivazione del fenomeno Al contrario 1 fenomeni franosi a sviluppo rapido che coinvolgono porzioni limitate delle coperture superficiali sebbene frequenti e pericolosi non sono facilmente strumentabili come gi accennato a causa della difficolt di determinare l ubicazione dei potenziali punti di innesco e la rapidit di sviluppo degli stessi Inoltre l evoluzione nel tempo delle grandi frane prevede in generale periodi di quiescenza o di movimenti limitati e accelerazioni o attivazioni parossistiche in concomitanza di fattori esterni di innesco Il principale fattore di innesco rappresentato spesso da piogge intense o prolungate I controlli non permettono di prevedere quali fenomeni franosi o quali porzioni degli stessi potranno effettivamente attivarsi a fronte di particolari regimi pluviometrici anche se previsti Le grandezze da misurare sono costituite essenzialmente dagli spostamenti superficiali e profondi da
176. ienti semplici operazioni puntuali Le modalit di realizzazione dipendono dall altezza e dalla pendenza del versante nonch dalla sua natura puramente rocciosa o composta di formazioni detritiche eterogenee pi o meno coerenti Fig 114 Disgaggio di blocchi instabili eseguito da arrampicatori utilizzando leve e cunei INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 seguenti aspetti 1 identificazione dei blocchi instabili e valutazione delle dimensioni relative 2 valutazione delle aree che possono essere raggiunte dai blocchi durante le operazioni di disgaggio 3 fratturazione naturale dell ammasso roccioso per prevedere l efficacia degli esplosivi 4 stabilit dell ammasso roccioso dopo l eliminazione delle masse instabili MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Le pietre e 1 blocchi da disgaggiare devono essere ben identificati e di taglia compatibile con le condizioni di lavoro 11 metodo non applicabile se progressivamente la pulizia rischia di destabilizzare volumi importanti e non controllabili questo aspetto funzione dello stato della roccia e della struttura dell ammasso roccioso necessaria una sorveglianza regolare dell evoluzione della stabilit della zona interessata dal fenomeno e una ripetizione periodica delle operazioni di pulitura in funzione della comparsa di nuovi blocchi instabili Di norma le operazioni di disgaggio dovrebbero ess
177. ig 83D Un alternativa l ancoraggio della palificata al substrato stabile Fig 83B il che consente un analoga efficacia di intervento con minori costi di realizzazione dovuti alla riduzione del numero di palificate da realizzare l ancoraggio nella parte sommitale della palificata migliora il comportamento globale della struttura stabilizzandone la parte alta GINZBURG 1988 in particolar modo nel caso di palificate molto profonde Resistenze maggiori alle spinte del terreno possono essere ottenute anche inclinando le palificate verso il lato di monte della frana Fig 83C I pali gettati direttamente in opera sono spinti oltre la superficie di scorrimento e sono collegati in testa tramite un cordolo in cemento armato Fig 84 realizzando in questo modo una struttura continua ancorata nel substrato stabile che si oppone al movimento del terreno come un vero e proprio diaframma 100 Fig 84 A sinistra dettaglio della fase di posa dell armatura di una palificata di pali di grosso diametro 800mm durante un intervento di stabilizzazione in localit Carbonile nel comune di Pelago FI A destra dettaglio della porzione superiore di una palificata di pali di grosso diametro realizzata in localit Poggiolino nel comune di Barberino di Mugello FI in occasione dei lavori per la realizzazione della Variante di Valico dell autostrada A1 visibile la trave tirantata di collegamento in testa dei pali In mancanza di
178. illato con il geosintetico per evitare la contaminazione del materiale filtrante In generale occorre fare attenzione a non danneggiare il geosintetico durante le fasi di installazione per non comprometterne le funzionalit incrementi di stress di confinamento durante la messa in opera possono ridurne le capacit drenanti La durata di un geotessile funzione della resistenza delle sue fibre polimeriche ai fattori ambientali 1 geotessili possono deteriorarsi se sottoposti all azione dei raggi solari o per reazioni chimiche e o biologiche dovute alla presenza nel terreno di particolari sostanze o microorganismi ARFA DI UBICAZIONE I geotessili vengono utilizzati assieme ad altri tipi di intervento ed in particolare come rivestimento del materiale drenante di trincee per il drenaggio di opere di ritenuta o nella realizzazione di terre e muri rinforzati 63 2 2 4 INTERVENTI DI DRENAGGIO PROFONDO B4 2 2 4 1 Pozzi drenanti B4a DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di opere di drenaggio profondo oltre 1 10 m di medio 1 1 5 m e grande diametro pozzi di diametro superiore anche ai 5 m con sistema drenante diffuso di microdreni utilizzate per assolvere a funzioni di drenaggio e controllo delle falde freatiche oltre ad intercettare le acque sotterranee e ad abbattere sensibilmente il livello di falda 1 pozzi nel caso in cui Si immorsino nel terreno stabile al di sotto della potenziale superficie di rottura esercitano un aggiuntiv
179. imale l ancoraggio deve essere verificato al taglio e a trazione indicazioni relative al dimensionamento degli ancoraggi sono fornite da GIANI 1992 e ORTIGAO amp SAYAO 2004 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario proteggere gli ancoraggi dalla corrosione dovuta all acqua che si infiltra tra i giunti e che viene a contatto con l elemento strutturale precauzione questa fondamentale nei casi in cul gli ancoraggi debbano avere una funzione di tipo permanente Generalmente la protezione della porzione compresa tra la fondazione e la testata ottenuta tramite cementazione che sar effettuata dopo aver acquisito la certezza che non sono necessari ulteriori ritensionamenti dell ancoraggio talvolta necessari per allentamenti dovuti ad eventuali movimenti e o deformazioni La testa dell ancoraggio pu essere protetta tramite l utilizzo di vernici bituminose o apposite coperture in cemento ORTIGAO amp SAYAO 2004 I cavi maggiormente soggetti alla corrosione delle barre vengono dapprima ingrassati e poi rivestiti con guaina in PVC Nella scelta del tipo di ancoraggio necessario tener conto delle caratteristiche geomeccaniche dell ammasso che dovr essere rinforzato in generale un ancoraggio di tipo puntuale ancoraggio meccanico preferibile in ammassi resistenti e poco fratturati mentre 112 nel caso di rocce fratturate e con scarse caratteristiche meccaniche conveniente far ricorso ad ancoraggi di tipo r
180. in un dato periodo di tempo ed in una data area espressa in termini di probabilit annuale o di tempo di ritorno La pericolosit cos definita pertanto riferita ad una determinata intensit del fenomeno H I dove per intensit I si intende la severit geometrica e meccanica del fenomeno potenzialmente distruttivo esprimibile o in una scala relativa oppure in termini di una o pi grandezze caratteristiche del fenomeno stesso velocit volume energia ecc e la vulnerabilit V rappresenta il grado di perdita prodotto su un certo elemento o gruppo di elementi esposti a rischio risultante dal verificarsi di un fenomeno naturale di una data intensit V v I E e infine per elementi a rischio E si intendono la popolazione le propriet le attivit economiche 1 servizi pubblici ed 1 beni ambientali presenti in una data area esposta a rischio In generale le varie strategie di prevenzione e salvaguardia delle aree soggette a rischio frana possono essere ricondotte a quattro categorie fondamentali BROMHEAD 2004 la rilocazione avoidance degli elementi a rischio in aree a minor rischio la riduzione correzione correction della sorgente del rischio tramite interventi volti alla stabilizzazione del corpo di frana la desensibilizzazione desensitization degli elementi a rischio intesa come riduzione della loro vulnerabilit nello specifico il rafforzamento delle strutture esistenti tramite sottofondazioni inie
181. inale del bullone che costituisce l ancoraggio viene deformata per consentirne il fissaggio fino all avvenuta presa della malta al centro bulloni ad ancoraggio chimico per evitare problemi di presa anticipata delle resine necessario che i chiodi non siano eccessivamente lunghi a destra bullone ad ancoraggio meccanico Nella bullonatura con ancoraggio chimico all interno del foro vengono inserite alternativamente delle cartucce costituite dai due componenti di una resina a presa rapida l inserimento della barra determina la rottura delle cartucce ed il conseguente mescolamento dei due componenti della resina grazie al profilo spiralato della barra 110 Nel caso di bulloni sia ad ancoraggio chimico che per cementazione il tensionamento della barra dovra essere effettuato dopo la presa del cemento o della resina Come i bulloni anche 1 tiranti sono costituiti da una testa munita di una piastra di ripartizione e di un sistema di bloccaggio da una parte libera porzione tensionabile con guaina di rivestimento e da una fondazione munita o meno di guaina di rivestimento ancorata alla massa stabile La differenza fondamentale tra i tiranti ed i bulloni sta nella diversa scala di utilizzo I tiranti presentano lunghezze generalmente superiori ai 10 m 1 bulloni non superano mai i 10 m di lunghezza e sono in grado di sopportare e trasmettere tensioni notevolmente superiori rispetto a quelle dei bulloni questi
182. interventi di rinverdimento le talee possono essere messe in posa nei gabbioni interrompendo il riempimento in pietrame oppure tra un gabbione e l altro schemi ripresi dal catalogo OFFICINE MACCAFERRI S p A L uso di materiale lapideo e la facilit di integrazione con sistemi di rinverdimento quali fascinate posizionate tra 1 gradoni e talee inserite entro 1 gabbioni Fig 69 consentono una buona integrazione nell ambiente naturale ed al tempo stesso il ripristino e o la formazione degli ecosistemi locali Fig 70 Fig 70 Utilizzo di gabbioni nella stabilizzazione della sponda sinistra del torrente Stura nel comune di Campoligure GE Successivamente alla realizzazione della gabbionata sono state messe in posa delle talee di salice tra la pedata e l alzata della gradonatura ricoperte con terreno protetto con materiale geosintetico geostuoia vedi interventi Bla la fascinata di talee stata poi ancorata alla gabbionata tramite una rete metallica a maglia esagonale A sinistra fase di realizzazione dell opera a destra opera a sei mesi dal completamento da REGIONE LIGURIA 1997 Oltre alla buona integrazione paesaggistica rispetto ad altre strutture di sostegno le gabbionate presentano numerosi vantaggi primi tra tutti la facilit di realizzazione l elevata permeabilit e la capacit di sopportare senza gravi deformazioni dei singoli elementi gli eventuali assestamenti del piano di posa e o del terreno ret
183. ionamento della rete di drenaggio pu essere effettuato tramite 11 controllo periodico delle portate in relazione alle precipitazioni avvenute ARFA DI UBICAZIONE Appena a monte della nicchia di distacco ed al di sotto del fosso di guardia 49 2 2 2 4 Rimodellazione del versante B2d DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di movimenti di terra aventi lo scopo di eliminare le depressioni sede di ristagni di acqua e favorire il drenaggio delle acque di precipitazione Il principio di ottenere una modifica della distribuzione delle masse che porti ad un incremento della stabilit Le acque intercettate vengono allontanate dall area dissestata e convogliate negli impluvi naturali mediante canalette INDICAZIONI PROGETTUALI XN Di norma questo tipo di intervento da realizzarsi preliminarmente ad altre opere di drenaggio e o di stabilizzazione MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Occorre assicurare che le acque provenienti dall area dissestata siano fatte confluire nel pi vicino fosso o impluvio al di fuori del corpo in frana inoltre necessario evitare l innesco di processi erosivi in corrispondenza dei punti di scarico AREA DI UBICAZIONE All interno del corpo di frana 50 2 2 2 5 Impermeabilizzazione delle fratture B2e DESCRIZIONE GENERALE Questo tipo di intervento consiste nell impermeabilizzare le fessure beanti presenti in particolar modo nella parte alta del corpo frana utilizzando preferibilmente come m
184. ione delle talee e o piantine graticciate e palizzate e dei picchetti vivi viminate Nel caso di fenomeni profondi questo tipo di intervento pu avere un effetto destabilizzante dovuto all incremento del peso della massa in frana ARFA DI INTERVENTO Sistemazione e consolidamento di versanti in materiali sciolti caratterizzati da fenomeni erosivi e da instabilit superficiale Viminate e palificate possono essere utilizzate in scarpate artificiali rilevati stradali argini ecc e in aree di alimentazione di colate detritiche esistenti o potenziali 37 2 2 1 8 Palificate Blh DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di strutture cellulari in pali di legno abbinate alla messa a dimora di talee e o piantine che possono essere utilizzate come manufatti a gravit al piede dei fenomeni franosi o per la realizzazione di gradonature grazie al materiale trattenuto alle spalle delle strutture lungo 1 versanti allo scopo di contrastare 1 fenomeni erosivi superficiali facilitando il rinverdimento del pendio i a x aE 5 s gt Din 5 4 gt ER de i TI en TES i ay CSI a Di da x T fe A iP in OR vw eS x tu y do CS y E 4 es TET ae a TA E ae S f LEON 7 a p SLT Fig 31 Utilizzo di palificate nella stabilizzazione di un versante in localit Ricciano nel comune di Uzzano PT la stabilizzazione completa tramite rivestimento con biostuoie B1b e rinverdimento Blc Consistono nella realizzazione di uno scavo ge
185. ione tipo schematizzante la stabilizzazione di una parete rocciosa con rete metallica da ANPA 2002 Reti e catene appese per rallentare i blocchi Rete appesa libera sospesa dall alto Banchina come collettore di roccia Rete assicurata con bulloni e spruzzata con la malta per proteggere dalla caduta di formazioni friabili INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 il grado di fratturazione dell ammasso roccioso e la localizzazione delle zone pi idonee per il posizionamento degli ancoraggi 2 la valutazione delle dimensioni dei blocchi per la scelta della maglia pi idonea della rete oltre al trattenimento dei blocchi di dimensioni medie e massime deve essere evitato che 1 blocchi di dimensioni minori passino attraverso le maglie della rete 3 il disgaggio o l ancoraggio di quelle masse rocciose il cui crollo possa compromettere l efficacia della rete blocchi di dimensioni superiori alla capacit di trattenimento della rete 4 larealizzazione di un fossato di raccolta dei blocchi alla base 159 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Prima della messa in posa della rete necessario ripulire la parete dalle masse disancorate ed eventualmente rimodellare il versante la pendenza del versante deve essere abbastanza uniforme per far si che la rete risulti sempre a contatto con il pendio necessario effettuare una periodica pulitura del materia
186. ipartito chimico o tramite cementazione per evitare che il carico applicato alla fondazione provochi la rottura dell ammasso circostante e il distacco dell ancoraggio in rocce tenere o suoli la parte finale del foro pu essere allargata per consentire una maggiore area di ancoraggio COLOMBO et al 1996 Un altro aspetto che dovr essere tenuto in considerazione la cementazione dell elemento strutturale in particolar modo in riferimento ai tiranti nel foro necessario evitare la formazione di bolle d aria tra ancoraggio e foro tramite l utilizzo di opportune tecniche di iniezione e di specifiche miscele cementizie HOEK 2000 Nonostante l intervento previsto comporti l ancoraggio delle masse instabili conveniente valutarne tramite l utilizzo di appositi software di simulazione vedi indicazioni progettuali interventi E2m E2n E20 E2p le possibili traiettorie di caduta e le aree esposte a maggiore rischio AREA DI UBICAZIONE I bulloni possono essere utilizzati per ancoraggi temporanei o permanenti di blocchi o lastre rocciose di limitato spessore e comunque inferiore ai 3 4m Fig 97 A sinistra utilizzo di bulloni per la stabilizzazione di un lastra di granito lungo la strada costiera D81 che collega Porto e Piana nei pressi dei Calanchi di Piana in Corsica Fr A destra consolidamento di una parete rocciosa tramite bullonatura in localit Vellano nel comune di Pescia I chiodi possono avere lo
187. ipologia vedi sotto canalette in legname e pietrame anche queste a sezione trapezoidale formate da un intelaiatura di pali in legno con fondo rivestito da uno strato di pietrame steso a mano avente spessore di 20 cm canalette prefabbricate in calcestruzzo costituite da elementi trapezoidali posizionati all interno di uno scavo di forma analoga debitamente costipato per evitare cedimenti Gli elementi della canaletta presentano una larghezza del lato a valle minore di quella a monte in modo da consentirne l incastro con una piccola sovrapposizione Fig 37 per la loro deformabilit dovuta alla connessione non rigida tra gli elementi possono essere utilizzate per pendenze dei versanti gt 10 e nei casi in cui 1 movimenti del terreno siano di rilevante entit canalette con rivestimento rigido in calcestruzzo utilizzate per pendenze lt 10 e preferibilmente all esterno del corpo di frana per intercettare ed allontanare le acque di ruscellamento superficiale prima che raggiungano l area instabile canalette prefabbricate in lamiera costituite da elementi semicircolari in acciaio ondulato nervato con spessore di almeno 2 mm disposte secondo la linea di massima pendenza per ridurre la propensione allo scollamento dal terreno nel quale devono essere incassate La canalette possono essere disposte sia longitudinalmente sia trasversalmente rispetto al pendio quelle trasversali dovranno raccordarsi con sistemi di drenaggio l
188. isposizione dei dreni di solito a raggiera Fig 48 per facilitare la raccolta e l evacuazione delle acque nonch la realizzazione dell intervento limitare il numero di posizionamenti del macchinario di perforazione Visto che la tecnica di realizzazione di questo tipo di intervento non permette la messa in posto di una massa filtrante intorno alla fessurazione dei dreni questa pu eventualmente essere protetta dall intasamento da parte di sedimenti a granulometria fine tramite rivestimento con geotessili Cunette per la raccolta e l allontanamento delle acque drenate waia lotor drers Tubi drenanti con canne microfessurate in PVC porri di collegamenti porn drenanti Fig 48 Esempi di applicazione di dreni sub orizzontali a sinistra reti di dreni sub orizzontali con scarico delle acque drenate in canalette a destra sistema di dreni orizzontali distribuiti a raggiera che fanno confluire le acque drenate in pozzi verticali di grande diametro da ANPA 2002 modificato Questo tipo di intervento pu essere associato ad altre opere di drenaggio quali gallerie o pozzi drenanti che fungono in questo caso da collettori di raccolta e di evacuazione delle acque per gravit Nel caso in cui i dreni orizzontali non siano associati a pozzi o gallerie drenanti le acque da essi raccolte dovranno essere fatte confluire in canalette che parimenti ne consentano l allontanamento Dato che la loro installazione avviene al
189. itare perdite che possono incrementare ulteriormente l instabilit dell area infine dovranno essere previsti tutti quegli accorgimenti da operare direttamente sul corpo di frana o sul suo intorno in grado di stabilizzare il fenomeno o almeno di attenuarne 1 possibili movimenti e le contromisure da prendere nell evenienza di una riattivazione del fenomeno franoso Nella Fig 138 viene proposto un esempio di piano di emergenza e soccorso utilizzabile in caso di frane SALVATAGGI E RECUPERO VITTIME ASSISTENZA ALLA POPOLAZIONE RICOVERI SEMI STABILI O PROVVISORI POPOLAZIONE CREAZIONE CENTRO PRONTO SOCCORSO GARANTIRE EFFICIENZA CENTRI CURA ESTERNI SALVATAGGI E RECUPERO VITTIME EDIFICI CROLLATI RECUPERO BENI E SGOMBERO MACERIE ELIMINAZIONE ELEMENTI PERICOLANTI EDIFICI DANNEGGIATI STRUTTURE OPERE DI SOSTEGNO PROVVISORIE CONTROLLO TUBATURE E LINEE ELETTRICHE INSTALLAZIONE GRUPPI ELETTROGENI DISALIMENTAZIONE GAS EDIFICI COLPITI RIPRISTINO SERVIZI IN TEMPI BREVI ENERGIA E SUE FONTI SGOMBERO DI MACERIE E TERRENO CONTROLLO VIABILIT PIANIFICAZIONE FLUSSI DI SOCCORSO DI POPOLAZIONE E DI DERRATE VIABILIT E TRASPORTI CONTROLLO POTABILIT CONTROLLO EFFICIENZA CONDUTTURE REALIZZAZIONE IMPIANTI PROVVISORI RIPRISTINO TUBAZIONI ACQUEDOTTI Z O aa Sn O N Z N A Z gt 2 aa be Z 7 z A SERVIZI ESSENZIALI CONTROLLO LINEE TELEFONICHE RIPARAZIONE S
190. izzanti Fp Questa condizione andr considerata HOEK amp BRAY 1981 nel caso in cui le forze applicate siano attive ovvero presenti prima che 11 movimento abbia luogo rientrano in questa categoria le strutture di sostegno tirantate In questo caso 1l fattore di sicurezza Fs Fg Fp FE Nella TAB 4 sono riportate le varie tipologie di intervento e 1 relativi campi di applicazione Le reti di ritenzione inserite da alcuni autori SCHUSTER 1995 POPESCU 2001 in questa categoria di opere sono trattate assieme agli interventi di tipo E reti paramassi E21 infatti pi che come vere e proprie opere di sostegno esse vengono utilizzate generalmente con lo scopo di contrastare il distacco di materiale detritico e o di blocchi di limitate dimensioni dai versanti a difesa delle aree a valle strade ferrovie edifici ecc Per quanto riguarda le terre armate utilizzate spesso come vere e proprie strutture di sostegno strutture deformabili con campi di utilizzo analoghi a quelli di muri cellulari e gabbionate esse sono descritte in dettaglio assieme alle strutture di rinforzo interne interventi di tipo Dle ROCCIA STRUTTURE DI SOSTEGNO C STRUTTURE A GRAVITA C1 STRUTTURE SPECIALI C3 TAB 4 STRUTTURE DI SOSTEGNO DEL MATERIALE im di D U m g O Z g O a 5 O O op ae es Be a ee La progettazione di una generica struttura di sostegno presuppone la valutazione della pressione che il
191. l ambiente naturale nell arco di 1 5 anni con perfetta integrazione ecologica ed estetica La notevole permeabilit e capacit di ritenzione idrica favoriscono nel contempo una rapida crescita della vegetazione La metodologia di posizionamento sul versante analoga a quella per 1 rivestimenti con materiale sintetico Bla prima della stesura della rete dal solco di monte secondo la direzione di massima pendenza viene effettuata la semina di sementi e specie erbacee selezionate la rete viene poi fissata al substrato con picchetti ad U disposti lungo le aree di sovrapposizione laterale tra 1 rotoli impiegati ed eventualmente anche al centro in funzione del grado di pendenza del versante In funzione del materiale della struttura e delle tecniche costruttive 1 rivestimenti con materiale biodegradabile possono essere classificati in bioreti biofeltri e biostuole canman ia T En REAGE Ani ME Ad PN gras LR Tia Figen Gra tea gate tht aa Pal lied E tile DN ag ai A Wet Siti j ert i t i LIT Re Pete ge ae Ma a a IE Renee i ia Dei ran ecg ee a N mayors ts E ET S ea illa tf a geet Li LO RDA Errat AVE sita EE Pee yee SA ae Pate i ie u all di S A i fur t pen 4 i 0 4 1 Na nn se si SATO IR Ue oe e e TESI q Find HA dA pa eae De da o j 14 dee oe eet ote AIR Sa a J A ED id ELY SR h _ i i a xz Ma aii LI ee ee H aaa ek i ie an i Ihi x RR dia RA i Fig 16 Esempi di materiali d
192. l suolo e ad accelerarne il processo di consolidazione il sistema consiste nell utilizzo di pompe ed estrattori sottovuoto posizionati all interno di fori perforati entro la massa in frana in grado di aspirare dal materiale sia l acqua di gravit che parte di quella capillare L alto grado di vuoto che si sviluppa per mezzo degli estrattori influenza il materiale circostante determinando una zona cilindrica sottovuoto attorno al foro di prelievo il diametro di questa zona funzione della tipologia del materiale trattato e va da 1 2 m per le sabbie ad un massimo di 4 m nelle argille organiche ARUTJUNYAN 1988 L incremento dei parametri di resistenza del terreno conseguenza sia della diminuzione delle pressioni interstiziali all interno del materiale in frana sia della coesione apparente che il materiale viene ad acquistare per mezzo dell azione capillare che si instaura tra le particelle INDICAZIONI PROGETTUALI Occorre valutare le aree pi idonee in cui realizzare 1 fori di aspirazione in generale zone di debolezza in cui sia maggiore il grado di saturazione dei terreni I fori di aspirazione dovrebbero spingersi oltre la potenziale superficie di rottura MANUTENZIONE E PRECAUZIONI L aspirazione di acqua dal terreno soprattutto se prolungata nel tempo pu determinare problemi di subsidenza in aree limitrofe AREA DI UBICAZIONE Si tratta di interventi di carattere provvisorio che possono essere utilizzat
193. latenale drenante a grana Je oe grossolana steso in strati vil drenante e posizionato sulla base del versante dopo averne effettuato una riprofilatura da ANPA 2002 innesto radici Jtalee di altura Tubo drenante Le acque raccolte dal cuneo drenante acque di falda e acque meteoriche di infiltrazione sono recuperate da un collettore disposto al piede ed evacuate verso uno scolo naturale Pur non esercitando una vera e propria funzione statica il cuneo filtrante assolve a varie funzioni evita a causa della sua elevata permeabilit l emergenza della falda nella facciata visibile della scarpata determina un sovraccarico al piede con effetto stabilizzante protegge il terreno naturale dalle intemperie e dall erosione al livello delle emergenze riducendo inoltre l effetto di eventuali cicli di rigonfiamento ritiro e o gelo disgelo INDICAZIONI PROGETTUALI Prima di realizzare l intervento necessario effettuare una riprofilatura del versante in particolare della parte basale su cui dovr essere posizionato il materiale drenante e possibilmente una previa sistemazione del pendio tramite terrazzamenti a basso impatto ambientale Occorre inoltre tener presenti 1 seguenti aspetti 1 profilo longitudinale del collettore 11 quale dovr avere una pendenza sufficiente ad assicurare lo scolo delle acque 2 idrogeologia locale e caratteristiche meccaniche del terreno 3 stabilit della scarpata provvisoria del terreno
194. lda Lo scavo viene poi parzialmente riempito con materiale drenante in genere ghiaia pulita separata dalle pareti e dal fondo dello scavo tramite un tessuto non tessuto La raccolta e l allontanamento delle acque sono garantiti da un tubo fessurato in PVC NS MATERIALE DRENANTE Fig 41 Rappresentazione schematica di un dreno intercettore la linea in tratteggio rosso So rappresenta la superficie di scivolamento della FOSSO DI GUARDIA frana TUBO FESSURATO IN PVC Questo tipo di intervento realizzato di norma quando il corpo in frana interessato da una falda superficiale oppure nel caso in cui il fosso di guardia non sia ritenuto sufficiente all allontanamento delle acque provenienti dal settore a monte INDICAZIONI PROGETTUALI Occorre assicurare che gli scarichi confluiscano nel pi vicino fosso o impluvio al di fuori del corpo in frana inoltre necessario evitare l innesco di processi erosivi in corrispondenza dei punti di scarico MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Occorre verificare periodicamente la corretta efficienza del sistema di drenaggio problemi di intasamento rotture ecc e provvedere alla manutenzione dello scolo e delle trincee o dei fossati nei quali sbocca la rete un cattivo funzionamento del sistema di drenaggio superficiale potrebbe causare problemi sia per la stabilit del corpo di frana che per le aree circostanti ad es cedimenti in aree limitrofe per infiltrazioni anomale Il corretto funz
195. le accumulato nel fossato di raccolta e valutare le condizioni di efficienza degli ancoraggi in testa e al piede Gli ancoraggi al piede della rete devono essere realizzati in maniera tale da consentirne lo svuotamento AREA DI UBICAZIONE Pareti rocciose ripide ed intensamente fratturate in genere negli attraversamenti stradali e ferroviari 160 2 5 2 11 Barriere paramassi elastiche flessibili E2m DESCRIZIONE GENERALE Le barriere paramassi elastiche sono strutture deformabili realizzate ed ubicate lungo 1 versanti con lo scopo di intercettare rallentare o arrestare la caduta di blocchi isolati o materiale detritico di dimensioni non ingenti La leggerezza della struttura nonch la rapidit e semplicit di installazione e manutenzione rendono possibile l intervento anche in zone montuose di difficile accesso In dettaglio la struttura formata da singoli pannelli in rete estensibile ad alto assorbimento d energia composti da funi di acciaio galvanizzato disposte in modo da ottenere maglie di varia forma I pannelli che vengono posti in opera o verticalmente barriere verticali o con una certa inclinazione barriere a sacco con maggiore capacit di assorbimento energetico rispetto alle precedenti sono collegati tra loro tramite funi di cucitura in acciaio e sono sostenuti da piedritti metallici e tiranti di monte e di valle resi solidali al versante Fig 131 Fig 131 Barriere paramassi elastiche verti
196. lizzare per l analisi di stabilit legata alla geometria del corpo di frana in particolare nel caso di superfici circolari s1 pu far riferimento ad una funzione f x di tipo mezzo seno per superfici piane ad una funzione costante mentre nel caso di superfici di scivolamento composite sono pi adatte funzioni di interconcio di tipo trapezoidale Fig 148 Indicazioni pi approfondite in relazione alle funzioni di interconcio sono fornite da NASH 1987 Il lavoro di FREDLUND amp KRAHN 1977 mostra comunque come il fattore di sicurezza F sia debolmente influenzato dalla scelta della funzione di interconcio f x COSTANTE f x MEZZO SENO 1 1 x 0 0 L X R L x R f x MEZZO SENO TRONCA f x TRAPEZOIDALE 1 1 x L X R L x R Fig 148 Differenti tipi di funzioni di interconcio f x L individua la cresta del corpo di frana R il piede Risultati identici a quelli ottenuti da MORGENSTERN amp PRICE 1965 possono essere raggiunti utilizzando la loro assunzione per le forze di interconcio X Af x E assieme alle equazioni generali di equilibrio ricavate da Fredlund amp Krahn La forza normale P alla base di ogni concio ottenuta inserendo 1 valori delle forze di taglio di interconcio Xp e Xz ricavate in base all assunzione di Morgenstern amp Price nell espressione generale ottenuta da Fredlund amp Krahn 194 P Lat X 0Isina ultang sina La soluzione ottenuta in maniera iterativa assu
197. lizzare una data area ne possono destabilizzare un altra ad es franamenti a valle di una porzione appesantita o arretramenti verso monte di una porzione scavata Un efficace strumento per la localizzazione delle aree pi idonee per la realizzazione di scavi e riempimenti lungo un versante in frana fornito dalla teoria della linea di influenza di HUTCHINSON 1977 1984 I principali aspetti della teoria sono riportati di seguito mentre per una trattazione completa si rimanda agli articoli di HUTCHINSON 1977 1984 L applicazione di un carico o la realizzazione di uno scarico in un versante instabile o potenzialmente instabile produce una variazione del fattore di sicurezza da Fo ad F1 funzione della posizione di applicazione del carico lo scarico pu essere trattato come un carico negativo della geometria della superficie di scivolamento ipotetica o reale e delle condizioni di saturazione della massa instabile coefficiente di pressione interstiziale B SKEMPTON 1954 Riportando l andamento del rapporto F Fo in funzione della distanza x lungo un arbitraria sezione che attraversa longitudinalmente il corpo di frana Fig 4a b si individua una particolare posizione in cui l applicazione del carico lascia inalterato il fattore di sicurezza F Fo 1 tale posizione prende il nome di punto neutro ny e pu essere valutata per le condizioni drenate e non drenate Esprimendo la posizione del rapporto F Fo in funzione
198. lla colata l area di deposito pu essere parzialmente scavata in abbinamento a sistemi di ostacolo del flusso interventi E2b in grado di rallentarne la velocit facilitandone di conseguenza la deposizione Strutture di questo tipo come eventuali barriere di confinamento possono essere realizzate con lo stesso materiale proveniente dallo scavo del bacino Fig 115 Vista dall alto e sezione di un area di deposito non confinata VISTA DALL ALTO AREA DI DEPOSIZIONE PARZIALMENTE SCAVATA SEZIONE A A AREA DI DEPOSIZIONE ei er x T TORRENTE INDICAZIONI PROGETTUALI Nel progetto dell opera vanno tenuti presenti 1 il volume massimo intensit della colata detritica che pu raggiungere l area di conoide pu essere stimato sulla base delle caratteristiche geometriche del canale V Y W xXH con W e H larghezza e profondit del tratto i del canale oppure in relazione all area di drenaggio del canale VANDINE 1985 141 2 il probabile percorso del flusso sulla conoide 3 la massima distanza raggiungibile da una colata distanza di runout che pu essere determinata sulla base della massimo volume stimato intensit e su un assunto spessore medio del detrito oppure tramite relazioni empiriche basate sulle caratteristiche geometriche del canale nella zona di passaggio tra il tratto di trasporto e quello di deposizione e sul picco di portata della colata HUNGR et al 1984 THURBER C
199. lla pendenza del canale dall altezza delle dighe dall angolo di deposito del materiale a tergo e dall estensione verso valle della zona di potenziale erosione BRITISH COLUMBIA MINISTRY OF FORESTS 1996 Sistemi di questo tipo possono essere realizzati anche all inizio dell area di conoide in questo caso oltre ad una riduzione del gradiente nell area in questione le dighe di controllo aiutano a mantenere il flusso entro un determinato canale all interno dell area di deposizione della colata INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 probabile percorso della colata detritica a monte della diga 2 massima portata della colata detritica prevista nel tratto del canale in cui localizzata la struttura 3 forza d impatto della colata sulla struttura vedi intervento E2b 4 condizioni di stabilit della zona di imposta della diga MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Il materiale che si accumula dietro le dighe generalmente non viene rimosso esso viene allontanato dopo un certo periodo di tempo grazie al normale deflusso delle acque ARFA DI UBICAZIONE Zona di erosione trasporto della colata o inizio dell area di deposizione 146 2 5 2 4 Barriere laterali E2d DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di muri o gradini realizzati per contrastare il movimento laterale di una colata detritica costringendo il flusso del debris flow ad un percorso generalmente ret
200. lle pendenze allo scopo di mantenere la rete il pi possibile aderente al terreno Fig 15 Essendo generalmente associati ad inerbimenti questi tipi di intervento vanno realizzati nei periodi delle semine possibile provvedere alla semina successivamente alla posa delle reti ma 1 risultati sono meno favorevoli Pendenze eccessive favorendo 11 dilavamento ostacolano l attecchimento della vegetazione La qualit dei risultati di questa tipologia di interventi fortemente condizionata dalla scelta dei materiali e delle specie vegetali da impiegare ma soprattutto dalla corretta esecuzione del lavoro Per limitare il dilavamento necessario allontanare le acque di ruscellamento superficiale dalla superficie trattata tramite fossi di guardia B2b e di perimetrazione 21 TALEE PIANTIHE RADICATE IHERBIMENTO i BISCHETTI A SOLCO PER FISSAGGIO QUINDONCE VISTA ASSONOMETRICA FISSAGGIO CON PICCHETTI VIVI ifs r dl j PICCHETTO IN LEGNO e O IN FERRO ty ar p Dv x ag PICCHETTI DI ra ed _ i Pa a af LEGNO O FERRO VISTA IN SEZIONE VISTA IN SEZIONE Fig 15 Viste esemplificative di un intervento di rivestimento in basso a destra particolare del picchettamento di monte del rivestimento da REGIONE LIGURIA 1997 AREA DI UBICAZIONE I rivestimenti in materiale sintetico sono utilizzati negli interventi di protezione dall erosione in cui sia richiesta an
201. lle ceneri questo consente di ottenere valori di resistenza del terreno superiori rispetto all utilizzo della sola calce in particolar modo nei casi in cui l entit degli ossidi di alluminio e silicio derivanti dalla dissoluzione dei minerali argillosi non sia rilevante I trattamenti chimici del terreno possono essere realizzati tramite tre differenti tecniche 1 la realizzazione di colonne di calce in situ mediante un apposita attrezzatura in grado di perforare e mescolare nella fase di uscita dal suolo il terreno con la soluzione di calce Fig 112a la formazione di colonne di materiale stabilizzato legata alla produzione di silicati e alluminati di calcio che legano il terreno con una vera e propria struttura cementizia ROGER amp BRUCE 1991 riportano incrementi di coesione non drenata cu per argille trattate con questo sistema pari a 10 volte il valore iniziale nel breve periodo da 0 a 48 ore e fino a 30 volte nel lungo periodo da tre mesi a anno 133 2 iniezioni vedi interventi D1f della soluzione in pressione LSPI lime slurry pressure injection entro il suolo da trattare fino al rifiuto Fig 112b La miscela stabilizzante impregnera fratture piani di stratificazione lineazioni ed altri piani di debolezza presenti nel terreno 3 la realizzazione di pali di calce nel terreno tramite perforazione e riempimento dei vuoti con soluzioni concentrate e compattate di calce 1 pali di calce vengono realizzat
202. lle variazioni del livello piezometrico e dai parametri meteorologici Poich la carenza di conoscenze riguardo alle serie storiche dei fenomeni rende inattuabile o perlomeno complicata la definizione a priori dell evoluzione risulta necessario un aggiornamento continuo dei dati per l acquisizione di un buon livello di conoscenza della dinamica dei fenomeni stessi In sintesi la pianificazione di un programma di monitoraggio deve contemplare 1 punti seguenti 1 acquisire tutte le informazioni disponibili e formulare un ipotesi sui meccanismi di frana 2 stabilire 1 parametri da investigare e definirne 1 range di variabilit 3 selezionare il tipo di strumentazione pi idonea 4 individuare l ubicazione pi corretta per gli strumenti S pianificare la calibrazione e la manutenzione della strumentazione 6 prevedere la misurazione dei fattori che possono influenzare il comportamento dei sensori pressione temperatura vento ecc 7 pianificare raccolta elaborazione interpretazione ed implementazione dei dati La strumentazione disponibile molto varia in riferimento sia ai parametri valutabili sia alla tipologia e al posizionamento degli strumenti Si spazia infatti da strumentazione geotecnica superficiale biffe distometri estensimetri fessurimetri assestimetri ecc a strumentazione geotecnica calata in fori di sondaggio inclinometri celle di pressione estensoinclinometri ecc strumentazione per il controllo
203. ltare molto difficoltose da perseguire soprattutto in aree di notevole interesse socio economico 0 laddove la percezione del pericolo sia estremamente ridotta La loro applicazione invece consigliabile in aree di scarso valore socio economico e bassa densit di popolazione in queste condizioni infatti 1 costi e 1 tempi di rilocazione possono risultare inferiori rispetto a quelli richiesti da qualsiasi altra strategia di intervento Tenuto conto dei disagi e dei costi che le strategie di rilocazione comportano risulta evidente come la riduzione degli elementi a rischio dovrebbe essere ricercata principalmente attraverso una corretta pianificazione urbanistica ed un razionale utilizzo del suolo 170 Relativamente a quest ultimo aspetto opportuno ricordare come tra le cause che allo stato attuale maggiormente concorrono ad aggravare il problema del dissesto idrogeologico rivestano un ruolo particolarmente influente sia l abbandono di terreni coltivati che l applicazione di metodi irrazionali di sfruttamento quali la semplificazione delle successioni colturali fino alla monocoltura l elevata frequenza delle arature profonde anche su terreni a forte pendenza l applicazione di tagli irrazionali e di forme di esbosco non corrette il ricorso a tecniche colturali inidonee la carenza di opere pubbliche di bonifica idraulico agrarie e idraulico forestali per es rimboschimenti ed altri interventi che interessino la copertura vegetale
204. mendo all inizio Xr X 0 e determinando 1 valori delle componenti orizzontali delle forze di interconcio E tramite la stessa relazione utilizzata nel metodo di Janbu rigoroso Beh IW X X tana e l P ul tang seca le componenti normali delle forze di interconcio X vengono quindi determinate assumendo un valore i tramite la relazione X Af x E Note le forze di interconcio si determinano tramite le equazioni generali proposte da FREDLUND amp KRAHN 1977 i relativi fattori di sicurezza Fy ed Fm per quel dato valore di A r _Ylel P u tang osa Y E E m Psina i X 1 P ul tang R 2 Wd P Si ripete la procedura variando 4 finch Fn Fy 4 2 2 5 Metodo di Sarma L approccio adottato nel metodo di Sarma SARMA 1973 radicalmente differente da quello utilizzato negli altri metodi di analisi della stabilit all equilibrio limite Sarma difatti valuta le condizioni di stabilit del versante determinando il valore critico dell accelerazione orizzontale che provoca lo scivolamento della massa in frana un ulteriore differenza rispetto agli altri metodi all equilibrio limite la possibilit di scomporre la massa sopra la superficie di scorrimento in cunei di inclinazione e forma qualsiasi accompagnata dall assunzione che la resistenza al taglio sia mobilitata non solo lungo la superficie di scorrimento ma anche lungo le interfacce dei cunei SARMA 1973 e SARMA amp BHAVE 1974 afferm
205. mensionnement des ouvrages Bulletin de Liaison des Laboratoires des Ponts et Chauss es 147 51 64 GINZBURG L K 1988 Stabilization of landslide slopes by pile structures In Landslides Proceedings of the fifth international symposium Rotterdam Balkema 915 919 GINZBURG L K 1996 Effectiveness of antilandslide retaining structures In Landslides Senneset ed Balkema Rotterdam vol 3 1699 1704 200 GOVERNMENT OF JAPAN 1984 Basics of planning the measures against debris flow and planning countermeasure facilities against debris flow Min Construction pp 39 GRESS J C 1996 Dewatering a landslip through siphoning drains ten years of French experience Proc of Seventh Int Symp on Landslides Trondheim Norway vol 3 1705 1708 HASSIOTIS S CHAMEAU J L amp GUNARATNE M 1997 Design method for stabilization of slopes with piles Journal of Geotechnical and Geoenvironmental engineering April 1997 314 323 HOEK E amp BRAY J W 1981 Rock slope engineering 3 ed Institution of Mining and Metallurgy London 358 pp HOEK E 1987 General two dimensional slope stability analysis In Brown E T Analytical and Computational Methods in Engineering Rock Mechanics 259 p Allen amp Unwin London 1987 HOEK E 2000 Rock Engineering course notes by Evert Hoek University of Toronto 313 Pp HUNGR O MORGAN G C amp KELLERHALS R 1984 Quantitative analysis of debris torr
206. mente circolari reso possibile dal crescente utilizzo del computer nelle applicazioni geotecniche e dalla notevole disponibilit di software specifici attualmente in commercio consentono analisi di stabilit sempre pi accurate e realistiche rispetto ai risultati ottenibili con 1 metodi tradizionali metodi non rigorosi concepiti fondamentalmente per calcoli di tipo manuale In generale quindi soprattutto nel caso in cui si disponga di una buona conoscenza dei parametri da utilizzare nella verifica geometria del problema parametri geotecnici del materiale condizioni idrauliche ecc consigliabile utilizzare metodi di tipo rigoroso limitando l utilizzo dei metodi non rigorosi a verifiche speditive o comunque da integrare con gli altri tipi di indagine 187 INCOGNITE numero Modulo della reazione vincolare efficace N Modulo della forza di taglio mobilitata S modulo della forza normale di interconcio E modulo della forza tangenziale di interconcio X punto di applicazione di E punto di applicazione di N fattore di sicurezza l Totale 6n 2 EQUAZIONI equilibrio dei momenti equilibrio delle forze verticali equilibrio delle forze orizzontali criterio di rottura Totale 4n assunzioni necessarie 2n 2 TAB 8 Numero di incognite e di equazioni per un sistema di n conci Vale la pena sottolineare comunque che 1 risultati di un analisi di stabilit per quanto rigoroso sia il metodo utilizzato sono strett
207. mento proiettato fibrorinforzato e cemento proiettato rinforzato con rete metallica Per migliorarne ulteriormente le caratteristiche alla miscela cementizia viene comunemente aggiunta microsilice Silica fume una polvere di silice derivante dai fumi delle industrie per la produzione di metalli ferro silicei La microsilice legandosi all idrossido di calcio prodotto nella fase di idratazione conferisce al cemento una migliore resistenza a flessione e a compressione circa doppia o tripla per percentuali di microsilice pari all 8 12 riducendo 1 rimbalzi allo spruzzo e migliorando la capacit di legame tra cemento e parete rocciosa L elevato impatto visivo sull ambiente dovuto a questo tipo di intervento pu essere ridotto tramite il ricorso a piante rampicanti atte a mimetizzare l opera INDICAZIONI PROGETTUALI Dovr essere valutata la distribuzione delle forze e dei momenti agenti sul rivestimento nel caso di cemento fibrorinforzato SFRS ORTIGAO amp SAYAO 2004 forniscono utili indicazioni per la tipologia di fibre da utilizzare in relazione al momento flettente che 1l rivestimento dovr sopportare Sulla base dell esperienza maturata in molti anni di utilizzo del cemento proiettato in scavi sotterranei HOEK 2000 riporta indicazioni su spessori ed eventuali rinforzi da utilizzare negli ammassi rocciosi in relazione alla tipologia ed alle caratteristiche geomeccaniche dell ammasso Un altro aspetto che deve es
208. minio delle microonde alla frequenza di 5 3 GHz corrispondente ad una lunghezza d onda pari a 5 66 cm caratteristica fondamentale per poter apprezzare movimenti millimetrici Le immagini radar vengono acquisite secondo due differenti geometrie di vista a causa del movimento di rotazione della terra intorno al proprio asse con angolo d incidenza locale dell onda elettromagnetica per entrambi 1 casi di circa 23 rispetto alla verticale 1 satellite in orbita ascendente con direzione sensore bersaglio verso E 2 satellite in orbita discendente con direzione sensore bersaglio verso W E necessario pertanto mantenere separati 1 dataset relativi alle due diverse geometrie e procedere ad un interpretazione distinta delle elaborazioni ottenute con le immagini discendenti e con le immagini ascendenti La tecnica tradizionale per lo studio dei dati SAR l interferometria differenziale consistente nell analisi della variazione del valore di fase tra due distinte acquisizioni Il valore di fase dipende dalla riflettivit del bersaglio dalla presenza dell atmosfera dalla distanza sensore bersaglio e dal rumore proprio del sistema di acquisizione Se si hanno a disposizione due acquisizioni relative alla stessa area e registrate sulla stessa griglia di riferimento possibile generare un interferogramma La lettura degli interferogrammi notevolmente complicata da fenomeni di decorrelazione sia temporale se le acquisizioni sono sepa
209. n alcuni siti in ambiente montano Per la trasmissione di dati elementari quali ad es spostamenti e dati piezometrici pu essere utilizzato il sistema SMS Short Message 176 Service con notevole riduzione dei costi e minori inconvenienti dovuti ad eventuali perdite Fig 137 Sistema di monitoraggio allerta installato per il controllo dei fenomeni di instabilit sui ripidi versanti del promontorio di Monesteroli SP nel Parco Nazionale delle Cinque Terre Il sistema di monitoraggio allarme costituito da fessurimetri per il controllo delle lesioni su alcuni edifici e da deformometri rotativi a filo per il monitoraggio di alcuni blocchi di roccia disancorati dal substrato che minacciano l abitato i dati acquisiti a intervalli di tempo regolari vengono trasmessi tramite il sistema GSM nello specifico alla Provincia di La Spezia e al Dipartimento di Scienze della Terra di Firenze il sistema in grado inoltre di inviare segnali di allarme alle autorit competenti nel caso di superamento di soglie di spostamento prefissate Sulla destra uno dei deformometri installati sulla sinistra la centralina di acquisizione trasmissione dati La sperimentazione di sistemi innovativi di monitoraggio con l applicazione di tecnologie avanzate Importante sia per verificare la validit delle nuove tecnologie quando 1 sistemi tradizionali sembrano inadeguati sia per valutare il rapporto costi benefici che deriva dall impiego di nuove strum
210. n genere verticali e si risolvono le equazioni di equilibrio statico sia per il meccanismo globale che per ognuno dei conci Le forze in gioco per ogni concio sono illustrate in Fig 143 Il problema staticamente indeterminato come illustrato nella TAB 8 in quanto il numero di incognite del sistema 6n 2 superiore a quello delle equazioni disponibili 4n Pertanto necessario effettuare 2n 2 assunzioni per rendere staticamente determinato il problema assunzioni fatte generalmente per la distribuzione delle forze di interconcio Fig 143 Forze in gioco per ogni concio in assenza di carichi esterni Poich esistono infiniti modi in cui possono essere fatte le assunzioni necessarie sono stati proposti in letteratura diversi metodi per la soluzione del problema In molti di questi metodi viene effettuato un numero di assunzioni superiore a quello necessario per cui non vengono utilizzate tutte le equazioni disponibili tali metodi vengono detti non rigorosi es metodi di Fellenius Bishop semplificato Janbu semplificato I metodi che invece soddisfano tutte e tre le condizioni di equilibrio forze nelle due direzioni ortogonali e momenti e che si basano solo su un numero di assunzioni strettamente necessarie vengono detti rigorosi es metodi di Morgenstern amp Price Spencer Sarma General Limit Equilibrium method Il ricorso ai metodi rigorosi e la possibilit di considerare superfici di scivolamento non stretta
211. naturale la stabilit provvisoria del terreno naturale necessita di un esecuzione rapida dell intervento 52 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI L efficacia del dispositivo funzione del suo corretto dimensionamento e dell efficacia del collettore al piede Data l ampia superficie di raccolta delle acque una maschera drenante meno sensibile degli altri dispositivi di drenaggio al fenomeno di colmamento cosicch la sua durata buona La sorveglianza si limita ad una verifica periodica del buon funzionamento del collettore tramite un controllo di portata e degli eventuali depositi necessario mantenere 1l collettore libero da depositi eccessivi e assicurare 11 buon funzionamento dello scolo Le acque raccolte dal cuneo filtrante devono essere fatte confluire nel pi vicino fosso o impluvio o comunque al di fuori del corpo in frana o di aree che potrebbero risentirne negativamente ARFA DI UBICAZIONE Sistemazione e consolidazione di versanti collinari e montani in genere di limitata estensione in cui oltre all efficacia tecnico funzionale dell intervento siano richiesti un basso impatto ed una buona integrazione con l ambiente naturale 53 2 2 3 2 Trincee drenanti B3b DESCRIZIONE GENERALE Scopo dell intervento labbassamento permanente del livello di falda nel terreno con conseguente incremento delle forze resistenti al potenziale movimento franoso E possibile parimenti ottenere un aumento della resis
212. ndo l equilibrio alla traslazione ed alla rotazione della struttura la verifica della profondit di infissione realizzata per tentativi NAVFAC 1986 LANCELLOTTA 1993 COLOMBO et al 1996 variando detta profondit fino al raggiungimento delle condizioni di equilibrio Nella valutazione dei coefficienti di spinta CHEN 1990 mette in evidenza l importanza della considerazione dell attrito tra terreno e paratia questo rende evidente come sia pi corretto valutare 1 coefficienti di spinta tramite 11 metodo di CAQUOT amp KERSEL 1948 o far ricorso ai coefficienti riportati da NAVFAC 1986 limitando l uso della metodologia di Rankine al massimo alla determinazione dei coefficienti di spinta attiva vedi paragrafo 2 3 Studi sperimentali hanno mostrato come le spinte passive agenti sulle paratie varino in relazione al tipo e all entita degli spostamenti della struttura pertanto con 1 metodi a rottura vengono ipotizzate distribuzioni di pressioni sulle strutture che riflettono solo parzialmente quello che si verifica nella realt L utilizzo di metodi pi sofisticati metodo a molle o metodo degli elementi finiti risulta quindi pi adatto a descrivere la reale interazione terreno struttura anche se l efficacia di questi metodi strettamente legata ad una buona scelta della legge costitutiva del terreno Non esiste una metodologia univoca nella considerazione del fattore sicurezza Fs questo pu essere introdotto
213. ne con basse pendenze l inerbimento con zolle e tappeti erbosi indicato per aree limitate con pendenza non troppo elevata in quest ultimo caso si pu far ricorso a zolle fissate al substrato con paletti Nel caso dei tappeti erbosi necessario inoltre che il terreno di posa sia tendenzialmente uniforme e pressoch privo di asperit l inerbimento con sistema nero verde adatto per 1 rinverdimenti in situazioni caratterizzate da scarsit di suolo vegetale e condizioni climatiche severe ambiente montano l idrosemina si presta bene al rinverdimento di vaste aree quasi o completamente denudate L idrosemina di base deve essere limitata a pendenze inferiori ai 20 Vidrosemina con mulch e quella a fibre legate sono efficaci anche su pendenze maggiori dai 35 dell idrosemina con mulch fino ai 55 60 della idrosemina a fibre legate ed in presenza di intensi fenomeni erosivi Gli interventi di rinverdimento sono di norma utilizzati in associazione con 1 rivestimenti sintetici Bla e o biodegradabili B1b che ne rendono possibile l utilizzo anche su pendenze molto elevate da questo punto di vista possono risultare utili nella stabilizzazione di aree di alimentazione di colate detritiche esistenti o potenziali 28 2 2 1 4 Piantumazioni Bld DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di interventi di stabilizzazione di scarpate e di aree soggette ad intensa erosione superficiale tramite la messa a dimora di piantine arb
214. ne in relazione alle condizioni climatiche dell area alle caratteristiche del terreno all entit del massimo deflusso superficiale ed alla valutazione del tempo necessario per l attecchimento della vegetazione MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Per le precauzioni vale quanto detto a proposito degli interventi di rivestimento con materiali sintetici Bla visto che s1 tratta sempre di interventi associati a rinverdimento occorre effettuare questo tipo di sistemazioni nei periodi delle semine AREA DI UBICAZIONE Si tratta di interventi di carattere provvisorio a cul si pu far ricorso nel caso in cui non sia necessario far fronte a sforzi di contenimento dei terreni infatti rispetto ai materiali sintetici questo tipo di materiali offre una minore resistenza alla sollecitazioni meccaniche e quindi dovrebbe essere limitato a quei contesti in cui richiesta solamente una funzione antierosiva 24 La biodegradabilita di questi materiali ne limita l impiego alla protezione temporanea del suolo nella delicata fase di attecchimento della vegetazione 11 che ne obbliga l uso in unione con opportuni sistemi di rinverdimento La capacit di incrementare la fertilit del terreno in seguito alla loro decomposizione ed al conseguente apporto di sostanza organica ne permette l utilizzo anche in substrati sterili Nel caso in cui risulti necessaria anche una funzione strutturale e non si voglia far ricorso a materiali sintetici 1 rivestimenti
215. ne retroriflette una parte verso il sensore La misura del tempo impiegato dalla 178 luce per coprire in andata e ritorno il percorso tra lo strumento ed il bersaglio permette di risalire alla distanza che separa 1 due oggetti Il raggio laser emesso dallo scanner viene pilotato da una coppia di specchi rotanti Per ciascuno degli impulsi emessi dal laser gli specchi compiono una rotazione infinitamente piccola e a passo costante tale passo definisce la griglia di scansione Dalla misura angolare degli specchi e da quella della distanza tra strumento e bersaglio possibile determinare le coordinate spaziali dell oggetto inquadrato registrando puntualmente l intensit della radiazione retrodiffusa funzione esclusivamente dalla natura del bersaglio Attraverso un rilievo LIDAR quindi possibile ricostruire mappe tridimensionali e perci stesso misurare oggetti anche molto complessi e di notevoli dimensioni In conclusione l utilizzo di sistemi di monitoraggio oltre a rendere possibile la messa a punto di particolari sistemi di allerta basati sul superamento di specifici valori soglia che saranno funzione oltre che di quel particolare fenomeno franoso anche del contesto socio economico in cul ci si trova ad intervenire pu consentire una piena conoscenza dell entit e della tipologia del fenomeno franoso aspetti questi ultimi di fondamentale importanza ed alla base di ogni possibile strategia di mitigazione del rischio da frana
216. ne riempito dal 109 fondo fino alla sommit tramite malta cementizia quindi il chiodo viene spinto nel foro per ca met della sua lunghezza a questo punto la barra viene leggermente piegata e poi spinta completamente entro il foro il piegamento del chiodo ne consente il fissaggio fino all avvenuta presa della malta Il fissaggio del chiodo entro il foro pu essere garantito anche dalla sola forza attritiva in questo caso l elemento strutturale costituito da un tubo in acciaio con sezione a C viene inserito a forza all interno di un foro di diametro leggermente inferiore Non essendo cementato il chiodo maggiormente soggetto a fenomeni di alterazione per tale ragione questo tipo di ancoraggio pu essere utilizzato solo per funzioni di supporto temporaneo Generalmente 1 chiodi presentano lunghezze non superiori ai 3 m e sono spesso utilizzati in combinazione con altri sistemi di stabilizzazione come reti metalliche spritz beton ecc pr ANCORAG PET 7 per k i CEMENTO oe CHIODO ae Pe ad Ea a SEI TUBO FESSURATO ae INSERITO NEL FORO E a i p 1 CEMENTO es b ye ESTRUSO QUANDO VIENE ae Ps INSERITO IL CHIODO pira di a ica ef A PLACCA DI RIPARTIZIONE ate PLACCA gA a na Fig 93 Alcune tipologie di chiodi a sinistra chiodo in acciaio ad ancoraggio puramente attritivo tubi di ancoraggio al centro chiodo ad ancoraggio per cementazione a destra chiodo pefobolt In quest ultimo caso l ancoraggi
217. nenti delle forze dovranno soddisfare l equilibrio al ribaltamento della struttura Nel dimensionamento della struttura dovranno essere effettuate oltre alla verifica globale di stabilit del pendio tre tipologie di verifica al carico limite allo slittamento ed al ribaltamento Pr Fig 59 Possibili rotture per muri a ct per gravit Le condizioni prima della 200 A rottura per ciascun meccanismo sono ir sii ae A f riportate in tratteggio da ORTIGAO amp aa LS SAYAO 2004 modificata 3 J a nil fi p 7 A ROTTURA GENERALIZZATA man C ROTTURA PER RIBALTAMENTO D CEDIMENTO DEL TERRENO DI FONDAZIONE 74 La verifica al carico limite dell insieme fondazione terreno Fig 59D finalizzata a garantire che le azioni trasmesse dall opera di sostegno al terreno di fondazione non superino il carico limite che esso pu tollerare Generalmente la risultante del carico trasmesso dalla struttura al terreno eccentrica rispetto alla base di fondazione B Fig 60 in queste condizioni si pu considerare in base a quanto riportato da MEYEROF 1953 e da NAVFAC 1986 una larghezza di fondazione equivalente B B 2e centrata su tale carico nel caso in cui il carico sia eccentrico anche secondo la lunghezza L della fondazione dovr essere considerata anche una lunghezza equivalente L L 2e dove el l eccentricit del carico rispetto alla lunghezza L Fig 60 Larghezza di base equivalente per una f
218. neralmente profondo dai 2 m ai 2 5 m ed in leggera contropendenza 10 15 su cui vengono appoggiati pali del diametro di 20 30 cm disposti alternativamente in senso trasversale e longitudinale e fissati tra loro tramite chiodi tondini graffe metalliche o fili di ferro Tra 1 pali vengono disposte a pettine l una accanto all altra le talee e o le piantine radicate ricoperte con il terreno di risulta dello scavo che in presenza di climi particolarmente aridi e o terreni sassosi pu essere arricchito con sostanza organica e o compost vegetale in alcuni casi sul fronte della palificata pu essere posizionata una georete per migliorare il contenimento del terreno Le specie vegetali messe a dimora devono sporgere dalla palificata per almeno 10 25 cm e avere una lunghezza tale da raggiungere il fondo dello scavo A seconda delle modalit costruttive si possono distinguere due tipi di palificata l a parete semplice costituita da una sola fila di pali longitudinali in questo caso la base dei pali trasversali viene infissa per 10 15 cm sulla parete dello scavo 2 a parete doppia in cui i pali trasversali poggiano su due file di pali longitudinali 38 PALIFICATA IN LEGNAME CON TALEE A PARETE SEMPLICE PALIFICATA IN LEGNAME CON TALEE A PARETE DOPPIA Fig 32 Differenti tipologie di palificate 1 Tondame scortecciato o legname squadrato 2 ramaglia viva o talee 3 terreno di riporto da ANPA 2002 INDICAZIONI PROGETTU
219. ni RAJOT J P 1983 Stabilit des pentes Introduction du clouage confortatif dans une m thode globale de calcul TFE ENTPE 202 REGIONE EMILIA ROMAGNA Assessorato All ambiente REGIONE DEL VENETO Assessorato Agricoltura E Foreste 1993 Manuale Tecnico Di Ingegneria Naturalistica REGIONE LIGURIA 1997 Opere e tecniche di ingegneria naturalistica e recupero ambientale Assessorato Edilizia Energia e Difesa del Suolo Microart s S p A Recco Ge ROCSCIENCE 2005 ROCKFALL Statistical Analysis of Rockfalls Ver 4 042 ROGERS C D F amp BRUCE C J 1991 Slope stabilisation using lime Slope Stability Engineering Telford ed 395 402 ROWE P W amp PEAKER K 1965 Passive earth pressure measurements G otechnique 15 57 78 SARMA S K 1973 Stability analysis of embankment and slopes Geotech 23 423 433 SARMA S K 1979 Stability analysis of embankments and slopes Proc ASCE 105 GT5 1511 1524 SARMA S K BHAVE M V 1974 Critical acceleration versus static factor of safety in stability analysis of earth dams and embankments Geotechnique 24 661 664 SASSA K 1985 a b The geotechnical classification of landslides Proc 4 International Conference and Field Workshop on Landslides Tokyo 31 41 Rapid landslides and debris flows Theme Lecture for Session 3A Motion of landslides and debris flows XI ICSMFE San Francisco 33 pp SCHUSTER R L 1995
220. ni di stabilit allo slittamento al ribaltamento le condizioni di stabilit globale e la capacit portante del terreno di fondazione analisi descritte nel paragrafo relativo alle strutture a gravit E necessario assicurare l allontanamento delle acque alle spalle della struttura l entit e la disposizione delle opere di drenaggio Fig 67 dovranno essere tali da assicurare il completo smaltimento delle acque alle spalle del muro in relazione alle caratteristiche di permeabilit del materiale di riempimento al regime pluviometrico e a quello dell eventuale falda presente nel terreno naturale retrostante riempimento materiale semipermeabile permeabile j strisce drenanti verticali 4 filtro continuo a b fu re AL TT A Sa a f a materiale riempimento impermeabile strato di materiale strato permeabile di materiale permeabile tubo drenante tubo drenante c d Fig 67 Alcuni esempi di sistemi di drenaggio che possono essere utilizzati per lo smaltimento delle acque alle spalle di una struttura di sostegno a utilizzo di materiale drenante come riempimento alle spalle del muro b sistema di drenaggio utilizzabile nel caso di materiale di riempimento semipermeabile c e d sistema di drenaggio utilizzabile nel caso di riempimento in materiale impermeabile da COLOMBO et al 1996 SI MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario controllare periodicamente l effica
221. nibili per le verifiche di stabilit di strutture in terre rinforzate si segnala MACSTARS 2000 MACCAFERRI S p A 2005 MANUTENZIONI E PRECAUZIONI necessario garantire il drenaggio dell acqua sia alle spalle del rivestimento che alla base della struttura Allo scopo dovranno essere posizionati materiali drenanti alla base del rilevato ed alle spalle del rivestimento in genere geosintetici con funzione drenante nonch tubi di drenaggio sia sulla facciata che alla base della struttura per l allontanamento delle acque raccolte Comunque per evitare eccessi di pressioni interstiziali nel terreno necessario che il materiale di riempimento abbia una buona permeabilit Sono fondamentali il corretto dimensionamento dei filtri di drenaggio per il quale si dovr tener conto delle condizioni idrogeologiche dell area e delle caratteristiche dei materiali utilizzati ed il periodico controllo del loro funzionamento valutazioni delle portate in relazione alle precipitazioni Occorre inoltre valutare tramite opportune verifiche di stabilit che l incremento di peso sul pendio connesso alla realizzazione dell intervento non favorisca l innesco di fenomeni di rottura su larga scala ARFA DI UBICAZIONE Possono essere realizzate per appesantire il piede del corpo di frana interventi di tipo A2 oppure per la riprofilatura di versanti in frana in quest ultimo caso occorre prima scavare il materiale instabile fin sotto l
222. niente per prima cosa stabilizzare la parete tramite rete elettro saldata e successivamente applicare il cemento proiettato per fornire un ulteriore supporto e per proteggere la rete dalla corrosione Le reti a maglia esagonale con fili intrecciati non sono adatte all uso combinato con cemento proiettato a causa della difficolt per il cemento di penetrare nella rete AREA DI UBICAZIONE Questa tipologia di intervento pu essere utilizzata nella stabilizzazione di versanti rocciosi caratterizzati da crolli di masse di limitata estensione e nella protezione dall erosione Il cemento proiettato pu essere utilizzato anche per la stabilizzazione provvisoria di scarpate o versanti per consentire la realizzazione di opere di sostegno permanenti oppure in associazione ad interventi di chiodatura del terreno interventi D1b 122 2 4 1 5 Terre rinforzate Dle DESCRIZIONE GENERALE Con il termine di terre rinforzate si fa riferimento al rinforzo di un terreno tramite inclusioni di elementi metallici o geosintetici Gli elementi di rinforzo che si comportano come elementi passivi la resistenza offerta dall elemento mobilitata dalla deformazione della massa rinforzata sono disposti orizzontalmente a separazione di successivi strati di terreno precedentemente compattati la faccia a vista della terra rinforzata che non ha un vero e proprio ruolo strutturale pu essere rivestita con elementi prefabbricati muri in mattoni o in calces
223. no ed munita di lancia girevole che permette l aspersione della miscela sulla superficie da trattare da ANPA 2002 In situazioni caratterizzate da elevate pendenze e da intensi fenomeni erosivi alla miscela di base pu essere aggiunto un mulch di fibre di legno e paglia che conferisce alla miscela maggiore resistenza ed un elevata capacit di ritenzione idrica A seconda della quantit e composizione del collante e del mulch si pu fare una distinzione tra idrosemina con mulch e idrosemina a fibre legate caratterizzata quest ultima da una maggiore quantit di mulch con almeno il 50 delle fibre di lunghezza gt 1 cm rispetto al 20 dell idrosemina con mulch e di collante che dovr essere molto viscoso ed in grado di formare legami tenaci tra le fibre Nel caso in cui il substrato sia particolarmente povero di materiale organico sassoso o costituito da rocce di scarsa consistenza alla miscela pu essere aggiunto oltre al mulch materiale organico in genere sotto forma di torba idrosemina a spessore INDICAZIONI PROGETTUALI La scelta della tipologia delle miscele da utilizzare dovr essere fatta con attenzione in relazione alle condizioni climatiche e morfometriche dell area ed alle caratteristiche del terreno a tal scopo utili indicazioni sono fornite da REGIONE EMILIA ROMAGNA 1993 necessario avere una conoscenza del massimo deflusso superficiale possibile e valutare il tempo necessario per l at
224. ns dalla resistenza passiva del terreno mobilizzata dallo spostamento della porzione infissa della struttura paratie e palificate e o dalla presenza di sistemi di ancoraggio 2 3 3 1 Paratie C3a DESCRIZIONE GENERALE Le paratie sono delle strutture di sostegno verticali immorsate nel terreno fino ad una certa profondit legata alla spinta del terreno che deve essere contrastata che si oppongono agli spostamenti sfruttando la spinta passiva del terreno mobilizzata sul lato a valle della struttura Possono essere tirantate o meno nel primo caso 1 tiranti di tipo passivo o attivo sono fissati generalmente nella porzione superiore della paratia e contribuiscono a contrastare assieme alla spinta passiva agente sul lato immorsato 11 movimento del terreno Fig 79 Sezione schematica di una paratia a sinistra senza tiranti a destra tirantata Le paratie possono essere formate da elementi prefabbricati palancole in acciaio o cemento armato da diaframmi in cemento armato gettati in opera o da pali trivellati accostati tra loro Nel caso di utilizzo di palancole prefabbricate 1 vari elementi vengono infissi nel terreno ed accoppiati tra di loro in maniera tale da realizzare una struttura continua Le palancole possono avere sezioni trasversali di varia forma generalmente quelle in cemento armato sono a sezione rettangolare con giunti di differente tipologia Fig 80 mentre tra quelle in acciaio esiste un ampia possibilit di scel
225. nte riparabili in caso di danneggiamento Strutture pi leggere come rastrelliere in legno o in metallo possono essere messe in posto nelle porzioni alte del versante in modo da arrestare 1 blocchi vicino al punto di partenza dove l energia di impatto ancora relativamente bassa L impatto sull ambiente circostante essenzialmente funzione della tipologia costruttiva e dei materiali impiegati il rivestimento delle strutture con vegetazione pu mitigare il carattere in genere fortemente antiestetico dell intervento Per ridurre l entit del potenziale materiale impattante questo tipo di intervento pu essere integrato con opere di rinverdimento del versante realizzate a monte della struttura la vegetazione riducendo l erosione pu limitare 1 fenomeni di scalzamento dei blocchi nei terreni colluviali o alluvionali INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 dimensioni massime dei blocchi che possono impattare contro la barriera 2 probabili traiettorie di caduta massi valutabili sulla base delle evidenze di campagna massime distanze raggiunte dai blocchi presenza di canaloni preferenziali ecc integrate da simulazioni di caduta massi tramite software in 2D quali Rock Fall ROCSCIENCE 2005 e CRSP PFEIFFER amp BOWEN 1989 e in 3D come Rotomap GEO amp SOFT 2003 3 andamento dell energia posseduta dal masso di progetto lungo la probabile t
226. nte identificabili tuttora argomento di vivace discussione scientifica BONVICINI amp PASQUALOTTO 2002 Il motivo che ha promosso lo sviluppo e la diffusione dei sistemi di monitoraggio stato rappresentato dall esigenza di conoscere il territorio e le sue dinamiche prendendo in considerazione una molteplicit di aspetti progressi maggiori s1 sono poi avuti a seguito di grandi dissesti naturali I primi sistemi sono stati progettati in una filosofia di tipo conoscitivo allo scopo di comprendere e di definire con maggiore precisione 1 regimi pluviometrici e gli aspetti geologici geotecnici ed idrogeologici dei territori in studio Si trattava di solito di strumenti singoli o di una rete di strumenti attraverso 1 quali a cadenza periodica e in genere per via manuale venivano effettuate le letture dei parametri registrati In questa ottica l interpretazione dei dati di monitoraggio aveva come obiettivo prevalente quello di supportare la progettazione di opere ingegneristiche di difesa Nella nuova ottica che sta affiancando la precedente 1 sistemi di monitoraggio assumono un pi ampio spettro di finalit Passando da sistemi di lettura manuale a sistemi completamente automatici che trasmettono 1 dati in tempo reale il monitoraggio acquista anche funzioni di allertamento e di supporto ai Piani di Protezione Civile infatti osservazioni prolungate consentono di stimare e aggiornare soglie critiche di movimento oltre le quali mol
227. ntervento I vantaggi di questo tipo di intervento stanno soprattutto nella rapidit di esecuzione e nella buona deformabilit e flessibilit delle strutture che le rende adatte anche per applicazioni in aree sismiche SCHUSTER 1995 inoltre il rivestimento tramite cemento proiettato e reti ed in particolar modo tramite cemento proiettato fibrorinforzato ne consente l applicabilit anche su superfici di forma irregolare Il notevole impatto dell opera sull ambiente pu essere attenuato tramite l utilizzo di geotessili geogriglie o georeti in sostituzione al cemento proiettato nel rivestimento della superficie del terreno KOERNER amp ROBINS 1986 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questo tipo di interventi dovranno essere valutati l 1parametri di resistenza al taglio del terreno su cui effettuare la chiodatura 2 la resistenza attritiva gs all interfaccia tra chiodo e terreno Esistono relazioni approssimative che consentono di correlare qs ai risultati di prove penetrometriche BUSTAMANTE amp DOIX 1985 o appositi test di valutazione di qs Pull Out test utili indicazioni al riguardo sono fornite da ORTIGAO amp SAYAO 2004 3 landamento della potenziale superficie di scivolamento Preliminari indicazioni di progetto per rivestimenti verticali possono essere ricavate da apposite carte di stabilit CLOUTERRE 1991 che forniscono i valori di densit di chiodatura richiesti in relazione al rap
228. o ottenuto tramite cemento inserito in tubi forati posizionati entro i fori di chiodatura l inserimento della barra provoca l estrusione del cemento dai fori e l ancoraggio del chiodo I bulloni sono ancoraggi di tipo attivo costituiti da una barra metallica ancorata nel foro per un certo tratto della sua lunghezza parte fissa e filettata all estremit opposta testata per consentirne il pretensionamento tramite un dado di fissaggio Il fissaggio del bullone alla massa stabile pu essere di tipo meccanico tramite un sistema a cuneo che al momento del tiraggio causa l espansione della parte terminale del bullone ed 1l suo conseguente ancoraggio tramite cementazione della porzione terminale o tramite ancoraggio chimico Fig 94 CARTUCCIA DI RESINA AD INDURI MENTO RAPIDO ny PIASTRA DI 3 RI PARTI ZI ONE DISPOSITI VO DI ANCORAGGI O iP De Le Di DADO DI far A gt jo AE SERRAGGIO gt gt DI AA TUBO DI RITORNO e lar i TUBO DI INIEZIONE e A ue 4 FUSTO DEFORMATO Go i A j PIASTRADI N ie a ste RI PARTI ZIONE Si GUARNIZIONE ME YA DI TENUTA gp Sei ga ca CARTUCCE DI RESINA AD INDURI MENTO LENTO PIASTRA DI a r mS gt Pen j f HT Pa i FA aa J F z i x j i TUBI DI CEMENTAZI ONE RI PARTI ZI ONE RONDELLA SFERICA ASTA DEL BULLONE DADO DI SERRAGGIO Fig 94 Differenti tipologie di bulloni a sinistra bulloni ad ancoraggio per cementazione la porzione term
229. o o al massimo con spinotti bulloni o tondini di ferro es pannelli in calcestruzzo questo sistema oltre a consentire un elevata rapidit di realizzazione dell opera ne assicura una discreta stabilit complessiva e una buona deformabilit rendendola adatta a sopportare spostamenti ed assestamenti del terreno sia alle spalle del muro che relativamente al piano di posa senza subire particolari danneggiamenti at ak s Voda i si AEI ee ae dd a ye ee u ge Ti ath a eke a i ae a e 7 E bce E iH Loe gare 4 L la j ad e A kar A 4 fy SMe eens fi is a die i STRATI DI MATERIALE ie n F che ie oh N N K CAI con di ay ries ei a a n pee LL a ee ar dete ude N_N i r i a elie a a aE Na di ee i ci AA et 4 e i j F B mea Di Fino ee 11 i alle SUE j fe TERRENO VEGETALE fe She Fig 73 Rappresentazioni schematiche di differenti tipologie di muri cellulari a sinistra muro con elementi planari pannelli in calcestruzzo disposti in maniera tale da formare una sorta di scaffalatura riempita con terreno vegetale a destra sezione tipo di un muro cellulare in travi di calcestruzzo da REGIONE EMILIA ROMAGNA 1993 87 La struttura modulare e la particolare forma degli elementi ne consentono inoltre un buon adattamento alla conformazione del terreno rendendo possibile la realizzazione di interventi anche in zone di difficile accesso o in tratti a piccolo raggio
230. o devono essere realizzati in maniera tale che gli scarichi confluiscano nel pi vicino fosso o impluvio al di fuori del corpo in frana inoltre necessario evitare l innesco di processi erosivi in corrispondenza dei punti di scarico Nel dimensionamento del fosso di guardia profondit H larghezza B si dovr tener conto del massimo deflusso superficiale atteso appena a monte della nicchia di distacco in maniera tale da consentirne l efficienza anche durante 1 massimi di pioggia previsti MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Occorre verificare periodicamente la corretta efficienza del sistema di drenaggio problemi di intasamento rotture ecc e provvedere alla manutenzione dello scolo e delle trincee o dei fossati nei quali sbocca la rete un cattivo funzionamento del sistema di drenaggio superficiale potrebbe causare problemi sia per la stabilit del corpo di frana che per le aree circostanti ad es cedimenti in aree limitrofe per infiltrazioni anomale Il corretto funzionamento della rete di drenaggio pu essere effettuato tramite il controllo periodico delle portate in relazione alle precipitazioni avvenute AREA DI UBICAZIONE Appena a monte della nicchia di distacco 48 2 2 2 3 Dreni intercettori B2c DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di scavi realizzati immediatamente a monte della nicchia di distacco ed a valle del fosso di guardia spinti in profondit fino ad intercettare eventuale superficie piezometrica della fa
231. o di intervento devono essere considerate 1 la valutazione dell altezza e della pendenza dei gradoni in relazione ai parametri consentiti dalle caratteristiche geotecniche dei materiali resistenza al taglio mobilitata e nel caso di pendii in roccia pendenza limite in relazione a possibili fenomeni di instabilit cinematica 2 la valutazione della pendenza media consentita per l intero versante vedi interventi Al 3 la resistenza al taglio del materiale costituente il versante MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Occorre tenere sotto controllo la stabilit dei gradoni durante la loro realizzazione onde evitare la possibile estensione di eventuali fenomeni di instabilit necessario garantire il corretto funzionamento del sistema di regimazione delle acque di ruscellamento attraverso un complesso di canalette che consenta di allontanare le acque ai piedi di ciascun gradone convogliandole all esterno del versante nel caso di materiali lapidei quanto detto pu essere ottenuto realizzando con le dovute pendenze le banchine dei gradoni ARFA DI UBICAZIONE Sistemazione di fenomeni franosi superficiali o di versanti in roccia di rilevanti dimensioni La gradonatura poco efficace nella stabilizzazione di fenomeni franosi profondi per 1 quali sono da preferirsi interventi di ridistribuzione delle masse interventi di scarico e carico secondo quanto riportato nella teoria della linea di influenza di HUTCHINSON 1977 1984 1
232. o un drenaggio diretto delle acque di falda la riduzione delle pressioni interstiziali nel terreno per effetto della messa in comunicazione della massa drenata con la pressione atmosferica pu determinare un efficiente incremento della resistenza al taglio Il metodo permette altres di agire su masse molto rilevanti di terreno se la lunghezza dei dreni notevole possibile raggiungere 1 100 150 m ma come regola generale non si superano quasi mai 1 30 40 m in caso contrario occorre far ricorso a materiali pi rigidi del PVC come acciaio Inox o galvanizzato Il loro Impiego inoltre indicato in tutte quelle situazioni in cui l eccesso di acqua nel terreno ne provochi il rammollimento o comunque lo scadimento delle caratteristiche di resistenza Si pu affermare che un intervento di questo tipo pu risolvere la quasi totalit dei problemi di instabilit del pendii provocati da eccesso di acqua nel terreno Per situazioni complesse 1 dreni suborizzontali possono essere Impiegati in associazione con altre opere di drenaggio trincee pozzi gallerie o di sostegno muri placcaggi tiranti 60 2 2 3 5 Elettro osmosi B3e DESCRIZIONE GENERALE L elettro osmosi si esegue tramite l installazione nel terreno di un certo numero di elettrodi tra cul viene fatta passare una corrente elettrica continua l acqua contenuta nei pori si carica positivamente e dall anodo barra metallica migra verso 1l catodo tubo di metallo fora
233. ocess by vacuuming treatment of disconsolidated soils In Proceedings of the Fifth International Symposium on Landslides Lausanne 10 15 July 2 835 837 AZTEC Informatica 2005 Pac 9 0 Analisi e Calcolo Paratie BEEGHLY J H 2003 Recent Experiences with Lime Fly Ash Stabilization of Pavement Subgrade Soils Base and Recycled Asphalt Int Ash Utilization Symposium Center for Applied Energy Research University of Kentucky Paper 46 BISHOP A W 1955 The use of the slip circle in the stability analysis of slopes Geot 5 7 17 BLONDEAU F CHRISTIANSEN M GUILLOUX A amp SCHLOSSER F 1984 Talren m thode de calcul des ouvrages en terre renforc e CR Colloq Int Renforcement en Place des Sols et des Roches Paris 219 224 BONVICINI C amp PASQUALOTTO M 2002 Monitoraggio delle frane in Valle d Aosta www regione vda it territorio environment BORSELLI L 2004 Ssap 2003 slope stability analysis program Manuale di riferimento BRANCUCCI G GHERSI A amp RUGGIERO M E 2000 Paesaggi liguri a terrazze Riflessioni per una metodologia di studio Alinea editrice 64 pp BRINCH HANSEN J 1970 A revised and extended formula for bearing capacity Bulletin n 28 Danish Geotechnical Institute Copenhagen BRINKGREVE R B J amp VERMEER P A 1998 Plaxis Manual Version 7 Balkema pp 5 1 5 18 BRITISH COLUMBIA MINISTRY OF FORESTS 1996 Debris Flow Control Structures for Forest Engine
234. ogettate ed ubicate nel migliore dei modi con un appropriata struttura di ritenuta incorporata nella barriera queste opere anche se generalmente abbastanza costose costituiscono le strutture pi adatte per il controllo delle colate detritiche INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 massima intensit prevista della colata vedi intervento E2a 2 potenziale distanza di runout vedi intervento E2a 3 potenziale forza di impatto della colata vedi intervento E2b 155 4 dimensioni e gradazione del materiale detritico costituente la colata in relazione alla scelta della struttura di ritenuta da incorporare nella barriera massima altezza di runup vedi intervento E2b 6 probabile angolo di accumulo vedi intervento E2a N MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Pulitura del materiale accumulato nel bacino alle spalle della barriera AREA DI UBICAZIONE Zona di conoide della colata 156 2 5 2 9 Rivestimento dei canali E21 DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di opere di protezione del fondo e delle sponde dei canali nell area di alimentazione delle colate al fine di contenerne l effetto erosivo riducendo 11 materiale di alimentazione dei debris flow Il rivestimento pu essere realizzato in calcestruzzo pietrame di grosse dimensioni oppure tramite opere di rinverdimento vedi opere di protezione dall erosione interventi B1 Fig 128 Rivestimento d
235. ome sistemi di drenaggio superficiale A sinistra sezione tipo di un sistema di drenaggio realizzato con fascine al centro vista planimetrica di un sistema di fascinate disposte obliquamente rispetto alle curve di livello per evitare ristagni d acqua a destra vista planimetrica di un sistema di fascinate disposto a spina di pesce da ANPA 2002 INDICAZIONI PROGETTUALI Vale quanto detto a proposito delle gradonature Ble buona norma valutare il massimo deflusso superficiale possibile per l area di intervento in particolar modo nel caso in cui la funzione principale delle fascinate sia quella drenante MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario un taglio periodico della vegetazione arbustiva che si sviluppa dalle fascine al fine di mantenerle sufficientemente elastiche La fascinate devono essere realizzate nel periodo di riposo vegetativo AREA DI UBICAZIONE Sono adatte a versanti in materiali poco coesivi caratterizzati da fenomeni di erosione e di instabilit superficiale Le pendenze non devono essere troppo elevate di norma inferiori ai 30 35 Possono essere utilizzate in unione ad altre opere di protezione dall erosione nelle aree di alimentazione di colate detritiche esistenti o potenziali 34 2 2 1 7 Viminate e palizzate B1g DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di strutture di stabilizzazione superficiale in legname disposte trasversalmente alla linea di massima pendenza del versante La formazione di piccoli gr
236. omeno e sull entit del rischio conseguente renda la comunit interessata pi disposta ad accettare una determinata situazione di rischio e meno motivata a scaricare le responsabilit di un eventuale danno sull autorit competente L accettazione del rischio da parte di una comunit pu essere favorita anche dal ricorso a pratiche assicurative oppure dalla garanzia di aiuti in caso di disastri strada particolarmente perseguibile nel caso in cui 1 possibili danni derivanti da un dato fenomeno franoso siano localizzati e di bassa entit BROMHEAD 2004 181 4 RICHIAMI SUI METODI DI STABILIT ALL EQUILIBRIO LIMITE La verifica delle condizioni di stabilit del pendii viene normalmente effettuata con 11 metodo dell equilibrio limite Tale metodo si applica generalmente a sezioni bidimensionali del pendio anche se in teoria possibile estenderlo all analisi di problemi tridimensionali Il metodo si basa sui seguenti punti e viene postulato un meccanismo di rottura ovvero viene definita a priori la geometria della superficie di rottura e la massa all interno della superficie di rottura assunta indeformabile vengono considerati solo gli sforzi lungo la superficie di rottura ma non la distribuzione di sforzi all interno della massa e viene assunto un criterio di rottura per la superficie di scivolamento es il criterio di Mohr Coulomb e vengono risolte le equazioni di equilibrio statico per la massa compresa fra
237. onale a doppia torsione Foto gennaio 2004 Tuttavia la possibilit di realizzare strutture sufficientemente stabili fino a 10 m di altezza con costi di realizzazione relativamente ridotti rispetto a muri in muratura o in calcestruzzo ne consente l utilizzo anche nella stabilizzazione di frane di dimensioni maggiori 85 D altro canto l elevata flessibilit di queste strutture consente di sostenere notevoli deformazioni del terreno senza comprometterne la funzionalit Come per le altre strutture a gravit il loro limite di utilizzo dato dalla necessit di ampi spazi a disposizione per la realizzazione dell opera soprattutto nel caso di gabbionate alte 1l problema pu essere risolto dove possibile ricorrendo a muri con gradonatura interna Fig 69 La loro flessibilit e l alta capacit drenante ne consentono l utilizzo in terreni saturi e con basse capacit portanti Oltre che come opere di sostegno a gravit le gabbionate possono essere utilizzate come l opere di drenaggio ad esempio nella realizzazione di speroni drenanti intervento B3c fossi di guardia e di perimetrazione interventi B2b ecc 2 come opere di rivestimento e di protezione dall erosione interventi B1 preferibilmente assieme ad interventi di rinverdimento 3 nella realizzazione di briglie interventi E2c 4 nella realizzazione di barriere paramassi interventi E20 e nella realizzazione di terre rinforzate interventi Dle
238. ondazione superficiale nel caso in cui il carico trasmesso al terreno W sia eccentrico rispetto alla dimensione B FITEATISATTISTLTA L espressione pi generale e completa per il calcolo della capacit portante del terreno di fondazione quella proposta da BRINCH HANSEN 1970 Relativamente alla verifica al carico limite del terreno di fondazione la normativa italiana DM 11 03 1988 indica l utilizzo di un fattore di sicurezza non inferiore a 2 Nella verifica allo scivolamento lungo il piano di posa Fig 59B si impone l equilibrio alla traslazione orizzontale tra tutte le forze che intervengono nel problema destabilizzanti e resistenti richiedendo che il fattore di sicurezza Fss definito dal rapporto tra le forze resistenti e destabilizzanti Fss Fr Fp sia gt 1 3 in base a quanto riportato dalla normativa italiana DM 11 03 1988 In questa verifica si trascura l effetto della spinta passiva al piede del muro in certi casi si pu tenere conto solo del 50 di tale spinta DM 11 03 1988 La verifica di rottura al ribaltamento Fig 59C consiste nel determinare rispetto al piede esterno della base del muro il momento stabilizzante risultante che tende a far ruotare indietro il muro verso il terrapieno e il momento ribaltante risultante che tende a far ruotare in avanti il muro Il fattore di sicurezza definito dal rapporto tra questi momenti Fs Mg XMp deve essere superiore a 1 5 DM 1
239. onea ubicazione lungo 151 la parte bassa del percorso della colata si realizza una barriera trasversale al flusso ed un bacino di deposizione viene creato nell area retrostante In questo caso le barriere devono essere provviste sia di prese per consentire 11 normale deflusso dell acqua e del materiale fine sia di uno sfioratore nella parte sommitale per garantire il passaggio di eventuale materiale detritico in eccesso rispetto al massimo volume previsto Il lato a monte della barriera dovr essere in grado di resistere alla forza di impatto delle colate e al loro potere erosivo allo scopo possono essere utilizzati rivestimenti in calcestruzzo o in pietrame di grosse dimensioni Barriere frontali ubicate nella zona di trasporto della colata si prestano meglio a contrastare fenomeni di tipo debris flow INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 massima intensit prevista della colata vedi intervento E2a probabile percorso della colata potenziale distanza di runout vedi intervento E2a forza di impatto della colata vedi intervento E2b massima altezza di runup vedi intervento E2b probabile angolo di accumulo vedi intervento E2a AVER MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Pulitura del materiale accumulato alla fine dell evento alle spalle della barriera ARFA DI UBICAZIONE Zona di parziale deposizione o di deposizione della colata 152 2 5 2 7 Str
240. ongitudinali al fine di consentire il corretto smaltimento delle acque raccolte al di fuori del corpo di frana Fig 37 Canalette superficiali in pietrame sbozzato a sinistra e ad elementi prefabbricati in calcestruzzo a destra da ANPA 2002 45 Le canalette in terra in legno o rivestite in pietrame sono da preferirsi negli interventi in ambienti naturali sia collinari che montani per il minore impatto visivo sul territorio Nella Fig 38 visibile un intervento di consolidamento di un corpo in frana tramite la realizzazione di un sistema di canalette superficiali ve er ee E eee oe O ee A ero kr i aag O ge T A fo Jus soe x Pen Pi Ry a ee a re di ar A ONE Ak lf ra Fig 38 Consolidamento di un versante tramite un sistema di canalette superficiali in legname pietrame nella porzione superiore e in lamiera nella porzione inferiore localit San Gennaro Capannoni LU Foto febbraio 2004 Nel caso di versanti in roccia il drenaggio pu essere ottenuto oltre che tramite canalette in calcestruzzo realizzate a monte e negli eventuali gradoni della parete anche tramite grondaie in plastica o in lamiera fissate alla parete e destinate a raccogliere l acqua di ruscellamento INDICAZIONI PROGETTUALI I sistemi di drenaggio devono essere realizzati in maniera tale che gli scarichi delle canalizzazioni confluiscano nel pi vicino fosso o impluvio al di fuori del corpo in frana nece
241. oni come ad esempio nel caso in cui sia richiesta una buona integrazione paesaggistica della struttura la faccia a vista del muro pu essere rivestita in muratura in mattoni o pietrame eventualmente lasciando un intercapedine tra muro e rivestimento per consentire reciproci movimenti differenziali de i My VI s Ne OT i fi ELA Y wT LAST ee do AA pi r ase LI Fig 65 Muro di sostegno in calcestruzzo rivestito con muratura in pietra realizzato lungo la strada comunale via Colli per Uzzano Comune di Uzzano provincia di Pistoia Per ridurre la massa di calcestruzzo e assicurare nel contempo una maggiore resistenza alla struttura si pu armare debolmente il muro muri a semigravit Fig 66E rispetto ai muri a 80 gravit questa tipologia di opere risulta meno ingombrante e quindi pi adatta in quelle situazioni in cui non ci sia molto spazio a disposizione A T B ee O D ri Fig 66 Alcune tipologie di muri a gravit A muro a gravit con paramento frontale inclinato B muro a gravit con paramento posteriore inclinato C muro a gravit di forma semplice D muro a gravit con paramento posteriore a gradini in questo caso la stabilit assicurata oltre che dal peso della struttura dal terreno che grava sul tetto dei vari gradini E muro a semigravit con rinforzi in acciaio ad L nella parte posteriore INDICAZIONI PROGETTUALI Devono essere verificate le condizio
242. oree e o il trapianto di cespi selvatici Gli apparati radicali delle piante sviluppandosi determinano un azione legante e consolidante delle particelle del terreno ed esercitano nel contempo un efficace azione di regimazione delle acque meteoriche Le piantumazioni possono essere ricondotte a due differenti tipologie 1 messa a dimora di talee 2 Impianto di specie arboree e arbustive La messa a dimora di talee consiste nell infissione di talee come picchetti viventi nel terreno con una densit di impianto variabile tra 2 e 10 talee m Si tratta generalmente di talee di salice tamerice alloro ed altre specie legnose a riproduzione vegetativa di 2 3 anni di et che vengono tagliate a punta ed inserite nel terreno in maniera ortogonale o obliqua rispetto al pendio ORTOGONALE AL PENDIO VERTICALE 0 i is en ae ALL IMPIANTO DOPO SEI MESI ALL IMPIANTO DOPO SEI MESI Fig 20 Vista in sezione di talee messe a dimora lungo una scarpata da REGIONE LIGURIA 1997 La seconda tipologia di intervento consiste nell impiantare piantine a radice nuda in fitocella in contenitore o con pane di terra in buche scavate nel terreno di dimensioni variabili in relazione alle dimensioni e alla natura del suolo ma comunque analoghe al volume dell apparato radicale Dopo la messa a dimora delle piantine generalmente piantine di pioppi e salici con et variabile tra 1 e 3 anni le buche devono essere riempite con il mat
243. oro di gradonatura deve essere effettuato dalla base della scarpata verso l alto utilizzando il materiale della trincea superiore per il riempimento di quella inferiore Su terreni instabili lo scavo deve essere eseguito per brevi tratti che dovranno subito essere riempiti per evitare franamenti secondari necessario ricoprire attentamente le specie vegetali messe a dimora per evitare la formazione di spazi vuoti che ne pregiudicherebbero il corretto attecchimento L intervento pu essere eseguito solo in particolari periodi dell anno periodo di riposo vegetativo funzione delle specie da impiantare e del contesto in cui si dovr operare REGIONE LIGURIA 1997 necessario il periodico sfoltimento e taglio della vegetazione ARFA DI UBICAZIONE Interventi di protezione dall erosione e di stabilizzazione di scarpate e fenomeni franosi superficiali in materiali sciolti la presenza di roccia e o substrato affiorante ne limita fortemente la possibilit esecutiva Aree di alimentazione di colate detritiche esistenti o potenziali 32 2 2 1 6 Fascinate B1f DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di interventi di stabilizzazione superficiali e di rinverdimento caratterizzati da fascine di ramaglie di specie ad elevata capacit vegetativa pioppo salice ecc disposte in trincee profonde e larghe dai 30 ai 50 cm scavate parallelamente alle linee di livello del versante con un interdistanza tra le file variabile da 1 5 a 2 m l
244. otecniche del materiale fondamentali nella scelta delle miscele da utilizzare e nella valutazione a priori dei benefici ottenibili ROGER amp BRUCE 1991 BEEGHLY 2003 Visto che lo scopo dell intervento quello di incrementare la resistenza al taglio lungo la superficie di scorrimento necessaria una corretta valutazione dell andamento della superficie di rottura ed in particolare della sua profondit MANUTENZIONE E PRECAUZIONI L intervento deve interessare il materiale coinvolto dalla superficie di scivolamento nel caso di pali o colonne di calce questi dovranno attraversare detta superficie raggiungendo 1l materiale stabile sottostante L immissione di miscela in pressione LSPI determina nell immediato un incremento delle pressioni interstiziali che potrebbero causare l innesco o una riattivazione del fenomeno franoso a questo proposito ROGER amp BRUCE 1991 parlano di incrementi immediati del contenuto di acqua fino al 2 3 Inoltre sempre nel breve termine l effetto delle iniezioni pu provocare il sollevamento del terreno trattato con possibili conseguenze sulle strutture presenti Per evitare effetti destabilizzanti conveniente realizzare le iniezioni partendo dalla parte inferiore del corpo di frana per poi spostarsi verso monte Dovranno essere tenuti presenti inoltre gli effetti di possibili cedimenti connessi con la riduzione del contenuto d acqua a seguito delle reazioni di trasformazione d
245. otivo le strutture dovranno essere provviste di uno stramazzo nella parte sommitale che consenta in ogni momento il normale deflusso del torrente e il conseguente allontanamento della porzione fine del materiale dalla colata fermata dalla struttura La spaziatura tra gli elementi della struttura di ritenuta funzione del massimo diametro previsto dei blocchi di detrito IKEYA 1981 1985 e il Government of Japan 1984 suggeriscono una spaziatura pari a 1 5 2 pnax INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 massima intensit prevista della colata vedi intervento E2a probabile percorso della colata nel tratto di interesse potenziale forza di impatto della colata vedi intervento E2b dimensioni e gradazione del materiale detritico costituente la colata probabile angolo di accumulo del detrito vedi intervento E2a Go MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Pulitura del materiale accumulato alla fine dell evento alle spalle della barriera AREA DI UBICAZIONE Zona di trasporto e zona di deposizione della colata 154 2 5 2 8 Dighe aperte E2h DESCRIZIONE GENERALE Con il termine dighe aperte si fa riferimento ad un unico sistema costituito da un bacino di raccolta e da una barriera antistante in cui sono incorporate strutture di ritenuta intervento E2g del detrito VISTA DALL ALTO Fig 127 Rappresentazione schematica di una diga aperta i TORREN
246. otta da 0 3 a 1 m e armatura dei pali costituita da tubi o profilati ad H 2 berlinesi con spaziatura tra 1 micropali relativamente ampia da 1 5 a 3 m In questo caso l armatura realizzata con profilati ad H ed il terreno tra 1 pali sostenuto tramite lastre prefabbricate o tavole in legno inserite tra le ali dei micropali questo tipo di 96 struttura trova una minore applicazione nella sistemazione di corpi di frana mentre utilizzata ampiamente nel sostegno di scavi La realizzazione di una paratia di micropali prevede la perforazione del singolo micropalo fino alla profondit di progetto la posa in opera dell armatura ed il riempimento del foro con miscela o malta cementizia Completata l esecuzione di tutti 1 micropali ed eventualmente collegata la testa tramite un apposito cordolo in cemento armato lo scavo a valle viene effettuato per fasi alternando il posizionamento dei tiranti previsti in fase di progettazione al rivestimento della parete La faccia a vista della paratia sia di micropali che di pali di grosso diametro messa a nudo dal successivo scavo viene generalmente rivestita con cemento proiettato o con altre tecniche allo scopo di evitare il collasso del terreno tra i pali e di ridurre l impatto visivo della struttura Oltre a quello realizzato in testa ai pali ulteriori cordoli di collegamento in cemento armato possono essere realizzati nella porzione a vista della paratia Fig 81 oltre ad incrementa
247. perficie di rottura Fig 108 PIANO DI ROTTURA Fig 108 Parametri utilizzati per l analisi della q stabilita interna delle terre rinforzate da ORTIGAO amp SAYAO 2004 modificata i a Nel caso gli elementi di rinforzo siano costituiti da geosintetici va tenuto presente che la resistenza a trazione del materiale funzione del tempo di applicazione del carico tempo di vita dell opera della temperatura delle condizioni ambientali e di eventuali danneggiamenti subiti dal geosintetico prima e durante l installazione Secondo ORTIGAO amp SAYAO 2004 la resistenza a trazione Ta del geosintetico pu essere valutata tramite la seguente relazione Log be d m md Ta in cui 7 y la resistenza a trazione del geosintetico alla fine del tempo di vita del progetto valutabile tramite la curva di creep caratteristica per quel dato tipo di geosintetico che relaziona per una data temperatura lo sforzo di trazione al tempo di rottura fm fma fen sono rispettivamente dei fattori che tengono conto di eventuali difetti fm e danneggiamenti fma del materiale e dell influenza delle condizioni ambientali sulla degradazione del geosintetico feny 125 Per indicazioni pi approfondite sul dimensionamento delle terre rinforzate si rimanda a FHWA 1990 e relativamente alle terre rinforzate con geosintetici a ORTIGAO amp SAYAO 2004 e alle carte di progetto di JEWELL 1989 1996 tra 1 software dispo
248. poraneo a cui si pu fare ricorso per consentire la realizzazione di interventi definitivi quali paratie muri di ritenuta scavi di tunnel ecc 61 2 2 3 6 Geosintetici B3f DESCRIZIONE GENERALE Oltre alla funzione di contenimento rinforzo e impermeabilizzazione vedi interventi Bla 1 geosintetici possono essere utilizzati per scopi di drenaggio o come materiali filtranti Nella funzione filtrante il geosintetico generalmente interposto tra terreno e materiale drenante ciottoli ghiaia pulita tubo drenante ecc permette il passaggio dell acqua impedendo asportazioni e passaggi di particelle fini nella funzione drenante che talvolta accompagna quella filtrante il geosintetico convoglia l acqua all interno del proprio spessore in uno scarico COLOMBO et al 1996 Fsistono differenti tipologie di geosintetici che possono essere utilizzati come dreni o come materiali filtranti In particolare per la funzione drenante sono preferibili Fig 49 le georeti 1 geotessili non tessuti ed 1 geocompositi mentre per la funzione filtrante sono preferibili 1 geotessili tessuti e non tessuti Fig 49 Tipologie principali di geosintetici utilizzati per funzioni di filtro e di dreno in alto geotessili tessuti in basso a sinistra geotessile non tessuto ed in basso a destra georete e mal 1 Iri kyl trai m Lo nt nerd co ff i ft a ET n A i i hS a ni al n z SK n LA 2 ine gt
249. portano una metodologia per la valutazione delle caratteristiche geometriche della palificata e per il suo posizionamento entro il corpo di frana basata sul metodo dell equilibrio limite ed in particolare sul metodo del cerchio di frizione di TAYLOR 1937 particolarmente adatto per palificate in pendii omogenei Il procedimento consiste nel valutare la superficie critica di scivolamento ed il relativo fattore di sicurezza in presenza di 102 una palificata di data configurazione geometrica D b interdistanza tra i pali diametro dei pali posta ad una certa distanza S dal piede della frana Fig 88 Parametri geometrici di una palificata a sinistra vista in sezione a destra vista in pianta S distanza dal piede della frana D interdistanza tra i pali b diametro dei pali Fissata la distanza S dal piede della frana scelta in relazione alla particolare condizione in cui ci si trova ad operare si determina l andamento del fattore di sicurezza Fs per la superficie di scivolamento critica in funzione del rapporto D b La resistenza per unit di larghezza del corpo in frana offerta dalla palificata Fp valutata tramite la teoria della deformazione plastica di ITO amp MATSUI 1975 nella quale si assume che solo il suolo attorno ai pali si trovi in una situazione di equilibrio plastico soddisfacente il criterio di rottura di Mohr Coulomb e che la resistenza al taglio lungo la superficie di rottura non diminuisca con il
250. porto L H con L lunghezza dei chiodi e H altezza del rivestimento al numero di stabilit N c yH con c coesione e y peso specifico del terreno e all angolo d attrito o del terreno Analisi di stabilit pi accurate e adatte alla particolare situazione di intervento possono essere realizzate tramite differenti metodi generalmente basati sull analisi all equilibrio limite che si differenziano tra di loro principalmente per le diverse assunzioni sul comportamento dei chiodi resistenti solo per trazione oppure per trazione taglio e 116 piegamento Un accurata descrizione di questi metodi e delle loro differenze fornita da ORTIGAO amp SAYAO 2004 Sono disponibili vari programmi per l analisi di stabilit delle chiodature dei terreni tra cui Talrel BLONDEAU et al 1984 Rstabl ORTIGAO et al 1996 Clouage GIGAN 1986 Nixesc RAJOT 1983 Prosper DELMAS et al 1986 o programmi agli elementi finiti come Plaxis BRINKGREVE amp VERMEER 1998 e Flac ITASCA 2000 Oltre alle verifiche di stabilit dovr essere valutato il comportamento alla deformazione di questa tipologia di strutture Difatti trattandosi di strutture particolarmente flessibili pur garantendo la stabilit del versante la loro deformazione pu causare il danneggiamento delle strutture sostenute come pavimentazioni ed edifici allo scopo possono risultare particolarmente utili software ad elementi finiti come Plaxis BRINKGREVE amp
251. ppresentino subito dopo 1 terremoti le calamit naturali pi pericolose per l incolumit pubblica L ammontare dei danni provocati da dissesti idrogeologici frane ed esondazioni stato stimato in circa 2 000 3 000 miliardi di Lire all anno DIPARTIMENTO DELLA PROTEZIONE CIVILE 1992 In generale il rischio totale R inteso come il numero atteso di perdite umane feriti danni alla propriet interruzione di attivit economiche in conseguenza di un particolare fenomeno naturale nel caso specifico un fenomeno franoso espresso dal prodotto R H pericolosita E elementi a rischio V vulnerabilit Gi dalla stessa definizione del rischio risulta evidente come ogni metodologia di mitigazione del rischio da frana debba essere Indirizzata o alla riduzione di uno o pi dei fattori moltiplicativi o all incremento della soglia del rischio accettabile Racc definito come 1l rischio connesso con una probabilit di accadimento dell evento compatibile con il quadro sociale economico e culturale del territorio Senza entrare in merito alle differenti metodologie di valutazione e caratterizzazione dei tre parametri che definiscono il rischio necessario comunque fornirne una breve descrizione per meglio comprendere le possibili strategie di mitigazione In particolare e per pericolosit H o probabilit di occorrenza si intende la probabilit che un fenomeno potenzialmente distruttivo di determinata intensit si verifichi
252. puo essere calcolata risolvendo le forze perpendicolarmente alla base di ogni concio N W X X cosa E E sina R l S Wa E gt W sin Sostituendo le ultime due equazioni nell espressione del fattore di sicurezza si ottiene Vel N u tang X X cosa E E sina tang E gt W sma Per rendere staticamente determinato 11 problema viene fatta la seguente assunzione gt CX X cosa E E _ sina 0 per cui l espressione del fattore di sicurezza diventa F Vile SN u l tan W sina Si noti che x R sina per cul 4 2 1 2 Metodo di Bishop A differenza del metodo di Fellenius in cui la sommatoria delle forze di interconcio normali e tangenziali considerata nulla nel metodo di Bishop BISHOP 1955 si assume che le forze agenti all interfaccia dei conci abbiano risultante orizzontale con queste assunzioni dall equilibrio alla traslazione verticale si ottiene Fig 144 Metodo di Bishop _ _W u b 1 F c b tana cosa l tana tan F Il fattore di sicurezza espresso in base alla condizione di equilibrio dei momenti F va R 189 con Mr momento delle forze ribaltanti pari a M r V sin amp e Ms momento stabilizzante pari a M DA c to tang l rc L r tan d N ae dove r e L sono rispettivamente il raggio e la lunghezza complessiva dell arco di circonferenza considerato Sostituendo l
253. ra MANUTENZIONE E PRECAUZIONI necessario che le acque raccolte da eventuali tubi di drenaggio cos come quelle provenienti dalla struttura siano convogliate al pi vicino impluvio o comunque allontanate dal corpo di frana Anche se muri di questo tipo possono superare 1 4 5 m di altezza di norma bene limitarne l elevazione sia perch opere eccessivamente alte possono risentire molto di spostamenti trasversali differenziali sia per la scarsa resistenza degli elementi costituenti che li rende poco adatti a sostenere eccessivi sovraccarichi Dato che le strutture a gravit hanno un peso rilevante potrebbero avere un effetto destabilizzante a larga scala quest eventualita rientra nella valutazione delle condizioni di stabilit globali dell opera 88 AREA DI UBICAZIONE La struttura modulare rende 1 muri cellulari particolarmente adatti all inserimento in contesti montano collinari o in interventi di sistemazione in alveo e difese di sponda per la notevole capacit di adattamento alle varie conformazioni plano altimetriche del terreno Possono essere utilizzati al piede di corpi di frana di modesto spessore e di limitata estensione o come opere di pronto intervento per il ripristino in tempi brevi della funzionalit di infrastrutture specie viarie Il peso ridotto rispetto alle altre opere a gravit rende 1 muri cellulari poco adatti a contrastare elevate spinte dei terreni 89 2 3 2 STRUTTURE IN CEMENTO AR
254. raiettoria di caduta valutabile tramite specifici software quali ad es Rock Fall ROCSCIENCE 2005 CRSP PFEIFFER amp BOWEN 1989 Rotomap GEO amp SOFT 2003 4 sollecitazione dinamica indotta sulla barriera dall impatto del masso di progetto MANUTENZIONE E PRECAUZIONI I blocchi di dimensioni troppo consistenti presenti lungo il pendio in grado di distruggere la barriera devono essere stabilizzati con chiodi contrafforti reti ancorate o cavi o disgaggiati necessaria la rimozione dei blocchi accumulatisi alle spalle della barriera se il versante produce il distacco di molti blocchi occorre controllare che l accumulo a monte dello schermo non funga da trampolino permettendo il superamento dell ostacolo AREA DI UBICAZIONE Le barriere rigide vengono ubicate alla base di versanti di solito a protezione di percorsi stradali ferroviari o di altre strutture a monte dell opera dovrebbe essere presente una fossetta di raccolta delle acque e del materiale detritico proveniente dal versante 164 2 5 2 13 Valli e rilevati paramassi E20 DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di opere di difesa passiva realizzate alla base di versanti rocciosi caratterizzati da ingenti fenomeni di crollo o per protezione da colate di detrito di grosse proporzioni vedi interventi E2f Il rilevato costituito da un terrapieno a sezione trapezoidale costruito con materiale grossolano incoerente oppure in terra rinforzata in grado di asso
255. rate da un consistente gap temporale che geometrica quest ultima legata alla distanza tra le orbite reali del satellite in corrispondenza delle singole acquisizioni La variabilit atmosferica e la vegetazione influenzabile dal vento e di diverso aspetto a seconda della stagione sono ulteriori fonti di degrado dell interferogramma Le difficolt connesse ai fenomeni di decorrelazione e al contributo atmosferico di fase elementi di disturbo che generano effetti spesso difficili da isolare e distinguere da movimenti del terreno sono state risolte con la tecnica dei Permanent Scatterers Diffusori Permanenti costituiti da un limitato sottoinsieme di bersagli radar praticamente immuni da effetti di decorrelazione Per selezionare l insieme dei PS viene condotta un analisi multi immagine sull intero data set disponibile che deve contenere almeno 25 30 immagini Per ogni PS vengono ricavati la posizione il trend medio di deformazione accuratezza 0 1 1 mm anno e la serie temporale completa di deformazione con precisione massima di 1 mm sulle singole misure Tutte le misure sono rilevate lungo la linea di vista LOS e sono di tipo differenziale Altra tecnica innovativa per il monitoraggio superficiale delle frane a distanza la tecnica LIDAR Light Detection And Ranging che sfrutta lo stesso principio utilizzato dai radar lo strumento indirizza un fascio laser verso un bersaglio che interagendo con la radiazione che lo colpisce
256. rategia di riduzione della sorgente di rischio correction mentre il vettore verticale H1 V1 H1 V2 schematizza la strategia di riduzione della sensibilit degli elementi a rischio desensitization l effetto combinato delle due strategie sar rappresentato da vettori con orientazione compresa tra 1 due precedentemente descritti x VULNERABILITA V e H V PERICOLOSIT H Fig 1 Rappresentazione schematica dell effetto delle differenti strategie di mitigazione del rischio le curve in nero continua ed in rosso tratteggiata schematizzano la soglia del rischio accettabile per un dato valore degli elementi a rischio i vettori in blu le strategie di correzione vettore orizzontale e di desensibilizzazione degli elementi a rischio vettore verticale Sempre in riferimento alla Fig 1 appare evidente come la mitigazione di una determinata situazione di rischio pu essere perseguita anche spostando la curva del rischio accettabile al di sopra del punto H V ottenendo la curva tratteggiata in rosso L effetto pu essere raggiunto semplicemente tramite strategie atte ad incrementare il parametro Racc per quel determinato valore degli elementi a rischio acceptance oppure tramite la riduzione del valore degli elementi a rischio E mantenendo inalterato il parametro Racc la riduzione del valore degli elementi a rischio comporta difatti un incremento del parametro K Rxcc E ed un conseguente spostamento della
257. razie a fessure situate tra le diverse celle che consentono il flusso anche in direzione trasversale La peculiare struttura a fisarmonica di ingombro limitato ne facilita il trasporto e la conseguente rapidit di messa in opera Dopo la posa delle geocelle e il fissaggio mediante picchettatura si esegue un riempimento con terreno vegetale seguito da idrosemina I tessuti in polietilene e poliestere comunemente conosciuti come geotessili pi che come difesa dall erosione sono utilizzati con funzione di rinforzo pendii e terre rinforzate strade e fondazioni su terreni con caratteristiche meccaniche scadenti e di separazione tra materiali 20 diversi come nel caso di rilevati in materiali granulari poggianti su terreni fini o nella realizzazione di strade oltre ad impedire la compenetrazione tra 1 materiali a contatto essi svolgono una funzione di rinforzo e di filtro COLOMBO et al 1996 I sistemi misti comunemente conosciuti con il termine di geocompositi consistono in diverse combinazioni delle soluzioni sopra descritte una tipologia comunemente utilizzata nel controllo dell erosione superficiale rappresentata dalle geostuoie rinforzate costituite da una geostuola tridimensionale ricoperta da un elemento di rinforzo generalmente una rete metallica zincata o una geogriglia in poliestere che svolge una funzione permanente di contenimento e di assorbimento degli sforzi di trazione indotti nel geocomposito In certi
258. rbire deformandosi l energia totale posseduta dal materiale impattante Fig 133 Per la realizzazione del rilevato pu essere utilizzato materiale reperibile nella zona di intervento in questo caso se possibile preferibile realizzare sterri a monte dell opera in maniera che lo scavo funzioni da dissipatore dell energia di impatto Fig 133 Rilevato paramassi realizzato in corrispondenza del versante orientale del Monte Beni nel comune di Firenzuola FI La struttura di difesa alta 12 m in grado di assorbire energie di impatto superiori a 10000 kJ il nucleo centrale e il lato a monte del rilevato sono realizzati in terra rinforzata mentre il paramento di valle costituito da semplici strati di terra compattata La tipologia dell opera varia in funzione della geometria del materiale e delle tecniche costruttive sono comuni terrapieni in materiale grossolano incoerente sostenuto da muri sul lato di valle e rilevati in terre rinforzate con paramento interno sul lato di monte ad inclinazione quasi verticale che garantisce un azione pi efficace nel blocco dei massi Nei casi pi critici nella parte superiore del rilevato possono essere installate barriere elastiche costituite da reti metalliche con lo scopo di intercettare quei frammenti rocciosi originatisi per processi di frantumazione lungo il versante che potrebbero superare la struttura difensiva Fig 134 Lo sviluppo longitudinale di questo tipo di opera p
259. re di difficile applicazione per edifici preesistenti per l effettiva possibilit di rinforzare la struttura adattandola ai vincoli imposti La riduzione della vulnerabilit di strutture minacciate da colate e o piene torrentizie pu essere ottenuta imponendo l elevazione della porzione utilizzata dell edificio oltre un determinato livello minimo valutato attraverso la stima delle quote massime raggiungibili dal potenziale fenomeno distruttivo tramite un analisi del rischio volta alla valutazione dei tempi di ritorno e delle caratteristiche di velocit e densit del flusso L elevazione della struttura al di sopra della zona potenzialmente a rischio pu essere ottenuta tramite edificazioni su pali isolati o su terrapieni in ogni caso dovrebbe essere interdetta la costruzione di eventuali cantine e o garage Questa misura di protezione come il rinforzo delle facciate esposte pu risultare utile in fase di pianificazione urbanistica essendo di scarsa applicabilit nel caso di strutture gi esistenti 173 3 2 2 SISTEMI DI MONITORAGGIO E DI ALLERTA La messa a punto di sistemi di monitoraggio e di allarme che consentano un adeguato preavviso volta a limitare la probabilit che la vita umana sia vulnerata dall evento franoso riduzione della probabilit di lesioni a persone Monitorare un espressione molto usata in questi ultimi anni sia perch a seguito dei numerosi eventi franosi innescatisi e dei loro
260. re la faccia frontale della barriera dall erosione al fine di garantirne la stabilit evitando nel contempo possibili aggiunte di materiale eroso alla colata detritica Fig 121 Barriera di diversione Messigny AO a monte di un gruppo di case da ANPA 2002 In certi casi a monte della struttura di diversione si pu creare una bassa struttura di intercettazione in grado di captare parte del volume della colata Fig 122 149 Fig 122 Struttura di intercettazione in gabbioni e rete metallica a doppia torsione al centro il canale rivestito in pietrame che convoglia le portate liquide da ANPA 2002 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 la portata massima prevista nel tratto del canale in cui localizzata la struttura 2 il massimo spessore del flusso detritico nel tratto in questione le barriere deflettenti dovranno avere un altezza hp superiore rispetto al massimo spessore della colata previsto he in generale hp h 1 1 5m BRITISH COLUMBIA MINISTRY OF FORESTS 1996 3 la forza di impatto della colata sulla struttura vedi intervento E2b 4 la massima altezza di runup vedi intervento E2b MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Deve essere rimosso il materiale detritico grossolano accumulatosi eventualmente sul lato frontale della barriera AREA DI UBICAZIONE Zona di trasporto della colata 150 2 5 2 6 Barriere frontali
261. re mediante gabbioni o muri basilare che gli scarichi delle acque provenienti dal drenaggio longitudinale siano mantenuti efficienti per non rischiare di inficiare la funzionalit dell intera opera Occorre tener presente che l abbattimento della falda pu essere avvertito a grande distanza in relazione al tipo di terreni e che pu determinare cedimenti sulle costruzioni interessate La durata funzione di quanto si riesca ad evitare 11 colmamento dei filtri e dei collettori che devono essere oggetto di una sorveglianza regolare almeno annuale consistente nel seguire l evoluzione delle portate tenendo conto delle variazioni stagionali ARFA DI UBICAZIONE Stabilizzazione di frane superficiali di scivolamento o colamenti con superfici di scorrimento poco profonde generalmente questo tipo di interventi da preferirsi ad un intervento di stabilizzazione con sole trincee nel caso sia necessario associare all azione drenante un azione di sostengo alla spinta del terreno 57 2 2 3 4 Dreni sub orizzontali B3d DESCRIZIONE GENERALE L intervento consiste nella riduzione delle pressioni interstiziali del versante instabile attraverso una serie di tubi drenanti microfessurati inseriti in fori pre scavati ad andamento sub orizzontale in genere inclinati di 5 15 secondo la pendenza del versante per evitare l ostruzione dei fori da parte della vegetazione 1 primi 150 cm dei tubi non dovrebbero essere perforati La d
262. re la rigidezza della struttura ci consente il posizionamento di tiranti aggiuntivi a quelli solitamente applicati sul cordolo di testa Fig 79 con la consepguente possibilit di contrastare rilevanti spinte dei terreni Fig 81 Paratia di micropali collegati in testa tramite cordolo in cemento armato e ancorati al substrato stabile tramite tiranti posizionati attraverso un ulteriore cordolo di collegamento in cemento armato Intervento realizzato a Poggiolino nel comune di Barberino di Mugello FI durante i lavori connessi alla realizzazione della Variante di Valico dell autostrada A1 foto ottobre 2006 INDICAZIONI PROGETTUALI La valutazione delle condizioni di stabilit della paratia prevede la verifica della profondit di infissione della struttura e la verifica degli eventuali tiranti La verifica della profondit di infissione pu essere effettuata tramite metodi all equilibrio limite verifica a rottura e metodi di calcolo pi sofisticati quali metodi di calcolo derivati dal modello di Winkler o a molle o metodi ad elementi finiti sono disponibili al riguardo 97 numerosi software quali Pac AZETEC 2005 Flac ITASCA 2000 Paratie CEAS 2005 ecc che tengono conto dell interazione terreno struttura e della legge costitutiva sforzo deformazione del terreno Nel metodo all equilibrio limite la valutazione della profondit di infissione e l eventuale verifica dei tiranti vengono realizzate accerta
263. renanti B3b i i REGIMAZIONE DELLE ACQUE SUPERFICIALI B2 OPERE DI PROTEZIONE DALL EROSIONE B1 INTERVENTI DI DRENAGGIO SUBSUPERFICIALI B3 Rimodellazione del versante B2d ITERVENTI DI DRENAGGIO PROFONDO B4 TAB 3 INTERVENTI DI DRENAGGIO Canalette superficiali B2a Fossi di guardia B2b Impermebilizzazione delle fratture B2e 18 2 2 1 OPERE DI PROTEZIONE DALL EROSIONE B1 Sono state inserite in questa categoria oltre alle opere di semplice controllo dell erosione superficiale quali rivestimenti ed inerbimenti tutti quegli interventi che uniscono all azione di controllo dell erosione superficiale un azione di stabilizzazione del materiale di copertura dei versanti tramite la realizzazione di strutture di rinforzo del terreno entro cui impiantare talee o piantine radicate 1 materiali vegetali vivi intercettando e rallentando il deflusso delle acque meteoriche contrastano l erosione superficiale rinforzando con il loro apparato radicale il terreno 2 2 1 1 Rivestimenti con materiale sintetico Bla DESCRIZIONE Sono opere di rivestimento dei versanti realizzate con diversi tipi di materiale geosintetici e non allo scopo di proteggere il pendio da fenomeni di erosione superficiale consentendo nel contempo l attecchimento della vegetazione Fig 13 Impiego di geostuoia rinforzata con rete metallica per la stabilizzazione ed il rinverdimento di un ver
264. renanti hanno lo scopo di ridurre il carico idraulico all interno del corpo di frana raccogliendone le acque ed evacuandole dalla zona da stabilizzare Le acque del sottosuolo vengono intercettate direttamente dalla galleria e per mezzo di dreni scavati dal tetto e dalle pareti della galleria sulla massa sovrastante Vengono realizzate nei terreni stabili circostanti alla massa in frana e possono essere raccordate a pozzi verticali di grande diametro Il sistema costituito da una galleria di piccole dimensioni sezione alta 1 8 2 m e larga 1 2 m tali comunque da consentirne l ispezione e la manutenzione dalla quale generalmente si diparte una serie di drenaggi scavati sulla massa sovrastante Fig 55 Quest ultimo caso particolarmente frequente quando la realizzazione della galleria nei terreni acquiferi sia molto complicata e risulti preferibile disporre la galleria in uno strato di migliore tenuta I fori drenanti permettono d altro canto di aumentare il raggio d azione del drenaggio Fig 55 Rappresentazione schematica di un sistema di drenaggio profondo attraverso una galleria drenante La galleria realizzata parallelamente al versante all interno del materiale stabile in grigio dalla volta si dipartono dreni in blu per la dissipazione delle pressioni interstiziali dall area in frana Il fondo dello scavo rivestito da una platea in calcestruzzo mentre le spalle sono generalmente in muratura lo scarico d
265. ressione della miscela Nel sistema bifluido Fig 111b durante la fase di iniezione al getto della miscela cementizia associato un getto coassiale di area compressa con lo scopo di aumentare il raggio di azione del trattamento e di impedire nel contempo il riflusso della miscela In questo caso la batteria di iniezione composta da due aste coassiali una per il passaggio del fluido di perforazione e successivamente della miscela di iniezione asta centrale l altra per l immissione di aria compressa durante l iniezione della miscela asta esterna Il metodo adatto a terreni coesivi e genera colonne di diametro maggiore rispetto al metodo monofluido Nel sistema trifluido Fig 111c infine l azione disgregante al sollevamento delle aste dopo la realizzazione del foro ottenuta per mezzo di getti coassiali di acqua e aria compressa ad alta pressione l azione stabilizzante ottenuta grazie alla miscela cementizia iniettata contemporaneamente da un ugello sottostante La batteria costituita da tre aste coassiali per consentire il passaggio separato dell acqua al centro dell aria intermedio e della miscela stabilizzante esterno Le dimensioni e la caratteristiche meccaniche delle colonne di materiale stabilizzato dipendono dalla tipologia di terreno trattato dalle modalit esecutive e dalle caratteristiche delle miscele utilizzate Generalmente il diametro delle colonne compreso tra 0 3 e 1 m anche se
266. riale geotessile mentre sul fondo dello scavo viene posizionato 1l tubo drenante Setto in calcestruzzo poroso Fig 47 Rappresentazione schematica di uno sperone drenante con setto centrale in calcestruzzo poroso da ANPA 2002 Questi interventi sono di norma molto pi costosi rispetto alle trincee drenanti e determinano un elevato impatto sull ambiente che tuttavia pu essere mitigato favorendo la crescita di vegetazione a mascherare l opera INDICAZIONI PROGETTUALI Oltre a quanto riportato per le trincee drenanti intervento B2b nella valutazione delle caratteristiche di progetto dell opera va tenuto in considerazione che la profondit del dreno deve essere tale da raggiungere il piano di scorrimento per la determinazione dell interdistanza ottimale dei dreni in relazione alle capacit drenanti si rimanda a HUTCHINSON 1977 e BROMHEAD 1984 1992 Occorre sorvegliare con attenzione il livello di falda tramite piezometri messi in posto prima possibile e preferibilmente anche prima dell esecuzione dei lavori in maniera da valutare l effettiva efficacia del sistema di drenaggio MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Come per le trincee drenanti necessario che l insieme della rete si raccordi ad uno scolo naturale e che gli scarichi delle acque a valle del tubo di scarico del dreno siano controllati e mantenuti efficienti inoltre la parte terminale del tubo deve essere protetta in corrispondenza del fosso recetto
267. ritardato di una iterazione tramite le equazioni di equilibrio alla traslazione a e alla rotazione b per ogni concio a E E W X X tana e P ul tan gece b X E tana Er ED Quando la condizione di equilibrio dei momenti b soddisfatta FFn 4 2 2 3 Metodo di Spencer Il metodo di Spencer SPENCER 1967 nonostante sia stato originariamente presentato come metodo di analisi per superfici di scivolamento circolari pu essere applicato anche a superfici non strettamente circolari adottando un centro di rotazione fittizio NASH 1987 Le forze di interconcio sono assunte avere un inclinazione costante lungo il pendio cosicch X E tan Nel metodo di Spencer la soluzione viene ottenuta facendo variare il valore di 0 fino a che il fattore di equilibrio ricavato dall equilibrio dei momenti F n non eguaglia quello ricavato dalla condizione di equilibrio delle forze Fy Rifacendosi alla formulazione generale proposta da Fredlund amp Krahn vedi paragrafo 4 2 2 1 le due espressioni del fattore di sicurezza assumono la seguente forma 5 Ye P_ul tang seca a vw X X tana i di Wsina Come per il metodo di Janbu rigoroso si assume all inizio Xr X7 0 e si determinano 1 valori di E ed X con il valore della forza di taglio X ritardato di una iterazione tramite le equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale per ogni concio a e la relazione tra le forze di interconcio b a
268. rmontato da reti metalliche Sulla copertura della galleria steso di frequente uno strato di materiale detritico per favorire lo sviluppo di vegetazione spontanea e assorbire gli impatti di massi o grossi blocchi caduti o rotolati gi dalle scarpate in grado di danneggiare seriamente la volta Fig 135 a tal proposito la galleria pu essere completata realizzando sul versante a monte delle barriere elastiche paramassi Fig 135 Galleria paramassi realizzata a protezione di un tratto stradale si pu notare il materiale detritico posto sulla volta e sul lato di monte a sinistra con lo scopo sia di attutire l impatto dei blocchi che di mitigare il vistoso impatto ambientale della struttura favorendo lo sviluppo di vegetazione a crescita spontanea Nel caso in cui le condizioni di fondazione sul lato a valle non consentano la messa in posto del piede della galleria si pu far ricorso a scudi a mensola ancorati nella parte superiore del versante Fig 136 Anche se molto efficace dal punto di vista tecnico funzionale questo tipo di opera difensiva determina un notevole impatto sull ambiente naturale circostante Fig 136 Scudo a mensola a protezione di un tratto della linea ferroviaria in Svizzera 168 INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono essere considerati 1 dimensione massima del blocco che pu impattare contro la barriera durante la vita di progetto
269. rostante Rispetto alle altre opere di sostegno le gabbionate sono interventi abbastanza economici in particolar modo qualora il pietrame necessario per il riempimento sia disponibile in sito INDICAZIONI PROGETTUALI Devono essere verificate le condizioni di stabilit allo slittamento al ribaltamento le condizioni di stabilit globale e la capacit portante del terreno di fondazione analisi descritte 84 nel paragrafo relativo alle strutture a gravita considerando l opera come una struttura monolitica Relativamente ai gabbioni le case produttrici forniscono 1 parametri tecnici e di resistenza della struttura nonch estese indicazioni sulle operazioni di assemblaggio e realizzazione utili indicazioni a tale riguardo sono fornite da OFFICINE MACCAFERRI S p A Le gabbionate possono raggiungere i 10 m di altezza anche se strutture molto alte necessitano di ampi spazi per la realizzazione la base della struttura a gabbioni ha una larghezza pari al 40 60 dell altezza della gabbionata Bench le gabbionate siano strutture permeabili necessario assicurare l allontanamento delle acque alle spalle della struttura in particolar modo nel caso in un cui il terreno retrostante sia scarsamente permeabile allo scopo oltre a posizionare alla base della struttura un tubo di drenaggio parallelo a questa conveniente posizionare a tergo della struttura uno strato di sabbia di almeno 50 cm di spessore MANUTENZIONE E PRECAU
270. ruttura di uno sperone standard formata da un drenaggio longitudinale a sezione variabile che interseca la superficie di scorrimento e si scarica su una struttura resistente che ne costituisce la base A seconda delle caratteristiche costruttive dell elemento portante gli speroni drenanti si possono distinguere in l speroni in muratura di pietrame a secco disposta in strati inclinati a reggipoggio in genere ca 30 al di sopra dello scavo gradonato e sormontati da materiale drenante sabbia pulita e ghiaia o pietrisco l allontanamento delle acque avviene tramite una canaletta in calcestruzzo o un tubo drenante posizionato alla base dello scavo SEZIONE LONGITUDINALE SEZIONE TRASVERSALE Muratura in pietrame Tubo drenante Fig 45 Rappresentazione schematica di uno sperone drenante in muratura a secco da ANPA 2002 2 speroni costituiti da gabbioni rivestiti con tessuto non tessuto con sabbia pulita e pietrisco a colmare il resto dello scavo anche in questo caso l allontananmento delle acque avviene tramite una canaletta in calcestruzzo o un tubo drenante posizionato alla base dello scavo Tessuto non tessuto Gabbioni Fig 46 Rappresentazione schematica di uno sperone drenante in gabbioni da ANPA 2002 56 3 Speroni con setto centrale in calcestruzzo poroso e con il resto dello scavo riempito in materiale drenante sabbioso ghiaioso le pareti dello scavo possono essere rivestite o meno con mate
271. rze momenti foze momenti momenti forze momenti forze momenti forze momenti forze momenti forze TAB 9 Metodi di analisi all equilibrio limite 198 Applicazioni e peculiarit Frane superficiali Pendii con presenza di piani di debolezza e o superfici di scollamento Pi adatto per materiali omogenei Pu dare problemi in caso di superfici fortemente inclinate al piede metodo non rigoroso Il fattore di sicurezza pu risultare fortemente sottostimato metodo non rigoroso Valori abbastanza accurati del fattore di sicurezza ma notevoli problemi di convergenza Metodo rigoroso Il fattore di sicurezza leggermente sottostimato Metodo rigoroso Accurata valutazione del fattore di sicurezza Metodo rigoroso Accurata valutazione del fattore di sicurezza Metodo rigoroso Accurata valutazione del fattore di sicurezza Metodo rigoroso adatto anche all analisi in condizioni sismiche 5 BIBLIOGRAFIA AA VV ARPA PIEMONTE 2004 Rischi naturali analisi previsione e prevenzione Rapporto Stato ambiente cap 6 AA VV PROVINCIA DI MODENA 2002 Manuale di buona pratica agricola e di uso del suolo del territorio collinare e montano Quaderni di documentazione ambientale n 15 ANPA 2002 Atlante delle opere di sistemazione dei versanti Manuale e linee guida Agenzia Nazionale per la Protezione dell Ambiente 125 pp ARUTJUNYAN R N 1988 Prevention of landslide slope pr
272. sante argilloso a sinistra fase di posa a destra situazione dopo l idrosemina da ANPA 2002 Il materiale di rivestimento viene dapprima fissato ad un solco 20 30 cm scavato a monte della superficie da proteggere quindi steso secondo la linea di massima pendenza e fissato al versante tramite picchetti in legno o acciaio a seconda delle caratteristiche del substrato il rivestimento viene infine ricoperto con del materiale vegetale Il rinverdimento viene effettuato tramite la semina di un idoneo miscuglio di sementi di specie erbacee selezionate che in alcuni casi deve precedere la stesura del materiale di rivestimento reti griglie tessuti ecc oppure la fase di riempimento con terreno vegetale talvolta consigliata anche la messa a dimora di talee di salice I materiali comunemente utilizzati per 1 rivestimenti sono REGIONE EMILIA ROMAGNA 1993 1 griglie o reti 2 reti a struttura alveolare in polietilene e poliestere 3 tessuti in polietilene e poliestere 4 sistemi misti 19 Le griglie o reti sono realizzate con fibre di polimeri di vario tipo poliammide polietilene polipropilene e poliestere arrangiate in modo da realizzare strutture bidimensionali geogriglie o tridimensionali geostuoie e georeti Tralasciando le georeti pi adatte agli interventi di drenaggio B3f le geostuoie Fig 14 sono costituite da filamenti aggrovigliati e termosaldati con uno spessore di 10 12 mm in grado di inglobare par
273. se pu ritenersi positivo nel caso di interventi di consolidamento di terreni nella stabilizzazione di aree in frana pu avere effetti destabilizzanti sia per l incremento di peso vedi precauzioni relative agli interventi di tipo A che per l impermeabilizzazione prodotta nel materiale trattato che pu alterare il normale deflusso delle acque creando problemi ad aree limitrofe inoltre l effetto delle iniezioni pu provocare il sollevamento del terreno trattato con possibili conseguenze sulle strutture presenti Occorre infine fare attenzione nell utilizzo delle miscele chimiche per 1 possibili problemi di contaminazione tendenzialmente di natura idrogeologica sull ambiente anche se il problema 128 della corrosivit e tossicit di alcune sostanze chimiche utilizzate stato recentemente ridotto dall introduzione di miscele formate da cementi microfini ARFA DI UBICAZIONE Le iniezioni sono usate per il consolidamento di fondazioni e sottofondazioni l intasamento di cavit e la realizzazione di schermi di tenuta dell acqua di filtrazione dighe e traverse Negli interventi di stabilizzazione sono utilizzate soprattutto nei versanti di natura rocciosa In questo caso le iniezioni oltre ad impermeabilizzare le fratture con il conseguente effetto di ridurre le spinte idrostatiche sui blocchi agiscono come un vero e proprio collante tra 1 giunti impedendo gli scorrimenti relativi occorre per fare attenzione al po
274. sere considerati l portata massima prevista nel tratto del canale in cui localizzata la struttura 2 massimo spessore del flusso detritico nel tratto in questione le barriere laterali dovranno avere un altezza hp superiore rispetto al massimo spessore della colata previsto he in generale hp h 0 6 1m BRITISH COLUMBIA MINISTRY OF FORESTS 1996 147 MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Deve essere rimosso il materiale detritico grossolano accumulatosi eventualmente sul lato frontale della barriera AREA DI UBICAZIONE Zona di trasporto della colata o inizio dell area di deposizione 148 2 5 2 5 Barriere deflettenti E2e DESCRIZIONE GENERALE Svolgono la funzione di deviare una colata impedendone l impatto con strutture o infrastrutture a rischio Fig 120 talvolta sono realizzate con lo scopo di incrementare 1l percorso della colata riducendone il gradiente e conseguentemente facilitando l inizio della deposizione La loro realizzazione subordinata alla disponibilit a valle di aree in cui la propagazione della colata non provochi danni VISTA DALL ALTO Fig 120 Rappresentazione schematica di una barriera deflettente HUONVO PERCORSO DEL CANALE Sono realizzate generalmente in cemento armato oppure in terra rinforzata Fig 121 in quest ultimo caso il materiale pu essere reperito anche in sito Anche per questo tipo di opere come nel caso delle barriere terminali necessario protegge
275. sere investigato costituito dalle caratteristiche idrologiche dell area di intervento al fine di assicurare un corretto drenaggio della massa rivestita MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Per evitare l instaurarsi di elevate pressioni interstiziali alle spalle del rivestimento necessario assicurare il drenaggio delle acque Questo pu essere ottenuto tramite tubi drenanti inseriti in fori che attraversano 1l rivestimento e parte della massa retrostante venute d acqua localizzate in punti di sorgenza precedentemente individuati o posizionando sulla parete da stabilizzare opportuni materiali drenanti prima che questa sia rivestita con il cemento Le acque di drenaggio dovranno essere deviate dalla massa instabile e dirottate se possibile in impluvi naturali o comunque allontanate dall area stabilizzata senza che questo causi problemi alle aree limitrofe Il corretto funzionamento del drenaggio dovr essere verificato periodicamente per evitare eventuali distacchi o spinte eccessive sul rivestimento 121 Per un buon ancoraggio del cemento alla parete necessario che la superficie su cui verr applicato sia umida e ripulita dalla polvere e dalle masse instabili a tal scopo l area da rivestire solitamente trattata con aria e acqua spruzzate a pressione sulla parete Nella stabilizzazione di versanti in roccia di scarsa qualita il cemento proiettato pu avere una scarsa adesione con la superficie rocciosa in questi casi conve
276. sette di raccolta impedendone pericolosi rimbalzi Pur presentando nell immediato un rilevante impatto sul paesaggio nel tempo creano condizioni favorevoli allo sviluppo vegetazionale riducendo la velocit di ruscellamento delle acque senza alterare la capacit di infiltrazione del pendio consolidando ulteriormente il versante Il ripristino della vegetazione pu essere favorito anche artificialmente tramite 1l ricorso all idrosemina o ad altre tecniche di rinverdimento Blc Bld Le reti paramassi sono realizzate con fili d acciaio zincato o in lega di zinco alluminio disposti in maniera tale da formare una struttura a doppia torsione con maglie esagonali possono inoltre essere armate o rinforzate con funi in acciaio disposte in maniera verticale e o obliqua Fig 129 158 Fig 129 A sinistra rivestimento provvisorio tramite rete esagonale a doppia torsione di una sponda rocciosa del Fiume Arno in localit Borgo a giovi AR A destra stabilizzazione di una scarpata rocciosa tramite rete esagonale a doppia torsione rinforzata con un reticolo di funi in acciaio e bullonature localit Seravezza LU Vengono posizionate a contatto diretto con la parete rocciosa e ancorate tramite bulloni chiodi o barre cementate Dopo essere stata ancorata nella parte sommitale della parete la rete viene stesa sul versante e fissata sia al piede che in posizione intermedia tramite ancoraggi meccanici Fig 130 Fig 130 Sez
277. sizioni a forma di rombo o di quadrato in grado di trattenere il terreno a hited 2 rR gies ee RE T a i Fig 28 Intervento di stabilizzazione di una a gi pe AL miat fip int Lek i x ti Licia i S Pi scarpata tramite graticciate ed inerbimento con specie locali in localit Rocca d Aveto nel comune di S Stefano d Aveto provincia di Genova da REGIONE LIGURIA 1997 Nelle palizzate a tergo dei picchetti infissi nel terreno vengono disposti dei pali trasversali sovrapposti in uno o pi ordini in relazione alle dimensioni 1 pali vengono poi collegati ai picchetti tramite chiodi o fili di ferro TALEE O AEE O PIANTINE grid PIANTINE nr SR h RINTERRO He I V ae 4 4 wy wy Ai o Ae i i E y a ve i di iF ee F aT 4 4 F F Ne At ha i n y o PELI ta A 1 He Pel E fl E i I i o pae si KA ce b To w i T m u z n IT i e mi PALETTI DI CASTAGNO a PALETTI DI CASTAGNO Fig 29 Vista in sezione a sinistra e frontale a destra di una palizzata con un solo ordine di pali trasversali da REGIONE LIGURIA 1997 Sia 1 pali che 1 picchetti devono avere un diametro di almeno 10 cm 1 pali trasversali inoltre dovranno avere una lunghezza maggiore della distanza di interasse dei picchetti 1 5 2 m Anche in questo caso nel gradone che si viene a formare a monte della palizzata verranno disposte le talee e o piantine successivamente interrate Fig
278. so di fenomeni profondi il peso della struttura pu avere un effetto destabilizzante AREA DI UBICAZIONE Pendii e o sponde con pendenze elevate comprese tra 45 65 e nicchie di frana in cui risulti difficile o impossibile un intervento di riprofilatura del versante Nonostante siano interventi molto efficaci nella difesa dai fenomeni erosivi e nel rinverdimento sono da impiegare in aree di limitata estensione anche in virt dei costi di realizzazione piuttosto elevati 42 2 2 1 10 Materassi B11 DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di opere di rivestimento e rinverdimento di superfici rocciose in cui il semplice riporto di terreno non stabilizzato risulterebbe inefficace Generalmente rivestimento a tasche l intervento consiste nel riporto di materiale sciolto e terreno vegetativo tra una rete di contenimento ed il pendio il contenimento costituito da una geostuoia tridimensionale in polipropilene armata con rete metallica a doppia torsione a maglie esagonali La geostuola armata deve essere ancorata con idonee chiodature alla scarpata rocciosa Fig 35 il rinverdimento ottenuto successivamente tramite impianto di talee cespi ed arbusti radicati oppure tramite idrosemina a spessore e Pay 5 Fig 35 Intervento di rivestimento a tasche 1 rete metallica ee r a O 2 terreno di riempimento 3 chiodatura 4 stuoia 5 talea di salice da ANPA 2002 Sono disponibili anche materassi prefabbric
279. spazi necessari per la realizzazione di pali di grosso diametro gettati in opera si pu far ricorso a micropali arrangiati solitamente in maniera tale da realizzare una sorta di reticolato GINZBURG 1988 1996 riporta una particolare distribuzione di micropali Fig 85 in cui oltre a due allineamenti esterni che operano efficacemente contro i carichi laterali presente un allineamento centrale di pali verticali inclinati in maniera tale da formare una grata che si oppone al movimento del terreno Fig 85 Palificata in micropali A sinistra sezione longitudinale nella direzione del movimento della palificata a destra sezione trasversale ortogonale alla direzione del movimento Si nota come i micropali verticali formino una sorta di griglia che si oppone al movimento Se lungo la superficie del pendio sono presenti rocce deboli o molto fratturate pu essere conveniente unire 1 cordoli di testa delle palificate tramite cordoli in cemento armato longitudinali in maniera tale da formare una sorta di grata a maglia rettangolare l opera ha di contro un rilevante impatto sull ambiente che dovr essere valutato adeguatamente 101 Fig 86 Vista dall alto di un sistema di due palificate collegate tra di loro tramite cordoli trasversali in cemento armato tali cordoli oltre a formare una griglia che contrasta i movimenti superficiali contribuiscono ad incrementare la rigidezza della struttura La La Nelle
280. sques Minist re de l Environnement Direction de l Eau et de la Pr vention des Pollutions et des Risques La Documentation Fran aise 529 pp FELLENIUS W 1927 Erdstatische Berechnungen mit Reibung und Koh sion Adhasion und unter Annahme kreis zylinderrisher Gleitflachen Ernst Berlin FELLENIUS W 1936 Calculation of the stability of earth dams Transactions Congress on Large Dams Washington 4 445 459 FREDLUND D G amp KRAHN J 1977 Compararison of slope stability methods of analysis Can Geotech Jour 14 429 439 FUKUOKA M 1986 Fabric retaining wall with multiple anchors Proceedings Third International Conference on Geotextiles Vienna 7 11 April 2 435 440 GEO 1993 Review of granular and geotextile filters 1 93 GEO Geotechnical Engineering Office Civil Engineering Department Hong Kong GEO amp SOFT 2003 ISOMAOP amp ROTOMAP Ricostruzione e Restituzione Grafica Superfici amp Analisi della Caduta Blocchi Guida all uso Geo amp soft international 67 pp GEO SLOPE 2004 Seep w 2004 Groundwater seepage analysis GEO SLOPE International Ltd GIANI G P 1997 Caduta massi Analisi del moto ed opere di protezione Collana Argomenti di Ingegneria Geotecnica Hevelius Edizioni Benevento 118 pp GIANI J P 1992 Rock slopes stability analysis Balkema Rotterdam GIGAN J P 1986 Applications du clouage en sout nement parametres de conception et de di
281. ssario evitare l innesco di processi erosivi in corrispondenza dei punti di scarico Il sistema di canalette inoltre deve essere dimensionato in maniera tale da consentirne l efficienza anche durante 1 massimi di pioggia previsti MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Occorre verificare periodicamente la corretta efficienza del sistema di canalette problemi di intasamento rotture ecc e provvedere alla manutenzione dello scolo e delle trincee o dei fossati nei quali sbocca la rete un cattivo funzionamento del sistema di drenaggio superficiale potrebbe causare problemi sia per la stabilit del corpo di frana che per le aree circostanti ad es cedimenti in aree limitrofe per infiltrazioni anomale Il corretto funzionamento della rete di drenaggio pu essere effettuato tramite il controllo periodico delle portate tenendo conto delle precipitazioni avvenute AREA DI UBICAZIONE Possono essere posizionate alle spalle della corona del corpo di frana con lo scopo di intercettare ed allontanare le acque provenienti dalle aree a monte della frana nel caso di versanti molto acclivi o pareti rocciose questa spesso l unica ubicazione possibile oppure all interno del corpo di frana o in entrambe le posizioni 46 2 2 2 2 Fossi di guardia B2b DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di scavi con sezione ad U o trapezoidale realizzati appena a monte della nicchia di frana di norma lo scavo si raccorda con fossati laterali in modo da perimetrare
282. ssibile effetto destabilizzante connesso con l incremento di peso della massa trattata 129 2 4 2 2 Gettiniezione Jet grouting D1g DESCRIZIONE GENERALE La tecnica di jet grouting consiste nel migliorare le caratteristiche in situ del terreno utilizzando l effetto di getti di fluidi ad altissima velocit per mezzo dei quali il terreno viene disgregato e miscelato o sostituito con un fluido stabilizzante formato da una miscela di acqua e cemento Il risultato la creazione all interno del materiale trattato di una serie di colonne di terreno consolidato con elevata resistenza meccanica Il jet grouting prevede tre possibili varianti per la tecnica di iniezione il sistema monofluido il sistema bifluido ed il sistema trifluido Ciascun sistema implica una prima fase di perforazione ed una successiva fase di iniezione della miscela stabilizzante generalmente realizzate tramite lo stesso dispositivo Durante la fase di estrazione iniezione la batteria viene ruotata e sollevata con velocita variabili in funzione delle caratteristiche meccaniche dei terreni da trattare e del diametro da ottenere Nel sistema monofluido Fig 111a dopo la perforazione del terreno a rotazione o a rotopercussione senza rivestimento fino alla profondita voluta il sistema di aste viene estratto iniettando nel contempo la miscela stabilizzante attraverso il sistema di ugelli laterali La disgregazione del terreno realizzata per mezzo della sola p
283. stabilizzanti Per limitare 1 fenomeni di corrosione le barre di rinforzo sono realizzate in acciaio galvanizzato e rivestite con appositi materiali anticorrosivi una protezione addizionale dagli agenti corrosivi pu essere ottenuta ponendo all esterno della barra un tubo corrugato in PVC e sigillando con cemento l intercapedine spessa almeno Smm tra la barra e rivestimento Come detto in precedenza necessario avere un esatta conoscenza dell estensione della massa instabile in modo tale che i micropali oltrepassino la superficie di scivolamento ARFA DI UBICAZIONE Per la funzione di rinforzo del terreno 1 micropali devono essere installati con una densit piuttosto uniforme attraverso la zona instabile Vengono utilizzati nella stabilizzazione di fenomeni di scivolamento profondi generalmente in terreni o rocce deboli Possono essere utilizzati come strutture di sostegno interventi C3a C3b o in addizione a queste 119 2 4 1 4 Cemento proiettato D1d DESCRIZIONE GENERALE Il cemento proiettato spesso rinforzato tramite fibre di acciaio pu essere utilizzato come elemento di collegamento negli interventi di chiodatura dei terreni interventi DIb per stabilizzare pareti rocciose o come protezione dall erosione NI sa UR ha y ae Sin 1 07 FEA eed i we Fig 103 Utilizzo di cemento proiettato per la stabilizzazione di pareti rocciose l immagine di destra tratta dal sito internet www do
284. t state co us Colorado Department of Transportation quella di destra dal sito www janod biz Janod Inc Il principio consiste nello spruzzare sulla parete di intervento tramite un apposita pompa una miscela di malta cementizia inerti con particelle lt 6 mm e acceleranti di presa realizzando una sorta di pellicola protettiva capace di inibire i movimenti locali di eventuali blocchi sulla parete dotata di elevate caratteristiche di durabilit e di resistenza all erosione L acqua pu essere aggiunta alla miscela per due vie o all uscita dalla pompa poco prima dell ugello della lancia tramite un apposito rubinetto miscelazione a secco Fig 104 o direttamente nella miscela prima dell ingresso nella pompa miscelazione umida Fig 104 Rispetto alla miscelazione a secco quella umida consente un miglior controllo del rapporto cemento acqua nella preparazione della miscela un elevata velocit di produzione costi di manutenzione pi bassi e un minor rimbalzo della miscela durante lo spruzzo D altro canto la tecnica di miscelazione a secco pi versatile e meno costosa inoltre viste le minori dimensioni dell attrezzatura e la non necessit di macchinari atti alla realizzazione ed al trasporto della miscela es betoniere pu essere utilizzata in aree ristrette e o difficilmente accessibili MISCELA DI CEMENTO SECCO INERTI sa E ACCELERATORE DI PRESA Mie ASPIRAZIONE SOTTO VUOTO ee at PS Le
285. ta che consente di far fronte alle svariate problematiche che si possono presentare Fig 80 Rispetto alle palancole in cemento armato quelle in acciaio sono pi flessibili aspetto che dovr essere tenuto in considerazione nella progettazione visto che le spinte del terreno dipendono dal modo in cui le strutture di sostegno si deformano e dall entit degli spostamenti COLOMBO et al 1996 Le paratie in cemento armato gettate in opera Fig 80 sono costituite generalmente da pannelli con sezione rettangolare o a T vengono utilizzate in sostituzione delle paratie con palancole prefabbricate nel caso di ampie larghezze di intervento strutture con larghezza gt 10 15 m 95 Le paratie in pannelli di cemento armato gettati in opera e quelle ad elementi prefabbricati sono utilizzate principalmente come opere di sostegno negli scavi nella realizzazione di vasche interrate in terreni con falda superficiale e per la protezione di lavori in alveo e o in mare palancole in acciaio visti 1 problemi di corrosione a cui possono andare soggette e la possibilit di recupero e riutilizzo le paratie in acciaio sono comunemente utilizzate per interventi di carattere provvisorio gt a 6 4 11 mm e 5 125 mm hi 226 452 mm b 400 600 mm h 220 420 mm amp 7 14 mm ba 4504 600 mm Palancole Larssen Man S 120cm 200 cm L 600 cm L 800 500 cm S 250 100 em L 200 400 cm S 50 100 em Fig 80
286. tabile al terreno Il materiale trattenuto su entrambe le facce da microreti in materiale organico o sintetico polipropilene oppure da una microrete e da un foglio di cellulosa sul lato a contatto con il terreno L elevata capacit di ritenzione idrica e l incremento di fertilit derivante dalla loro degradazione abbinati alla creazione di un microclima ideale le rendono adatte ad agevolare l attecchimento e la fase di prima crescita della vegetazione La durata dei teli varia in 23 funzione del materiale specifico impiegato della natura del suolo e delle condizioni climatiche locali in generale le biostuoie in cocco sono pi resistenti alla degradazione 1 2 anni mentre quelle in paglia o juta trattengono meglio l umidit rivestimenti antierosivi di pendii in ambiente arido In caso di difficolt operative e o costi di semina ritenuti non sostenibili per le specifiche condizioni di intervento si pu far ricorso a varie versioni di biostuoie preseminate disponibili in commercio y Soli RARAS X a ams a La si nl DE Fig 17 Stabilizzazione di un versante tramite rivestimento con biostuoie in localit Ricuciano nel comune di Uzzano PT Il controllo dell erosione e la regimazione delle acque superficiali ottenuta anche per mezzo di cabalette prefabbricate in lamiera intervento B2a INDICAZIONI PROGETTUALI La scelta della tipologia del materiale da utilizzare dovr essere fatta con attenzio
287. tecchimento della vegetazione MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Prima di effettuare l intervento occorre valutare la possibile presenza di fenomeni franosi profondi in aggiunta a quelli di natura superficiale tramite un attenta indagine geomorfologica dell area e opportune verifiche di stabilit Il rinverdimento deve essere preceduto dalla preparazione del terreno da trattare e in particolare dalla rimozione dei ciottoli presenti tramite rastrellatura I periodi pi adatti per effettuare l idrosemina e il rinverdimento nero verde sono quelli umidi autunno e primavera mentre per la semina il periodo migliore quello primaverile estivo l imerbimento tramite zolle e tappeti erbosi pu essere realizzato in qualsiasi periodo dell anno a patto che si impieghino specie rustiche e che le piote erbose vengano utilizzate rapidamente Per garantire l efficacia della sistemazione buona norma soprattutto nel caso dell idrosemina che gli interventi di rinverdimento siano abbinati ad altre tecniche sia di protezione che di regimazione delle acque meteoriche Inoltre nel caso di forti pendenze consigliabile prima dell inerbimento aver consolidato il pendio con adeguati rivestimenti reti griglie sintetiche o biodegradabili ecc 21 AREA DI UBICAZIONE Le possibili aree di intervento variano a seconda della tipologia del rinverdimento l 2A la semina manuale particolarmente indicata in aree collinari e monta
288. tenza al taglio in particolare in prossimit della superficie delle scarpate Le trincee drenanti sono delle strutture allungate in genere disposte parallelamente alla linea di massima pendenza del versante con larghezza compresa tra 0 80 e 1 20 m e profondit massime generalmente di 4 6 m Talvolta sono abbinate a trincee pi superficiali disposte a spina di pesce e confluenti nelle trincee principali trincee s La trin principali vitae secondarie Fig 43 Rappresentazione schematica di un intervento di stabilizzazione di un corpo di frana tramite un sistema di pozzetto di trincee drenanti controllo tubo di scarico all impluvio Nel caso di versanti poco inclinati 10 15 il fondo dello scavo della trincea pu avere una pendenza uniforme mentre nel caso di pendenze maggiori o di trincee molto lunghe si esegue una gradonatura del fondo dello scavo sul quale pu essere installata una canaletta in calcestruzzo con sopra un tubo in PVC metallo o cemento AI di sopra della canaletta e del tubo di raccolta posto il corpo drenante si tratta di ghiaia e sabbia pulita con scarso materiale fine lt 3 in peso ricoperte da uno strato sommitale di terreno vegetale di spessore di circa 0 5 m oppure di uno strato di ghiaia 5 20 mm pulita avvolto in un telo di tessuto non tessuto posto a contatto con il terreno da drenare sormontato da uno strato di sabbia e in sommit da terreno vegetale Quest ultima t
289. ticelle di terreno Presentano una porosit molto elevata mediamente superiore al 90 che facilita la crescita della vegetazione e oltre ad assolvere la caratteristica funzione di protezione dall erosione possono essere utilizzate per la realizzazione di canalette inerbite Sono disponibili in commercio geostuoie gi riempite con ghiaia ed altre con il manto vegetale gi sviluppato Fig 14 Posizionamento di geostuoie tramite un ragno meccanizzato durante gli interventi di sistemazione della scarpata sud di Certaldo Alto FI Le geostuoie sono fissate a canalette in cemento armato B2a fondate su micropali D1c che svolgono una duplice funzione di sostegno Nelle geogriglie le fibre di materiale polimerico formano una rete a maglia di forma ellittica o rettangolare con aperture variabili da 1 cm a 10 cm esse sono utilizzate solitamente nel rinforzo dei terreni es muri di sostegno in terra rinforzo di rilevati o di pendii singolarmente o accoppiate ad altri tipi di geosintetici Le reti a struttura alveolare geocelle presentano una struttura a nido d ape ottenuta tramite assemblaggio e saldatura di strisce di materiali sintetici polietilene con spessore gt 1 2 mm e altezza di 70 100 mm Trattenendo il terreno sciolto all interno delle celle alveoli esse svolgono un efficace funzione antierosiva incrementando la resistenza meccanica del terreno La permeabilit di questo tipo di strutture incrementata g
290. tilineo con lo scopo di proteggere le aree ai lati del canale Barriere di questo tipo possono essere costituite anche da vegetazione arborea lasciata crescere o piantata su entrambi 1 lati del canale Di solito le barriere laterali sono posizionate o nella zona di trasporto o all inizio dell area di deposizione e comunque in aree dove il percorso della colata detritica sia conosciuto con certezza per questa ragione sono preferiti 1 tratti in cui la pendenza del canale maggiore con possibilit di divagazioni conseguentemente minori In generale queste strutture sono ubicate e realizzate in maniera tale da non ostacolare 11 flusso della colata e da evitare la deposizione del materiale detritico a ridosso delle stesse La faccia rivolta verso il canale deve essere protetta dall erosione al fine di garantire la stabilit della struttura evitando nel contempo possibili aggiunte di materiale alla colata detritica Per questo la parte frontale delle barriere pu essere protetta tramite rivestimenti in calcestruzzo o cemento proiettato oppure mediante pietrame di grosse dimensioni Fig 119 Rappresentazione schematica di un sistema di barriere laterali realizzato all inizio dell area di deposizione di una colata VISTA DALL ALTO BARRIERE LATERALI h CONDIDE _ i LI n TE IR on VISTA DI LATO BARRIERE INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questi sistemi di protezione devono es
291. tilizzati nelle verifiche di stabilit anche se la loro utilit strettamente legata ad un adeguata applicazione alla situazione in esame In particolare la completezza e l esattezza dei risultati indipendentemente dal metodo utilizzato Bishop Janbu Sarma ecc sono vincolate ad un esatta conoscenza del problema da affrontare sia in relazione alla topografia del versante che alle reali caratteristiche geotecniche del materiale coinvolto ed alle sue condizioni di saturazione informazioni queste ultime due spesso molto difficili da ottenere Ogni metodo di analisi soddisfa determinate condizioni di equilibrio ed ognuno usa differenti assunzioni per le forze di interconcio comunque per quanto possa risultare pi o meno efficace nessuno di essi in grado di fornire un risultato esatto FREDLUND amp KRAHN 1977 analizzano differenti metodi all equilibrio limite riscontrando differenze tra 1 fattori di sicurezza ottenuti inferiori al 4 ad eccezione del metodo ordinario dei conci o di Fellenius che presenta scostamenti notevolmente maggiori Gli stessi autori evidenziano inoltre che se il fattore di sicurezza ricavato dall equilibrio dei momenti scarsamente influenzato dalle assunzioni sulle forze di interconcio queste hanno un peso rilevante nel caso in cui il fattore di sicurezza sia desunto in base all equilibrio delle forze ci Implica che 1 metodi di analisi all equilibrio limite basati solo sull equilibrio
292. to probabile ma non assolutamente certo il collasso BONVICINI amp PASQUALOTTO 2002 opportuno sottolineare che nonostante la tecnologia sempre pi avanzata offra numerose possibilit il preannuncio certo e tempestivo dell approssimarsi di un fenomeno naturale potenzialmente pericoloso resta un obiettivo non ancora raggiunto Tuttora nonostante gli sforzi si registra un numero limitato di successi nel campo della previsione dei fenomeni franosi Attualmente il monitoraggio si pone come alternativa alla realizzazione di opere di protezione e dove queste siano presenti la sua funzione si estende anche alla valutazione dell efficienza delle opere di stabilizzazione e di consolidamento realizzate e al controllo strumentale delle 174 stesse nel corso del tempo In tal senso gli strumenti di monitoraggio integrano le opere ingegneristiche al fine di definirne e permettere di colmarne 1 limiti In generale il monitoraggio deve progressivamente consentire l esatta delimitazione del fenomeno franoso in termini sia di estensione areale che di profondit interessate e quindi di volumetria nonch la definizione delle tipologie di movimento in atto e la loro variazione spazio temporale Ci comporta anche la valutazione della dipendenza dei movimenti del terreno dal mutare delle condizioni idrauliche e meteorologiche I metodi tradizionalmente adottati si basano sul criterio in base al quale in corrispondenza di un fenomeno franoso r
293. to del fattore di sicurezza Generalmente l appesantimento al piede viene ottenuto tramite berme in cemento armato rilevati in terra o in terra rinforzata gabbioni grossi blocchi di pietra oppure tramite il materiale derivante dall alleggerimento della testa del corpo di frana A3 Fig 8 Esempio schematico di stabilizzazione di un corpo di frana in rosso la superficie di scivolamento tramite appesantimento al piede la linea marcata rappresenta il profilo finale del versante l area in grigio la massa di riporto Questo tipo di intervento particolarmente adatto alla sistemazione di fenomeni franosi profondi ed estesi INDICAZIONI PROGETTUALI Nella realizzazione di questo tipo di intervento devono essere considerate 1 la ricostruzione della reale superficie di scivolamento 2 la resistenza al taglio del materiale costituente il versante e dell eventuale materiale utilizzato per il riporto nel caso di rilevati in terra o in terra rinforzata 3 l entit della massa da applicare al piede forza resistente aggiuntiva in relazione al fattore di sicurezza considerato 4 il massimo e minimo livello dell eventuale falda a tergo del versante 5 la valutazione della posizione della linea neutra HUTCHINSON 1977 1984 in condizioni drenate e non Il carico dovr essere applicato a valle della linea neutra riferita alle condizioni non drenate in maniera tale da incrementare il fattore di sicurezza sia a lungo ch
294. to o pozzo catodico da dove pu essere pompata via La profondit media degli anodi di 1 5 2 m la spaziatura dei catodi variabile da 5 a 9 m con profondit fino a 20 25 m La perdita dell acqua presente nei pori del terreno determina la consolidazione del suolo e conseguentemente un incremento della resistenza al taglio Un altro trattamento elettrico di consolidazione e drenaggio dei terreni saturi coesivi l elettrosilicatizzazione L intervento consiste in un processo di scambio ionico al passaggio di una corrente continua tramite l impiego di anodi in Al oppure introducendo silicato di sodio agli anodi per effetto della differenza di potenziale la soluzione chimica migra verso il catodo e gli ioni di Na e K presenti nei minerali argillosi si scambiano con gli ioni AI e OH della soluzione In tal modo le argille acquisiscono consistenza e coesione e perdono plasticit processo di solidificazione migliorando le loro caratteristiche meccaniche Come additivo per facilitare l idrolisi dei minerali argillosi pu essere utilizzato anche cloruro di calcio CaCl l effetto stabilizzante in questo caso dato dalla precipitazione di carbonato di calcio e cloruro ferroso grazie al ferro derivante dall elettrodo la riduzione dell acqua nel terreno non elevata ma grazie ai precipitati la sua resistenza al taglio aumenta notevolmente INDICAZIONI PROGETTUALI I trattamenti elettrici sono di norma abbast
295. trastare 6 rottura del muro per insufficiente rinforzo armatura o per svincolamento della struttura dagli ancoraggi sfilamento del muro dalla testa dei tiranti A B L di or i 1 a m an ai casa dr ER j wa Fig 91 Principali meccanismi di rottura per muri tirantati A Rottura al piede per cedimento del terreno di fondazione B rottura alla base per la presenza a fondo scavo di terreni di bassa resistenza C rottura per cuneo D rottura generalizzata E rottura per eccessiva deformazione della struttura F rottura dell ancoraggio G rottura del muro da ORTIGAO amp SA YAO 2004 ORTIGAO amp SAYAO 2004 riportano che per geometrie semplici e terreni omogenei la verifica di stabilit dei muri tirantati pu essere realizzata tramite il metodo del cuneo metodo brasiliano si considera l equilibrio allo scivolamento di un cuneo inclinato di Yp W 2 rispetto all orizzontale Fig 91C dove w l angolo di inclinazione del versante e l angolo di attrito lungo la superficie di scivolamento del cuneo La forza da applicare al tirante per ottenere un determinato fattore di sicurezza F pu essere ricavata tramite la relazione di HOEK amp BRAY 1981 una volta noti l altezza del muro la geometria del versante 1 parametri di resistenza al taglio del terreno c e e la direzione della linea di ancoraggio 106 ORTIGAO amp SAYAO 2004 riportano
296. truzzo blocchi vegetazione gabbioni ecc n Ea G fa ero Ta j mr Fig 105 Stabilizzazione di fenomeno franoso tramite l utilizzo di terre armate in localit Renicci nel comune di Marliana PT La faccia a vista della terra armata stata rivestita tramite intervento di rinverdimento B1c Il principio su cui si basano le terre rinforzate il trasferimento degli sforzi che agiscono sul terreno ad elementi di rinforzo resistenti principalmente a trazione e in alcuni casi al taglio e al piegamento il risultato una massa composita di terreno ed elementi di rinforzo con elevata resistenza al taglio ed in grado di contrastare efficacemente le spinte del terreno se utilizzata come struttura di sostegno al piede del corpo della frana Il trasferimento degli sforzi dal terreno agli elementi di rinforzo avviene principalmente attraverso due meccanismi Fig 106 1 per attrito lungo l interfaccia tra suolo e rinforzo meccanismo prevalente nel caso di rinforzi a strisce terre armate 2 per l azione del terreno sulle porzioni dei rinforzi orientate normalmente elementi trasversali alla direzione del movimento relativo tra terreno e rinforzo nel caso in cui gli elementi di rinforzo presentino aperture geogriglie reti metalliche e barre disposte a maglie 123 RIVESTIMENTO IN ELEMENTI LONGITUDINALI ELEMENTI FLESSIBILI ELEMENTI TRASVERSALI a Ss a oe Pe F AA a a Pai z ae a
297. ttiva dalle masse in frana quali 1 sistemi di contenimento e deviazione Ricollegandosi alle classificazioni dei vari interventi di sistemazione proposte da SCHUSTER 1995 e POPESCU 1996 2001 e a quanto proposto dalla Commissione degli interventi sulle frane dell nternational Union of Geological Sciences IUGS WG L relativamente alle misure di correzione e controllo delle frane le differenti tipologie di interventi strutturali sono state raggruppate in cinque gruppi principali 1 interventi di riprofilatura del versante interventi di drenaggio strutture di ritenuta strutture di rinforzo interne interventi di protezione eliminazione del problema dite Anche se in passato la sistemazione dei versanti in frana stata gestita principalmente tramite il ricorso a strutture di ritenuta muri gabbionate palificate ecc o ad interventi di rinforzo del materiale ancoraggi iniezioni micropali ecc non sempre queste soluzioni sono risultate le pi appropriate Di norma queste opere anche se estremamente efficienti se correttamente progettate e realizzate sono molto costose e quindi poco adatte alla stabilizzazione di grandi corpi di frana o di aree di basso valore economico possono risultare invece la soluzione migliore in mancanza di ampi spazi a disposizione per la realizzazione degli interventi o in presenza di vincoli logistici imposti da abitazioni o per la stabilizzazione di fenomeni franosi di limitata estensione Frane
298. tuente il versante MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Un errata valutazione dell estensione e della forma della superficie di scivolamento potrebbe favorire l instabilit della porzione a monte dell intervento come conseguenza dello scalzamento al piede necessaria la presenza di un sistema di raccolta ed allontanamento delle acque di ruscellamento superficiale vedi interventi B2 di cui sia garantito il corretto funzionamento ARFA DI UBICAZIONE Fenomeni franosi coinvolgenti grandi masse di terreno con superfici di scivolamento profonde 15 2 1 4 GRADONATURA A4 L intervento di gradonatura consiste nella riduzione generale della pendenza del versante tramite la realizzazione di gradoni regolarmente spaziati lungo il pendio Fig 11 Fig 11 Esempio schematico di stabilizzazione di un corpo di frana in rosso la superficie di scivolamento tramite gradonatura la linea marcata rappresenta il profilo finale del versante l area in grigio la massa scavata L impatto ambientale dell intervento pu essere ridotto tramite opere di rinverdimento dei gradoni e delle banchine Sebbene un pendio sottoposto a questo tipo di intervento possa continuare ad essere soggetto a forme di instabilit superficiale la formazione dei gradoni permette di tenerne sotto controllo l estensione garantendo nel contempo un generale incremento della stabilit Fig 12 La diminuzione dell energia del ruscellamento superficial
299. u superare il centinaio di metri con altezze di 6 8 m e larghezze di 10 12 m alla base e 4 5 m in sommit La capacit di assorbimento dell energia cinetica per questo tipo di struttura funzione delle caratteristiche geometriche e costruttive dell intervento in genere maggiore di quella delle reti ad alta resistenza Rispetto alle barriere di tipo elastico e o rigido questo genere di strutture risulta di pi facile manutenzione e di minore impatto ambientale 165 RILEVATO PARAMASSI Fig 134 Sezione tipo di vallo e rilevato paramassi Il fondo dello scavo deve essere rivestito da materiale granulare assorbente per uno spessore generalmente non superiore ad Rete metallica paramassi i Montante in profilato d acciao 1 m si pu notare il rinforzo della struttura tramite un muro ad alto assorbimento di l e s b s z energia su proflati di sostegno gt Cssiionent ik ina dacagio di gabbioni sul lato di valle del rilevato da ANPA 2002 Micropali di fondazione Muro in gabbiomi VALLO PARAMASSI SI A monte del rilevato pu essere realizzato un vallo per intercettare 11 materiale in frana prima che questo impatti sulla struttura Il vallo che costituisce un opera di difesa anche in assenza del rilevato realizzato mediante lo scavo di un cunettone sagomato in funzione delle caratteristiche morfologiche e della pendenza della scarpata a monte dell opera sul fondo dello scavo steso per uno spessore di 40
300. uente il cuneo PW eU spinte dell acqua T carichi esterni Fig 149 Definizione della geometria e delle forze agenti su ciascun cuneo Le espressioni delle spinte laterali dell acqua PW e PW si riferiscono al caso illustrato in figura di un cuneo sommerso solo parzialmente YT gt YW e YTj gt Y Win Ak a ta 0 4 _30 0 te Pile SC 0 6 FE P F Doala oo Oe Eg Cee tl DE MEA a Q W TV sin a TH cosG 0 R cosp S Sins 5 S sin d P QW cos p amp amp O lcos Py 47 Ds cos bs O COS Ps COS Pz A Psi 7 di S Cd PW tan ps Si Csi PW tan Psi R c b cosa U tan z Il fattore di sicurezza calcolato per iterazione riducendo simultaneamente 1 parametri di resistenza al taglio sulle superfici di scivolamento laterali Csi si Csi 1 si 1 e di base Cpi i di ciascun cuneo finch il valore dell accelerazione critica K AE PE 0 questo ottenuto sostituendo 1 parametri di resistenza che compaiono nei termini AE e PE con cF tan i F cs F tan i 1 F Cp F tang F dove F il fattore di sicurezza impostato ad ogni iterazione L accelerazione critica orizzontale Kcr che determina il distacco del corpo di frana ottenuta assumendo un fattore di sicurezza F 1 196 4 2 3 CONSIDERAZIONI SUL METODO DELL EQUILIBRIO LIMITE I metodi di analisi all equilibrio limite sono largamente u
301. uttosto limitato e che si prendano provvedimenti affinch 1 movimenti residuali in grado di prodursi siano di ampiezza molto scarsa Dato che il principio di trasferire 1 carichi dell opera su uno strato stabile profondo le condizioni di applicabilit del metodo sono subordinate alla vicinanza e resistenza dell orizzonte stabile che pu fungere da appoggio ed eventualmente alla necessit di associare all intervento misure atte alla stabilizzazione del terreno 172 Soluzioni di questo tipo sono utilizzabili in caso di soliflussi e fenomeni franosi tendenzialmente superficiali in cui gli sforzi che la struttura si trover a sostenere non siano ECCESSIVI Con il termine di progettazione delle reti di tubature si fa riferimento alla ristrutturazione di vecchie reti e tubature o alla realizzazione di nuove con opportuni accorgimenti costruttivi onde evitarne la rottura che potrebbe aggravare il fenomeno franoso es fughe di acque per rottura di tubazioni e reti fognarie o mettere gravemente in pericolo la sicurezza delle persone es fughe di gas Possibili rotture delle tubature possono essere evitate utilizzando materiali deformabili ad es PVC evitando raccordi rigidi ed utilizzando giunti elastici per le connessioni tra tubature e tra le canalizzazioni e le strutture Un utile accorgimento quello di posizionare le tubazioni e le canalizzazioni delle acque al di sopra di eventuali dreni utilizzati per la stabilizzazione
302. utture di ritenuta E2g DESCRIZIONE GENERALE Si tratta di strutture a pettine griglie e altri sistemi di ritenuta il cui scopo quello di separare il materiale grossolano della colata dall acqua e dal materiale fine favorendone la deposizione e determinando nel contempo una riduzione dell energia della colata detritica Fig 125 Rappresentazione schematica di una struttura di ritenuta VISTA DALL ALTO STRUTTURA DI RITENUTA CONOIDE APETTINE VISTA DI LATO STRUTTURA DI RITENUTA Queste strutture realizzate in calcestruzzo in legname in pietrame oppure tramite elementi in acciaio possono essere posizionate lungo il canale della colata con la funzione principale di ridurre l energia del debris flow oppure essere associate a bacini di deposito nella parte terminale della colata vedi intervento E2h Da le a NED kp Lis I TLEER di oe x ao LS ie i mali ERN x h i oe Pel ii Pe 4 k a Li a i ha P S ar a ee uf a 7 fi Po lede Jr sa ae x Fig 126 Struttura di ritenuta realizzata lungo un impluvio nei pressi di Seravezza LU 153 Nel caso di strutture di ritenuta usate singolarmente occorre tener presente che queste possono consentire solo un limitato controllo del volume della colata detritica il volume della colata generalmente maggiore del massimo volume accumulabile alle spalle dell opera in questione Per questo m
303. vi e o riempimenti allo scopo di stabilizzare un versante in frana e per la scelta stessa del tipo di intervento di riprofilatura pi adatto in relazione al particolare contesto sul quale ci si trova ad intervenire Di seguito sono descritte le principali caratteristiche e peculiarit dei pi comuni interventi di riprofilatura dei versanti tali interventi sono elencati in TAB 2 assieme ai relativi campi di applicazione ROCCIA TERRA DETRITO RIPROFILATURA DEL VERSANTE A SCIVOLAMENTI SCIVOLAMENTI COLATE LENTE COLATE RAPIDE RIDUZIONE UNIFORME DELLA PENDENZA RO TESA APPESANTINENTOALPIEDE A EOS scarico TER A TU IGT GRADONATURA RO A E T E T A E TAB 2 INTERVENTI DI RIPROFILATURA DEL VERSANTE 10 2 1 1 RIDUZIONE UNIFORME DELLA PENDENZA A1 La riduzione uniforme della pendenza del versante pu essere perseguita tramite la posa di materiale di riempimento oppure tramite lo scavo di materiale Fig 6 di norma ad eccezione dell utilizzo di materiali di riempimento selezionati ed importati la pendenza limite di stabilit ottenibile con lo scavo del versante maggiore di quella derivabile dal riporto La scelta tra le due metodologie di sistemazione di norma legata alle caratteristiche dell area su cui si dovr intervenire in relazione alla possibilit o meno di estensione dell opera di intervento a valle del piede del versante o a monte della cresta presenza di strutture impossibilit logistiche ecc
304. zioni ecc o il ricorso a particolari accorgimenti costruttivi nel caso di strutture non ancora esistenti ed infine l accettazione acceptance del rischio da parte di una comunit perseguibile sia attraverso il ricorso a pratiche assicurative che tramite sistemi di difesa dai movimenti franosi sistemi di contenimento e di deviazione delle masse in frana sistemi di monitoraggio allarme ecc In ogni caso la gestione del rischio condizionata dalla definizione di una soglia di rischio accettabile Racc sulla cui base dovranno essere valutate le possibili strategie di mitigazione da adottare La Fig 1 esemplifica in maniera schematica le differenti strade perseguibili nella strategia di gestione del rischio Per un determinato valore degli elementi a rischio E la soglia del rischio accettabile Racc pu essere rappresentata in un diagramma V vulnerabilit H pericolosit tramite la curva V K H in nero con K costante pari a Racc E Nel diagramma il punto di coordinate H V rappresenta una generica situazione di rischio funzione del valore degli elementi a rischio Rs rischio specifico R E oltre la soglia del rischio accettabile Sulla base di questa schematizzazione ogni tentativo di riduzione del rischio pu essere rappresentato con dei vettori che partendo dal punto H V1 terminano al di sotto della curva del rischio accettabile In particolare il vettore orizzontale H1 V1 H V1 rappresenta l effetto di una st
305. zioni di caduta massi tramite software in 2D quali Rock Fall ROCSCIENCE 2005 e CRSP PFEIFFER amp BOWEN 1989 e in 3D come Rotomap GEO amp SOFT 2003 3 andamento dell energia posseduta dal masso di progetto lungo la probabile traiettoria di caduta valutabile tramite specifici software quali ad es Rock Fall ROCSCIENCE 2005 CRSP PFEIFFER amp BOWEN 1989 Rotomap GEO amp SOFT 2003 4 sollecitazione dinamica indotta sulla barriera dall impatto del masso di progetto MANUTENZIONE E PRECAUZIONI Rimozione dei blocchi accumulatisi sulla barriera sostituzione dei pannelli danneggiati e controllo delle condizioni di efficienza di rete e tiranti AREA DI UBICAZIONE Aree interessate da caduta di massi o di piccole masse di detrito preferibile che le barriere elastiche vengano ubicate nelle porzioni di versante in cui i probabili percorsi di caduta massi presentano 1 valori minori di energia Possono essere ubicate a monte di altre strutture di difesa rilevati paramassi interventi E20 con lo scopo se non di evitare perlomeno di attenuare le forze di impatto su di esse 162 2 5 2 12 Barriere paramassi rigide E2n DESCRIZIONE GENERALE Le barriere rigide sono strutture pesanti e di grandi dimensioni realizzate ed ubicate generalmente ai piedi dei versanti con lo scopo di arrestare la caduta di blocchi isolati o di materiale detritico Senza trascurare il maggiore impatto ambientale rispetto alle barriere di
306. zioni sull inclinazione 0 delle forze Z tra 1 cunei e considerando che la porzione mobilitata della resistenza al taglio disponibile sia la stessa per tutti 1 cunei fattore di sicurezza F F F La soluzione viene ottenuta per tentativi variando F e fino a che non viene soddisfatto Pequilibrio delle forze Fig 142 Force polygon Wedges and forces K ine There are eight unknowns P Pa 24 To Fy Fo For each block there Horizontal equilibrium are three equations Vertical equilibrium Mohr Coulomb T C P U tand F Fig 142 Applicazione del metodo dei cunei per l analisi di stabilit di una diga La soluzione ottenuta per via grafica assumendo un angolo 6 per l inclinazione delle forze di interconcio Z e variando il fattore di sicurezza F fino a che non risulta verificato il poligono delle forze da SEED amp SULTAN 1967 186 4 2 Superfici di rottura curve Il metodo dell equilibrio limite permette di ottenere soluzioni staticamente determinate solo per superfici di rottura planari nel caso di superfici curve possibile ottenere una soluzione approssimata utilizzando una tecnica di integrazione numerica metodo dei conci e facendo delle opportune assunzioni sulle forze in gioco Il cosiddetto metodo dei conci o dei settori oppure delle strisce prevede 1 seguenti passi e la massa delimitata dalla superficie topografica e dalla superficie di scivolamento suddivisa in conci i
307. zo pu presentare analogie con le strutture di sostegno esiste una fondamentale differenza concettuale tra queste due tipologie di intervento infatti mentre le strutture di sostegno applicano forze esterne al versante con lo scopo di fornire un contrasto agli spostamenti le strutture di rinforzo incrementano la resistenza interna del terreno sia tramite l introduzione di elementi strutturali quali chiodi tiranti ancoraggi barre bulloni rinforzo del materiale sia attraverso la modifica delle caratteristiche fisico chimiche del materiale tramite l aggiunta di additivi di vario tipo iniezioni o trattamenti di tipo termico ed elettrico miglioramento delle caratteristiche meccaniche del materiale Nella tabella sottostante sono riportate le varie tipologie di intervento e 1 relativi campi di applicazione STRUTTURE DI RINFORZO INTERNE D RINFORZO DEL MATERIALE D1 i MIGLIORAMENTO DELLE CARATTERISTICHE TAB 5 INTERVENTI DI RINFORZO INTERNO DEL MATERIALE Terre rinforzate D1e TEE TERT PEE e FEA TIT Per quanto riguarda i trattamenti elettrici del terreno questi sono descritti assieme agli interventi di drenaggio interventi di elettro osmosi B3e in quanto l incremento di resistenza al taglio ottenibile con questo tipo di tecnica connesso alla riduzione del contenuto di acqua del terreno 108 2 4 1 RINFORZO DEL MATERIALE D1 2 4 1 1 Ancoraggi Dla DESCRIZIONE GENERALE Si tratt

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